JPS58211506A - 高速バルブ制御方法 - Google Patents
高速バルブ制御方法Info
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- JPS58211506A JPS58211506A JP57094561A JP9456182A JPS58211506A JP S58211506 A JPS58211506 A JP S58211506A JP 57094561 A JP57094561 A JP 57094561A JP 9456182 A JP9456182 A JP 9456182A JP S58211506 A JPS58211506 A JP S58211506A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- steam
- opening
- eva
- speed
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D21/00—Shutting-down of machines or engines, e.g. in emergency; Regulating, controlling, or safety means not otherwise provided for
- F01D21/02—Shutting-down responsive to overspeed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はタービン発電機の負荷が変動した場合に、ター
ビン速＃制御系の蒸気加范升およびインターセプト弁（
以下、工Ｃｖと称する）の高速制御により系統の安定化
を図るための高速パルプ制御（以下、ＥＶＡと称する）
方式に関する。
ビン速＃制御系の蒸気加范升およびインターセプト弁（
以下、工Ｃｖと称する）の高速制御により系統の安定化
を図るための高速パルプ制御（以下、ＥＶＡと称する）
方式に関する。
電力系統内でタービン発電機が同期運転している状態で
、電力系統内に地絡等の事故が発生して電気出力が低下
すると、タービン発電機は加速されて内部相差角が増大
しつい釦は脱調に至る。そこで、これを防止して電力系
状の安定化を図るために、タービンの機械トルクを急速
に絞り系統事故時の発電機への余分な加速工洋ルギーを
急減させる、いわゆるＥＶＡ方式が採用されている。
、電力系統内に地絡等の事故が発生して電気出力が低下
すると、タービン発電機は加速されて内部相差角が増大
しつい釦は脱調に至る。そこで、これを防止して電力系
状の安定化を図るために、タービンの機械トルクを急速
に絞り系統事故時の発電機への余分な加速工洋ルギーを
急減させる、いわゆるＥＶＡ方式が採用されている。
以下、このＥｖＡ方式を火力プラントに採用した場合に
ついて詳述する。第１図は、蒸気タービンプラントの系
統構成を示すものである。図において、？イブ１からの
蒸気全蒸気加減弁２を通して高圧タービン３へ導き、こ
の高圧タービン３で仕事をした後の蒸気を再熱器４にて
高温とし、これよりＩＣＶ ５ ｉ通して中圧タービン
６および低圧タービン７へ導くことにより、各圧のター
ビン３，６．７にて発を機８全駆動するように構成され
ている。
ついて詳述する。第１図は、蒸気タービンプラントの系
統構成を示すものである。図において、？イブ１からの
蒸気全蒸気加減弁２を通して高圧タービン３へ導き、こ
の高圧タービン３で仕事をした後の蒸気を再熱器４にて
高温とし、これよりＩＣＶ ５ ｉ通して中圧タービン
６および低圧タービン７へ導くことにより、各圧のター
ビン３，６．７にて発を機８全駆動するように構成され
ている。
かかる系統において、蒸気加減弁２およびＩＣＶ５ｉタ
ービンガバナにより制御され、系統事故等によって蒸気
タービンが加速された時は、もちろんこれ全防止すべく
蒸気加減弁２、工Ｃｖ５を夫々閉じる方向に制御する。
ービンガバナにより制御され、系統事故等によって蒸気
タービンが加速された時は、もちろんこれ全防止すべく
蒸気加減弁２、工Ｃｖ５を夫々閉じる方向に制御する。
しかし、この場合本来のガバナではこの動作が遅いため
、とのガバナの動きとは別に系統事故または機械出力、
電気出力のアンバランスにより、蒸気力ｑ実開１、ＩＣ
Ｖ ２を直接急閉、急開動作さぞるＥＶＡを行なってい
る。
、とのガバナの動きとは別に系統事故または機械出力、
電気出力のアンバランスにより、蒸気力ｑ実開１、ＩＣ
Ｖ ２を直接急閉、急開動作さぞるＥＶＡを行なってい
る。
一方、第２図（ａ） （ｂ）はかかるＥＶＡ方式による
安定度向上の原理を示すものでろ。図において、横軸に
発を機の内部相差角δまた縦軸に出刃Ｐｉとると、通常
同期運転中にはこの電力、位相角線図上であるδ と機
械トルクＴｍのバランスした点Ｘ（δ 、 Ｔｍ）で運
転している。な２、曲＃Ａｌは系統インピーダンス、そ
の他より決められる。
安定度向上の原理を示すものでろ。図において、横軸に
発を機の内部相差角δまた縦軸に出刃Ｐｉとると、通常
同期運転中にはこの電力、位相角線図上であるδ と機
械トルクＴｍのバランスした点Ｘ（δ 、 Ｔｍ）で運
転している。な２、曲＃Ａｌは系統インピーダンス、そ
の他より決められる。
いま、電力系統内例えば送を線１回線に事故が発生する
と、電気出力０となるためＸ １（δ。
と、電気出力０となるためＸ １（δ。
０）となシ加速され（δ 、０）で事故点がクリアされ
ると、残り一回線の系統インピーダンスにより定められ
たＡ２曲線上で加速される。そして、この間ガバナの応
答は遅く無視すると機械的にトルクＴｍは一定であシ、
Ｓ８は加速に使われたエネルギー、Ｓは減速に使われた
エネルギーで、脱調しないためにはつまり位相が戻るた
めにｉｓ ＜ｓ となることが必要である。すなわ
ち、−から明らかなようにＥＶＡ 全適用した場合には
、機械トルクを減少させることによシＳｒを大さくとる
ことができるため安定となり、ＥＶＡを通用しない場合
にｒｔ電力位相圓上でＳ ＞Ｓ となり、減速エネルギ
ーが充分でないため脱調に至る。
ると、残り一回線の系統インピーダンスにより定められ
たＡ２曲線上で加速される。そして、この間ガバナの応
答は遅く無視すると機械的にトルクＴｍは一定であシ、
Ｓ８は加速に使われたエネルギー、Ｓは減速に使われた
エネルギーで、脱調しないためにはつまり位相が戻るた
めにｉｓ ＜ｓ となることが必要である。すなわ
ち、−から明らかなようにＥＶＡ 全適用した場合には
、機械トルクを減少させることによシＳｒを大さくとる
ことができるため安定となり、ＥＶＡを通用しない場合
にｒｔ電力位相圓上でＳ ＞Ｓ となり、減速エネルギ
ーが充分でないため脱調に至る。
ところで、叱２図はごく一般的な説明であるが、このＥ
ＶＡの手段と１−で蒸気タービンの蒸気加減弁２、ＩＣ
Ｖ５が対象となる。すなわち、第１図において蒸気加減
弁２およびＩＣＶ ５は本来の蒸気タービン調速制御に
よシ制御され、その開閉によって蒸気タービンの加速を
防止するものである。しかし、これＫＥｖＡ′ｆｔ：適
用する際、従来のものは第３図（−） （ｂ）に示すよ
うに、系統事故あるいは電気出力、機械出力のアンバラ
ンス全検出するロジック回路（パワーロードアンバラン
ス）により、蒸気加減弁２あるいはＩＣＶ５の油圧？−
一時的抜き去って全閉せしめ、系統事故復旧時あるいは
電気出力、機械出力のアンバランスが解除した時点で、
蒸気加減弁２あるいはＩＣＶ ５ ’ｉ再開させるもの
である。
ＶＡの手段と１−で蒸気タービンの蒸気加減弁２、ＩＣ
Ｖ５が対象となる。すなわち、第１図において蒸気加減
弁２およびＩＣＶ ５は本来の蒸気タービン調速制御に
よシ制御され、その開閉によって蒸気タービンの加速を
防止するものである。しかし、これＫＥｖＡ′ｆｔ：適
用する際、従来のものは第３図（−） （ｂ）に示すよ
うに、系統事故あるいは電気出力、機械出力のアンバラ
ンス全検出するロジック回路（パワーロードアンバラン
ス）により、蒸気加減弁２あるいはＩＣＶ５の油圧？−
一時的抜き去って全閉せしめ、系統事故復旧時あるいは
電気出力、機械出力のアンバランスが解除した時点で、
蒸気加減弁２あるいはＩＣＶ ５ ’ｉ再開させるもの
である。
第３ 図（ａ）オヨヒ（ｂ）ＨｌＩＣＶ ２にＥＶＡ
’ｃ適用したときの挙動、およびＥＶＡを開始、弁再開
するための状態および回路會夫々示すものである。
’ｃ適用したときの挙動、およびＥＶＡを開始、弁再開
するための状態および回路會夫々示すものである。
図において、機械出力は通常再熱後圧力（ＩＣＶ入口圧
力）をとらえ（系統事故も含めて内部相差角を不安定に
至らしめる要因とみなして）ＥＶＡ ｋ開始する。すな
わち、ＥＶＡ開始によりＩＣＶ ５は調速信号と無関係
にＩＣＶ５の制御油圧を抜きとるため全閉に至るが、系
統事故箇所か切離されて再び発電機出力と機械出力のア
ンバランスが解除された時、ＩＣＶ２ｆ全開にすべく動
作させる（制御油圧を戻す）。第３図体）では、負荷（
機械出力）をＥＶＡ動作時の時間軸に従って示しており
、上述した急激な弁開閉動作によって負荷カー急減して
機械出力を一時的に下げるので、脱調を防止するのに効
果があることがわかる。
力）をとらえ（系統事故も含めて内部相差角を不安定に
至らしめる要因とみなして）ＥＶＡ ｋ開始する。すな
わち、ＥＶＡ開始によりＩＣＶ ５は調速信号と無関係
にＩＣＶ５の制御油圧を抜きとるため全閉に至るが、系
統事故箇所か切離されて再び発電機出力と機械出力のア
ンバランスが解除された時、ＩＣＶ２ｆ全開にすべく動
作させる（制御油圧を戻す）。第３図体）では、負荷（
機械出力）をＥＶＡ動作時の時間軸に従って示しており
、上述した急激な弁開閉動作によって負荷カー急減して
機械出力を一時的に下げるので、脱調を防止するのに効
果があることがわかる。
上記第３図で示したのは、ｇＶＡをＩＣＶ５のみにｉＭ
用した場合で、通常ＥＶＡを Ｃａ） ■ｃｖのみにかける場合（ＥＶＡ信号’ｋＩ
ｃＶにのみ適用する） （ｂ） ＩＣス蒸気ｊＪＯ減升のいずれにもかける場
合（ＥＶＡ信号ｉ ＩＣＶと蒸気加減弁に適用する）の
２ケースが考えられる。
用した場合で、通常ＥＶＡを Ｃａ） ■ｃｖのみにかける場合（ＥＶＡ信号’ｋＩ
ｃＶにのみ適用する） （ｂ） ＩＣス蒸気ｊＪＯ減升のいずれにもかける場
合（ＥＶＡ信号ｉ ＩＣＶと蒸気加減弁に適用する）の
２ケースが考えられる。
まず（ａ）の場合は、急激な高速パルプ動作は第１図の
グランド系統から考えてみても、高圧タービン３吊口刀
為ら中圧タービン６人０箇での再熱蒸気圧力のみに影響
し、一般にメイラ１に対する外乱は少ない（蒸気加減弁
２にＥＶＡ ’（ｒ適用しないので、蒸気加減弁２は大
きくふれないため）。このため、（ａ）のケースがプラ
ント運転上主に使用されるが、一方第３図（、）の特性
かられかるように、ＥｖＡによるＩＣＶ５の動きは単な
る全閉、全開のシーケンスであるため、電力系統の事故
箇所を切離して１回線へ復帰後も、蒸気タービン出力は
ＥＶＡ動作前の電力に戻ってしまう。一般的に、電力系
統事故復帰後は発生電力を適当に抑制すべきもので、か
ようにしないと過渡安定度は図９得ても、その後の同期
運転すなわち動態安定度に支障を期だすこととなる。
グランド系統から考えてみても、高圧タービン３吊口刀
為ら中圧タービン６人０箇での再熱蒸気圧力のみに影響
し、一般にメイラ１に対する外乱は少ない（蒸気加減弁
２にＥＶＡ ’（ｒ適用しないので、蒸気加減弁２は大
きくふれないため）。このため、（ａ）のケースがプラ
ント運転上主に使用されるが、一方第３図（、）の特性
かられかるように、ＥｖＡによるＩＣＶ５の動きは単な
る全閉、全開のシーケンスであるため、電力系統の事故
箇所を切離して１回線へ復帰後も、蒸気タービン出力は
ＥＶＡ動作前の電力に戻ってしまう。一般的に、電力系
統事故復帰後は発生電力を適当に抑制すべきもので、か
ようにしないと過渡安定度は図９得ても、その後の同期
運転すなわち動態安定度に支障を期だすこととなる。
換言すれば、ＥＶＡは成功しても発生電力全抑制しない
と、内部相差角はなかなか収れんしないで発散すること
になる、つ−！シ負荷制御機能がない。
と、内部相差角はなかなか収れんしないで発散すること
になる、つ−！シ負荷制御機能がない。
一方、（ｂ）の場合すなわち第１図の系統で蒸気加＃Ｌ
、升２、工Ｃｖ５の両方にＥＶＡを通用した場合は、Ｉ
ＣＶ ５については上述と同様の理由である。
、升２、工Ｃｖ５の両方にＥＶＡを通用した場合は、Ｉ
ＣＶ ５については上述と同様の理由である。
また、蒸気加減弁２についてみれば、その開閉によりぎ
イラｌに急激な圧力上昇を伴う結果（主蒸気圧力の急上
昇により）ディジ１に燃焼不安定等をもたらし、一般に
電力系統の安定度向上の維持は図れても火力１ラントの
待伏運転は不可能で、仁の場合このままでは適用が非常
に困難である。
イラｌに急激な圧力上昇を伴う結果（主蒸気圧力の急上
昇により）ディジ１に燃焼不安定等をもたらし、一般に
電力系統の安定度向上の維持は図れても火力１ラントの
待伏運転は不可能で、仁の場合このままでは適用が非常
に困難である。
本発明は上記のような事情に鑑みて成されたもので、そ
の目的は電力系統の安定度向上全確保しつつ蒸気タービ
ングランドの安定した運転全行なわせることが可能な高
速パルプ制御方式を提供することにある。
の目的は電力系統の安定度向上全確保しつつ蒸気タービ
ングランドの安定した運転全行なわせることが可能な高
速パルプ制御方式を提供することにある。
上記目的全達成するために本発明では、インｌ−セグト
升は高′速にて全閉、全開制御し、蒸気加減弁は予め設
定さＴした相対的に腋や〃・なスケジュールにて所この
弁開度まで閉制御し、該閉制測子は前記弁開度設定にロ
ードリミッタによシ追従させ該閉制（財）後も前記所定
の弁開度により蒸気力ａ減升？匍Ｊ画するようにしたこ
と全特徴とする。
升は高′速にて全閉、全開制御し、蒸気加減弁は予め設
定さＴした相対的に腋や〃・なスケジュールにて所この
弁開度まで閉制御し、該閉制測子は前記弁開度設定にロ
ードリミッタによシ追従させ該閉制（財）後も前記所定
の弁開度により蒸気力ａ減升？匍Ｊ画するようにしたこ
と全特徴とする。
以下、本発明を図面に示す一実施例について説明する。
第４図（、）および（ｂ）は、本発明によるＥＶＡのシ
ステム構成例を示すものであシ、同図（、）は工Ｃｖ５
に対するＥＶＡ Ｋｌ”、同図（ｂ）は蒸気加減弁２に
対するＥＶＡの構成を夫々示している。
ステム構成例を示すものであシ、同図（、）は工Ｃｖ５
に対するＥＶＡ Ｋｌ”、同図（ｂ）は蒸気加減弁２に
対するＥＶＡの構成を夫々示している。
第４図（、）において、９は設定速度１０と実速度１１
との偏差を入力とするＩＣＶ調定率回路で、その偏差に
応じてＩＣＶ５の開度修正値信号１２を発生する。つま
シ、偏差がなければ開度修正値信号１２に零であシ、ま
た加速側の偏差金主じるとＩＣＶ ５ 全閉じる方向の
信号を発生する。
との偏差を入力とするＩＣＶ調定率回路で、その偏差に
応じてＩＣＶ５の開度修正値信号１２を発生する。つま
シ、偏差がなければ開度修正値信号１２に零であシ、ま
た加速側の偏差金主じるとＩＣＶ ５ 全閉じる方向の
信号を発生する。
また、この開度修正値信号１２とＩＣＶ開度設足値１３
との偏差からＩＣＶ開度指令信号１４を得、さらにこの
開度指令値信号１４とＩＣＶ実開東信号１５との偏差に
より、サーボ升１６全制（２）してＩＣＶ、５の開度を
制御し、且つ該ＩＣＶ、５の開度を差動トランス等の復
調器Ｊ７により上記ＩＣＶ実開度信号１５としてフィー
ドバックし、ＩＣＶ５の開度制御ルーダを構成している
。さらに、１８は第３図（ｂ）に示すロジック回路から
のＥＶＡ動作信号に応動するＥＶＡ開始指令接点で、そ
のオン動作によりサーボ弁１６ｆ高速に全閉、オフ動作
によシそれを高速に全開するようにしている。
との偏差からＩＣＶ開度指令信号１４を得、さらにこの
開度指令値信号１４とＩＣＶ実開東信号１５との偏差に
より、サーボ升１６全制（２）してＩＣＶ、５の開度を
制御し、且つ該ＩＣＶ、５の開度を差動トランス等の復
調器Ｊ７により上記ＩＣＶ実開度信号１５としてフィー
ドバックし、ＩＣＶ５の開度制御ルーダを構成している
。さらに、１８は第３図（ｂ）に示すロジック回路から
のＥＶＡ動作信号に応動するＥＶＡ開始指令接点で、そ
のオン動作によりサーボ弁１６ｆ高速に全閉、オフ動作
によシそれを高速に全開するようにしている。
なお、上記で設定速度１０は５０ Ｈｚまたは６０ Ｈ
ｚの周波数設定であり、またＩＣＶ開度設定値１３は１
００％開度設定としている。
ｚの周波数設定であり、またＩＣＶ開度設定値１３は１
００％開度設定としている。
次に、第４図（ｂ）において１９は上記設定速度１０と
実速Ｋｌｌとの偏差を入力とする蒸気加減弁調定率回路
で、その偏差に応じて蒸気加減弁２０開度修正値信号２
０ｆ発生する。つまり、偏差がなければ開度修正値信号
２０は零であり、また加速側の偏差を生じると蒸気加減
弁２を閉じる方向の信号を発生する。また、この開度修
正値信号２０と負荷設定値２Ｊとの偏差から蒸気加減弁
開度指令値信号２２を得、さらにこれ金ロードリミッタ
２３を介して蒸気加減弁実開度信号２４との偏差により
、サーボ弁２５を制御して蒸気加減弁２の開度を制御し
、且つ該蒸気加減弁２の開度を差動トランス等の復調器
２６によシ上記蒸気加減弁実開度信号２４としてフィー
ドバックし、蒸気加減弁２の開度制御ルーズを構成して
いる。さらに、２７はＥＶＡ開始指令接点、２８は蒸気
加減弁開度設定器、２９ｉｌ″ｌｌ：蒸気加減弁閉速度
設定器、３０は蒸気加減弁閉スケジュール信号発生器で
あり、接点２７０オン時に蒸気加減弁閉速度設定器２９
により設定された速度変化率で、蒸気加減弁開度設定器
２８にて設定された開度αまで蒸気７ＪＯ減弁２を閉制
御すべき、サーブ弁２５の開度制御スケジ・ニール信号
全発生するようにＷＩ４成しでいる。
実速Ｋｌｌとの偏差を入力とする蒸気加減弁調定率回路
で、その偏差に応じて蒸気加減弁２０開度修正値信号２
０ｆ発生する。つまり、偏差がなければ開度修正値信号
２０は零であり、また加速側の偏差を生じると蒸気加減
弁２を閉じる方向の信号を発生する。また、この開度修
正値信号２０と負荷設定値２Ｊとの偏差から蒸気加減弁
開度指令値信号２２を得、さらにこれ金ロードリミッタ
２３を介して蒸気加減弁実開度信号２４との偏差により
、サーボ弁２５を制御して蒸気加減弁２の開度を制御し
、且つ該蒸気加減弁２の開度を差動トランス等の復調器
２６によシ上記蒸気加減弁実開度信号２４としてフィー
ドバックし、蒸気加減弁２の開度制御ルーズを構成して
いる。さらに、２７はＥＶＡ開始指令接点、２８は蒸気
加減弁開度設定器、２９ｉｌ″ｌｌ：蒸気加減弁閉速度
設定器、３０は蒸気加減弁閉スケジュール信号発生器で
あり、接点２７０オン時に蒸気加減弁閉速度設定器２９
により設定された速度変化率で、蒸気加減弁開度設定器
２８にて設定された開度αまで蒸気７ＪＯ減弁２を閉制
御すべき、サーブ弁２５の開度制御スケジ・ニール信号
全発生するようにＷＩ４成しでいる。
また、３ノは上記ロードリミッタ２３からの蒸気加減弁
開度指令値と蒸気加減°弁実開度２４との偏差を検出す
る蒸気加減弁開度偏差検出器である。ここで、ＥＶＡ開
始指令接点２７は第３図（ｂ）のロジック回路より印加
されるＥＶＡ Ｐａ作倍信号（よってオンし、蒸気加減
弁開度偏差検出器３１の出力偏差が略零によりオフする
ものである。また、サーブ弁２５は通常ロードリミッタ
２３を介して入力される蒸気加減弁開度指令値２２（ガ
バナ指令）により制御されるが、Ｅ’ＶＡ開始による接
点２７のオン時には蒸気加減弁閉制御スケジュール信号
発生器３０からの信号を優先してサーブ弁２５を制御し
、それによる、スケジー−ルに従って蒸気加減弁２を制
御するようにしている１、 一方、３２はロードリミッタ追従装置で、上記ロード＋
） ミッタ２３にＥＶＡ動作の間追従させる、つまシ蒸
気加減升開に偏差がある同ロードリミッタ追従装置３２
を、蒸気加減弁閉スケジュール信号発生器３０で決めら
れた開匿設足に追従させ、接点２７がオフ後も予め決め
られた蒸気加減弁開度設定器２８の＠度αを保持するも
のである。また、上記ロードリミッタ２３はこのロード
リミッタ追従装置３２からの信号と、前記蒸気力Ω実開
開度指令値信号２２とを入力とし、２つの入力のうちの
小さな信号により弁四度制創信号を発生する。この場合
、電力を抑制するロードリミッタ追従装置３２の出方が
、負荷を抑制する信号のための負荷設定値２１よシ常に
小さいので、専らロードリミッタ追従装置３２によシｅ
ｉｌ ＠される。
開度指令値と蒸気加減°弁実開度２４との偏差を検出す
る蒸気加減弁開度偏差検出器である。ここで、ＥＶＡ開
始指令接点２７は第３図（ｂ）のロジック回路より印加
されるＥＶＡ Ｐａ作倍信号（よってオンし、蒸気加減
弁開度偏差検出器３１の出力偏差が略零によりオフする
ものである。また、サーブ弁２５は通常ロードリミッタ
２３を介して入力される蒸気加減弁開度指令値２２（ガ
バナ指令）により制御されるが、Ｅ’ＶＡ開始による接
点２７のオン時には蒸気加減弁閉制御スケジュール信号
発生器３０からの信号を優先してサーブ弁２５を制御し
、それによる、スケジー−ルに従って蒸気加減弁２を制
御するようにしている１、 一方、３２はロードリミッタ追従装置で、上記ロード＋
） ミッタ２３にＥＶＡ動作の間追従させる、つまシ蒸
気加減升開に偏差がある同ロードリミッタ追従装置３２
を、蒸気加減弁閉スケジュール信号発生器３０で決めら
れた開匿設足に追従させ、接点２７がオフ後も予め決め
られた蒸気加減弁開度設定器２８の＠度αを保持するも
のである。また、上記ロードリミッタ２３はこのロード
リミッタ追従装置３２からの信号と、前記蒸気力Ω実開
開度指令値信号２２とを入力とし、２つの入力のうちの
小さな信号により弁四度制創信号を発生する。この場合
、電力を抑制するロードリミッタ追従装置３２の出方が
、負荷を抑制する信号のための負荷設定値２１よシ常に
小さいので、専らロードリミッタ追従装置３２によシｅ
ｉｌ ＠される。
なお、上記で蒸気加減弁開度設定器２８と蒸気加減弁閉
連設定器２９は可変設定が可能であシ、蒸気タービンプ
ラントの蒸気流量変動の許容値を考慮して設定するもの
である。
連設定器２９は可変設定が可能であシ、蒸気タービンプ
ラントの蒸気流量変動の許容値を考慮して設定するもの
である。
かかる構成とすれば、系統事故発生にょｅＩＥＶＡ動作
信号か発生すると、第５図に示す如くＥＶＡ開始指令受
点１８がオンすることによりＩＣＶ ５は高速に全閉と
なり、またオフにより全開まで高速に制御される。また
、上記ＥＶＡ動作信号が発生するとＥＶＡ開始指令１Ｑ
２７がオンし、蒸気加減弁閉速度設定器２９（（より設
定器れた相対的に緩やかな制御で、蒸気井開度設定器２
８の設定開度αまで蒸気加減弁２が制（財）される。一
方、ロードリミッタ２３は上ｇ６ ＥＶＡ動作信号の発
生と同時に追従を開始し、ＥＶＡ動作信号がなくなって
も最終的には蒸気加減弁開度設定器２８にて設定された
値αまでランバックされ保持され、これによ、！ｌ）
ＥＶＡ動作がロードリミッタ２３に移行してこれにより
負荷が制御される。よって、図示Ａの負荷は系統周波数
の影響を受けずに制御されることとなる。
信号か発生すると、第５図に示す如くＥＶＡ開始指令受
点１８がオンすることによりＩＣＶ ５は高速に全閉と
なり、またオフにより全開まで高速に制御される。また
、上記ＥＶＡ動作信号が発生するとＥＶＡ開始指令１Ｑ
２７がオンし、蒸気加減弁閉速度設定器２９（（より設
定器れた相対的に緩やかな制御で、蒸気井開度設定器２
８の設定開度αまで蒸気加減弁２が制（財）される。一
方、ロードリミッタ２３は上ｇ６ ＥＶＡ動作信号の発
生と同時に追従を開始し、ＥＶＡ動作信号がなくなって
も最終的には蒸気加減弁開度設定器２８にて設定された
値αまでランバックされ保持され、これによ、！ｌ）
ＥＶＡ動作がロードリミッタ２３に移行してこれにより
負荷が制御される。よって、図示Ａの負荷は系統周波数
の影響を受けずに制御されることとなる。
上述したように、本ＥＶＡ方式とすることにより次のよ
うな効果が得られるものである。
うな効果が得られるものである。
つまり、前述した従来のようなＥＶＡすなわち蒸気加減
弁、ＩＣＶの全閉、全開の単純な動作でなく、 （ａ） ＩＣＶ ５については高速の全閉、全開制御
を行なっているので、トルク変化を大きくとることがで
きる、換言すればＥＶＡの効果を発揮させることができ
る。つ１す、中圧、低圧タービン６．７トルクが全体の
７０％であり、いわゆる再熱蒸気にのみ外乱を与え？イ
ラの燃料系には殆んど影響しないため、高速の全閉、全
開か可能である。
弁、ＩＣＶの全閉、全開の単純な動作でなく、 （ａ） ＩＣＶ ５については高速の全閉、全開制御
を行なっているので、トルク変化を大きくとることがで
きる、換言すればＥＶＡの効果を発揮させることができ
る。つ１す、中圧、低圧タービン６．７トルクが全体の
７０％であり、いわゆる再熱蒸気にのみ外乱を与え？イ
ラの燃料系には殆んど影響しないため、高速の全閉、全
開か可能である。
（ｂ） 蒸気加減弁２についてにグランドの外乱を抑
え許容できる範囲内のあるスケジュールで閉制御を行な
っているので、ボイラ燃料系に直接影響を与えることな
く、ボイラつまシブラントの運転全安定に行々うことか
できる。
え許容できる範囲内のあるスケジュールで閉制御を行な
っているので、ボイラ燃料系に直接影響を与えることな
く、ボイラつまシブラントの運転全安定に行々うことか
できる。
（ｃ） ロードリミ、り追従装置３２により、ＥＶＡ
後の蒸気加減弁開度の設定つま多負荷設定が可能である
ので、電力を抑制してＥＶＡ後の動作安定度を確保する
ことができ、且つＥＶＡ後はロードリミッタ２３による
負荷制御に移行可能であるので、ＥＶＡ動作後の系統周
波数動揺の影響を受けることがない。
後の蒸気加減弁開度の設定つま多負荷設定が可能である
ので、電力を抑制してＥＶＡ後の動作安定度を確保する
ことができ、且つＥＶＡ後はロードリミッタ２３による
負荷制御に移行可能であるので、ＥＶＡ動作後の系統周
波数動揺の影響を受けることがない。
というような手段を採っており、系統の安定度向上を維
持しつつ蒸気タービンプラントの安定した運転全行なわ
せることができる。
持しつつ蒸気タービンプラントの安定した運転全行なわ
せることができる。
尚、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、そ
の要旨を変更しない範囲で種々に変形して実施すること
ができるものである。
の要旨を変更しない範囲で種々に変形して実施すること
ができるものである。
以上説明したように本発明によれば、電力系統の安定度
向上を確保しつつ蒸気タービンプラントの安定した運転
を行なわせることができる極めて信頼性の高い高速パル
プ郷渾方式が提供できる。
向上を確保しつつ蒸気タービンプラントの安定した運転
を行なわせることができる極めて信頼性の高い高速パル
プ郷渾方式が提供できる。
第１図は蒸気タービンプラントの系統構成を示す図、第
２図（ａ） （ｂ）は安定度向上を説明するための原理
図、第３図（、） （ｂ）は従来のＥＶＡの動作−ロシ
ック回路を示す図、第４図（、） （ｂ）は本発明の一
実施例を示すブロック図、第５図は本発明の詳細な説明
するための図である。 １・・・ボイラ、２・・・蒸気加減弁、３・・・高圧タ
ービン、４・・・再熱器、５・・・ＩＣＶ、６・・・中
圧タービン、７・・・低圧タービン、８・・・発Ｎ機、
９・・・ＩＣＶ調定率回路、１０・・・設定速度、１ノ
・・・実速度、１２・・・ｒｃｖ開度修正値、１３・・
・ＩＣＶ開度設定値、１４・・・ＩＣＶ開度指令値、１
５・・・ＩＣＶ実開度、１６．２５・−・サーブ弁、１
７．２６・・・復調器、１９・・・蒸気加減弁調定率回
路、２０・・・蒸気加減弁開度修正値、２１・・・負荷
設定値、２２・・・蒸気加減弁開度指令値、２３・・・
ロードリミッタ、２４・・・蒸気加減弁実開度、ｌＦｊ
、２７・・・ＥＶＡ開始指令接点、２８・・・蒸気加減
弁開度設定器、２９・・・蒸気加減弁閉連設定器、３０
・・・蒸気加減弁閉スケジュール信号発生器、３１・・
・蒸気弁開度偏差検出器。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第２図 （ａ） （ｂ） １０ＯＯＣ６ｍ ００６Ｃ６
ｉｍＸ＋ −＞６ →６ 第３図 （ｂ）
２図（ａ） （ｂ）は安定度向上を説明するための原理
図、第３図（、） （ｂ）は従来のＥＶＡの動作−ロシ
ック回路を示す図、第４図（、） （ｂ）は本発明の一
実施例を示すブロック図、第５図は本発明の詳細な説明
するための図である。 １・・・ボイラ、２・・・蒸気加減弁、３・・・高圧タ
ービン、４・・・再熱器、５・・・ＩＣＶ、６・・・中
圧タービン、７・・・低圧タービン、８・・・発Ｎ機、
９・・・ＩＣＶ調定率回路、１０・・・設定速度、１ノ
・・・実速度、１２・・・ｒｃｖ開度修正値、１３・・
・ＩＣＶ開度設定値、１４・・・ＩＣＶ開度指令値、１
５・・・ＩＣＶ実開度、１６．２５・−・サーブ弁、１
７．２６・・・復調器、１９・・・蒸気加減弁調定率回
路、２０・・・蒸気加減弁開度修正値、２１・・・負荷
設定値、２２・・・蒸気加減弁開度指令値、２３・・・
ロードリミッタ、２４・・・蒸気加減弁実開度、ｌＦｊ
、２７・・・ＥＶＡ開始指令接点、２８・・・蒸気加減
弁開度設定器、２９・・・蒸気加減弁閉連設定器、３０
・・・蒸気加減弁閉スケジュール信号発生器、３１・・
・蒸気弁開度偏差検出器。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第２図 （ａ） （ｂ） １０ＯＯＣ６ｍ ００６Ｃ６
ｉｍＸ＋ −＞６ →６ 第３図 （ｂ）
Claims (1)
- 蒸気タービン発電機が存在する電力系統で、系統故障時
蒸気タービン速度制御系の蒸気加減弁、インターセプト
弁を制御して電力系統を安定化する高速パルプ制御方式
において、前記インターセプト弁は高速にて全閉、全開
制御し、前記蒸気加減弁は予め設定された相対的に緩や
かなスケジュールにて所定の弁開度まで閉制御し、該閉
制御中は前記弁開度設定にロードリミッタにより追従さ
せ該閉制御後も前記所定の弁開度により蒸気加算弁全制
御するようにしたことを特徴とする高速パルプ制御方式
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57094561A JPS58211506A (ja) | 1982-06-02 | 1982-06-02 | 高速バルブ制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57094561A JPS58211506A (ja) | 1982-06-02 | 1982-06-02 | 高速バルブ制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58211506A true JPS58211506A (ja) | 1983-12-09 |
| JPS6242126B2 JPS6242126B2 (ja) | 1987-09-07 |
Family
ID=14113727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57094561A Granted JPS58211506A (ja) | 1982-06-02 | 1982-06-02 | 高速バルブ制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58211506A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60113001A (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-19 | Shikoku Electric Power Co Inc | タ−ビン高速バルブ制御装置 |
-
1982
- 1982-06-02 JP JP57094561A patent/JPS58211506A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60113001A (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-19 | Shikoku Electric Power Co Inc | タ−ビン高速バルブ制御装置 |
| JPH0143122B2 (ja) * | 1983-11-22 | 1989-09-19 | Shikoku Denryoku Kk |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6242126B2 (ja) | 1987-09-07 |
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