JPS5820944B2 - プロピレンの飾媒酸化によるアクロレインの製法 - Google Patents
プロピレンの飾媒酸化によるアクロレインの製法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
特公昭51−47683号公報には、一般式%式%
(式中Me’はインジウム及び(又は)ランタン、Me
2は鉄及び(又は)銅、Me”はニッケル及び(又は)
コバルト、Me’は燐、硼素、砒素、クロム、バナジン
及びタングステンから成る群から選ばれる1種又は2種
以上の元素、Me5はAg、Pb、Mn、Re、Ge1
5m、Nb、Ta、Mg、Ca。
2は鉄及び(又は)銅、Me”はニッケル及び(又は)
コバルト、Me’は燐、硼素、砒素、クロム、バナジン
及びタングステンから成る群から選ばれる1種又は2種
以上の元素、Me5はAg、Pb、Mn、Re、Ge1
5m、Nb、Ta、Mg、Ca。
Sr、Ba及びBeから成る群から選ばれる1種又は2
種以上の元素であり、そしてaは12、bは0.1〜6
、Cは0.005〜3、dは0.1〜8、eはO〜16
、fは0〜6、gは0〜3、hは36〜102の数を意
味する)で表わされる触媒を使用して、不活性ガスの存
在下に280〜450℃の温度において場合により水蒸
気の存在下に気相においてα−オレフィンを分子状酸素
により酸化することを特徴とする、対応するα・β−オ
レフィン性不飽和アルデヒドの製法が記載されている。
種以上の元素であり、そしてaは12、bは0.1〜6
、Cは0.005〜3、dは0.1〜8、eはO〜16
、fは0〜6、gは0〜3、hは36〜102の数を意
味する)で表わされる触媒を使用して、不活性ガスの存
在下に280〜450℃の温度において場合により水蒸
気の存在下に気相においてα−オレフィンを分子状酸素
により酸化することを特徴とする、対応するα・β−オ
レフィン性不飽和アルデヒドの製法が記載されている。
本発明はこの発明を改良したもので、モリブデン、ビス
マス、鉄ならびにインジウム及び(又は)ランタンを基
礎とする触媒を用いて、プロピレンを気相酸化してアク
ロレイン及びアクリル酸とするための改良方法である。
マス、鉄ならびにインジウム及び(又は)ランタンを基
礎とする触媒を用いて、プロピレンを気相酸化してアク
ロレイン及びアクリル酸とするための改良方法である。
本発明は、不活性ガスの存在において、一般式%式%
(式中Me’はインジウム及び(又は)ランタン、Me
”はニッケル及び(又は)コバルト、Me3は燐。
”はニッケル及び(又は)コバルト、Me3は燐。
及び(又は)タングステン、Me4はゲルマニウム及び
(又は)マグネシウム、そしてaは0.1〜6、bはo
、i〜8、Cは0.005〜3、dは1〜12、eは0
〜6、fはO〜3及びgは36〜102の数を意味する
)で表わされそのほか更に亜鉛を酸:化物の形で含有す
る触媒を使用し、280〜450℃の温度において、所
望により水蒸気の存在下に気相においてプロピレンを分
子状酸素により酸化することを特徴とする、アクロレイ
ンの製法である。
(又は)マグネシウム、そしてaは0.1〜6、bはo
、i〜8、Cは0.005〜3、dは1〜12、eは0
〜6、fはO〜3及びgは36〜102の数を意味する
)で表わされそのほか更に亜鉛を酸:化物の形で含有す
る触媒を使用し、280〜450℃の温度において、所
望により水蒸気の存在下に気相においてプロピレンを分
子状酸素により酸化することを特徴とする、アクロレイ
ンの製法である。
本方法には、モリブデン、鉄及びビスマスの酸化物もし
くは混合酸化物を基礎とする自体普通の触媒が、少量の
(1)インジウム及び(又は)ランタンならびに(2)
亜鉛をこれらの元素の酸化物又は混合酸化物の形におい
て含有することにより変性さ。
くは混合酸化物を基礎とする自体普通の触媒が、少量の
(1)インジウム及び(又は)ランタンならびに(2)
亜鉛をこれらの元素の酸化物又は混合酸化物の形におい
て含有することにより変性さ。
れており、そしてモリブデン及びビスマスの酸化物を基
礎とする触媒につき自体普通であるさらに他の元素又は
その酸化物もしくは混合酸化物を含有していてもよいも
のが用いられる。
礎とする触媒につき自体普通であるさらに他の元素又は
その酸化物もしくは混合酸化物を含有していてもよいも
のが用いられる。
一般にこの種の触媒は一般式
%式%
()
で表わされるものであり、式中Me1、Me2、Me3
、Me’ならびにa、b、c、d、e、f及びgは前記
の意味を有し、そしてhは0.1〜10の数を意味する
。
、Me’ならびにa、b、c、d、e、f及びgは前記
の意味を有し、そしてhは0.1〜10の数を意味する
。
この一般式において好ましくはaは0.5〜3、bは0
.3〜6特に0.5〜3、Cは0.01〜2特に0.0
1〜1、dは1〜12特に2〜8、eは0.05〜5特
に0.1〜3、燐の場合はeは好ましくは0でない0.
1以下の数、fはO〜3、gは38〜95、hは0.5
〜6特に2〜4、そしてd+hの合計は4〜12特に6
〜10の数を意味する。
.3〜6特に0.5〜3、Cは0.01〜2特に0.0
1〜1、dは1〜12特に2〜8、eは0.05〜5特
に0.1〜3、燐の場合はeは好ましくは0でない0.
1以下の数、fはO〜3、gは38〜95、hは0.5
〜6特に2〜4、そしてd+hの合計は4〜12特に6
〜10の数を意味する。
簡単な式
%式%([)
により示される触媒も、たとえば銅により変性されたビ
スマス−モリブデン酸塩を触媒として使用するドイツ特
許出願公開第1542457号明細書の方法、FeBi
PMoO−触媒を使用するドイツ特許出願公告第194
7830号明細書実施例5による方法ならびに特公昭5
1−47683号公報の方法に比して、プロピレンの酸
化における収率を著しく向上させる。
スマス−モリブデン酸塩を触媒として使用するドイツ特
許出願公開第1542457号明細書の方法、FeBi
PMoO−触媒を使用するドイツ特許出願公告第194
7830号明細書実施例5による方法ならびに特公昭5
1−47683号公報の方法に比して、プロピレンの酸
化における収率を著しく向上させる。
一般式■において記号Me’、Me2ならびにa、b、
c、d及びhは式■の場合と同じ意味を有し、gは式■
においては38〜71の数を意味する。
c、d及びhは式■の場合と同じ意味を有し、gは式■
においては38〜71の数を意味する。
新規方法においては、bが0.3〜3好ましくは0.5
〜3の数、dが1〜12特に4〜10の数そしてgが3
9〜96の数を意味する触媒が特に重要である。
〜3の数、dが1〜12特に4〜10の数そしてgが3
9〜96の数を意味する触媒が特に重要である。
一般式■の触媒は一般式■の触媒に比してより高められ
た選択率又は寿命を示し、従って、ドイツ特許出願公告
第11259Q1号ならびに英国特許第822140号
及び第903034号各明細書の方法に比して、2〜4
秒以下の短い滞留時間及び高い反応温度において、そし
て特に全反応ガスの容積に対し10〜20容量%である
少量の水蒸気が存在するにすぎない場合に、目的の生成
物特にアクロレインの高められた収率を可能にする。
た選択率又は寿命を示し、従って、ドイツ特許出願公告
第11259Q1号ならびに英国特許第822140号
及び第903034号各明細書の方法に比して、2〜4
秒以下の短い滞留時間及び高い反応温度において、そし
て特に全反応ガスの容積に対し10〜20容量%である
少量の水蒸気が存在するにすぎない場合に、目的の生成
物特にアクロレインの高められた収率を可能にする。
bが0.5〜3の数、Me2がニッケル又はコバルト士
ニッケル、dが1〜12好ましくは2〜8の数、eが0
.05〜5好ましくはO,1〜3、燐の場合はeが0で
ない0.1以下の数、hが0.5〜6好ましくは2〜4
の数、d+hが4〜12好ましくは6〜10の数、そし
てgが41〜75の数を意味する触媒は、改善された選
択率及び寿命を示す。
ニッケル、dが1〜12好ましくは2〜8の数、eが0
.05〜5好ましくはO,1〜3、燐の場合はeが0で
ない0.1以下の数、hが0.5〜6好ましくは2〜4
の数、d+hが4〜12好ましくは6〜10の数、そし
てgが41〜75の数を意味する触媒は、改善された選
択率及び寿命を示す。
またMo2を含有しない触媒に比して高められた寿命を
示すこの触媒は、比較しうる技術水準の触媒、たとえば
ドイツ特許出願公開第2049583号、第17924
24号及び2020791号各明細書な6びにドイツ特
許出願公告第1593186号明細書により公知のもの
に比して、短い滞留時間及び特に反応ガス中の約10〜
20容量%の少ない水蒸気量において、プロピレンから
アクロレインへの変化率が高められる利点を示す。
示すこの触媒は、比較しうる技術水準の触媒、たとえば
ドイツ特許出願公開第2049583号、第17924
24号及び2020791号各明細書な6びにドイツ特
許出願公告第1593186号明細書により公知のもの
に比して、短い滞留時間及び特に反応ガス中の約10〜
20容量%の少ない水蒸気量において、プロピレンから
アクロレインへの変化率が高められる利点を示す。
高い選択率における同様に好ましい変化率は、新規方法
においてbが0.5〜3の数、Mo2がニッケル又はニ
ッケル+コバルト、dが4〜12の数、Mo2が好まし
くはタングステン士燐、eが0.05〜5好ましくは0
,1〜3の数、燐の場合はeがOでない0.1以下の数
、Me’がゲルマニウム、fが0.01〜1の数、d+
hが4〜12好ましくは6〜10の数、hが0.5〜6
好ましくは2〜4の数、そしてgが41〜84好ましく
は41〜78の数を意味する触媒を使用する場合に得ら
れる。
においてbが0.5〜3の数、Mo2がニッケル又はニ
ッケル+コバルト、dが4〜12の数、Mo2が好まし
くはタングステン士燐、eが0.05〜5好ましくは0
,1〜3の数、燐の場合はeがOでない0.1以下の数
、Me’がゲルマニウム、fが0.01〜1の数、d+
hが4〜12好ましくは6〜10の数、hが0.5〜6
好ましくは2〜4の数、そしてgが41〜84好ましく
は41〜78の数を意味する触媒を使用する場合に得ら
れる。
またこの種の触媒はドイツ特許出願公開第
2125032号明細書による公知触媒に比して前記の
利点を示し、その上アルカリ含有系に比して本発明方法
に用いられる触媒の活性は、プロピレンの酸化における
操業時間中に、特に不利が少ないことを示す。
利点を示し、その上アルカリ含有系に比して本発明方法
に用いられる触媒の活性は、プロピレンの酸化における
操業時間中に、特に不利が少ないことを示す。
触媒は自体普通の手段により製造することができる。
この際たとえば加熱に際して酸化物に変化しうる触媒成
分の化合物を溶剤特に水に溶解し、蒸発濃縮し、乾燥し
、そして一般に空気中で約180〜300℃、好ましく
は200〜260℃の温度において焼成する。
分の化合物を溶剤特に水に溶解し、蒸発濃縮し、乾燥し
、そして一般に空気中で約180〜300℃、好ましく
は200〜260℃の温度において焼成する。
次いで材料を成形し、そしてたとえば350〜800℃
、好ましくは400〜650℃においてさらに焼成する
ことができる。
、好ましくは400〜650℃においてさらに焼成する
ことができる。
この際一般にモリブデンは、場合によりタングステンも
同様に、そのアンモニウム塩の形で用いられ、残余の成
分はたとえば硝酸塩、修酸塩、義酸塩、酒石酸塩、塩化
物、硫酸塩又は酸素酸、たとえば硼酸、燐酸及び砒酸の
形で用いることができる。
同様に、そのアンモニウム塩の形で用いられ、残余の成
分はたとえば硝酸塩、修酸塩、義酸塩、酒石酸塩、塩化
物、硫酸塩又は酸素酸、たとえば硼酸、燐酸及び砒酸の
形で用いることができる。
活性の触媒物質の製造はまた、酸性の触媒成分たとえば
モリブデンのアンモニウム塩を蒸発濃縮し、次いで前記
種類の金属塩とともに混練し、場合により成形し、次い
で焼成することにより行なってもよい。
モリブデンのアンモニウム塩を蒸発濃縮し、次いで前記
種類の金属塩とともに混練し、場合により成形し、次い
で焼成することにより行なってもよい。
活性の触媒物質はそれ自体で使用することができ、この
際たとえば少量、一般に活性物質に対し約0.5〜15
重量%の滑剤たとえばグラファイト又は樹脂、たとえば
重合体炭化水素を加えることができる。
際たとえば少量、一般に活性物質に対し約0.5〜15
重量%の滑剤たとえばグラファイト又は樹脂、たとえば
重合体炭化水素を加えることができる。
これは200〜800°Cの温度における材料の酸化的
後処理に際して分解してガス状生成物となり、これによ
り触媒物質を多孔質にする。
後処理に際して分解してガス状生成物となり、これによ
り触媒物質を多孔質にする。
活性の触媒物質はまた普通の担体たとえば珪藻土、高度
に分散された珪酸、人造及び(又は)天然の層状珪酸塩
たとえばモンモリロン石、ベントナイト、ステアタイト
さらに炭化珪素、珪酸アルミニウム、高度に強熱された
酸化アルミニウム、酸化ジルコン、酸化チタン又は最後
に多くの場合金属アルミニウムの上に施すか、又はこの
種の担体材料を希釈剤として、一般に約80重量%以下
、好ましくは50重量%以下の量において含有すること
ができる。
に分散された珪酸、人造及び(又は)天然の層状珪酸塩
たとえばモンモリロン石、ベントナイト、ステアタイト
さらに炭化珪素、珪酸アルミニウム、高度に強熱された
酸化アルミニウム、酸化ジルコン、酸化チタン又は最後
に多くの場合金属アルミニウムの上に施すか、又はこの
種の担体材料を希釈剤として、一般に約80重量%以下
、好ましくは50重量%以下の量において含有すること
ができる。
担体材料としてならびに媒媒の希釈のためには、好まし
くは珪酸及び(又は)珪酸塩が、場合により棒状体又は
球状物の形で用いられる。
くは珪酸及び(又は)珪酸塩が、場合により棒状体又は
球状物の形で用いられる。
新規方法は、一般に280〜450°Cの温度において
行われる。
行われる。
300〜420℃の温度範囲が重量テ、320〜400
°Cの温度が特に重要である。
°Cの温度が特に重要である。
触媒上のガス混合物の滞留時間は一般に数秒にすぎず、
たとえば20秒以下であり、そして多くは0.05〜6
秒、特に0.1〜4秒、好ましくは0.5〜3秒である
。
たとえば20秒以下であり、そして多くは0.05〜6
秒、特に0.1〜4秒、好ましくは0.5〜3秒である
。
圧力条件は、この種の触媒を用いるα−オレフィンの酸
化における普通の条件である。
化における普通の条件である。
新規触媒上で酸化されたガス混合物は自体普通の組成を
有する。
有する。
プロピレンの含量は一般に0.5〜15容量%、特に酸
素を空気として供給する場合には2〜6容量%、純酸素
を用いかつ循環法を採用する場合は6〜15容量%であ
る。
素を空気として供給する場合には2〜6容量%、純酸素
を用いかつ循環法を採用する場合は6〜15容量%であ
る。
酸素の濃度は多くの場合2〜20容量%、好ましくは5
〜15容量%である。
〜15容量%である。
そのほか混合物は不活性ガスたとえばCO,CO2及び
窒素、ならびに場合により多くは少量の希ガス、水素、
エチレン及びプロンくンを含有する。
窒素、ならびに場合により多くは少量の希ガス、水素、
エチレン及びプロンくンを含有する。
さらに合成ガスは水蒸気を含有することができる。
水蒸気の割合は一般に約40容量%以下であってよいが
、20容量%以下、特に10容量%以下、とりわけ2〜
8容量%の割合が好ましい。
、20容量%以下、特に10容量%以下、とりわけ2〜
8容量%の割合が好ましい。
プロピレンを酸化する方法において、反応ガスは所望の
反応生成物であるアクロレイン、アクリル酸及び場合に
より副生物をできるだけ多く除去したのちに、一般に「
新しいガス」(空気もしくは酸素、プロピレン)と一緒
に「合成ガス」として反応器に供給されるので、合成ガ
スは一般にさらに他の、反応条件下でガス状の物質たと
えば特にアクロレイン、メタクロレイン、アクリル酸、
メタクリル酸、マレイン酸、酢酸、ホルムアルデヒド、
アセトン、アセトアルデヒドなど、ならびに所望の反応
生成物を分離する際に返送反応ガス中に持ち込まれる痕
跡の溶剤もしくは抽出剤を含有する。
反応生成物であるアクロレイン、アクリル酸及び場合に
より副生物をできるだけ多く除去したのちに、一般に「
新しいガス」(空気もしくは酸素、プロピレン)と一緒
に「合成ガス」として反応器に供給されるので、合成ガ
スは一般にさらに他の、反応条件下でガス状の物質たと
えば特にアクロレイン、メタクロレイン、アクリル酸、
メタクリル酸、マレイン酸、酢酸、ホルムアルデヒド、
アセトン、アセトアルデヒドなど、ならびに所望の反応
生成物を分離する際に返送反応ガス中に持ち込まれる痕
跡の溶剤もしくは抽出剤を含有する。
これらの物質たとえばアクロレインの割合は10容量%
以下、たとえば3容量%である。
以下、たとえば3容量%である。
新規方法においては反応混合物を自体普通の手段により
仕上げ処理し、そして所望の反応生成物であるアクロレ
イン、ならびにさらに場合によりアクリル酸を、たとえ
ば抽出により分離することができる。
仕上げ処理し、そして所望の反応生成物であるアクロレ
イン、ならびにさらに場合によりアクリル酸を、たとえ
ば抽出により分離することができる。
好ましい実施態様においては、プロピレンを本発明に用
いられる触媒上で反応させ、そして反応。
いられる触媒上で反応させ、そして反応。
混合物をガス状で、場合により空気又は酸素を添加混合
したのちに、アクロレインをさらに選択的に酸化してア
クリル酸とするための第2の触媒上に導く。
したのちに、アクロレインをさらに選択的に酸化してア
クリル酸とするための第2の触媒上に導く。
アクリル酸の洗浄除去もしくは凝縮可能な生成物の分離
ののちに、廃ガスの一部を有利に。
ののちに、廃ガスの一部を有利に。
合成に再供給することができる。
下記実施例中の部及び%は重量に関し、容量部は重量部
に対しl対kgの関係にある。
に対しl対kgの関係にある。
容量部は0℃及び常圧に関する。
実施例 1
硝酸ビスマス(B i (N0a)3・H2O)48.
52部を水120部及び68%硝酸16容量部からの混
合物に溶解する。
52部を水120部及び68%硝酸16容量部からの混
合物に溶解する。
これとは別に、硝酸鉄叫(Fe (NO3)a ・9
H2O、l 80.8部、硝酸亜鉛〔zn(NO3)2
・6H20〕59,44部、硝酸二。
H2O、l 80.8部、硝酸亜鉛〔zn(NO3)2
・6H20〕59,44部、硝酸二。
ツケル(Ni(NO3)2・6H20) 189.36
部及び塩化インジウム〔■nCl3・H20〕2部を水
1000部に溶解する。
部及び塩化インジウム〔■nCl3・H20〕2部を水
1000部に溶解する。
両方の溶液を一緒にし、一緒にされた硝酸塩溶液に、水
1200部及び28%アンモニア120部からの混合物
中のへブタモリブデン酸アンモニウム ((NH4)6MO7024・4 H20〕212部及
び85%燐酸1,07部の溶液を攪拌下に加える。
1200部及び28%アンモニア120部からの混合物
中のへブタモリブデン酸アンモニウム ((NH4)6MO7024・4 H20〕212部及
び85%燐酸1,07部の溶液を攪拌下に加える。
約1時間攪拌したのちこの分散液に20%珪酸ゾル溶液
100部を加え、そして水浴上で蒸発乾固する。
100部を加え、そして水浴上で蒸発乾固する。
続いて乾燥物質を300℃で3時間空気流中で、次いで
525℃で5時間焼成し、最後に破砕する。
525℃で5時間焼成し、最後に破砕する。
2〜4mmのふるい分画を使用する。
この触媒はSi3,3 のほか
Mo、2Bi、InO,1Fe2Ni6.5Znl、7
P□、10xの組成を有する。
P□、10xの組成を有する。
この触媒30容量部を内径15mmの鉄製管に充填し、
そして塩浴中で300〜400℃に加熱する。
そして塩浴中で300〜400℃に加熱する。
管を通してプロピレン3300容量部、空気40000
容量部及び窒素26000容量部からの混合物を送る。
容量部及び窒素26000容量部からの混合物を送る。
355℃の浴温において90%のプロピレン変化率なら
びにアクロレイン82%及びアクリル酸5%の収率が得
られる。
びにアクロレイン82%及びアクリル酸5%の収率が得
られる。
従ってアクロレイン及びアクリル酸の生成の選択率は9
6.6%である。
6.6%である。
実施例 2〜10
実施例1に記載した操作法により、その組成を原子比で
第1表に示す種々の触媒を製造する。
第1表に示す種々の触媒を製造する。
珪酸成分は実施例1に相遇する場合は記載しない。
これらの触媒を用いて実施例1の指示によりプロピレン
を酸化する。
を酸化する。
この際用いられた塩浴の温度、得られた変化率、収率及
び選択率を第1表にまとめて示す。
び選択率を第1表にまとめて示す。
実施例1.5及び6の触媒におけるアクロレイン+アク
リル酸の収率を比較すると、インジウムの特別の効果が
認められる。
リル酸の収率を比較すると、インジウムの特別の効果が
認められる。
実施例 11
パラタングステン酸アンモニウム64.8部及びヘプタ
モリブデン酸アンモニウム212部を水600部に熱時
溶解する(溶液A)。
モリブデン酸アンモニウム212部を水600部に熱時
溶解する(溶液A)。
これとは別に、硝酸コバルト123部、硝酸亜鉛14゜
4部及び硝酸鉄(III)48.6部をそれぞれ水40
部に、ならびに硝酸ビスマス58.4部を水60部及び
68%硝酸12部からの混合物に溶解し、そしてこれら
の溶液を一緒にする(溶液B)。
4部及び硝酸鉄(III)48.6部をそれぞれ水40
部に、ならびに硝酸ビスマス58.4部を水60部及び
68%硝酸12部からの混合物に溶解し、そしてこれら
の溶液を一緒にする(溶液B)。
溶液Bを前記の溶液A中に攪拌下に滴下し、続いて水2
0部中の塩化インジウム1.8部ならびに15%珪酸ゾ
ル溶液65部を加える。
0部中の塩化インジウム1.8部ならびに15%珪酸ゾ
ル溶液65部を加える。
混合物を蒸発乾固し200〜250℃で4時間空気中で
焼成し、続いて水120部と共に1時間混練する。
焼成し、続いて水120部と共に1時間混練する。
乾燥後にこの物質を450 ’Cで5時間空気中で焼成
し、次いで冷却し、そして2〜4mmの破片にする。
し、次いで冷却し、そして2〜4mmの破片にする。
酸素以外の成分の原子比は式%式%
る。
この触媒はモリブデン10モルに対し担体としてのSi
O2を1.45モル含有する。
O2を1.45モル含有する。
実施例10に験条件下に330℃において、93%のc
3H6の変化率、アクリル酸6%及びアクロレイン80
%の収率が得られる。
3H6の変化率、アクリル酸6%及びアクロレイン80
%の収率が得られる。
従ってアクロレイン及びアクリル酸の生成の選択率は9
2.5%である。
2.5%である。
実施例 12
プロピレンからのアクリル酸の製造
長さ2m及び内径25mmの工業用管中に、実施例1に
より製造された、 Mo12Bi、Fe2N16.5Zn2In□、、の組
成を有しモリブデン12モルに対し担体としての5io
2をイ13.3モル含有する、3X3mmの錠剤状に圧
縮成形した触媒800m1を充填し、この際触媒を流れ
の方向に向かって、直径3mmのステアタイト球200
m1を用いて次ぎのように希釈する。
より製造された、 Mo12Bi、Fe2N16.5Zn2In□、、の組
成を有しモリブデン12モルに対し担体としての5io
2をイ13.3モル含有する、3X3mmの錠剤状に圧
縮成形した触媒800m1を充填し、この際触媒を流れ
の方向に向かって、直径3mmのステアタイト球200
m1を用いて次ぎのように希釈する。
触媒130m1+ステアタイト130m1触媒190m
1+ステアタイト 70m1接触480 − 第1の管の後に第2の管を連結する。
1+ステアタイト 70m1接触480 − 第1の管の後に第2の管を連結する。
これにドイツ特許第190896号明細書実施例1によ
り製造され、同様にして成形されそしてステアタイト球
を用いて第1段階の触媒と同様に希釈されたMo6W、
、OVI −OFe 、、50Xの組成の触媒800
m1を充填する。
り製造され、同様にして成形されそしてステアタイト球
を用いて第1段階の触媒と同様に希釈されたMo6W、
、OVI −OFe 、、50Xの組成の触媒800
m1を充填する。
これらの管を通して毎時C3H6100J、空気100
01及び窒素1100J(それぞれ標準状態において測
定)からの混合物を、第1段階の浴温328℃及び第2
段階の浴温275℃において送る。
01及び窒素1100J(それぞれ標準状態において測
定)からの混合物を、第1段階の浴温328℃及び第2
段階の浴温275℃において送る。
第2段階からの排ガスの分析によればプロピレンの96
.4%が変化シテいる。
.4%が変化シテいる。
アクリル酸の収率は用いられたプロピレンに対し72.
5モル%である。
5モル%である。
そのほかプロピレンの4%が酢酸に変化し、そして14
.6%が焼失する。
.6%が焼失する。
比較試験
実施例1と同じ条件下にプロピレンを酸化し、その際技
術水準の触媒を用いる。
術水準の触媒を用いる。
第2表にそれにより触媒が製造される文献、触媒組成、
それぞれの浴温、モル%におけるプロピレン変化率、モ
ル%におけるアクロレイン及びアクリル酸の収率ならび
に%における選択率を示す。
それぞれの浴温、モル%におけるプロピレン変化率、モ
ル%におけるアクロレイン及びアクリル酸の収率ならび
に%における選択率を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 不活性ガスの存在において、一般式 %式% (式中Me’はインジウム及び(又は)ランタン、Me
2はニッケル及び(又は)コバルト、Me3は燐及び(
又は)タングステン、Me’はゲルマニウム及び(又は
)マグネシウム、そしてaは0.1〜6、bは0.1〜
8、Cは0.005〜3、dは1〜12、eは0〜6、
fはO〜3及びgは36〜102の数を意味する)で表
わされそのほか更に亜鉛を酸化物の形で含有する触媒を
使用し、280〜450℃の温度において、所望により
水蒸気の存在下に気相においてプロピレンを分子状酸素
により酸化することを特徴とする、アクロレインの製法
。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2338111A DE2338111C2 (de) | 1972-10-12 | 1973-07-27 | Verfahren zur katalytischen Oxidation von Propylen oder Isobutylen zu Acrolein oder Methacrolein in der Gasphase mit molekularem Sauerstoff |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5695144A JPS5695144A (en) | 1981-08-01 |
JPS5820944B2 true JPS5820944B2 (ja) | 1983-04-26 |
Family
ID=5888103
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP49085249A Pending JPS5047917A (ja) | 1973-07-27 | 1974-07-26 | |
JP55178179A Expired JPS5820944B2 (ja) | 1973-07-27 | 1980-12-18 | プロピレンの飾媒酸化によるアクロレインの製法 |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP49085249A Pending JPS5047917A (ja) | 1973-07-27 | 1974-07-26 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (2) | JPS5047917A (ja) |
BE (1) | BE818210R (ja) |
FR (1) | FR2238693B2 (ja) |
GB (1) | GB1467865A (ja) |
IT (1) | IT1048284B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03262748A (ja) * | 1990-03-12 | 1991-11-22 | Sango:Kk | ルーフキャリア |
JPH0523419Y2 (ja) * | 1986-12-23 | 1993-06-15 |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL175175C (nl) * | 1970-10-30 | 1984-10-01 | Standard Oil Co Ohio | Werkwijze voor de omzetting van propeen en/of isobuteen met een moleculaire zuurstof bevattend gas en ammoniak in aanwezigheid van een katalysator. |
GB1523772A (en) * | 1974-07-22 | 1978-09-06 | Standard Oil Co | Oxidation catalysts |
JPS5231026A (en) * | 1975-09-05 | 1977-03-09 | Ube Ind Ltd | Process for preparation of acrylonitrile |
DE2626887B2 (de) * | 1976-06-16 | 1978-06-29 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Katalysator für die Oxadation von (Methacrolein zu (Meth)Acrylsäure |
DE2735414A1 (de) * | 1976-08-06 | 1978-02-09 | Nippon Zeon Co | Oxydation von olefinen |
JPS584691B2 (ja) * | 1977-11-07 | 1983-01-27 | 宇部興産株式会社 | メタクロレインの製造方法 |
CA1217502A (en) * | 1982-04-14 | 1987-02-03 | Sargis Khoobiar | Conversion of alkanes to unsaturated aldehydes |
CA1299193C (en) * | 1986-07-17 | 1992-04-21 | Gordon Gene Harkreader | Anhydrous diluents for the propylene oxidation reaction to acrolein and acrolein oxidation to acrylic acid |
CA1305178C (en) * | 1986-08-21 | 1992-07-14 | Gordon Gene Harkreader | Anhydrous diluent process for the propylene oxidation reaction to acrolein and acrolein oxidation to acrylic acid |
KR920010573B1 (ko) * | 1988-09-26 | 1992-12-07 | 유니온 카바이드 케미칼즈 앤드 플라스틱스 캄파니 인코포레이티드 | 이소부틸렌으로부터의 메타크롤레인 또는 메타크릴산의 개선된 제조방법 |
DE19717165A1 (de) | 1997-04-23 | 1998-10-29 | Basf Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Temperaturmessung in Rohrreaktoren |
-
1974
- 1974-07-25 GB GB3281474A patent/GB1467865A/en not_active Expired
- 1974-07-26 IT IT52300/74A patent/IT1048284B/it active
- 1974-07-26 JP JP49085249A patent/JPS5047917A/ja active Pending
- 1974-07-26 FR FR7426154A patent/FR2238693B2/fr not_active Expired
- 1974-07-29 BE BE147047A patent/BE818210R/xx not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-12-18 JP JP55178179A patent/JPS5820944B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0523419Y2 (ja) * | 1986-12-23 | 1993-06-15 | ||
JPH03262748A (ja) * | 1990-03-12 | 1991-11-22 | Sango:Kk | ルーフキャリア |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2238693B2 (ja) | 1978-12-15 |
IT1048284B (it) | 1980-11-20 |
JPS5695144A (en) | 1981-08-01 |
BE818210R (fr) | 1975-01-29 |
FR2238693A2 (ja) | 1975-02-21 |
GB1467865A (en) | 1977-03-23 |
JPS5047917A (ja) | 1975-04-28 |
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