JPS58200907A - ボイラの再熱蒸気温度制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本祐明は、火力発電所に２けるボイラの再熱蒸Ａ＠　＃
　＋Ｉ＋Ｉｊ　１１４１表１Ｖこ係わり、時に、種層の
異なる燃料ｌｃ便用し九−合にも、ボイラ籍性の変化を
補償して好適な再熱蒸気１度の＄１」御を行なうことの
できるボイラの丹熱盛気温度制御鉄直に関する。

肛ヰ、代替エネルギー開発に基づくエネルギーの憂嫌化
に痒ｌい、単一燃料のみでなく、多種類の燃料ｔ−便用
する火力発電所や石炭火力発電所が注目を浴ひている。

ところで、種類の異なる燃料を使用した場合、又ｌよ、
石炭Ｖ）ように産出地によってその性状が非常１こ異な
り、発熱量も大巾に異なる場合には、火炉での燃焼状−
が異な９、ボイラの各熱交換器の熱畝収配がかｌ化し、
姥に再熱４気温度の制御に長大ｆＬ影曽を与える 以下に、従来の火力発電所のボイラ制御システム及びそ
の間照点について述べる。

第１図に、従来の火力発電所のボイラの主要な熱交換器
の配置を示す。この場合の水３よび蒸気の流れは次の逼
りでめる。

ｌは給水ポンプでわり、このポンプ１ｖこより顧炭′ｃ
ｉｔ２　Ｖｃ給水が送９込まれる。水は、こ＼で熱回収
した後、火炉水冷壁３ｖこ至り、水冷壁を上昇する途中
で蒸発し、１次過熱器４に入って通熱される。この蒸気
は、史に過熱−スフレ５に適する。

過熱器スプレ５で、主蒸気温度が緘足直Ｔｃなるよう減
温きれた後、蒸気は２ス通熱器６１４人つ−Ｃ過熱され
、主ｆＩｋ気管７を紅白して紙圧タービン２８に至り、
そこで発電機３０を駆動する仕事をする・・ 薦圧タービン２８で仕事をし次蒸気は、１次再熱−８に
人って再熱σれる。この−気１よ２次沓熱器９で史に再
熱され、再熱Ａ気管１０に−Ｍ由［て中圧タービン２９
へと送られ、そこでさらに仕事をする１、 −・方、このボイラＶｃふ・ける燃焼ガスの流れは仄の
通りである、 １１．１バーナーでわり、１２江ζ恣廃用空気？嘴給す
る風道でろる。バーナー１１／ｃ供給された燃料・瓜、
火Ｐまｔ、喧ボイラ本体２０内でＰ＆尭し、火炉水冷壁
３に一部の熱が及収される。、燃焼７スは、その後順天
虚道の流１に従って、２欠過熱器６．２久再熱器９．１
次過熱器４．１次再熱器８、ｉよび、！Ｂ災器２こ惑父
換する） その後、燃儲ガスの一部は、ガス再循濃ダノパ１３及び
ガス再循環７アノ１４７こより、火炉２０に再循環さル
ると共に、その残９′／′ｉ、排ガスとして煙突（図示
ぐず）より大気に重比ざルる。

火力伯（所の重要な温度制御量としてｔｌ、艮〈刊ろ几
て゛ハ／）Ｌ″）、Ｃ１王盛気＠腿と再熱需気温伎と９
１６つ、こ几らはそｎぞｎの温度検出器１５゜１６で制
定さｒＬっ、でして、前者は過熱器スフレ５で圧水を行
なうことｆ工り制御さｎ、−万、後者は火炉２０．ζ４
循櫨する排：／７ｙｉｋクス再遁環ダンパ１３により調
整することによって制御される１゜ すなわち、火ｆ２０に再循環する排ガス量を増やせば、
火炉２０での燃焼温度が低下する。このために、火炉水
冷ＩＩ３での熱吸収率が低下する。

したがって、過＃１器および再熱器に流れ込む排ガスの
温度が簡くなり、Ｃれらの部分での熱吸収率か上昇する
。

このとき、主蒸気糸では、過熱器４．６での熱吸収率は
上がるが、火炉水冷壁３での吸熱蓋が低下するσ〕で、
全体的には主蒸気温度が低下する、一方、再熱系では、
再熱器８．９での熱吸収率が上がるので、再熱蒸気０Ｉ
Ａｉが上昇する。

以上ｐｃ運べたように、４１＋ｌ１ｌ１１＃気−糺の制
御は、火ｇｐ　２０　ｙｃ注入するガス再循ｊＪ１１を
！えて、士謔気希および再熱蒸気系の熱赦収バランスを
制御することｙＬよって行なわれている。

とこりで、唆檀類の燃料を使用した場合、ろるいは、炭
種により発熱量の異なるわ炭を使用した揚台、Ｃセよ、
火炉２０での燃焼−腋が各々の場合で兵なり、また必要
とする再循環ガス蓋も異なるので、６熱交換器の熱吸収
バランスも異なったものとなる。

その為、特定の燃料に対して主蒸気系および再熱蒸気系
の熱交換−の伝熱＠積を践を算して設計したボイラにふ
・いては、ガス再循環タン１（１３の縁作友けでは、供
給燃料の慎類や元熱墓が変った場合に、主蒸気糸２よび
再熱系への熱配分が通正に何なわねなくなるという問題
が生じる１、前述の間鴫を解決するためＫは、第２図に
示す如く、１次通熱器４及び１次畳熱４Ｂを、直列では
なくて、並列に配置し、両省間ＶＣＬきり、ｉ［２１を
配設すると共に、それぞれの燃焼ガス通路に通熱岳絢あ
・よび再熱器側のガス分配ダンパ２２゜２３を設ければ
よい。

このように４１１１成することにより、１次過ＩＩ＆器
４及び１医書熱器８を通過し、これらと熱交換する燃焼
ガス盪の配分比を任麓に変え、主蒸気糸および再熱蒸気
糸への熱配分を所望通りに行なうことがｄ」能となる。

なお、第２図において、第１図と同一の符号は同一また
は同等部分をあられしている。

つき゛に、第３図を参照して、第２図の装置における再
熱蒸気温度の制御系Ｍ、について説明する。。

再熱ｉＡ気温莢検出器１６よりの個号は、その設定値３
１と、比較器３２において比較され、ＰＩ（比例積分）
調節器３３に入力される。ＰＩ−節器３３の出力は、さ
らに、プラントの負荷状悪を不す信号（負＃Ｊ指令）３
４に基づいて関数発生−３５により発生６れる靜的先行
偏号と、加算６３１１こより加算される。

一方、ガス再循環量は、燃焼ガス中のＮＯＸ櫨を低減す
る目的から、最低値が定められている。このために、負
＃指令３４を関数発生１ｆｉ３８に供給Ｌ１貢荷指令３
４に対応するガス再循環ダンノ；１３の賊低開１ｔ（ｉ
！号を出力さぜる１゜Ｉｇ＋Ｉ記岐低開度偏号ｔま、＾
ｉ＊迩択器３９に供給さｌシ、加ｉｌｌ＠３６の出力と
比軟される１、そして、加Ｊｌ姦３６および関数発生器
３８の出力のうちの、大きい方の信号が選択、出力され
、ガス肖ａ＊＊ダ／べ１３會市り御するのに用いられる
。

プラントの賞何状暢をが丁悟号、）なわち負−ｆ指令３
４は、また関数発生器３７シでも供給される。

関ａ帖生６ｊ７ｒま、負荷指令３４により１０グラム制
御され、過熱器ｎおよび再熱器側のガス分配ターツバ２
２，２３の開度を制御する。こ＼で、そ７Ｌぞｔのガス
分配ダンパ２２．２３の開度の相関μＦ！Ａ畝元生器５
６ｖ（よりて規屋され、過熱−一および８ＩＩｉＩ器−
で谷々逆臀性となるようにされている。ナなわら、一方
が開く時、他方は、これと同じ−」合、あるいは予定の
関数関係をもって閉じるように劃−さｎる 周知のように、第３図の構成においては、一度ＩＩＩＩ
Ｉ＠糸り峙足畝か非常ｖＣｉｋ＜　、フィードバックｍ
ｌｊ御−（よる制御ゲインを十分に大きくすることが困
難で必ゐ。したがって、関数発生器３５　ＩＣよる静的
先行１５号の果たす役割はｊｉ喪なものとなる。

しかしながら、燃料の種類が異なったり、発熱盪が７４
４−ったりＬｆｃ場合、カス分配ダンパ２２゜２３の制
御を、軸足の燃料ＩＣ対して設定したプログツムのみで
イアｆｚｓ、−うとすると、ボイラ谷部の熱吸収バラン
スがくずれてしオう。この為、カス分配ダンパの先行信
号がずれ、ＰＩｐ４節器３３により修正する皿が増えて
制御性が損なわれることＶＣなる５、 のみならず、ＪＡＩｎｉｄ６の出力−すなわち、カス書
備虜タンパの目樟囲度が、ＮｏＸ譲低誠の為の最低量Ｕ
（関数発生６３８の出力）以下になり、再熱蒸気温度の
制御が行なえないというＫ　ｍ　ｖＣなることがめる。

このような事態を回避する為には、燃料のＷ１鵡ｆ元熱
ｊｔが変イ）るたびに、カス分配ダンパの開度プログラ
ム−ｒなわち、ｒ！Ａ故晃生器３７の関数関述を設にし
直す作条が必要になり、グランドの自動運転上直火７／
Ｉ：支１ｌＩＩを生ずることになる。

また、異櫨慾科の混焼時には、ぞの開直グログツムを→
定ｆることが非ｄＶＣ困離に、ダるという問題かめる ＋元明υノ目的は、多槽の燃料、及びイコ炭を燃料とす
る火力完成所に於いて、生蒸気系及び再熱魚気糸の熱吸
収バランスを常に最適に保ち、肖熱蒸気−裟の制−全書
に好適に行なうことのできるボ１７の再ＭＡ気編度制御
表直γ提供すりことＶｃ必〜 本発明の待會Ｖよ、ガヌ再備壌タッパを規定開度とした
ときに是虜的ンＣ発生しＣいる再熱蒸気温度−〃ρ；、
燃料種別ｙｃよるボイラ静特性の変化、すなわち生蒸気
不及／ｊ再熱蒸気糸の熱吸収バランスの設計値からのず
れに起因していることに層目し、再熱蒸気温度の設定ｉ
からの１差Ｖこ基ついてカス分配ダンパの開度を−」御
し、燃料種別にょるボイラ静特性の変化を自動的に補正
し、虐に、再熱蒸気温度制御を好適に行なうことをρ」
総ならしめた点にある。

本発明の置傘は、さらに肖熱＃１気亀度の外ＶＣ。

再熱器中関訳の繍気温嵐をも憔出し、再熱＃気−震との
カスケードｄｌｌＪ御を行なうようにしたＡｙこ必る。

以下に、第４図を参照して、本発明の一実施例を説明−
する。

再熱蒸気諷度桝出器１６の出力は、その設足漣３１と、
比較５３２に２いて比較され、その−皮１ユＰ（比？ｌ
Ｊ　）調節器５１及びＰＩ（比例積分）調節器５２に人
力される。Ｐｇ節器５１の出力は、さらに、ボイラ負＃
状崖を表わす信号（負＃指令）３４に基づいて関数発生
４３５１こより発生された静的先付（開度設定）信号と
、加算器３６により加りｌ場扛る。

更ｙｃ、第３図の場合と同様に、関数発生器３８１ｃよ
り、負荷指令３４に応じて設定されたガス再傭纏ダンパ
１３の最低量ｆ（１号と、前記加算器３６の出力とが、
＾偵選択器３９により比軟・遍ｉＲ纒れる。そして、１
１１１省のうらの大きい方の信号ＩＣｋづい−Ｃ１ガス
鼻儂積ダ／パ１３の１度が制御される。

本実施例では、ガス再循環ダンパ１３の開度は、上記の
如く比例制御と先行Ｉｔｌｌｌｉｌを併用して制御され
る。それ故ｆＣ沓熱蒸気温度が規定値に適すると、七の
開直は、わらかじめ尾められ九靜的元行開匿と、必ず一
叙することになる。すなわち、再熱蒸気温度の過渡的な
変！Ｉｉｌ金小さく抑えることができる。。

一方、ＰＩＩＩ４節器５２に入力壊れてＰＩ演算された
再熱蒸気温ｆｉｌｌ差は、負荷指令３４を入力とする関
数発生−５３によって設定されたガス分配ダンパの静的
先行信号と、加算器５４で加算される。そ°して、加Ｘ
器５４の出力信号で、第３図の従来例と同様に、ガス分
配ダンパを制御する。

本実施例においては、再熱蒸気温度を主に制御するのは
、ガス再循環ダンパ１３の開度でるるから、Ｐ調節器５
１０制御ゲインは、大きな蝋とすることが必要である。

一方、ガス分配ダンパ２２゜２３は、燃料種別などによ
るボイラ静特性の変化を補償し、再熱蒸気ｆｆ１ｆのオ
フセットｔ４１ることが目的でわるので、ＰＩ調節器５
２の比例ゲイ／は−めに設定し、ガス再循環ダンパとカ
ス分配ダンパの相互干渉を防ぐ必要がある。

ところで、第４図の実施例では、再熱−８，９での温度
応答が過熱器４．６に比較して遅いため、−述のように
ガス分配ダンパ２２．２３の１ｐ１１度を、比例積分１
１！Ｉｌ＃でｉ４−節しようとすると、主蒸気温度側＃
に比較して、制御性が劣る。−すなわち、負荷変動など
の場合における再熱蒸気温度の変動幅が大きくなる、と
いう問題がある。

また、カス分配ダンパの一度を震えてから、再ｌＩ＆蒸
気温跋が変化するまでの応答遅れは、貴循虐ガス流量を
変化させてから、再熱蒸気温度が変化するまでの応答趙
れにほぼ等しい。このために、合ｏｋＩｌガス流麓−Ｊ
御を併用する効果は、それ根大きくならないという問題
もある３゜ 削述の１４題ｒ聯大した本発明の第２夷厖例を第５図Ｖ
Ｃ下す。この図にνいて、第２図および第４図と同一の
符罐は同一または同等部分をあられしている。

この第２実施例は、再熱器が、１次再熱器（横ｇ＆ｋ）
８と、２次再熱器（吊り下げ部）９とに分割配−されて
いることに注目し、その中間段の銀ｔｔ検出し、ガス分
配ダンパによるカスケード制ｍを採用し良ものである。

以下において、第２実施例の動作を一１ｍ１説明する。

再熱蒸気温度検出器１６で検出され九再熱蒸気温就に、
関数発生器４８に負荷指令３４を人力することによって
作成される再熱蒸気温度設定値と、比ＩＩＲ器（減算器
）３２で比較される。

再熱蒸気一度が設定値との間で偏差を生じた４合には、
まず第４図に関して前述した工９に、比例調節器５１．
関数発生器３５２よび加算−３６のＴｏ制御系ｙｃよっ
て、ガス丹循墳ダンパ１３の１ｉＪ！度制＃を行ない、
再熱蒸気温ｔを制御゛する。

なン、この場合、必要に応じて％１４図の場合と一＊Ｖ
Ｃ，＠Ｗｊｉ発生６３８および高値選択４３９によるガ
ス再儂′ａ流瀘のＭ低保証制御を付加できることは当然
である。

この実施例でｔよ、さらに、Ｉ＆足瀘に対する台熱蒸気
温度の１４ＩＪ記偏差が比例積分調節器５２に供給され
、得られ九出力は加Ｊｌｌ器５４に人力される。

一方、負荷指令３４を入力とする関数発生器５３で作成
される中間段蒸気温１ｆｆ＆定傭が、７Ｊ］算器５４に
供給され、前記比例積分調節＠５２の出力ｙｃよって増
威禰正される。

中間段蒸気温度は、中間段蒸気温度検出器１７で検出さ
れ、比較器（滅ｌ／ｌ器）４３で、中間Ｒ蒸気温度の１
紀設定値と比較演舞される１、中間段蒸気一度とその設
定値との間で偏差が生じた場合、比例積分−節４４４に
より、再熱−＠および過熱器−のガス分配ダンパ２２，
２３を開閉し、中間ｗｌ蒸気鉦戚が設定値ｙｃ等しくな
る様ｒＣ制御する。

上述の第２実施例１こよれば、カス分配ダンパのカヌケ
ード制御ｙｃエリ、再熱蒸気温度制御の制御性を向上で
き、ボイラの負荷が変動し九場合の再熱、ｌ＠気温縦の
変動幅を、より一層小さく抑えること刀・できる。

さらに、ガス再ｍ壌ダンパ１３の開度を制御して！＋傭
壌ガス流量を変えた場合、その影１１１ＵＩ次丹熱器（
横１１１８）８νよび２次阿熱器（吊り下は部）９０両
方に及ぶが、本実施例によれば、横置ｓ８の出口温ｆ（
中間Ｒ＠Ｉｔ　）が、ガス分配ダンパの下位のループで
迅速に制御されている丸め、再循環ガスＩＩｔＪ１ｇ）
ＩＩＩＩＩｌｌ対象を、事実上２次合熱器（吊り下げ部
）９０出口における再熱蒸気温度に限定することができ
る。

このことは、蒐かけ上、制御対象の応答が速くなったこ
とｔ−意味し、再傭橡ガスｔＩＬ量１Ｉｌｊ御の制御ゲ
インを大きく設定できるようになる。したがって、従来
方式や第１実施例に比較して、再熱蒸気温度の制御性を
向上でき、再循環ガス流量制御併用の効来が一層大きく
なるという利、ａを生ずる。

本発明は、前述の実施例に限らず、さらに、第６図のよ
うな２１Ｒ再熱１ランドにも適用できる−のでるる。第
６図において、１１２図２よび第５図と同一の符号は同
一または同等部分をあられしている。

６Ａは３次通熱器であり、そこで発生された蒸気は、超
高圧タービン２７に供給されて発電機を駆動する仕事を
する。超高圧タービン２７で仕事τした本気は、第１Ｉ
Ｒｆ）１次再熱−（横置部）８ＡνＬび２次再熱器（吊
り下げ部）ＱＡを経て、尚圧タービン２８に供給される
。

＾圧タービン２８で仕事をし九蒸気は、第２段の１次再
熱器（横置部）８Ｂおよび２次再熱器（吊り下げ鄭）９
Ｂｋ＆！て、中圧タービン２９に供給される。

なお、同図において、１１ｉＡ、　１６Ｂは、それぞれ
＾圧タービン２８および中圧タービン２９へ供給される
再熱蒸気の温度を検出する再熱蒸気温度検出器、１７Ａ
、　１７Ｂは、それぞれ、第１段および第２段の１次合
熱器（横置部）８Ａ、８Ｂの出口蒸気−Ｉｎ検出する中
関猷蒸気１表検出器で多る。

また、？３Ａ　、　２３Ｂｒｉ、それぞれ、第１Ｒ＆よ
び第２獣の１次再熱湯側のガス流量を−Ｊ御する再熱器
−ガス分配ダンパである。

ｓ６図の２段再熱グラン）Ｋンける良熱蒸気温度制御に
適用した本発明の第３実施例の制御ブロック図會第７図
に示す。Ｉ’１図において、ｌ！５図ンよび第６図と同
一の符号、ν工び第５図の符号に龜字ＡまたはＢを付加
した符号は、それぞれｌａＪ　−−または同等機能の部
分音あられしている。

５８１ま加Ｓ器であり、５９は第１段ンよび第２段の１
次再＃１４側ガス流量（ガス分配ダンパ２３Ａおよび２
３Ｂの開ｇＬ）と過熱′ａミーガス量（ガス分配ダンパ
２２の１１１度）との関係を規定する１４１数晃生器で
おる。

＃Ｔ５図との対比から明らかなように、第７図の制Ｗ装
置は、第１段および第２涙の内熱蒸気系のそれぞれに、
第５図と同様のカスケード制御系を、独立に設は九もの
に相当する。七の制御動作は、第５図に関して前述した
のと同様であり、８ＴｏにｇＩｍ推できるところである
ので、その説明は省略する。

第７図の実施例によれば、２戚メ工熱プラ／トにおける
第１段および第２段再熱蒸気諷度の制御性ｋＤ”Ｊ上し
、負＃７＆化時に２ける再熱＃気＠度の変動−を僅少に
抑えることができる。

Ｅ記の如く、本発明によれば、種類の異なる燃料１ａ−
使用した場合のボイク静特性の変化を、再熱＃ｌｌ湿温
度設定値からの偏差ｌこより検出し、自動的にガス分配
ダンパの１４度を制御して補償することかできる１１ それ故に、膚に、ガス再循環ダンパの螢定漣をボイラ設
計値に保持することが司−となる。さらに、　Ｎ０Ｘｊ
ｌ規１ＩＩｌｔ−達成するだめのガス合循濃ダンパ鍛低
１４ｆｉＬ制阻にかかることなく、多種類の燃料に便用
しても再熱蒸気温度の１１１Ｉ＃をｆｉｇ好逼に行なう
ことが出来る。

′また、不発明によれは、再熱蒸気偏度の制御性を向上
できるので、負荷応答性の同上が―ｊ能となり、負荷変
化率を大きくとれるようになる。を九、蒸気ｆｆｉ度の
ｆＬＩＩＪを小さく抑えることＫより、不賛な燃料投入
を削減でき、ボイラ効率の向上をはかることができるっ

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の火力発電所に２けるボイラの概略構成図
、第２図は本発明ｔ−適用するのに好適なボイラの概略
構成図、第３図は第２図のボイラに２ける従来の再惑蒸
気ｌｒＬ制御装置を示すブロック図、第４図は本発明の
第１実施例を示すブロック図、第５図は本発明の第２実
施例を示す７αツタ図、第６図は２Ｒ再熱グフントの概
略ｌｌ構成図？！Ｊ７図は第６図の２段再熱１ラツトに
ンける再熱蒸気温［制御に適用した本発明の第３実施例
を示すブロック図でめる。 １・・・給水ボン１．２・・・１Ｎ炭器、３・・・火炉
水冷壁、４・・１大過熱器、５・・・過熱器ヌ１し、６
・・・２次過熱器、７・・主蒸気管、８・・１仄再熱器
、９・・・２欠再熱器、１０・・・再熱蒸気管、１３・
・・ガス再循環ダンパ、１４・・・ガス丹循婁ファン、
１５・・・±ｉ＆気温巌慣出器、１６・・・再熱蒸気温
度検出器、２０・・・火Ｐまたはボイラ本体、２１・・
・しきり板、２２．２３・・・ガス分配ダンパ、３２・
・・比軟器、３３・・・ＰＩ調節器、３４・・・ボイラ
負荷状態信号、３５・・・関数発生器、３６・・・加算
器、３７．３８・・関数発生４．３９・・・Ａ瀘迩択−
１５１・・・Ｐ−順益、５２・・・ＰＩ調節器、５３・
・・関数発生器代理人弁履士　　平　木　道　人 オ゛　３　　図 牙４図 牙　　５　　図 牙６図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）主蒸気を発生する過熱−と、Ｆ）ＭＡ気を発生す
   る再熱器と、前記両省間の熱吸収配分を制御゛する過熱
   器側ガス分配ダンパ２よび再熱器側カス汁配ダ／パと、
   ボイラ本体または火炉へ再Ｏｋ鷹されるガス流量を制御
   するガス再循環ダンパとを癩するボイラの再熱蒸気温度
   １１１１１１１１装置Ｃあって、丹熱−気編度を検出ｒ
   る手段と、再熱蒸気温度の設定値を犬足する手段と、栴
   １１１１島気温嵐の、その設定値、に対する偏差を得る
   手段と、１１１Ｉ紀偏差を比飼演鼻し、その結果に基づ
   いてガス貴循積ダンパの開度を制御する比例調節益と、
   前記偏差を比例積分演算し、その結果に基づいて過熱ｒ
   ｉ＠および鼻熱器側ガス分配ダノパの開度を制御する比
   例積分−節−とｔ−具備したことを待機とするボイラの
   書熱蒸気温度制−装置。
2. （２）前者両ガス分配夕／パの開度ふ・よびガス再循環
   ダンパの開度の少ムくとも一方が、ボイラへの負＃Ｊ指
   令に基ついて先行１１ｔｌｊ御されることを特徴とする
   特許Ｉｌｌ求の軛囲第１項記載のボイラの再熱蒸気一度
   ｄｉ制御装置７
3. （３）主蒸気を発生する過熱器と、再熱蒸気を発生する
   再熱器と、前記両者間の熱吸収配分ｔｌｌ制御する過熱
   ６貴カス分配ダンパおよび再熱器側ガス分配ダンパと、
   ボイラ本体または火炉へ再循濃孕れるカス匹ｔを−ｊ御
   するガス再儂橡ダンパとを有するボイラのｆ’）Ｍ謔気
   諷度制御装置であって、再熱蒸気温度を検出する手段と
   、再熱自中間段の蒸気諷莢を検出する手段と、再熱蒸気
   温度の設定値１に決定する手段と、再熱器中間段の蒸気
   温度の設定値を決定する手段と、再熱蒸気温度の、その
   設定値に対する偏差を得る手段と、前記偏差を比例演算
   し、そのＭ米に基づいてガス書循橡ダ／パの開菱會制御
   する比例調節器と、再熱蒸気＠鼠のその設定値に対する
   前記偏差に基づいて、再熱−中間段蒸気温度の繭紀設定
   値を修正する手段と、修正された設定値に対する可熱器
   中間段蒸気温匿の濃差を得る手段と、前記書熱器中関段
   蒸気温度の偏差を比例積分演算し、その結果に基づいて
   過熱レーンよび丹熱−−カス分配ダンパの開直を制御す
   る比例積分調節器とを具備したこと１に特徴とするボイ
   ラの再熱蒸気温度制御装置。
4. （４）書熱器中間段蒸気温度の設定値の修正が、再熱蒸
   気ｍ度の、その設定値に対する偏差の比例横分漬、＃紹
   釆に基づいて行なわれることを特徴と−ｒ心待Ｗｆｘｆ
   ４求の軛囲第３項記載のボイラの書熱襠気温直割御装置
   。