JPS6149486B2 - - Google Patents
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- JPS6149486B2 JPS6149486B2 JP1733179A JP1733179A JPS6149486B2 JP S6149486 B2 JPS6149486 B2 JP S6149486B2 JP 1733179 A JP1733179 A JP 1733179A JP 1733179 A JP1733179 A JP 1733179A JP S6149486 B2 JPS6149486 B2 JP S6149486B2
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- JP
- Japan
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- pressure
- low
- deaerator
- steam
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/02—Controlling, e.g. stopping or starting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
- F01K23/108—Regulating means specially adapted therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低硫黄含有燃料を主燃料としたガスタ
ービン、複圧式排熱回収ボイラ、混圧式蒸気ター
ビンにより構成される混圧式複合発電プラントに
かかり、高硫黄含有燃料焚運転対策に関する。 第１図に、従来技術による混圧式複合発電プラ
ントのプラント全体系統を示す。ガスタービン１
０は、空気圧縮機１１、燃焼器１２、タービン１
３により構成され、発電機１４を駆動する。排熱
回収ボイラ２０は、ガスの上側側より、高圧過熱
器２５、高圧蒸発器２４、高圧節炭器２３、低圧
蒸発器２２、低圧節炭器２１により構成されてい
る。排熱回収ボイラ２０と蒸気タービン３１と
は、高圧主蒸気管５２、低圧蒸気管５３により、
各々高圧過熱器２５と蒸気タービン３１、低圧蒸
発器２２と蒸気タービン３１とが連結されてい
る。蒸気タービン３１は発電機３２を駆動する。 上記空気圧縮機１１により大気は圧縮され、上
記燃焼器１２にて、燃料５７と燃焼され、高温高
圧ガスとなり、上記タービン１３で膨脹し、上記
発電機１４を駆動する。上記タービン１３からの
約530℃の高温排ガスは排ガスダクト５１を通
し、排熱ボイラ２０に導入される。 排熱ボイラ２０では、排ガスの持つ熱が有効に
回収され、主給水管５５より注入された給水は、
上記低圧節炭器２１にて加熱され、一部は上記低
圧蒸発器２２に流入し、低圧蒸気を発生し、上記
低圧蒸気管５３を通じ、蒸気タービンを駆動す
る。又一部は高圧ボイラ給水ポンプ４０を通じ、
上記高圧節炭器２３、高圧蒸発器２４、高圧過熱
器２５で加熱され、高圧高温蒸気となり、上記高
圧主蒸気管５２を通じ、上記蒸気タービン３１に
流入する。蒸気タービン３１の排気は、復水器３
３にて冷却されて復水となり、復水ポンプ３４に
より脱気器３５に送られる。混圧複合発電プラン
トでは、熱効率向上の為、一般に排熱回収ボイラ
からの熱により、上記脱気器３５の熱源としてい
る。第１図では、その１例として、上記低圧節炭
器２１の出口高圧高温水が一部脱気器再循環管５
４を通じ、フラツシユタンク３６に導入され、そ
こで低圧蒸気とドレンに分離され、低圧蒸気は脱
気器加熱蒸気管５６を通じ脱気器に流入してい
る。 脱気器３５の器内圧は圧力調整器３８により、
調整弁３９を調整することにより上記脱気器加熱
蒸気管５６ｂを通じ脱気器３５へ流入される蒸気
量が調整されている。脱気器３５よりの給水は、
低圧ボイラ給水ポンプ３７を通じ、上記主給水管
５５を通じ、上記低圧節炭器２１に導入されてい
る。 第２図に上記混圧式排熱回収ボイラの排熱回収
特性を示す。上記タービン１３よりの約530℃の
排ガスは、第２図に示す如く、この排熱回収ボイ
ラ内で約110℃近くまで熱回収される。従つて、
上記主給水管５５よりの給水は、できる限り低温
にすることが望まれ、約60℃となる。その為、上
記脱気器器内圧は上記圧力調整器３８により0.2
気圧前後に調整されている。 よつて低圧節炭器２１でのいわゆるサルフアア
タツクが心配され、そのため、上記ガスタービン
１０への主燃料５７としては、天然ガス、ナフサ
等の殆ど硫黄分を含まない燃料を使用することが
必要であり、逆に、これら低硫黄含有燃料が欠乏
した時点など、高硫黄含有燃料焚時には、給水温
度が60℃のままでは、低圧節炭器２１の管の腐食
が、また、逆に、高硫黄含有燃料焚時を考慮し
て、低硫黄含有燃料焚時においても、給水温度を
約120℃にて設計すると、排ガスとの温度差小に
より、必要伝熱面積が、急増し、コストアツプの
要因となるか又は、現在の低圧節炭器２１出口ガ
ス温度110℃が、150〜160℃となることにより、
排熱回収ボイラ２０での熱回収効率が低下しプラ
ント熱効率が低下する。 本発明の目的は、上記の従来技術の欠点に対
し、低硫黄含有燃料を主燃料とした混圧式複合発
電プラントにおいて、高硫黄含有燃料焚時にも、
高効率、高信頼度運転を維持できる装置の提供に
ある。 上記目的を達成する為、本発明は高硫黄含有燃
料焚時には、蒸気タービンへ流入する低圧蒸気の
一部を脱気器の加熱蒸気として使用することによ
り、高硫黄含有燃料焚時、排熱回収ボイラよりの
脱気器への熱回収量を増すことなく、脱気器出口
給水温度の上昇を行わせることを特徴とする。 第３図に本発明による混圧式複合発電プラント
のプラント全体系統を示す。ガスタービン１０
は、空気圧縮機１１、燃焼器１２、タービン１３
により構成され、発電機１４を駆動する。排熱回
収ボイラ２０は、ガスの上側側より、高圧過熱器
２５、高圧蒸発器２４、高圧節炭器２３、低圧蒸
発器２２、低圧節炭器２１により構成されてい
る。排熱回収ボイラ２０と蒸気タービン３１と
は、高圧主蒸気管５２、低圧蒸気管５３により、
各々高圧過熱器２５と蒸気タービン３１、低圧蒸
発器２２と蒸気タービン３１とが連結されてい
る。蒸気タービン３１は発電機３２を駆動する。 上記空気圧縮機１１により大気は圧縮され、上
記燃焼器１２にて、燃料５７と燃焼され高温高圧
ガスとなり上記タービン１３で膨脹し、上記発電
機１４を駆動する。上記タービン１３からの約
530℃の高温排ガスは排ガスダクト５１を通し、
排熱ボイラ２０に導入される。 排熱ボイラ２０では、排ガスの持つ熱が有効に
回収され、主給水管５５により注入された給水
は、上記低圧節炭器２１にて加熱され一部は上記
低圧蒸発器２２に流入し、低圧蒸気を発生し、上
記低圧蒸気管５３を通じ、蒸気タービンを駆動す
る。又一部は高圧ボイラ給水ポンプ４０を通じ、
上記高圧節炭器２３、高圧蒸発器２４、高圧過熱
器２５で加熱され、高圧高温蒸気となり、上記高
圧主蒸気管５２を通じ、上記蒸気タービン３１に
流入する。蒸気タービン３１の排気は、復水器３
３にて冷却されて復水となり、復水ポンプ３４に
より脱気器３５に送られる。混圧複合発電プラン
トでは、熱効率向上の為、一般に排熱回収ボイラ
からの熱により、上記脱気器３５の熱源としてい
る。第３図では第１図と同様その１例として、上
記低圧節炭器２１の出口高圧高温水が一部脱気器
再循環管５４を通じ、フラツシユタンク３６に導
入され、そこで低圧蒸気とドレンに分離され、低
圧蒸気は脱気器加熱蒸気管５６を通じ脱気器に流
入している。 脱気器３５の器内圧は圧力調整器３８により、
調整弁３９を調整することにより上記脱気器加熱
蒸気管５６を通じ脱気器へ流入される蒸気量が調
整されている。更に、上記低圧蒸気管５３と、脱
気器３５との間に、連絡管６２及びその連絡管上
に調整弁６１が追設されており、この調整弁６１
は上記脱気器圧力調整器３８の信号により制御さ
れる。脱気器３５よりの給水は、低圧ボイラ給水
ポンプ３７を通じ、上記主給水管５５を通じ、上
記低圧節炭器２１に導入されている。 低硫黄含有燃料焚時には、本系統はサルフアア
タツクの心配がない為第１図と同様に、脱気器器
内圧は上記圧力調整器３８により0.2気圧前後に
調整されていて、上記主給水管５５よりの給水は
約60℃で運転され、また、脱気器加熱源として
は、上位低圧節炭器２１からの出口高温水の有す
る熱によつているため、上記低圧節炭器出口ガス
は110℃まで熱回収され、高効率、高信頼性運転
が行なわれる。 高硫黄含有燃料焚時には、心配されるサルフア
アタツクに対し、上記主給水管５５よりの給水温
度がそれぞれ燃料中の硫黄含有量に対応した温度
例えば120℃になる様に、上記脱気器圧力調整器
の設定値を例えば1.4気圧に変更すると、上記調
整弁３９が全閉してもなお脱気器器内圧がその圧
力設定値に達しなければ上記圧力調整器３８より
の信号により上記調整弁６１を自動的に開させ、
上記低圧蒸気管５３から低圧蒸気を流入せしめる
ことにより、所定の給水温度が確保される。 次に第４図に本発明の変形例を示す。排熱回収
ボイラからの熱源により給水脱気を行う脱気器系
統として、第３図に対し、低圧節炭器２１の下流
に脱気器蒸発器７１を設置し、脱気用蒸気を発生
させたものであるが、この場合も同様に低圧蒸気
管５３と脱気管３５との間に、連絡管６２と連結
管６２上の調整弁６１を設置し、脱気器圧力調整
器３８により調整せしめたもので、その運用、効
果は、第３図と同様である。
ービン、複圧式排熱回収ボイラ、混圧式蒸気ター
ビンにより構成される混圧式複合発電プラントに
かかり、高硫黄含有燃料焚運転対策に関する。 第１図に、従来技術による混圧式複合発電プラ
ントのプラント全体系統を示す。ガスタービン１
０は、空気圧縮機１１、燃焼器１２、タービン１
３により構成され、発電機１４を駆動する。排熱
回収ボイラ２０は、ガスの上側側より、高圧過熱
器２５、高圧蒸発器２４、高圧節炭器２３、低圧
蒸発器２２、低圧節炭器２１により構成されてい
る。排熱回収ボイラ２０と蒸気タービン３１と
は、高圧主蒸気管５２、低圧蒸気管５３により、
各々高圧過熱器２５と蒸気タービン３１、低圧蒸
発器２２と蒸気タービン３１とが連結されてい
る。蒸気タービン３１は発電機３２を駆動する。 上記空気圧縮機１１により大気は圧縮され、上
記燃焼器１２にて、燃料５７と燃焼され、高温高
圧ガスとなり、上記タービン１３で膨脹し、上記
発電機１４を駆動する。上記タービン１３からの
約530℃の高温排ガスは排ガスダクト５１を通
し、排熱ボイラ２０に導入される。 排熱ボイラ２０では、排ガスの持つ熱が有効に
回収され、主給水管５５より注入された給水は、
上記低圧節炭器２１にて加熱され、一部は上記低
圧蒸発器２２に流入し、低圧蒸気を発生し、上記
低圧蒸気管５３を通じ、蒸気タービンを駆動す
る。又一部は高圧ボイラ給水ポンプ４０を通じ、
上記高圧節炭器２３、高圧蒸発器２４、高圧過熱
器２５で加熱され、高圧高温蒸気となり、上記高
圧主蒸気管５２を通じ、上記蒸気タービン３１に
流入する。蒸気タービン３１の排気は、復水器３
３にて冷却されて復水となり、復水ポンプ３４に
より脱気器３５に送られる。混圧複合発電プラン
トでは、熱効率向上の為、一般に排熱回収ボイラ
からの熱により、上記脱気器３５の熱源としてい
る。第１図では、その１例として、上記低圧節炭
器２１の出口高圧高温水が一部脱気器再循環管５
４を通じ、フラツシユタンク３６に導入され、そ
こで低圧蒸気とドレンに分離され、低圧蒸気は脱
気器加熱蒸気管５６を通じ脱気器に流入してい
る。 脱気器３５の器内圧は圧力調整器３８により、
調整弁３９を調整することにより上記脱気器加熱
蒸気管５６ｂを通じ脱気器３５へ流入される蒸気
量が調整されている。脱気器３５よりの給水は、
低圧ボイラ給水ポンプ３７を通じ、上記主給水管
５５を通じ、上記低圧節炭器２１に導入されてい
る。 第２図に上記混圧式排熱回収ボイラの排熱回収
特性を示す。上記タービン１３よりの約530℃の
排ガスは、第２図に示す如く、この排熱回収ボイ
ラ内で約110℃近くまで熱回収される。従つて、
上記主給水管５５よりの給水は、できる限り低温
にすることが望まれ、約60℃となる。その為、上
記脱気器器内圧は上記圧力調整器３８により0.2
気圧前後に調整されている。 よつて低圧節炭器２１でのいわゆるサルフアア
タツクが心配され、そのため、上記ガスタービン
１０への主燃料５７としては、天然ガス、ナフサ
等の殆ど硫黄分を含まない燃料を使用することが
必要であり、逆に、これら低硫黄含有燃料が欠乏
した時点など、高硫黄含有燃料焚時には、給水温
度が60℃のままでは、低圧節炭器２１の管の腐食
が、また、逆に、高硫黄含有燃料焚時を考慮し
て、低硫黄含有燃料焚時においても、給水温度を
約120℃にて設計すると、排ガスとの温度差小に
より、必要伝熱面積が、急増し、コストアツプの
要因となるか又は、現在の低圧節炭器２１出口ガ
ス温度110℃が、150〜160℃となることにより、
排熱回収ボイラ２０での熱回収効率が低下しプラ
ント熱効率が低下する。 本発明の目的は、上記の従来技術の欠点に対
し、低硫黄含有燃料を主燃料とした混圧式複合発
電プラントにおいて、高硫黄含有燃料焚時にも、
高効率、高信頼度運転を維持できる装置の提供に
ある。 上記目的を達成する為、本発明は高硫黄含有燃
料焚時には、蒸気タービンへ流入する低圧蒸気の
一部を脱気器の加熱蒸気として使用することによ
り、高硫黄含有燃料焚時、排熱回収ボイラよりの
脱気器への熱回収量を増すことなく、脱気器出口
給水温度の上昇を行わせることを特徴とする。 第３図に本発明による混圧式複合発電プラント
のプラント全体系統を示す。ガスタービン１０
は、空気圧縮機１１、燃焼器１２、タービン１３
により構成され、発電機１４を駆動する。排熱回
収ボイラ２０は、ガスの上側側より、高圧過熱器
２５、高圧蒸発器２４、高圧節炭器２３、低圧蒸
発器２２、低圧節炭器２１により構成されてい
る。排熱回収ボイラ２０と蒸気タービン３１と
は、高圧主蒸気管５２、低圧蒸気管５３により、
各々高圧過熱器２５と蒸気タービン３１、低圧蒸
発器２２と蒸気タービン３１とが連結されてい
る。蒸気タービン３１は発電機３２を駆動する。 上記空気圧縮機１１により大気は圧縮され、上
記燃焼器１２にて、燃料５７と燃焼され高温高圧
ガスとなり上記タービン１３で膨脹し、上記発電
機１４を駆動する。上記タービン１３からの約
530℃の高温排ガスは排ガスダクト５１を通し、
排熱ボイラ２０に導入される。 排熱ボイラ２０では、排ガスの持つ熱が有効に
回収され、主給水管５５により注入された給水
は、上記低圧節炭器２１にて加熱され一部は上記
低圧蒸発器２２に流入し、低圧蒸気を発生し、上
記低圧蒸気管５３を通じ、蒸気タービンを駆動す
る。又一部は高圧ボイラ給水ポンプ４０を通じ、
上記高圧節炭器２３、高圧蒸発器２４、高圧過熱
器２５で加熱され、高圧高温蒸気となり、上記高
圧主蒸気管５２を通じ、上記蒸気タービン３１に
流入する。蒸気タービン３１の排気は、復水器３
３にて冷却されて復水となり、復水ポンプ３４に
より脱気器３５に送られる。混圧複合発電プラン
トでは、熱効率向上の為、一般に排熱回収ボイラ
からの熱により、上記脱気器３５の熱源としてい
る。第３図では第１図と同様その１例として、上
記低圧節炭器２１の出口高圧高温水が一部脱気器
再循環管５４を通じ、フラツシユタンク３６に導
入され、そこで低圧蒸気とドレンに分離され、低
圧蒸気は脱気器加熱蒸気管５６を通じ脱気器に流
入している。 脱気器３５の器内圧は圧力調整器３８により、
調整弁３９を調整することにより上記脱気器加熱
蒸気管５６を通じ脱気器へ流入される蒸気量が調
整されている。更に、上記低圧蒸気管５３と、脱
気器３５との間に、連絡管６２及びその連絡管上
に調整弁６１が追設されており、この調整弁６１
は上記脱気器圧力調整器３８の信号により制御さ
れる。脱気器３５よりの給水は、低圧ボイラ給水
ポンプ３７を通じ、上記主給水管５５を通じ、上
記低圧節炭器２１に導入されている。 低硫黄含有燃料焚時には、本系統はサルフアア
タツクの心配がない為第１図と同様に、脱気器器
内圧は上記圧力調整器３８により0.2気圧前後に
調整されていて、上記主給水管５５よりの給水は
約60℃で運転され、また、脱気器加熱源として
は、上位低圧節炭器２１からの出口高温水の有す
る熱によつているため、上記低圧節炭器出口ガス
は110℃まで熱回収され、高効率、高信頼性運転
が行なわれる。 高硫黄含有燃料焚時には、心配されるサルフア
アタツクに対し、上記主給水管５５よりの給水温
度がそれぞれ燃料中の硫黄含有量に対応した温度
例えば120℃になる様に、上記脱気器圧力調整器
の設定値を例えば1.4気圧に変更すると、上記調
整弁３９が全閉してもなお脱気器器内圧がその圧
力設定値に達しなければ上記圧力調整器３８より
の信号により上記調整弁６１を自動的に開させ、
上記低圧蒸気管５３から低圧蒸気を流入せしめる
ことにより、所定の給水温度が確保される。 次に第４図に本発明の変形例を示す。排熱回収
ボイラからの熱源により給水脱気を行う脱気器系
統として、第３図に対し、低圧節炭器２１の下流
に脱気器蒸発器７１を設置し、脱気用蒸気を発生
させたものであるが、この場合も同様に低圧蒸気
管５３と脱気管３５との間に、連絡管６２と連結
管６２上の調整弁６１を設置し、脱気器圧力調整
器３８により調整せしめたもので、その運用、効
果は、第３図と同様である。
第１図は、従来技術になる混圧式複合発電プラ
ントの全体系統図、第２図は、第１図の複合発電
プラントを用いた場合の排熱回収特性図、第３図
は、本発明による混圧式複合発電プラントの一実
施例になる全体系統図、第４図は、本発明による
混圧式複合発電プラントの変形例を示す図であ
る。 １０……ガスタービン、２０……排熱ボイラ、
３１……蒸気タービン、３５……脱気器、５２…
…高圧主蒸気管、５３……低圧蒸気管、６１……
調整弁、６２……連絡管。
ントの全体系統図、第２図は、第１図の複合発電
プラントを用いた場合の排熱回収特性図、第３図
は、本発明による混圧式複合発電プラントの一実
施例になる全体系統図、第４図は、本発明による
混圧式複合発電プラントの変形例を示す図であ
る。 １０……ガスタービン、２０……排熱ボイラ、
３１……蒸気タービン、３５……脱気器、５２…
…高圧主蒸気管、５３……低圧蒸気管、６１……
調整弁、６２……連絡管。
Claims (1)
- １ 低硫黄含有燃料を主燃料とするガスタービン
と複圧式ガスタービン排熱回収ボイラと、混圧式
蒸気タービン及び、上記排熱回収ボイラからの熱
源により給水脱気を行う脱気器を含んで構成さ
れ、上記排熱回収ボイラと上記蒸気タービンと
は、高圧及び低圧蒸気管により各々結合されてい
る複合発電プラントにおいて、前記低圧蒸気管と
前記脱気器の間を、調整弁がついた連結管により
連結し、高硫黄含有燃料焚運転時等の必要時に、
前記排熱回収ボイラからの熱回収量を大きく増大
させることなく、上記連結管を通じ、低圧蒸気を
流入せしめるべく、調整弁に信号を与える装置を
設けたことを特徴とする複合発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1733179A JPS55109708A (en) | 1979-02-19 | 1979-02-19 | Composite power plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1733179A JPS55109708A (en) | 1979-02-19 | 1979-02-19 | Composite power plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55109708A JPS55109708A (en) | 1980-08-23 |
| JPS6149486B2 true JPS6149486B2 (ja) | 1986-10-29 |
Family
ID=11941062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1733179A Granted JPS55109708A (en) | 1979-02-19 | 1979-02-19 | Composite power plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55109708A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57108402A (en) * | 1980-12-25 | 1982-07-06 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Equipment for recovering heat of exhaust gas of internal combustion engine |
| US4555906A (en) * | 1984-10-25 | 1985-12-03 | Westinghouse Electric Corp. | Deaerator pressure control system for a combined cycle steam generator power plant |
| CN1076076C (zh) * | 1995-05-15 | 2001-12-12 | 西门子公司 | 凝结水除气的方法和装置 |
| DE50211611D1 (de) | 2001-09-14 | 2008-03-13 | Alstom Technology Ltd | G des arbeitsmittels eines zweiphasenprozesses |
| CN118339366A (zh) * | 2021-10-19 | 2024-07-12 | 天然气运输咨询公司 | Lng运输船蒸汽或混合动力推进设备的转换方法 |
-
1979
- 1979-02-19 JP JP1733179A patent/JPS55109708A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55109708A (en) | 1980-08-23 |
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