JPS58193323A - 高強度ばねの製造法 - Google Patents
高強度ばねの製造法Info
- Publication number
- JPS58193323A JPS58193323A JP7457982A JP7457982A JPS58193323A JP S58193323 A JPS58193323 A JP S58193323A JP 7457982 A JP7457982 A JP 7457982A JP 7457982 A JP7457982 A JP 7457982A JP S58193323 A JPS58193323 A JP S58193323A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spring
- tempering
- high strength
- strength
- steel
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、焼入焼戻処理により製造される高強度ばねの
製造法にか\わるものであり、さらに詳しくは、鋼を素
材とし、焼入焼戻処理によって製造されるHRO50(
ロックウェル硬さ)以上の硬さを有する高強度板ばね、
コイルばねの製造法に関するものである。
製造法にか\わるものであり、さらに詳しくは、鋼を素
材とし、焼入焼戻処理によって製造されるHRO50(
ロックウェル硬さ)以上の硬さを有する高強度板ばね、
コイルばねの製造法に関するものである。
従来のばねの製造法は、コイルばねな代表例として示す
と、所定の鋼材な冷間厄るいは熱間で成形したる後、焼
入焼戻処理をし、ショットピーニング、セツティング、
塗装を経て、製品となる。この従来工程においては、主
としてC0045%以上のばね鋼を用い、4oo℃以上
の温度で焼戻し、HRO50以下(引張強さ180 K
灯Δ2以下相当)に調整されている。
と、所定の鋼材な冷間厄るいは熱間で成形したる後、焼
入焼戻処理をし、ショットピーニング、セツティング、
塗装を経て、製品となる。この従来工程においては、主
としてC0045%以上のばね鋼を用い、4oo℃以上
の温度で焼戻し、HRO50以下(引張強さ180 K
灯Δ2以下相当)に調整されている。
しかし、最近ばねの高強度化に対する要求が強く、特に
乗用車用の懸架ばねは、車体重量軽減のために高強度化
が望まれている。この要望に対し、従来法のように、4
oo℃以上の焼戻温度で対処しようとすれば、現状のば
ね鋼より高合金鋼でないと、HR’050以上のばねを
造ることは出来ず、高合金鋼にすれば高価なばねになっ
てしまう。
乗用車用の懸架ばねは、車体重量軽減のために高強度化
が望まれている。この要望に対し、従来法のように、4
oo℃以上の焼戻温度で対処しようとすれば、現状のば
ね鋼より高合金鋼でないと、HR’050以上のばねを
造ることは出来ず、高合金鋼にすれば高価なばねになっ
てしまう。
本発明は、このような実状に鑑みなされたものであって
、その要旨は、焼入焼戻処理による通常のばね製造法に
おいて、主たる成分がCO・3%以上0.45%未満、
S’10.’1%〜2% MnO,3%〜1%、Or1
%以下からなる鋼を用い、80〜200℃の低温焼戻し
することを特徴とする高強度ばねの製造法にある。
、その要旨は、焼入焼戻処理による通常のばね製造法に
おいて、主たる成分がCO・3%以上0.45%未満、
S’10.’1%〜2% MnO,3%〜1%、Or1
%以下からなる鋼を用い、80〜200℃の低温焼戻し
することを特徴とする高強度ばねの製造法にある。
以下に本発明について詳細に説明する。
まず、素材の化学成分を限定した理由について述べる。
Cは、ばねに所定の強度を附与するに重要な元素であっ
て、0.3%以上でないとHRO50以上の強度を得る
ことが出来ない。しかし、0.45%以上になると、ば
ねの重要な特性の一つである疲労強度が劣化し、高強度
ばねとはなり得ない。
て、0.3%以上でないとHRO50以上の強度を得る
ことが出来ない。しかし、0.45%以上になると、ば
ねの重要な特性の一つである疲労強度が劣化し、高強度
ばねとはなり得ない。
Sl は、製鋼上脱酸剤として必要な元素であって、
そのために、o、1970以上必要である。また、Si
は焼入した鋼を焼戻すとき、鋼の焼戻しによる軟化
を軽減するので、高強度ばねにとって重要な元素である
。しかし、2%を超えると疲労強度が劣化する。
そのために、o、1970以上必要である。また、Si
は焼入した鋼を焼戻すとき、鋼の焼戻しによる軟化
を軽減するので、高強度ばねにとって重要な元素である
。しかし、2%を超えると疲労強度が劣化する。
Mn は、Si とともに製鋼上、重要な元素であ
って、そのために0.3%以上必要である。また、Mn
は・鋼の焼入性を高めるに必要な元素であって、そ
の添加量は、ばねのサイズによって決められるべきもの
であるが、対象となるばねにおいては、1%超は必要な
い。
って、そのために0.3%以上必要である。また、Mn
は・鋼の焼入性を高めるに必要な元素であって、そ
の添加量は、ばねのサイズによって決められるべきもの
であるが、対象となるばねにおいては、1%超は必要な
い。
Or は、Mn とともに鋼の焼入性を高める元素で
あって、ばねのサイズにより、Mn 量との兼ね合い
で決めるものであるが、1チ超は必要ない。
あって、ばねのサイズにより、Mn 量との兼ね合い
で決めるものであるが、1チ超は必要ない。
次に、焼戻温度について述べる。上記成分からなる鋼材
でばねを造るに、焼入れたま\の状態では、置き割れが
生じる。また、ばねの重要な特性であるへたりが大きく
、ばねとして使用に耐えない。それらのために、焼入れ
たばねは、80℃以上あ温度で焼戻さなければならない
。しかし、その温度は、200℃以下で十分である。
でばねを造るに、焼入れたま\の状態では、置き割れが
生じる。また、ばねの重要な特性であるへたりが大きく
、ばねとして使用に耐えない。それらのために、焼入れ
たばねは、80℃以上あ温度で焼戻さなければならない
。しかし、その温度は、200℃以下で十分である。
200℃を超える温度で焼戻すると、所定の強度を確保
することが出来ない。
することが出来ない。
本発明の最大の特徴は、このように特定成分範囲の鋼を
低温焼戻しすることにあって、そのために次のような効
果が生じる。
低温焼戻しすることにあって、そのために次のような効
果が生じる。
ばねの製造工程は、その概要を前述したが、焼戻温度を
80〜200℃と、低温にすることによ i′って、
焼戻処理をセツティングの後に行なうことも出来る。す
なわち、ばね製造工程におけるンヨットピーニング、セ
ツティング処理は、ばねの性能を高めるに重要な工程で
あって、概して、ばね表面に圧縮残留応力を附与するた
めの工程であるから、これらの処理後、従来の400℃
以上の高い温度で焼戻処理を行なうと、せっかく附与し
た残留応力が低減してしまうが、200℃以下の低温焼
戻しならば、ショットピーニング、セツティング後に焼
戻しても、残留応力の低減は無視出来るほど小さい。こ
の事実によって、乗用車用懸架ばねのように、最終工程
で約180℃で焼付塗装する場合、この焼付塗装時の熱
で、焼戻しを行なわせしめ、結果として焼戻工程を省略
することが出来る。
80〜200℃と、低温にすることによ i′って、
焼戻処理をセツティングの後に行なうことも出来る。す
なわち、ばね製造工程におけるンヨットピーニング、セ
ツティング処理は、ばねの性能を高めるに重要な工程で
あって、概して、ばね表面に圧縮残留応力を附与するた
めの工程であるから、これらの処理後、従来の400℃
以上の高い温度で焼戻処理を行なうと、せっかく附与し
た残留応力が低減してしまうが、200℃以下の低温焼
戻しならば、ショットピーニング、セツティング後に焼
戻しても、残留応力の低減は無視出来るほど小さい。こ
の事実によって、乗用車用懸架ばねのように、最終工程
で約180℃で焼付塗装する場合、この焼付塗装時の熱
で、焼戻しを行なわせしめ、結果として焼戻工程を省略
することが出来る。
また、焼付塗装しないばねの場合には、目的とするはね
強度およびばねサイズにより、適当に素材の化学成分を
選定して、80〜100℃で焼戻すようにすることが出
来る。そうすれば、沸騰水中で焼戻すことが出来、特定
の焼戻炉が必要Cなくなる。
強度およびばねサイズにより、適当に素材の化学成分を
選定して、80〜100℃で焼戻すようにすることが出
来る。そうすれば、沸騰水中で焼戻すことが出来、特定
の焼戻炉が必要Cなくなる。
以下、実施例により本発明の効果をさらに具体的に述べ
る。
る。
実施例1
第1表に示す化学成分からなる11.5−の皮むき鋼線
を用い、直径100mm、ピッチ45箭、有効捲数6の
コイルばねを各12個ずつ冷開成形した。これらを86
0℃の無酸化雰囲気炉でオーステナイト化した後、水ま
たは油中に焼入れした。その後、第2表C二足す各温度
で30分間、焼戻処理をし、ショットピーニング、セツ
ティング処理をして、それぞれ12個ずつのコイルレノ
くネの硬さ、疲労寿命、へたりを測し、それらの平均値
を求めた。
を用い、直径100mm、ピッチ45箭、有効捲数6の
コイルばねを各12個ずつ冷開成形した。これらを86
0℃の無酸化雰囲気炉でオーステナイト化した後、水ま
たは油中に焼入れした。その後、第2表C二足す各温度
で30分間、焼戻処理をし、ショットピーニング、セツ
ティング処理をして、それぞれ12個ずつのコイルレノ
くネの硬さ、疲労寿命、へたりを測し、それらの平均値
を求めた。
それらの結果を第2表に示した。
第1表
* aツクウェルCスケール(HRC)** 剪断応力
65±50 K9f/ran2で疲労試験したときの、
破断までの繰返し数 *** 最大剪断応カが115 Kff/1mn 2
になるようにばねに荷重ながけ、96時間放置した後の
残留剪断歪 厘1〜4は本発明、去になるものを示し、屋5〜11は
、その比較はねあるいは従来法(扁8.9)になるばね
の性能を示す。同表中、90℃〜95℃の焼戻処理は沸
とう水中で行ったものである。
65±50 K9f/ran2で疲労試験したときの、
破断までの繰返し数 *** 最大剪断応カが115 Kff/1mn 2
になるようにばねに荷重ながけ、96時間放置した後の
残留剪断歪 厘1〜4は本発明、去になるものを示し、屋5〜11は
、その比較はねあるいは従来法(扁8.9)になるばね
の性能を示す。同表中、90℃〜95℃の焼戻処理は沸
とう水中で行ったものである。
第2表から明らかなように、本発明になるばねは、HR
C50以−Lであって、剪断応力で65±50Kgf/
mm 2という高応力下の疲労寿命および115に9f
/mm 296時間のへたりとも、比較はねあるいは従
来法になるばねに比べて優れていることがわかる。
C50以−Lであって、剪断応力で65±50Kgf/
mm 2という高応力下の疲労寿命および115に9f
/mm 296時間のへたりとも、比較はねあるいは従
来法になるばねに比べて優れていることがわかる。
実施例2
第1表に示したB鋼の11.5−4の鋼線を用い実施例
1と同じ形状のばねを造り、860℃の無酸化炉でオー
ステナイト化した後、水焼入し、ショットピーニング、
セツティング処理をし、焼付塗装(約180℃)した後
、実施例Iと同様のばね性能試験をした。
1と同じ形状のばねを造り、860℃の無酸化炉でオー
ステナイト化した後、水焼入し、ショットピーニング、
セツティング処理をし、焼付塗装(約180℃)した後
、実施例Iと同様のばね性能試験をした。
その結果、硬さ:HRO52、疲労寿命:30×1♂以
上、へたり:2×Iσ4で、第2表の泥2とは\゛同じ
性能を示し、焼戻処理を焼付塗装時の熱処理で代替出来
ることが実証された。
上、へたり:2×Iσ4で、第2表の泥2とは\゛同じ
性能を示し、焼戻処理を焼付塗装時の熱処理で代替出来
ることが実証された。
なお、これまでの説明はコイルばねな代表例、にして行
って来たが、板ばねについても、ばね特性を付与する基
本的な考え方は変らないものであり、本発明が板ばねに
も適用されるものであることは云うまでもない。
って来たが、板ばねについても、ばね特性を付与する基
本的な考え方は変らないものであり、本発明が板ばねに
も適用されるものであることは云うまでもない。
以上述べたところがら明らかな如く、本発明法は従来に
ない高強度ばねな、熱エネルギー少なく提供するもので
あって、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
ない高強度ばねな、熱エネルギー少なく提供するもので
あって、産業上の効果は極めて顕著なものがある。
Claims (1)
- 焼入焼戻処理による通常のばね製造法において、主たる
成分がC013%以上0.45%未満、5iO01%〜
2%、Mn0.3%〜1%、Or 1%以下からなる鋼
を用い、80〜200℃の低温焼戻しすることを特徴と
する高強度ばねの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7457982A JPS58193323A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 高強度ばねの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7457982A JPS58193323A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 高強度ばねの製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58193323A true JPS58193323A (ja) | 1983-11-11 |
Family
ID=13551221
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7457982A Pending JPS58193323A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 高強度ばねの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58193323A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011129179A1 (ja) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | 日本発條株式会社 | ばねおよびその製造方法 |
WO2013022033A1 (ja) * | 2011-08-09 | 2013-02-14 | 日本発條株式会社 | ばね用材料およびその製造方法並びにばね |
JP2016156082A (ja) * | 2015-02-26 | 2016-09-01 | 愛知製鋼株式会社 | 板ばね及びその製造方法 |
CN107338400A (zh) * | 2017-07-05 | 2017-11-10 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种汽车膜片弹簧用sup6弹簧钢的生产工艺 |
CN114134291A (zh) * | 2021-12-01 | 2022-03-04 | 南京工程学院 | 一种提高高强度变截面横置板簧疲劳寿命的方法 |
-
1982
- 1982-05-06 JP JP7457982A patent/JPS58193323A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011129179A1 (ja) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | 日本発條株式会社 | ばねおよびその製造方法 |
CN102834540A (zh) * | 2010-04-14 | 2012-12-19 | 日本发条株式会社 | 弹簧及其制造方法 |
CN102834540B (zh) * | 2010-04-14 | 2015-05-27 | 日本发条株式会社 | 弹簧及其制造方法 |
US9080233B2 (en) | 2010-04-14 | 2015-07-14 | Nhk Spring Co., Ltd. | Spring and method for producing same |
WO2013022033A1 (ja) * | 2011-08-09 | 2013-02-14 | 日本発條株式会社 | ばね用材料およびその製造方法並びにばね |
JP2016156082A (ja) * | 2015-02-26 | 2016-09-01 | 愛知製鋼株式会社 | 板ばね及びその製造方法 |
CN107338400A (zh) * | 2017-07-05 | 2017-11-10 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种汽车膜片弹簧用sup6弹簧钢的生产工艺 |
CN114134291A (zh) * | 2021-12-01 | 2022-03-04 | 南京工程学院 | 一种提高高强度变截面横置板簧疲劳寿命的方法 |
CN114134291B (zh) * | 2021-12-01 | 2023-03-24 | 南京工程学院 | 一种提高高强度变截面横置板簧疲劳寿命的方法 |
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