JPH01177318A - 疲労強度のすぐれたコイルばねの製造方法 - Google Patents
疲労強度のすぐれたコイルばねの製造方法Info
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- JPH01177318A JPH01177318A JP33592887A JP33592887A JPH01177318A JP H01177318 A JPH01177318 A JP H01177318A JP 33592887 A JP33592887 A JP 33592887A JP 33592887 A JP33592887 A JP 33592887A JP H01177318 A JPH01177318 A JP H01177318A
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- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、疲労強度のすぐれた自動車の懸架ばねあるい
は:〔ンジンの弁ばねの製造方法である。
は:〔ンジンの弁ばねの製造方法である。
「従来の技術」
一般にばねは、J Is −G3502.350Gある
いは4801に規定されている鋼材等を用い、単に焼入
れ焼戻しをしたものが多い。エンジンの弁ばねの一部に
は特公昭3G−9406にあるように、500℃近傍の
低温で浸炭窒化したものがある。
いは4801に規定されている鋼材等を用い、単に焼入
れ焼戻しをしたものが多い。エンジンの弁ばねの一部に
は特公昭3G−9406にあるように、500℃近傍の
低温で浸炭窒化したものがある。
浸炭焼入れ焼戻しをしたa械部品は、浸炭焼入れ焼戻し
しないものに比較して、疲労強度が高いことはよく知ら
れ“ζいる事実であり、浸炭焼入れ焼戻し処理は機械部
品の疲労強度を高める−手段ともなっている、ばねも浸
炭焼入焼戻しをすれば、疲労強度が高くなることは十分
に予想されるし、これを示す実験結果もある(参考文献
−鎌田N:ばね論文集、3 (1955) 、9) 、
Lかし、鋼線あるいは鋼棒(以下、鋼線という)をコ
イルばねに成形した後、浸炭焼入れ焼戻しを行うと、こ
の熱処理時にばねが変形し、例えば、ばね高さが一定し
ないものとなる。上記した特公昭36−9406は、ば
ねに成形後、500℃近傍の低温で浸炭窒化することを
特徴としたもので、これもばねの変形を勘案したもので
ある。
しないものに比較して、疲労強度が高いことはよく知ら
れ“ζいる事実であり、浸炭焼入れ焼戻し処理は機械部
品の疲労強度を高める−手段ともなっている、ばねも浸
炭焼入焼戻しをすれば、疲労強度が高くなることは十分
に予想されるし、これを示す実験結果もある(参考文献
−鎌田N:ばね論文集、3 (1955) 、9) 、
Lかし、鋼線あるいは鋼棒(以下、鋼線という)をコ
イルばねに成形した後、浸炭焼入れ焼戻しを行うと、こ
の熱処理時にばねが変形し、例えば、ばね高さが一定し
ないものとなる。上記した特公昭36−9406は、ば
ねに成形後、500℃近傍の低温で浸炭窒化することを
特徴としたもので、これもばねの変形を勘案したもので
ある。
また、浸炭焼入れ焼戻しをした機械部品は、疲労強度が
高いとはいえ、どんな素材でも浸炭焼入れ焼戻しさえす
れば、自動車の懸架ばねあるいはエンジンの弁ばねに使
用できるものではない、これらのばねとして重要な“へ
たり”特性がよくなければならず、そのために、ばねの
硬さを高めなければならない、一方、ばねの硬さを高め
たことによって、ばねが脆(なり過ぎるでも使用に耐え
ない。
高いとはいえ、どんな素材でも浸炭焼入れ焼戻しさえす
れば、自動車の懸架ばねあるいはエンジンの弁ばねに使
用できるものではない、これらのばねとして重要な“へ
たり”特性がよくなければならず、そのために、ばねの
硬さを高めなければならない、一方、ばねの硬さを高め
たことによって、ばねが脆(なり過ぎるでも使用に耐え
ない。
「発明が解決しようとする問題点」
自動1(の高性能化にともない、高疲労強度の懸架ばね
あるいはエンジンの弁ばねが強く望まれている0本発明
は、これらの要望を浸炭焼入れ焼戻し処理によって実現
しようとするときのばねの変形を回避しつつ、特性のす
ぐれたばねを製造する方法を提供するものである。
あるいはエンジンの弁ばねが強く望まれている0本発明
は、これらの要望を浸炭焼入れ焼戻し処理によって実現
しようとするときのばねの変形を回避しつつ、特性のす
ぐれたばねを製造する方法を提供するものである。
「問題点を解決するたるの手段、作用」解決手段の要点
は、C: 0.3〜0.6%Si:0、1〜2.0%、
Mn: 05〜1.0%、Cr:0.2〜2.5%、
を含有するあるいは更にNi:0.2〜2.0%、 M
o: 0.1〜0.6%、 Nb: o、o 1〜05
%、V:0.05〜05%を1種以上含有する所用寸法
の鋼線をカーボンポテンシャル0.7〜1.0%の浸炭
雰囲気中でオーステナイト化したる後、コイルばね形状
に成形し、焼入れ、150〜450℃で焼戻し、ショッ
トピーニングおよびセッチングすることにより、コイル
ばねを製造することにある。
は、C: 0.3〜0.6%Si:0、1〜2.0%、
Mn: 05〜1.0%、Cr:0.2〜2.5%、
を含有するあるいは更にNi:0.2〜2.0%、 M
o: 0.1〜0.6%、 Nb: o、o 1〜05
%、V:0.05〜05%を1種以上含有する所用寸法
の鋼線をカーボンポテンシャル0.7〜1.0%の浸炭
雰囲気中でオーステナイト化したる後、コイルばね形状
に成形し、焼入れ、150〜450℃で焼戻し、ショッ
トピーニングおよびセッチングすることにより、コイル
ばねを製造することにある。
以下、これらの詳細について、説明する。
ばね素材となる鋼線のCflを0:3〜0.6%とした
理由は、0.3%未満では十分な“へたり”特性が得ら
れないためであり、0.6%超ではばねが脆くなり過ぎ
るからである。
理由は、0.3%未満では十分な“へたり”特性が得ら
れないためであり、0.6%超ではばねが脆くなり過ぎ
るからである。
Siは、鋼を溶製するときの脱酸剤として0.1%以上
を要するとともに、ばねの“へたり”特性を高めるに有
効な元素である。しかし、2.0%以上では、その効果
が飽和してくる。
を要するとともに、ばねの“へたり”特性を高めるに有
効な元素である。しかし、2.0%以上では、その効果
が飽和してくる。
Mnは、素材の焼入れ性を確保するために必要な元素で
あって、この場合05%以上でなければならないが、1
.0%以下で十分である。
あって、この場合05%以上でなければならないが、1
.0%以下で十分である。
Crは、高Cかつ高Si鋼におけるCの黒鉛化を防止す
るために、0.2%以上を要するとともに、ばねの高強
度化のために必要な元素である。しかし、2.5%以上
になると、ばねが脆くなる。
るために、0.2%以上を要するとともに、ばねの高強
度化のために必要な元素である。しかし、2.5%以上
になると、ばねが脆くなる。
その他、Ni、 Noはばねを強靭化する有効な元素で
あり、そのために、それぞれ0.2〜2.0%Ni。
あり、そのために、それぞれ0.2〜2.0%Ni。
0、1〜0.6%Moを必要とする。また、Nb、 V
はばねの組織を微細にして“へたり”特性を高めるに有
効な元素であり、そのために、それぞれ0.O1〜05
%Nb、 0.05〜05%Vを必要とする。目的とす
るばねの要求特性に応じて、適宜、これらの元素を一挿
填」二添加する。
はばねの組織を微細にして“へたり”特性を高めるに有
効な元素であり、そのために、それぞれ0.O1〜05
%Nb、 0.05〜05%Vを必要とする。目的とす
るばねの要求特性に応じて、適宜、これらの元素を一挿
填」二添加する。
さらに、ばね素材はA l zO,等の硬質の大型非金
属介在物はできる限り少なくなければならない。
属介在物はできる限り少なくなければならない。
そのために、ばね素材製鋼時の脱酸はAIのみならず、
Ca+ Mg等の特殊な脱酸あるいは真空処理を行う。
Ca+ Mg等の特殊な脱酸あるいは真空処理を行う。
上記の化学成分からなる所用寸法の鋼線のコイリングを
容易にするとともに、焼入れで硬化するために、鋼線を
オーステナイト化する。このとき、同時に鋼線を浸炭す
るために、加熱雰囲気中のカーボンポテンシャルを0.
7〜1.0%範囲の適当な値に制御する。ここで、カー
ボンポテンシャルを0.7〜1.0%とした理由は、0
.7%未満では浸炭後の表面Cbtが不十分で、疲労強
度を高める効果が小さく、−・方、1.0%超になると
、表面clが多くなり過ぎ、ばねが脆くなるからである
。このような条件でオーステナイト化した鋼線をオース
テナイト温度域でコイルばねに成形し、焼入れする。ご
うすることによって、コイルばね形状のばらつきが、室
温でコイルばねに成形した後、同一条件でオーステナイ
ト化し、浸炭焼入れした場合に比較して、非常に小さく
なる。
容易にするとともに、焼入れで硬化するために、鋼線を
オーステナイト化する。このとき、同時に鋼線を浸炭す
るために、加熱雰囲気中のカーボンポテンシャルを0.
7〜1.0%範囲の適当な値に制御する。ここで、カー
ボンポテンシャルを0.7〜1.0%とした理由は、0
.7%未満では浸炭後の表面Cbtが不十分で、疲労強
度を高める効果が小さく、−・方、1.0%超になると
、表面clが多くなり過ぎ、ばねが脆くなるからである
。このような条件でオーステナイト化した鋼線をオース
テナイト温度域でコイルばねに成形し、焼入れする。ご
うすることによって、コイルばね形状のばらつきが、室
温でコイルばねに成形した後、同一条件でオーステナイ
ト化し、浸炭焼入れした場合に比較して、非常に小さく
なる。
浸炭焼入れした後、150〜450℃で焼戻しを行うが
、これは浸炭焼入れしたばねに靭性を付与するためのも
のであって、150℃未満の温度では不十分であるが、
450℃超になると、ばねの軟化が進み、浸炭によって
疲労強度を高めた効果が小さくなるとともに、“へたり
“特性が低下する。
、これは浸炭焼入れしたばねに靭性を付与するためのも
のであって、150℃未満の温度では不十分であるが、
450℃超になると、ばねの軟化が進み、浸炭によって
疲労強度を高めた効果が小さくなるとともに、“へたり
“特性が低下する。
さらに、焼戻した後、ショットピーニングおよびセッチ
ングする。これらは、それぞれ主としてばねの疲労強度
を高め、“へたり”特性を向上させるために欠かすこと
のできないものである。
ングする。これらは、それぞれ主としてばねの疲労強度
を高め、“へたり”特性を向上させるために欠かすこと
のできないものである。
「実施例」
供試m+の主要な化学成分を表1に示す。記号1〜6は
本発明にかかわる鋼であり記号7.8は比較鋼である。
本発明にかかわる鋼であり記号7.8は比較鋼である。
これらの3 amφの綱線をカーボンポテンシャル0.
8%で、930℃の炉で60分間オーステナイト化した
直後、ばね径80■自、ばね高さ250龍、有効巻数5
のばねに成形し、油焼入れをした。これらのばねを鋼線
の化学成分別に表2に示した温度で40分間焼戻し、シ
ョットピーニング、セッチングを行った。このようにし
て造ったばねを、ばね形状から計算される最大せん断心
力(τ、□)−80±45kgf/鰭2になる荷重条件
における疲労寿命を求めるとともに、125kg f
/ as 2になる荷重で、ばねを締め付け、96時間
放置した後のばね高さの変化から、“へたり”特性の指
標となる残留歪みも求めた。これらの結果を表2に示す
。
8%で、930℃の炉で60分間オーステナイト化した
直後、ばね径80■自、ばね高さ250龍、有効巻数5
のばねに成形し、油焼入れをした。これらのばねを鋼線
の化学成分別に表2に示した温度で40分間焼戻し、シ
ョットピーニング、セッチングを行った。このようにし
て造ったばねを、ばね形状から計算される最大せん断心
力(τ、□)−80±45kgf/鰭2になる荷重条件
における疲労寿命を求めるとともに、125kg f
/ as 2になる荷重で、ばねを締め付け、96時間
放置した後のばね高さの変化から、“へたり”特性の指
標となる残留歪みも求めた。これらの結果を表2に示す
。
この結果かられかるように、焼戻温度の低い記号5B1
のばねは疲労寿命が短く焼戻温度の高い記号6B2のば
ねは“へたり”特性が悪い。また、C−lの少ない記号
7Bのばねは、“へたり“が大きく、CIの多い記号8
Bのばねは、疲労寿命が短い。本発明になるばねは、疲
労寿命、“へたり”ともにすぐれている。
のばねは疲労寿命が短く焼戻温度の高い記号6B2のば
ねは“へたり”特性が悪い。また、C−lの少ない記号
7Bのばねは、“へたり“が大きく、CIの多い記号8
Bのばねは、疲労寿命が短い。本発明になるばねは、疲
労寿命、“へたり”ともにすぐれている。
次に、本発明になるばねの変形をみるために、熱処理の
ままの記号5B2のばね10個について、表
1 表 2 ばね高さを測定した。これらと比較するために、同一鋼
種の鋼線を同一形状にコイリングしたちの10個を同様
の熱処理を行い、高さを測定した。
ままの記号5B2のばね10個について、表
1 表 2 ばね高さを測定した。これらと比較するために、同一鋼
種の鋼線を同一形状にコイリングしたちの10個を同様
の熱処理を行い、高さを測定した。
その結果、前者の高さのばらつきは250±7@−であ
ったのに対し、後者の高さのばらつきは250±14m
+*であり、前者の2倍であった。
ったのに対し、後者の高さのばらつきは250±14m
+*であり、前者の2倍であった。
「発明の効果」
本発明は、高疲労強度の懸架ばねあるいは弁ばねを提供
するもので、自動車の高性能化に大きく寄与するもので
ある。
するもので、自動車の高性能化に大きく寄与するもので
ある。
Claims (2)
- (1)C:0.3〜0.6%、Si:0.1〜2.0%
、Mn:0.5〜1.0%、Cr:0.2〜2.5%、
で、他はFeおよび不可避の不純物からなる所要寸法の
鋼線あるいは鋼棒をカーボンポテンシャル0.7〜1.
0%の浸炭雰囲気中でオーステナイト化したる後、オー
ステナイト温度域でコイルばね形状に成形し、焼入れ、
150〜450℃で焼戻し、ショットピーニングおよび
セッチングすることを特徴とする疲労強度のすぐれたコ
イルばねの製造方法。 - (2)C:0.3〜0.6%Si:0.1〜2.0%、
Mn:0.5〜1.0%、Cr:0.2〜2.5%、を
基本成分とし、Ni:0.2〜2.0%、Mo:0.1
〜0.6%、Nb:0.01〜0.5%、V:0.05
〜0.5%を1種以上含有し、他はFeおよび不可避の
不純物からなる所要寸法の鋼線あるいは鋼棒をカーボン
ポテンシャル0.7〜1.0%の浸炭雰囲気中でオース
テナイト化したる後、オーステナイト温度域でコイルば
ね形状に成形し、焼入れ、150〜450℃で焼戻し、
ショットピーニングおよびセッチングすることを特徴と
する疲労強度のすぐれたコイルばねの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33592887A JPH01177318A (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 疲労強度のすぐれたコイルばねの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33592887A JPH01177318A (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 疲労強度のすぐれたコイルばねの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01177318A true JPH01177318A (ja) | 1989-07-13 |
Family
ID=18293917
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33592887A Pending JPH01177318A (ja) | 1987-12-30 | 1987-12-30 | 疲労強度のすぐれたコイルばねの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01177318A (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04157135A (ja) * | 1990-10-22 | 1992-05-29 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 高強度ばね用鋼 |
JPH0559432A (ja) * | 1991-08-29 | 1993-03-09 | Kobe Steel Ltd | 疲労強度の優れた浸炭歯車の製造方法 |
JPH05320827A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-07 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性の優れたばね用鋼及びばね用鋼線並びにばね |
JPH0841533A (ja) * | 1994-07-28 | 1996-02-13 | Togo Seisakusho:Kk | コイルばねの製造方法 |
EP1652943A1 (en) * | 2004-10-27 | 2006-05-03 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Carburized wire and method for producing the same |
JP2011149036A (ja) * | 2010-01-19 | 2011-08-04 | Chuo Spring Co Ltd | 自動車懸架用コイルばねの製造方法及び自動車懸架用コイルばね |
JP2012077367A (ja) * | 2010-10-06 | 2012-04-19 | Nissan Motor Co Ltd | コイルばね及びその製造方法 |
WO2014042066A1 (ja) * | 2012-09-14 | 2014-03-20 | 日本発條株式会社 | 圧縮コイルばねおよびその製造方法 |
CN111349773A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-06-30 | 无锡市东亭新强弹簧厂 | 一种弹簧热处理工艺 |
-
1987
- 1987-12-30 JP JP33592887A patent/JPH01177318A/ja active Pending
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04157135A (ja) * | 1990-10-22 | 1992-05-29 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 高強度ばね用鋼 |
JPH0559432A (ja) * | 1991-08-29 | 1993-03-09 | Kobe Steel Ltd | 疲労強度の優れた浸炭歯車の製造方法 |
JPH05320827A (ja) * | 1992-05-26 | 1993-12-07 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性の優れたばね用鋼及びばね用鋼線並びにばね |
JPH0841533A (ja) * | 1994-07-28 | 1996-02-13 | Togo Seisakusho:Kk | コイルばねの製造方法 |
EP1652943A1 (en) * | 2004-10-27 | 2006-05-03 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Carburized wire and method for producing the same |
JP2011149036A (ja) * | 2010-01-19 | 2011-08-04 | Chuo Spring Co Ltd | 自動車懸架用コイルばねの製造方法及び自動車懸架用コイルばね |
JP2012077367A (ja) * | 2010-10-06 | 2012-04-19 | Nissan Motor Co Ltd | コイルばね及びその製造方法 |
WO2014042066A1 (ja) * | 2012-09-14 | 2014-03-20 | 日本発條株式会社 | 圧縮コイルばねおよびその製造方法 |
CN104619878A (zh) * | 2012-09-14 | 2015-05-13 | 日本发条株式会社 | 压缩螺旋弹簧及其制造方法 |
KR20150054969A (ko) * | 2012-09-14 | 2015-05-20 | 니혼 하츠쵸 가부시키가이샤 | 압축 코일 스프링 및 그 제조 방법 |
EP2896712A4 (en) * | 2012-09-14 | 2016-04-27 | Nhk Spring Co Ltd | SCREW PRESSURE SPRING AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
US9752636B2 (en) | 2012-09-14 | 2017-09-05 | Nhk Spring Co., Ltd. | Helical compression spring and method for manufacturing same |
CN111349773A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-06-30 | 无锡市东亭新强弹簧厂 | 一种弹簧热处理工艺 |
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