JP3371490B2 - 冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法 - Google Patents
冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延ままで冷間鍛
造が可能で、しかも優れた変形能と高い焼入性を有する
冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法に関す
る。
造が可能で、しかも優れた変形能と高い焼入性を有する
冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、機械構造用部品は、切削、鍛造
等によって所定の形状に加工された後に、焼入・焼戻し
処理や高周波焼入等の表面硬化処理を施す場合が多い
が、冷間鍛造は製品の寸法精度がよく、また切削加工に
比べ生産性が高いことから、機械部品の製造に広く用い
られている。
等によって所定の形状に加工された後に、焼入・焼戻し
処理や高周波焼入等の表面硬化処理を施す場合が多い
が、冷間鍛造は製品の寸法精度がよく、また切削加工に
比べ生産性が高いことから、機械部品の製造に広く用い
られている。
【０００３】通常、冷間鍛造に供される機械構造用強靭
鋼は、高い焼入性が要求されることから、ＪＩＳに規定
されたＳＣＭ４４０等を素材として、軟化焼きなまし処
理により冷間鍛造性を改善したものが使用されている。
しかし、軟化焼きなまし処理には、高温でしかも長時間
の加熱が必要であることから、製造コストの増大と生産
性の低下をまねいており、熱間圧延ままで使用可能な冷
間鍛造用鋼への要求が高まっている。
鋼は、高い焼入性が要求されることから、ＪＩＳに規定
されたＳＣＭ４４０等を素材として、軟化焼きなまし処
理により冷間鍛造性を改善したものが使用されている。
しかし、軟化焼きなまし処理には、高温でしかも長時間
の加熱が必要であることから、製造コストの増大と生産
性の低下をまねいており、熱間圧延ままで使用可能な冷
間鍛造用鋼への要求が高まっている。
【０００４】また、冷間鍛造により複雑な形状を有する
機械部品を製造する場合は、数回に分けて冷間鍛造を行
う必要があり、製造工程の省略のために、より変形能の
高い冷間鍛造用鋼が望まれている。
機械部品を製造する場合は、数回に分けて冷間鍛造を行
う必要があり、製造工程の省略のために、より変形能の
高い冷間鍛造用鋼が望まれている。
【０００５】そこで、軟化焼きなまし処理の省略を目的
として、特開平４−２２８５１９号公報に記載されたよ
うに、圧延後直ちに鋼材表面を冷却する中間冷却を有
し、その後７００〜８００℃で圧延を行い、０．０５〜
０．７℃／秒で徐冷する方法等が提案されている。
として、特開平４−２２８５１９号公報に記載されたよ
うに、圧延後直ちに鋼材表面を冷却する中間冷却を有
し、その後７００〜８００℃で圧延を行い、０．０５〜
０．７℃／秒で徐冷する方法等が提案されている。
【０００６】また、焼入性を確保した上で、冷間鍛造性
を高めることを目的として、特開平５−５９４８６号公
報や特開昭５９−１３０４８号公報に記載されているよ
うに、フェライト強化元素であるＳｉ、Ｍｎ、Ｃｒを低
減することで変形抵抗を低下させ、焼入性の低下をＴ
ｉ，Ｂの添加により補った冷間鍛造用鋼が提案されてい
る。
を高めることを目的として、特開平５−５９４８６号公
報や特開昭５９−１３０４８号公報に記載されているよ
うに、フェライト強化元素であるＳｉ、Ｍｎ、Ｃｒを低
減することで変形抵抗を低下させ、焼入性の低下をＴ
ｉ，Ｂの添加により補った冷間鍛造用鋼が提案されてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特開平４−２
２８５１９号公報に記載された方法は、製造工程が複雑
になるだけでなく、熱間圧延後の徐冷において、保温カ
バー等の設備が必要となることから、素材コストの上昇
をまねき、またこの方法で得られる冷間鍛造用鋼は、低
温圧延によるフェライト分率の増大により変形抵抗は低
下するが、変形能（割れが発生するまでの限界の圧縮率
で示される）は十分とはいえなかった。
２８５１９号公報に記載された方法は、製造工程が複雑
になるだけでなく、熱間圧延後の徐冷において、保温カ
バー等の設備が必要となることから、素材コストの上昇
をまねき、またこの方法で得られる冷間鍛造用鋼は、低
温圧延によるフェライト分率の増大により変形抵抗は低
下するが、変形能（割れが発生するまでの限界の圧縮率
で示される）は十分とはいえなかった。
【０００８】また、特開平５−５９４８６号公報や特開
昭５９−１３０４８号公報に記載された方法では、得ら
れる冷間鍛造用鋼は、フェライト強化元素であるＳｉ、
Ｍｎ、の低減により変形抵抗が低下し、冷間鍛造性に優
れているが、軟化焼きなまし処理を前提としたものであ
るため熱間圧延のままでは冷間鍛造性が劣り、また軟化
焼きなまし処理を施しても変形能は十分ではなかった。
本発明の目的は、熱間圧延ままで冷間鍛造が可能で、し
かも優れた変形能と高い焼入性を有する冷間鍛造用強靭
鋼の製造方法を提供するものである。
昭５９−１３０４８号公報に記載された方法では、得ら
れる冷間鍛造用鋼は、フェライト強化元素であるＳｉ、
Ｍｎ、の低減により変形抵抗が低下し、冷間鍛造性に優
れているが、軟化焼きなまし処理を前提としたものであ
るため熱間圧延のままでは冷間鍛造性が劣り、また軟化
焼きなまし処理を施しても変形能は十分ではなかった。
本発明の目的は、熱間圧延ままで冷間鍛造が可能で、し
かも優れた変形能と高い焼入性を有する冷間鍛造用強靭
鋼の製造方法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、熱間圧延
後の金属組織と冷間鍛造性の関係を詳細に研究した結
果、冷間鍛造性、特に変形能を高めるにはフェライト−
パ−ライト鋼においてはフェライト分率の低減が効果が
大きいとの知見を得るに至った。
後の金属組織と冷間鍛造性の関係を詳細に研究した結
果、冷間鍛造性、特に変形能を高めるにはフェライト−
パ−ライト鋼においてはフェライト分率の低減が効果が
大きいとの知見を得るに至った。
【００１０】熱間圧延後の強度を低下させるためにはフ
ェライト分率の増加が有効であるが、軟質なフェライト
相は微少クラックの伝播経路となり、割れが発生する限
界の圧縮率、すなわち変形能を低下させる原因となる。
よって、微少クラックの伝播を防ぐためにはＣｒを多量
添加してフェライト分率を低下すればよく、フェライト
分率の低下によって変形能が著しく向上する。また、Ｃ
ｒの多量添加によって冷間鍛造後の焼入・焼戻し処理や
高周波焼入等の表面効果処理における焼入性の向上も同
時に可能となるものである。
ェライト分率の増加が有効であるが、軟質なフェライト
相は微少クラックの伝播経路となり、割れが発生する限
界の圧縮率、すなわち変形能を低下させる原因となる。
よって、微少クラックの伝播を防ぐためにはＣｒを多量
添加してフェライト分率を低下すればよく、フェライト
分率の低下によって変形能が著しく向上する。また、Ｃ
ｒの多量添加によって冷間鍛造後の焼入・焼戻し処理や
高周波焼入等の表面効果処理における焼入性の向上も同
時に可能となるものである。
【００１１】しかし、Ｃｒを多量添加すると、熱間圧延
ままの組織でベーナイトが生成し、冷間鍛造性が低下す
ることになる。そこで、低温圧延による結晶微細化によ
り・フェライト・パーライト変態を促進させることでベ
ーナイトの生成を抑制し、熱間圧延後の組織が微細なパ
ーライトを主体としたフェライト・パーライト組織とす
ることが可能となる。
ままの組織でベーナイトが生成し、冷間鍛造性が低下す
ることになる。そこで、低温圧延による結晶微細化によ
り・フェライト・パーライト変態を促進させることでベ
ーナイトの生成を抑制し、熱間圧延後の組織が微細なパ
ーライトを主体としたフェライト・パーライト組織とす
ることが可能となる。
【００１２】本発明は以上の知見に基いてなされたもの
で、第一発明は、重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０
％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．２０〜０．５０
％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２．０〜３．０％を含
有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を、仕上
げ圧延全体を１０００℃以下でおこない、仕上げ温度も
１０００℃以下で仕上げ熱間圧延を行うことを特徴とす
るフェライト面積分率が１０％以下のフェライト ・ パー
ライト組織を有する冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭
鋼の製造方法であり、第二発明は、重量％で、Ｃ：０．
３０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．
２０〜０．５０％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２．０
〜３．０％、Ｔｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０
００５〜０．００３０％を含有し、残部がＦｅ及び不可
避不純物からなる鋼を、仕上げ圧延全体を１０００℃以
下でおこない、仕上げ温度も１０００℃以下で仕上げ熱
間圧延を行うことを特徴とするフェライト面積分率が１
０％以下のフェライト ・ パーライト組織を有する冷間鍛
造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法である。
で、第一発明は、重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０
％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．２０〜０．５０
％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２．０〜３．０％を含
有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を、仕上
げ圧延全体を１０００℃以下でおこない、仕上げ温度も
１０００℃以下で仕上げ熱間圧延を行うことを特徴とす
るフェライト面積分率が１０％以下のフェライト ・ パー
ライト組織を有する冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭
鋼の製造方法であり、第二発明は、重量％で、Ｃ：０．
３０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．
２０〜０．５０％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２．０
〜３．０％、Ｔｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０
００５〜０．００３０％を含有し、残部がＦｅ及び不可
避不純物からなる鋼を、仕上げ圧延全体を１０００℃以
下でおこない、仕上げ温度も１０００℃以下で仕上げ熱
間圧延を行うことを特徴とするフェライト面積分率が１
０％以下のフェライト ・ パーライト組織を有する冷間鍛
造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法である。
【００１３】
【作用】本発明における限定理由を説明する。まず成分
限定理由は以下の通りである。 (1) Ｃ：０．３０〜０．６０重量％（以下％は重量％を
示す） Ｃは冷間鍛造後の焼入・焼戻し処理又は各種表面硬化熱
処理による表面硬さを確保するために必要な元素であ
る。０．３％未満では必要な硬さが得られず、０．６０
％を超えると冷間鍛造後の熱処理で焼割れの原因になる
ため、０．３０〜０．６０％の含有とする。
限定理由は以下の通りである。 (1) Ｃ：０．３０〜０．６０重量％（以下％は重量％を
示す） Ｃは冷間鍛造後の焼入・焼戻し処理又は各種表面硬化熱
処理による表面硬さを確保するために必要な元素であ
る。０．３％未満では必要な硬さが得られず、０．６０
％を超えると冷間鍛造後の熱処理で焼割れの原因になる
ため、０．３０〜０．６０％の含有とする。
【００１４】(2) Ｓｉ：０．１５％以下
Ｓｉは脱酸材として必要であるが、０．１５％を越える
とフェライトに固溶し変形抵抗を高め冷間鍛造性を劣化
させるため、上限を０．１５％とする。
とフェライトに固溶し変形抵抗を高め冷間鍛造性を劣化
させるため、上限を０．１５％とする。
【００１５】(3) Ｍｎ：０．２０〜０．５０％
Ｍｎは強度を確保し、また焼入性を向上させるため必要
な元素である。しかし０．２０％未満ではその効果が不
十分で、０．５０％を超えるとＳｉと同様に変形抵抗を
高め冷間鍛造性を劣化させるため、０．２０〜０．５０
％の含有とする。
な元素である。しかし０．２０％未満ではその効果が不
十分で、０．５０％を超えるとＳｉと同様に変形抵抗を
高め冷間鍛造性を劣化させるため、０．２０〜０．５０
％の含有とする。
【００１６】(4) Ｓ：０．０１％以下
Ｓは変形能に悪影響を与えるＭｎＳを形成するため少な
いほどよいが、０．０１％以下であれば実用上問題は生
じないので０．０１％以下とする。
いほどよいが、０．０１％以下であれば実用上問題は生
じないので０．０１％以下とする。
【００１７】(5) Ｃｒ：２．０〜３．０％
Ｃｒは焼入性を向上する元素であり、またパ−ライト変
態温度を上昇させることでフェライト分率を低下させ、
且つパーライトラメラ間隔を狭める元素である。しか
し、２．０％未満の含有ではこれらの効果が不十分で十
分な焼入性が得られず、３．０％を超えて含有すると低
温圧延によってもベイナイトを生成し冷間鍛造性を低下
させるので、２．０〜３．０％の含有とする。
態温度を上昇させることでフェライト分率を低下させ、
且つパーライトラメラ間隔を狭める元素である。しか
し、２．０％未満の含有ではこれらの効果が不十分で十
分な焼入性が得られず、３．０％を超えて含有すると低
温圧延によってもベイナイトを生成し冷間鍛造性を低下
させるので、２．０〜３．０％の含有とする。
【００１８】(6) 本発明は、冷間鍛造後に行う焼入・焼
戻し処理において焼入性を高めるために上記成分にさら
にＴｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜
０．００３０％を含有することができる。
戻し処理において焼入性を高めるために上記成分にさら
にＴｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜
０．００３０％を含有することができる。
【００１９】Ｔｉ：０．０１〜０．０３％
Ｔｉは鋼中のＮをＴｉＮとして固定しＢの焼入れ性向上
効果を確保するために添加する。Ｎを固定するためには
０．０１％以上の含有が必要であるが、０．０３％を超
えて含有させてもその効果は飽和するため、０．０１〜
０．０３％の含有とする。
効果を確保するために添加する。Ｎを固定するためには
０．０１％以上の含有が必要であるが、０．０３％を超
えて含有させてもその効果は飽和するため、０．０１〜
０．０３％の含有とする。
【００２０】Ｂ：０．０００５〜０．００３０％
ＢはＴｉと組み合わせて添加することにより焼入れ性を
著しく向上させる元素であるが、効果を発揮するには
０．０００５％以上の含有が必要である。しかし０．０
０３０％を超えるとその効果は飽和するため、０．００
０５〜０．００３０％の含有とする。
著しく向上させる元素であるが、効果を発揮するには
０．０００５％以上の含有が必要である。しかし０．０
０３０％を超えるとその効果は飽和するため、０．００
０５〜０．００３０％の含有とする。
【００２１】なお本発明鋼には脱酸の目的で添加される
Ａｌ、不可避的に存在するＰなどを含有してもよく、こ
れらの含有により本発明の目的とする性能が損なわれる
ものではない。
Ａｌ、不可避的に存在するＰなどを含有してもよく、こ
れらの含有により本発明の目的とする性能が損なわれる
ものではない。
【００２２】つぎに、仕上げ圧延温度の限定理由につい
て説明する。 (7) 仕上げ圧延温度：１０００℃以下 本発明に係る鋼は、Ｃｒを多量に含有する鋼であり、１
０００℃を越える温度で仕上げ圧延を行なうと、熱間圧
延後の組織がベーナイトとなり、冷間鍛造性が低下す
る。このため仕上げ圧延温度の上限を１０００℃とし
た。
て説明する。 (7) 仕上げ圧延温度：１０００℃以下 本発明に係る鋼は、Ｃｒを多量に含有する鋼であり、１
０００℃を越える温度で仕上げ圧延を行なうと、熱間圧
延後の組織がベーナイトとなり、冷間鍛造性が低下す
る。このため仕上げ圧延温度の上限を１０００℃とし
た。
【００２３】本発明鋼の製造法としては、上に述べた成
分範囲に溶製した鋼を熱間圧延により棒鋼に製造する。
熱間圧延においては特開昭６２−１９６３２７号公報、
特開平４−２２８５１９号公報のような低温圧延や圧延
時に中断冷却を行うことは必要とせず、ごく一般的な熱
間圧延でかまわない。
分範囲に溶製した鋼を熱間圧延により棒鋼に製造する。
熱間圧延においては特開昭６２−１９６３２７号公報、
特開平４−２２８５１９号公報のような低温圧延や圧延
時に中断冷却を行うことは必要とせず、ごく一般的な熱
間圧延でかまわない。
【００２４】本発明方法で得られる機械構造用強靭鋼
は、フェライトの面積分率が小さく、通常１０％以下で
ある。このことにより、冷間鍛造時の割れの発生を阻止
して、変形能を向上することができる。
は、フェライトの面積分率が小さく、通常１０％以下で
ある。このことにより、冷間鍛造時の割れの発生を阻止
して、変形能を向上することができる。
【００２５】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。供
試鋼は表１に示す成分組成の鋼を溶製し、熱間圧延によ
り直径５５ｍｍの丸棒を製造した。熱間圧延での仕上げ
温度は９５０℃（本発明方法）と１０５０℃（比較方
法）で行なった（表２参照）。
試鋼は表１に示す成分組成の鋼を溶製し、熱間圧延によ
り直径５５ｍｍの丸棒を製造した。熱間圧延での仕上げ
温度は９５０℃（本発明方法）と１０５０℃（比較方
法）で行なった（表２参照）。
【００２６】これら圧延ままの丸棒から機械加工により
切り出した試験片を用いて冷間鍛造性を評価した。試験
片形状は図１に示すように直径１４ｍｍ、高さ２１ｍｍ
の円筒型で、上下面に拘束溝及び側面にＶ溝を有する切
欠き付円筒試験片である。図１において（ａ）は上面
図、（ｂ）は側面図で１はＶ字状の溝、２は被圧縮面、
（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を示す。
切り出した試験片を用いて冷間鍛造性を評価した。試験
片形状は図１に示すように直径１４ｍｍ、高さ２１ｍｍ
の円筒型で、上下面に拘束溝及び側面にＶ溝を有する切
欠き付円筒試験片である。図１において（ａ）は上面
図、（ｂ）は側面図で１はＶ字状の溝、２は被圧縮面、
（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を示す。
【００２７】冷間鍛造性の評価はこの試験片の上下面を
拘束した状態で被圧縮面に圧縮荷重を加えて圧縮試験を
行い、変形能と変形抵抗を測定した。変形能は、Ｖ溝１
の溝底から割れが発生するまでの最大圧縮率（限界圧縮
率と呼ぶ）で評価し、変形抵抗は圧縮率３０％のときの
変形荷重（３０％変形抵抗と呼ぶ）で評価した。焼入性
試験は直径３０ｍｍの試験片に高周波焼入・焼戻しを実
施して表面硬度（表層より２ｍｍの位置）を測定した。
Ｎｏ．１０（従来鋼）については、１０５０℃で熱間圧
延をし、７６０℃で６時間保持後炉冷の軟化焼きなまし
処理をおこない、上記と同様の試験をおこなった。これ
らの試験結果を表２にまとめて示す。
拘束した状態で被圧縮面に圧縮荷重を加えて圧縮試験を
行い、変形能と変形抵抗を測定した。変形能は、Ｖ溝１
の溝底から割れが発生するまでの最大圧縮率（限界圧縮
率と呼ぶ）で評価し、変形抵抗は圧縮率３０％のときの
変形荷重（３０％変形抵抗と呼ぶ）で評価した。焼入性
試験は直径３０ｍｍの試験片に高周波焼入・焼戻しを実
施して表面硬度（表層より２ｍｍの位置）を測定した。
Ｎｏ．１０（従来鋼）については、１０５０℃で熱間圧
延をし、７６０℃で６時間保持後炉冷の軟化焼きなまし
処理をおこない、上記と同様の試験をおこなった。これ
らの試験結果を表２にまとめて示す。
【００２８】表２から分かるように、Ｎｏ．１〜４（本
発明方法）はすべてフェライト面積分率が１０％以下の
フェライト・パーライト組織となっており、Ｎｏ．９及
びＮｏ．１０（ＪＩＳ規格ＳＣｒ４４０及びＳＣＭ４４
０相当の従来鋼）の圧延材に比べ変形抵抗は同程度であ
るが、限界圧縮率が著しく高くなっており、高周波焼入
・焼戻し後の表面硬さも高くなっている。またＮｏ．１
０の軟化焼きなまし処理材と比べても限界圧縮性が著し
く高い。このことから本発明による鋼は熱間圧延のまま
で冷間鍛造性に優れており、且つ高い焼入性があること
が分かる。
発明方法）はすべてフェライト面積分率が１０％以下の
フェライト・パーライト組織となっており、Ｎｏ．９及
びＮｏ．１０（ＪＩＳ規格ＳＣｒ４４０及びＳＣＭ４４
０相当の従来鋼）の圧延材に比べ変形抵抗は同程度であ
るが、限界圧縮率が著しく高くなっており、高周波焼入
・焼戻し後の表面硬さも高くなっている。またＮｏ．１
０の軟化焼きなまし処理材と比べても限界圧縮性が著し
く高い。このことから本発明による鋼は熱間圧延のまま
で冷間鍛造性に優れており、且つ高い焼入性があること
が分かる。
【００２９】なお、Ｎｏ．５（比較鋼）の９５０℃圧延
材は、Ｃｒ含有量が本発明範囲を越えているために圧延
後の組織がベーナイトとなり、限界圧縮率が低く、変形
抵抗が大きくなっている。Ｎｏ．６（比較鋼）の９５０
℃圧延材は冷間鍛造性はよいが、Ｃｒ含有量が本発明範
囲より低いため、高周波焼入・焼戻し後の硬さが低く、
焼入性が不足している。Ｎｏ７（比較鋼）の９５０℃圧
延材はＳ含有量が多いため、ＭｎＳの量も多くなり、限
界圧縮率が低下している。Ｎｏ．８（比較鋼）の９５０
℃圧延材はＳｉ含有量が多いため、変形抵抗が高くなっ
ている。また、Ｎｏ．１及びＮｏ．２（本発明鋼）を１
０５０℃（本発明を越える仕上げ圧延温度）で仕上げ圧
延を行なったものは、圧延後の組織がベーナイトとな
り、限界圧縮率が低く、変形抵抗は大きくなっている。
Ｎｏ．５（比較鋼）の１０５０℃圧延材は、Ｃｒ含有量
が本発明範囲を越えているために９５０℃圧延材と同様
に圧延後の組織がベーナイトとなり、限界圧縮率が低
く、変形抵抗が大きくなっている。Ｎｏ．６（比較鋼）
の１０５０℃圧延材は、９５０℃圧延材と同様に冷間鍛
造性はよいが、Ｃｒ含有量が本発明範囲より低いため、
高周波焼入・焼戻し後の硬さが低くなっている。
材は、Ｃｒ含有量が本発明範囲を越えているために圧延
後の組織がベーナイトとなり、限界圧縮率が低く、変形
抵抗が大きくなっている。Ｎｏ．６（比較鋼）の９５０
℃圧延材は冷間鍛造性はよいが、Ｃｒ含有量が本発明範
囲より低いため、高周波焼入・焼戻し後の硬さが低く、
焼入性が不足している。Ｎｏ７（比較鋼）の９５０℃圧
延材はＳ含有量が多いため、ＭｎＳの量も多くなり、限
界圧縮率が低下している。Ｎｏ．８（比較鋼）の９５０
℃圧延材はＳｉ含有量が多いため、変形抵抗が高くなっ
ている。また、Ｎｏ．１及びＮｏ．２（本発明鋼）を１
０５０℃（本発明を越える仕上げ圧延温度）で仕上げ圧
延を行なったものは、圧延後の組織がベーナイトとな
り、限界圧縮率が低く、変形抵抗は大きくなっている。
Ｎｏ．５（比較鋼）の１０５０℃圧延材は、Ｃｒ含有量
が本発明範囲を越えているために９５０℃圧延材と同様
に圧延後の組織がベーナイトとなり、限界圧縮率が低
く、変形抵抗が大きくなっている。Ｎｏ．６（比較鋼）
の１０５０℃圧延材は、９５０℃圧延材と同様に冷間鍛
造性はよいが、Ｃｒ含有量が本発明範囲より低いため、
高周波焼入・焼戻し後の硬さが低くなっている。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば熱
間圧延ままで従来鋼に比べ著しく冷間鍛造性が優れ且つ
高い焼入性を有する鋼を提供でき、工業上非常に有用な
発明である。
間圧延ままで従来鋼に比べ著しく冷間鍛造性が優れ且つ
高い焼入性を有する鋼を提供でき、工業上非常に有用な
発明である。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【図１】冷間鍛造性評価のために使用した切欠き付き円
筒試験片形状を示す図で、（ａ）は上面図、（ｂ）は側
面図、（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を示す図。
筒試験片形状を示す図で、（ａ）は上面図、（ｂ）は側
面図、（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を示す図。
１…Ｖ字状の溝、２…被圧縮面
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(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/00 - 8/10
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．２０〜０．５０％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２．０〜３．０％を含有
し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を、仕上げ
圧延全体を１０００℃以下でおこない、仕上げ温度も１
０００℃以下で仕上げ熱間圧延を行うことを特徴とする
フェライト面積分率が１０％以下のフェライト ・ パーラ
イト組織を有する冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼
の製造方法。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．２０〜０．５０％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：２．０〜３．０％、Ｔｉ：
０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜０．００３
０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼
を、仕上げ圧延全体を１０００℃以下でおこない、仕上
げ温度も１０００℃以下で仕上げ熱間圧延を行うことを
特徴とするフェライト面積分率が１０％以下のフェライ
ト ・ パーライト組織を有する冷間鍛造性に優れた機械構
造用強靭鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26355593A JP3371490B2 (ja) | 1993-10-21 | 1993-10-21 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26355593A JP3371490B2 (ja) | 1993-10-21 | 1993-10-21 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07118732A JPH07118732A (ja) | 1995-05-09 |
| JP3371490B2 true JP3371490B2 (ja) | 2003-01-27 |
Family
ID=17391180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26355593A Expired - Fee Related JP3371490B2 (ja) | 1993-10-21 | 1993-10-21 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3371490B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI971257A (fi) * | 1997-03-26 | 1998-09-27 | Imatra Steel Oy Ab | Kylmämuovausmenetelmä |
| JP5476766B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2014-04-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-10-21 JP JP26355593A patent/JP3371490B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07118732A (ja) | 1995-05-09 |
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