JP3149681B2 - 冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼 - Google Patents
冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼Info
- Publication number
- JP3149681B2 JP3149681B2 JP10686194A JP10686194A JP3149681B2 JP 3149681 B2 JP3149681 B2 JP 3149681B2 JP 10686194 A JP10686194 A JP 10686194A JP 10686194 A JP10686194 A JP 10686194A JP 3149681 B2 JP3149681 B2 JP 3149681B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- ferrite
- cold forgeability
- area fraction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱間圧延ままで高い変形
能を有し、軟化焼鈍せずとも冷間鍛造が可能である冷間
鍛造性に優れた機械構造用鋼に関わる。
能を有し、軟化焼鈍せずとも冷間鍛造が可能である冷間
鍛造性に優れた機械構造用鋼に関わる。
【０００２】
【従来の技術】冷間鍛造は製品の寸法精度が良く、しか
も生産能率が高いため機械部品の製造に広く用いられる
が、冷間鍛造用の鋼は冷間鍛造性が良好でなければなら
ない。ここで、冷間鍛造性は冷間鍛造時の変形能と変形
抵抗の二つの要素で評価される。変形能は大きな変形を
与えても割れが発生しない能力で、変形能は大きいほど
望ましい。一方、変形抵抗は変形させるに必要な力で小
さいほど望ましい。
も生産能率が高いため機械部品の製造に広く用いられる
が、冷間鍛造用の鋼は冷間鍛造性が良好でなければなら
ない。ここで、冷間鍛造性は冷間鍛造時の変形能と変形
抵抗の二つの要素で評価される。変形能は大きな変形を
与えても割れが発生しない能力で、変形能は大きいほど
望ましい。一方、変形抵抗は変形させるに必要な力で小
さいほど望ましい。
【０００３】従来、冷間鍛造される機械構造用鋼は冷間
鍛造に先立ち、冷間鍛造性を向上させるための軟化焼鈍
を施されている。しかし、軟化焼鈍処理は高温でしかも
長時間の加熱が必要で製造コストのなかで大きい比重を
占め、また生産性の低下の原因にもなっていることから
熱間圧延ままで使用可能な冷間鍛造用鋼への要求が高ま
っている。また、特に複雑な形状の機械部品を製造する
場合は数回にわたって冷間鍛造−軟化焼鈍を繰り返さな
ければならず、鍛造回数低減のためにもより変形能の高
い冷間鍛造用鋼が望まれている。
鍛造に先立ち、冷間鍛造性を向上させるための軟化焼鈍
を施されている。しかし、軟化焼鈍処理は高温でしかも
長時間の加熱が必要で製造コストのなかで大きい比重を
占め、また生産性の低下の原因にもなっていることから
熱間圧延ままで使用可能な冷間鍛造用鋼への要求が高ま
っている。また、特に複雑な形状の機械部品を製造する
場合は数回にわたって冷間鍛造−軟化焼鈍を繰り返さな
ければならず、鍛造回数低減のためにもより変形能の高
い冷間鍛造用鋼が望まれている。
【０００４】これに対し、特開昭62−196327号公報に
は、Ｓｉ、Ｍｎを低減した鋼を低温で圧延したのち、
０．２〜１．５℃／秒で徐冷する冷間鍛造性に優れた鋼
の製造方法、特開平４−228519号公報には圧延直後に特
定温度まで鋼材表面を冷却し、再度７００〜８８０℃に
仕上げ圧延後、０．０５〜０．７℃／秒で徐冷する冷間
鍛造性に優れた鋼の製造方法が開示されている。
は、Ｓｉ、Ｍｎを低減した鋼を低温で圧延したのち、
０．２〜１．５℃／秒で徐冷する冷間鍛造性に優れた鋼
の製造方法、特開平４−228519号公報には圧延直後に特
定温度まで鋼材表面を冷却し、再度７００〜８８０℃に
仕上げ圧延後、０．０５〜０．７℃／秒で徐冷する冷間
鍛造性に優れた鋼の製造方法が開示されている。
【０００５】しかし、特開昭62−196327号公報の場合、
圧延後の徐冷のために保温カバ−等の設備を必要とする
ため製造コストの上昇を招き、また、Ｓｉ、Ｍｎの低
減、低温圧延はフェライト分率を増大させるため変形抵
抗は低下するものの変形能は逆に劣化するという問題が
あった。また特開平４−228519号公報も徐冷、低温圧延
という点で特開昭62−196327号公報と同じ問題を抱えて
いる。
圧延後の徐冷のために保温カバ−等の設備を必要とする
ため製造コストの上昇を招き、また、Ｓｉ、Ｍｎの低
減、低温圧延はフェライト分率を増大させるため変形抵
抗は低下するものの変形能は逆に劣化するという問題が
あった。また特開平４−228519号公報も徐冷、低温圧延
という点で特開昭62−196327号公報と同じ問題を抱えて
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
を解決する、すなわち、特別な低温圧延や徐冷をするこ
となく変形能が高く、変形抵抗が低い軟化焼鈍不要の冷
間鍛造用鋼を提供することを課題としている。
を解決する、すなわち、特別な低温圧延や徐冷をするこ
となく変形能が高く、変形抵抗が低い軟化焼鈍不要の冷
間鍛造用鋼を提供することを課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、熱間圧延
後の金属組織と冷間鍛造性の関係を詳細に研究した結
果、冷間鍛造性、特に変形能を高めるには、パ−ライト
が主体のフェライト・パ−ライト鋼においてはフェライ
ト分率の低減及びパーライトの微細化が有効であるとの
知見を得るに至った。
後の金属組織と冷間鍛造性の関係を詳細に研究した結
果、冷間鍛造性、特に変形能を高めるには、パ−ライト
が主体のフェライト・パ−ライト鋼においてはフェライ
ト分率の低減及びパーライトの微細化が有効であるとの
知見を得るに至った。
【０００８】フェライト・パ−ライト鋼におけるフェラ
イトの部分はパ−ライトの部分に比べ軟質であるため、
この部分は冷間鍛造中に生じた微小割れの伝播経路とな
る。よって微少割れの伝播を防ぐためには、フェライト
の面積分率は小さいほうがよい。フェライト面積分率の
低減はパ−ライト生成元素であるＣｒの含有量を増加す
ることによって実現できる。またＣｒはフェライト面積
分率を低減できるだけでなく、パーライトのラメラ間隔
を狭める元素であり、このようなパーライトの微細化に
よっても冷間鍛造中に生じた微少割れの伝播が抑制され
るために、変形能がより向上する。本発明は以上の知見
に基いてなされたものであり、その要旨は、 （１） 重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８５％、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を含み、金属
組織はフェライト面積分率が２０％以下のフェライト・
パーライト組織であることを特徴とする冷間鍛造性に優
れた機械構造用鋼。
イトの部分はパ−ライトの部分に比べ軟質であるため、
この部分は冷間鍛造中に生じた微小割れの伝播経路とな
る。よって微少割れの伝播を防ぐためには、フェライト
の面積分率は小さいほうがよい。フェライト面積分率の
低減はパ−ライト生成元素であるＣｒの含有量を増加す
ることによって実現できる。またＣｒはフェライト面積
分率を低減できるだけでなく、パーライトのラメラ間隔
を狭める元素であり、このようなパーライトの微細化に
よっても冷間鍛造中に生じた微少割れの伝播が抑制され
るために、変形能がより向上する。本発明は以上の知見
に基いてなされたものであり、その要旨は、 （１） 重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓｉ：
０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８５％、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を含み、金属
組織はフェライト面積分率が２０％以下のフェライト・
パーライト組織であることを特徴とする冷間鍛造性に優
れた機械構造用鋼。
【０００９】（２） 重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６
０％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８
５％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を
含み、更にＴｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．００
０５〜０．００３０％を含み、金属組織はフェライトの
面積分率が２０％以下のフェライト・パーライト組織で
あることを特徴とする冷間鍛造性に優れた機械構造用
鋼。
０％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８
５％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を
含み、更にＴｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．００
０５〜０．００３０％を含み、金属組織はフェライトの
面積分率が２０％以下のフェライト・パーライト組織で
あることを特徴とする冷間鍛造性に優れた機械構造用
鋼。
【００１０】（３） 重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６
０％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８
５％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を
含み、さらにＭｏ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下
及びＣｕ：１．０％以下の１種又は２種以上を含み、金
属組織はフェライト面積分率が２０％以下のフェライト
・パーライト組織であることを特徴とする冷間鍛造性に
優れた機械構造用鋼。
０％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８
５％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を
含み、さらにＭｏ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下
及びＣｕ：１．０％以下の１種又は２種以上を含み、金
属組織はフェライト面積分率が２０％以下のフェライト
・パーライト組織であることを特徴とする冷間鍛造性に
優れた機械構造用鋼。
【００１１】（４） 重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６
０％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８
５％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％、
Ｔｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜０．
００３０％を含み、さらにＭｏ：０．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下及びＣｕ：１．０％以下の１種又は２種以
上を含み、金属組織はフェライト面積分率が２０％以下
のフェライト・パーライト組織であることを特徴とする
冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼。
０％、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８
５％、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％、
Ｔｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜０．
００３０％を含み、さらにＭｏ：０．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下及びＣｕ：１．０％以下の１種又は２種以
上を含み、金属組織はフェライト面積分率が２０％以下
のフェライト・パーライト組織であることを特徴とする
冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼。
【００１２】
【作用】上記した本発明の各成分の限定理由を以下に説
明する（以下％は重量％を示す）。 Ｃ：０．３０〜０．６０％ Ｃは冷間鍛造後の焼入焼戻し処理または各種表面硬化熱
処理による表面硬さを確保するために必要な元素であ
り、０．３０％未満では必要な硬さが得られないが、
０．６０％を超えると冷間鍛造後の熱処理で焼割れの原
因になるため０．３０〜０．６０％とする。
明する（以下％は重量％を示す）。 Ｃ：０．３０〜０．６０％ Ｃは冷間鍛造後の焼入焼戻し処理または各種表面硬化熱
処理による表面硬さを確保するために必要な元素であ
り、０．３０％未満では必要な硬さが得られないが、
０．６０％を超えると冷間鍛造後の熱処理で焼割れの原
因になるため０．３０〜０．６０％とする。
【００１３】Ｓｉ：０．３０％以下 Ｓｉは脱酸材として必要であるが、フェライトに固溶し
変形抵抗を高めるためその上限を０．３０％とする。
変形抵抗を高めるためその上限を０．３０％とする。
【００１４】Ｍｎ：０．２５〜０．８５％ Ｍｎは強度を確保し、また焼入れ性を向上する元素であ
る。しかし０．２５％未満ではその効果が不十分で、
０．８５％を超えるとＳｉ同様変形抵抗を高め冷間鍛造
性を劣化させるため０．２５〜０．８５％とする。
る。しかし０．２５％未満ではその効果が不十分で、
０．８５％を超えるとＳｉ同様変形抵抗を高め冷間鍛造
性を劣化させるため０．２５〜０．８５％とする。
【００１５】Ｓ：０．０１％以下 ＳはＭｎＳを形成し冷間鍛造性を低下させる原因となる
ため、少ない方がよいが、０．０１％以下であれば実用
上問題は生じないので０．０１％以下とする。
ため、少ない方がよいが、０．０１％以下であれば実用
上問題は生じないので０．０１％以下とする。
【００１６】Ｃｒ：１．２〜２．０％ Ｃｒはパ−ライト変態温度を上昇させることでフェライ
ト分率を低下させ、さらにはパーライトラメラ間隔を狭
める元素である。しかし、１．２％未満の含有ではこれ
らの効果が不十分で、十分な変形能が得られない。一
方、２．０％を超えて含有すると熱間圧延後の組織がベ
イナイトを含み、変形能の低下および変形抵抗の増大を
招くので１．２〜２．０％とする。
ト分率を低下させ、さらにはパーライトラメラ間隔を狭
める元素である。しかし、１．２％未満の含有ではこれ
らの効果が不十分で、十分な変形能が得られない。一
方、２．０％を超えて含有すると熱間圧延後の組織がベ
イナイトを含み、変形能の低下および変形抵抗の増大を
招くので１．２〜２．０％とする。
【００１７】本発明は、冷間鍛造後に行う焼入焼戻し処
理や高周波焼入等の表面硬化熱処理において焼入性を高
めるために上記した成分にさらに、Ｔｉ：０．０１％〜
０．０３％、Ｂ：０．０００５％〜０．００３０％を含
有した鋼も含む。
理や高周波焼入等の表面硬化熱処理において焼入性を高
めるために上記した成分にさらに、Ｔｉ：０．０１％〜
０．０３％、Ｂ：０．０００５％〜０．００３０％を含
有した鋼も含む。
【００１８】Ｔｉ：０．０１％〜０．０３％ Ｔｉは鋼中のＮをＴｉＮとして固定しＢの焼入れ性向上
効果を確保するために添加する。Ｎを固定するためには
０．０１％以上の含有が必要であるが、０．０３％を超
えて含有させてもその効果は飽和するため、その上限を
０．０３％とする。
効果を確保するために添加する。Ｎを固定するためには
０．０１％以上の含有が必要であるが、０．０３％を超
えて含有させてもその効果は飽和するため、その上限を
０．０３％とする。
【００１９】Ｂ：０．０００５％〜０．００３０％ ＢはＴｉと同時に添加することで焼入性を著しく向上す
る元素であり、そのためには０．０００５％以上の添加
が必要であるが、０．００３０％を超えるとその効果は
飽和するため、その上限を０．０００５〜０．００３０
％とする。
る元素であり、そのためには０．０００５％以上の添加
が必要であるが、０．００３０％を超えるとその効果は
飽和するため、その上限を０．０００５〜０．００３０
％とする。
【００２０】また、素材の強度及び靱性を高めるために
はＭｏ，Ｎｉ，Ｃｕの１種又は２種以上を含有すること
が効果的である。その限定理由は以下の通りである。 Ｍｏ：０．５％以下 Ｍｏは焼入性を高める元素であり、冷間鍛造後の表面硬
化処理での硬化層深さの向上に有効である。しかし、
０．５％を越えて添加すると冷間鍛造性が著しく劣化す
るために、その上限を０．５％とした。
はＭｏ，Ｎｉ，Ｃｕの１種又は２種以上を含有すること
が効果的である。その限定理由は以下の通りである。 Ｍｏ：０．５％以下 Ｍｏは焼入性を高める元素であり、冷間鍛造後の表面硬
化処理での硬化層深さの向上に有効である。しかし、
０．５％を越えて添加すると冷間鍛造性が著しく劣化す
るために、その上限を０．５％とした。
【００２１】Ｎｉ：１．０％以下 Ｎｉは冷間鍛造性を低下させることなく、素材の靱性を
向上する元素であるが、１．０％を越えて添加すると、
硬度が向上し、冷間鍛造性に悪影響を及ぼすだけでな
く、非常に高価な元素であり、コスト的にも不利になる
ので、その上限を１．０％とした。
向上する元素であるが、１．０％を越えて添加すると、
硬度が向上し、冷間鍛造性に悪影響を及ぼすだけでな
く、非常に高価な元素であり、コスト的にも不利になる
ので、その上限を１．０％とした。
【００２２】Ｃｕ：１．０％以下 Ｃｕは析出硬化により、素材の強度を向上する元素であ
るが、１．０％を越えて添加すると、冷間鍛造性に悪影
響を及ぼすだけでなく、靱性の低下を招くので１．０％
以下とした。
るが、１．０％を越えて添加すると、冷間鍛造性に悪影
響を及ぼすだけでなく、靱性の低下を招くので１．０％
以下とした。
【００２３】なお本発明鋼には脱酸の目的で添加される
Ａｌ、不可避に存在するＰなどを含有してもよく、これ
らの含有により本発明の目標性能が変わるものではな
い。次に金属組織の限定理由について説明する。
Ａｌ、不可避に存在するＰなどを含有してもよく、これ
らの含有により本発明の目標性能が変わるものではな
い。次に金属組織の限定理由について説明する。
【００２４】フェライト面積分率：２０％以下 フェライトの面積分率は小さいほど変形能が向上する。
その面積分率が２０％を超えると冷間鍛造時に容易に割
れが発生、成長して変形能が劣化するためフェライトの
面積分率は２０％以下とする。
その面積分率が２０％を超えると冷間鍛造時に容易に割
れが発生、成長して変形能が劣化するためフェライトの
面積分率は２０％以下とする。
【００２５】本発明鋼の製造法としては、上に述べた成
分範囲に溶製した鋼を熱間圧延により棒鋼に製造する。
熱間圧延においては特開昭６２−１９６３２７号公報、
特開平４−２２８５１９号公報のような低温圧延や圧延
時に中断冷却を行うことは必要とせず、ごく一般的な熱
間圧延でかまわない。
分範囲に溶製した鋼を熱間圧延により棒鋼に製造する。
熱間圧延においては特開昭６２−１９６３２７号公報、
特開平４−２２８５１９号公報のような低温圧延や圧延
時に中断冷却を行うことは必要とせず、ごく一般的な熱
間圧延でかまわない。
【００２６】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。供
試鋼は表１に示す成分組成の鋼を溶製し、熱間圧延によ
り直径５５ｍｍの丸棒を製造した。これら圧延ままの丸
棒から機械加工により切り出した試験片を用いて冷間鍛
造性を評価した。試験片形状は図２に示すように直径１
４ｍｍ、高さ２１ｍｍの円筒型で、上下面に拘束溝及び
側面にＶ溝を有する切欠き付円筒試験片である。図２に
おいて（ａ）は上面図、（ｂ）は側面図で、１はＶ字状
の溝、２は被圧縮面、（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を
示す。
試鋼は表１に示す成分組成の鋼を溶製し、熱間圧延によ
り直径５５ｍｍの丸棒を製造した。これら圧延ままの丸
棒から機械加工により切り出した試験片を用いて冷間鍛
造性を評価した。試験片形状は図２に示すように直径１
４ｍｍ、高さ２１ｍｍの円筒型で、上下面に拘束溝及び
側面にＶ溝を有する切欠き付円筒試験片である。図２に
おいて（ａ）は上面図、（ｂ）は側面図で、１はＶ字状
の溝、２は被圧縮面、（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を
示す。
【００２７】冷間鍛造性の評価はこの試験片の上下面を
拘束した状態で被圧縮面に圧縮荷重を加えて圧縮試験を
行い、変形能と変形抵抗を測定した。変形能は、Ｖ溝１
の溝底から割れが発生するまでの最大圧縮率（限界圧縮
率と呼ぶ）で評価し、変形抵抗は圧縮率３０％のときの
変形荷重（３０％変形抵抗と呼ぶ）で評価した。また、
フェライト面積分率は光学顕微鏡機能を備えた画像解析
装置（日本レギュレ−タ株式会社製ＬＵＺＥＸ５００）
で測定した。
拘束した状態で被圧縮面に圧縮荷重を加えて圧縮試験を
行い、変形能と変形抵抗を測定した。変形能は、Ｖ溝１
の溝底から割れが発生するまでの最大圧縮率（限界圧縮
率と呼ぶ）で評価し、変形抵抗は圧縮率３０％のときの
変形荷重（３０％変形抵抗と呼ぶ）で評価した。また、
フェライト面積分率は光学顕微鏡機能を備えた画像解析
装置（日本レギュレ−タ株式会社製ＬＵＺＥＸ５００）
で測定した。
【００２８】結果を表２に示すように、本発明鋼である
Ｎｏ．１〜１０は全てフェライト面積分率は２０％以下
となっており、その結果冷間鍛造性が著しく向上してい
る。そのことは従来冷間鍛造用鋼であるＪＩＳ ＳＣｒ
４４０相当鋼（Ｎｏ．１７）と比べ限界圧縮率が著しく
高く、３０％変形抵抗は低いことからも明らかである。
Ｎｏ．１〜１０は全てフェライト面積分率は２０％以下
となっており、その結果冷間鍛造性が著しく向上してい
る。そのことは従来冷間鍛造用鋼であるＪＩＳ ＳＣｒ
４４０相当鋼（Ｎｏ．１７）と比べ限界圧縮率が著しく
高く、３０％変形抵抗は低いことからも明らかである。
【００２９】図１は本発明鋼および比較鋼の代表例の金
属組織の写真を示す。図１において（ａ）はＮｏ．３、
（ｂ）はＮｏ．１７のもので、Ｎｏ．３はＮｏ．１７に
比べフェライト面積分率が小さくなっていることがわか
る。
属組織の写真を示す。図１において（ａ）はＮｏ．３、
（ｂ）はＮｏ．１７のもので、Ｎｏ．３はＮｏ．１７に
比べフェライト面積分率が小さくなっていることがわか
る。
【００３０】また、Ｎｏ．１１はＣｒ含有量が本発明範
囲より低いためフェライト面積分率が大きく、その結果
限界圧縮率が小さくなっている。Ｎｏ．１２はＣｒ含有
率が本発明範囲より多いためベーナイトが生成してお
り、限界圧縮率が低く、３０％変形抵抗が高くなってい
る。Ｎｏ．１３はフェライト面積分率が本発明の範囲で
あるが、Ｃｒ含有量が本発明範囲より少ないため、限界
圧縮率が低い。Ｎｏ．１５，Ｎｏ．１６はＳ含有量がＣ
ｒ含有量が本発明範囲内にあるため限界圧縮率が高い
が、Ｓｉ，Ｍｎ量がそれぞれ本発明範囲より多いため、
３０％変形抵抗が大きく冷間鍛造性が劣ることがわか
る。
囲より低いためフェライト面積分率が大きく、その結果
限界圧縮率が小さくなっている。Ｎｏ．１２はＣｒ含有
率が本発明範囲より多いためベーナイトが生成してお
り、限界圧縮率が低く、３０％変形抵抗が高くなってい
る。Ｎｏ．１３はフェライト面積分率が本発明の範囲で
あるが、Ｃｒ含有量が本発明範囲より少ないため、限界
圧縮率が低い。Ｎｏ．１５，Ｎｏ．１６はＳ含有量がＣ
ｒ含有量が本発明範囲内にあるため限界圧縮率が高い
が、Ｓｉ，Ｍｎ量がそれぞれ本発明範囲より多いため、
３０％変形抵抗が大きく冷間鍛造性が劣ることがわか
る。
【００３１】
【発明の効果】以上説明した如く、本発明によれば熱間
圧延ままで従来鋼に比べ著しく冷間鍛造性の優れた鋼を
提供でき、工業上非常に有用な発明である。
圧延ままで従来鋼に比べ著しく冷間鍛造性の優れた鋼を
提供でき、工業上非常に有用な発明である。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【図１】本発明鋼および比較鋼の代表例の金属組織を示
す顕微鏡写真で、（ａ）は本発明鋼、（ｂ）は比較鋼の
それぞれ代表例の金属組織を示す。
す顕微鏡写真で、（ａ）は本発明鋼、（ｂ）は比較鋼の
それぞれ代表例の金属組織を示す。
【図２】冷間鍛造性評価の試験片形状で、（ａ）は上面
図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を
示す図。
図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＶ字状の溝の詳細寸法を
示す図。
１…Ｖ字状の溝、２…被圧縮面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−225750（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−350144（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−100216（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−225620（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−100161（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−255957（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−85320（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 1/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８５％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を含み、
金属組織はフェライト面積分率が２０％以下のフェライ
ト・パーライト組織であることを特徴とする冷間鍛造性
に優れた機械構造用鋼。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８５％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を含み、
更にＴｉ：０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜
０．００３０％を含み、金属組織はフェライトの面積分
率が２０％以下のフェライト・パーライト組織であるこ
とを特徴とする冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼。 - 【請求項３】重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８５％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％を含み、
さらにＭｏ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下及びＣ
ｕ：１．０％以下の１種又は２種以上を含み、金属組織
はフェライト面積分率が２０％以下のフェライト・パー
ライト組織であることを特徴とする冷間鍛造性に優れた
機械構造用鋼。 - 【請求項４】重量％で、Ｃ：０．３０〜０．６０％、Ｓ
ｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．２５〜０．８５％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１．２〜２．０％、Ｔｉ：
０．０１〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜０．００３
０％を含み、さらにＭｏ：０．５％以下、Ｎｉ：１．０
％以下及びＣｕ：１．０％以下の１種又は２種以上を含
み、金属組織はフェライト面積分率が２０％以下のフェ
ライト・パーライト組織であることを特徴とする冷間鍛
造性に優れた機械構造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10686194A JP3149681B2 (ja) | 1993-10-07 | 1994-05-20 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25145693 | 1993-10-07 | ||
| JP5-251456 | 1993-10-07 | ||
| JP10686194A JP3149681B2 (ja) | 1993-10-07 | 1994-05-20 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07150292A JPH07150292A (ja) | 1995-06-13 |
| JP3149681B2 true JP3149681B2 (ja) | 2001-03-26 |
Family
ID=26446966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10686194A Expired - Fee Related JP3149681B2 (ja) | 1993-10-07 | 1994-05-20 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3149681B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR200482077Y1 (ko) * | 2010-09-28 | 2016-12-12 | 가와준 가부시키가이샤 | 상품 진열구 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5476766B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2014-04-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼およびその製造方法 |
| CN108265223B (zh) * | 2018-02-09 | 2019-06-18 | 天津荣程联合钢铁集团有限公司 | 优质碳素结构钢材料及其生产工艺 |
-
1994
- 1994-05-20 JP JP10686194A patent/JP3149681B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR200482077Y1 (ko) * | 2010-09-28 | 2016-12-12 | 가와준 가부시키가이샤 | 상품 진열구 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07150292A (ja) | 1995-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7763123B2 (en) | Spring produced by a process comprising coiling a hard drawn steel wire excellent in fatigue strength and resistance to setting | |
| KR100336339B1 (ko) | 고강도 스프링용 강선 및 그 제조 방법 | |
| JPH0257637A (ja) | 高疲労強度ばねの製造方法及びそれに用いるばね用鋼線 | |
| JP2001062639A (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルトおよびその製造方法 | |
| JP3340225B2 (ja) | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼およびドリリングタッピンねじ | |
| JPH09279295A (ja) | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 | |
| JPS60230960A (ja) | 機械構造用部品の製造方法 | |
| JP4328924B2 (ja) | 高強度軸部品の製造方法 | |
| JPH039168B2 (ja) | ||
| JP3149681B2 (ja) | 冷間鍛造性に優れた機械構造用鋼 | |
| WO1998054372A1 (fr) | Acier non trempe pour structure mecanique | |
| JPS6144159A (ja) | 浸炭窒化性にすぐれた冷間鍛造用鋼 | |
| JP3371490B2 (ja) | 冷間鍛造性に優れた機械構造用強靭鋼の製造方法 | |
| JPH10265841A (ja) | 高強度冷間鍛造部品の製造方法 | |
| JPH09279296A (ja) | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 | |
| JPH0526850B2 (ja) | ||
| JP3419333B2 (ja) | 高周波焼入れ性に優れた冷間加工用鋼並びに機械構造用部品及びその製造方法 | |
| JP2790303B2 (ja) | 高疲労強度ばねの製造方法及びそれに用いる鋼線 | |
| JP3343505B2 (ja) | 冷間加工性と耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼およびその製法 | |
| JPH02240242A (ja) | 高強度特性に優れたステンレス鋼線およびその製造法 | |
| JPH0563542B2 (ja) | ||
| JP3154036B2 (ja) | 冷間加工性に優れた機械構造用鋼 | |
| JP2813800B2 (ja) | 機械構造用温間鍛造用鋼 | |
| JPH07316744A (ja) | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線材とその製造方法 | |
| CA2589006A1 (en) | Steel wire for cold forging |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080119 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090119 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090119 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100119 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110119 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120119 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130119 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |