JPS58181849A - 高温用高クロム鋼 - Google Patents
高温用高クロム鋼Info
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- JPS58181849A JPS58181849A JP6102782A JP6102782A JPS58181849A JP S58181849 A JPS58181849 A JP S58181849A JP 6102782 A JP6102782 A JP 6102782A JP 6102782 A JP6102782 A JP 6102782A JP S58181849 A JPS58181849 A JP S58181849A
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- JP
- Japan
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- steel
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高温用高クロム鋼９％ＫＮｂ添加高クロム鋼
に関する。
に関する。
一般のボイラ用の、または石油化学工業用わるいｔｉｔ
原子カニ業用の加熱器管、過熱器管、再熱器管、あるい
は熱交換器管さらＫに蒸気タービンあるいはガスタービ
ンの翼材勢にあっては、十分な耐酸化性とともに所要の
高温強さが要求されるため、現在、例えば帆２Ｃ−０，
５Ｎｉ−１２Ｃｒ −ＩＭ。
原子カニ業用の加熱器管、過熱器管、再熱器管、あるい
は熱交換器管さらＫに蒸気タービンあるいはガスタービ
ンの翼材勢にあっては、十分な耐酸化性とともに所要の
高温強さが要求されるため、現在、例えば帆２Ｃ−０，
５Ｎｉ−１２Ｃｒ −ＩＭ。
−０，３Ｖ、 ０．ＩＣ−１２ＣｒＩＣ−１２Ｃｒ−Ｉ
、２〜０．３Ｖ 、 ０．０５ Ｃ−９Ｃｒ −２Ｍｏ
−０，３Ｖ郷の９〜１２％Ｃｒ耐熱鋼が使用されてい
る。
、２〜０．３Ｖ 、 ０．０５ Ｃ−９Ｃｒ −２Ｍｏ
−０，３Ｖ郷の９〜１２％Ｃｒ耐熱鋼が使用されてい
る。
しかしながら、従来の高クロム鋼においてＦｉｃ系介在
物が多く、清浄度は満足すべきものではなかった。
物が多く、清浄度は満足すべきものではなかった。
したがって、６００ｏＣｔｉｌｌえる高温下で使用され
る場合、高温特性、特にクリープＩ！ｊ＃性において必
ずしも十分なものは得られていなかった。
る場合、高温特性、特にクリープＩ！ｊ＃性において必
ずしも十分なものは得られていなかった。
ところで、鋼中酸素量を低下させて介在物量を下げる丸
めＫは、すでに良く知られているようＫ、８ｏ１．Ａｔ
量を増加する必要があるが、他方、この８ｏ１．Ａ−！
は高温強度を低下させる傾向があるのでＡｔの添加量範
囲が極めて狭く、シたがって、Ｓｏｌ。
めＫは、すでに良く知られているようＫ、８ｏ１．Ａｔ
量を増加する必要があるが、他方、この８ｏ１．Ａ−！
は高温強度を低下させる傾向があるのでＡｔの添加量範
囲が極めて狭く、シたがって、Ｓｏｌ。
Ａｔ増加による清浄度の向上という方法はこれまで高ク
ロム鋼においては採用されなかった。
ロム鋼においては採用されなかった。
一方、従来から９〜１２ＸＣｒ鋼で高温強度を高める０
ＫＮｂ添加する０は一般的な方法であるが、いずれの場
合にあってもＮｂは所要＾温強度七得るためＫ Ｏ，１
５〜０．３５ ％とかな９多量に添加している。
ＫＮｂ添加する０は一般的な方法であるが、いずれの場
合にあってもＮｂは所要＾温強度七得るためＫ Ｏ，１
５〜０．３５ ％とかな９多量に添加している。
例えば、仏国跋１２鋼（０，０８Ｃ−９Ｃｒ −２Ｍ。
−０，３Ｖ−０，４Ｎｂ）仏国８ｏｋｉｌ Ｔｌ （
０，２０Ｃ−１１Ｃｒ −０，７５Ｍｏ −０，５Ｎｌ
−０，３Ｖ −０，４Ｎｂ）などが代表的な高Ｎｂ會
有鋼である。
０，２０Ｃ−１１Ｃｒ −０，７５Ｍｏ −０，５Ｎｌ
−０，３Ｖ −０，４Ｎｂ）などが代表的な高Ｎｂ會
有鋼である。
したがって、多量のＮｂ を完全に固溶させるためには
、固溶温ｔを高める必要があり、未固溶のＮｂＣ炭化物
が残った場合＃ＩＣは介在物状となシ、靭性あるいは砥
性の低下を招くことになる。一方、特開１１１８５３−
１４０２１７号にあッテＦｉＮｂｏ、０２〜０．１５
％を添加する高温部材用高クロム鋼について開示してい
るが、得られゐ鋼０清浄度、８ｏ１．ＡＬ量については
何ら言及することがなく、また、得られるクリープ強度
も６００℃、２０ｋｇ／ｍｍで為＊９６５ｈｒ、 さら
に、６５０℃、１２ ｋｇ／ｍｍで高々５７５ ｈｒに
すぎない。
、固溶温ｔを高める必要があり、未固溶のＮｂＣ炭化物
が残った場合＃ＩＣは介在物状となシ、靭性あるいは砥
性の低下を招くことになる。一方、特開１１１８５３−
１４０２１７号にあッテＦｉＮｂｏ、０２〜０．１５
％を添加する高温部材用高クロム鋼について開示してい
るが、得られゐ鋼０清浄度、８ｏ１．ＡＬ量については
何ら言及することがなく、また、得られるクリープ強度
も６００℃、２０ｋｇ／ｍｍで為＊９６５ｈｒ、 さら
に、６５０℃、１２ ｋｇ／ｍｍで高々５７５ ｈｒに
すぎない。
ここに、本発明考らは、清浄度が高く高温強度にすぐれ
ている高クロム鋼を開発すべく、多くの実験を重ねてい
たところ、むしろ、従来高温強度を害するとして抑制さ
れていたＳｏｌ、Ａｊの存在量を積極的に０．０１〜０
．０７％にまで高めることにより清浄度を高めて有害な
欠陥の防止を図り、Ｓｏｌ、人りによる高温強度の低下
はＮｂ添加で補償できるとの知見を得、さらにＮｂ ＃
加の為温強度に対する寄与は０．０１５〜０．１％の添
加で十分であや、鋼の清浄度の向上に伴なって、０．１
％以下の添加でも従来鋼にみられる以上に高温強度が相
乗的に高められることを見い出して本発明を完成した。
ている高クロム鋼を開発すべく、多くの実験を重ねてい
たところ、むしろ、従来高温強度を害するとして抑制さ
れていたＳｏｌ、Ａｊの存在量を積極的に０．０１〜０
．０７％にまで高めることにより清浄度を高めて有害な
欠陥の防止を図り、Ｓｏｌ、人りによる高温強度の低下
はＮｂ添加で補償できるとの知見を得、さらにＮｂ ＃
加の為温強度に対する寄与は０．０１５〜０．１％の添
加で十分であや、鋼の清浄度の向上に伴なって、０．１
％以下の添加でも従来鋼にみられる以上に高温強度が相
乗的に高められることを見い出して本発明を完成した。
よって、本発明の要旨とするところは、Ｃ：０．０４〜
０．２５ Ｘ、 ８４ ： １．ＯＸ以下、 Ｍｎ ：
０．４５〜１．０％、 Ｃｒ ： ８〜１３％ 、
Ｍｏ ： ０．５〜３．０％ 、 Ｖ ：０．２〜０
．３５ ％ 、 ８ｏ１．Ａｊ ： ０．０１〜０．０
７ ％ 、 Ｎｂ：０．０１５〜０．１％Ｊ！に所望に
よりＮｉ ： １．０Ｘ以下および／またＦｉＷ ：
０．４〜１．２ ％、残部不可避的不純物を含むＦ＠か
ら成る高温用高クロム鋼にあり、Ｓｏｌ、）ｄ、添加量
増加とＮｂ＃加量Ｏ適正化との相乗的効果を最大限利用
し、併わせで他の合金成分組成の適正化を図ｐ１これに
よる高温特性の相乗的改善を意図するものである。
０．２５ Ｘ、 ８４ ： １．ＯＸ以下、 Ｍｎ ：
０．４５〜１．０％、 Ｃｒ ： ８〜１３％ 、
Ｍｏ ： ０．５〜３．０％ 、 Ｖ ：０．２〜０
．３５ ％ 、 ８ｏ１．Ａｊ ： ０．０１〜０．０
７ ％ 、 Ｎｂ：０．０１５〜０．１％Ｊ！に所望に
よりＮｉ ： １．０Ｘ以下および／またＦｉＷ ：
０．４〜１．２ ％、残部不可避的不純物を含むＦ＠か
ら成る高温用高クロム鋼にあり、Ｓｏｌ、）ｄ、添加量
増加とＮｂ＃加量Ｏ適正化との相乗的効果を最大限利用
し、併わせで他の合金成分組成の適正化を図ｐ１これに
よる高温特性の相乗的改善を意図するものである。
このように、本発明によれば、Ｓｏ ｌ 、ＡＩ Ｉ會
０．０１〜０．０７ Ｘと大巾に高めることＫよって、
得られる鋼の清浄度を著しく向上させるとともに、この
ように清浄度が高められたことから予想外にもＮｂ添加
量が０．０１５〜０．Ｉ Ｘと少なくとも十分な高温強
度が確保され、さらＫＦｉＮｂ添加量を高めたときにみ
られる靭性および嬌性の低下が阻止できるのである。
０．０１〜０．０７ Ｘと大巾に高めることＫよって、
得られる鋼の清浄度を著しく向上させるとともに、この
ように清浄度が高められたことから予想外にもＮｂ添加
量が０．０１５〜０．Ｉ Ｘと少なくとも十分な高温強
度が確保され、さらＫＦｉＮｂ添加量を高めたときにみ
られる靭性および嬌性の低下が阻止できるのである。
本発明における鋼組成の限定理由について以下詳説する
。
。
Ａｔ： 鋼の高温強度全確保するため、従来、例えば
ボイラ用高クロム鋼ではＳｏｌ、ＡＩ量を０．０１％未
満に制限してきた。例えば、８ｏ１．ＡＪＬがふえると
クリープ特性の破断時間が短かくなると考えられていた
からである。しかし、８ｏ１．Ａｔ’ｉ ０．０１％未
満に制限すると鋼の脱酸が不十分となり酸化物系の介在
物が増加し鋼質の劣化を招く。８ｏ１．ｋｔが０．０１
Ｘ未満では酸素量が高くなることとその酸素量のばら
つきが大きくなる。
ボイラ用高クロム鋼ではＳｏｌ、ＡＩ量を０．０１％未
満に制限してきた。例えば、８ｏ１．ＡＪＬがふえると
クリープ特性の破断時間が短かくなると考えられていた
からである。しかし、８ｏ１．Ａｔ’ｉ ０．０１％未
満に制限すると鋼の脱酸が不十分となり酸化物系の介在
物が増加し鋼質の劣化を招く。８ｏ１．ｋｔが０．０１
Ｘ未満では酸素量が高くなることとその酸素量のばら
つきが大きくなる。
一方、Ｓｏｌ、ＡＩ量が０．０１ ％以上に増加すると
酸素量が低減するとともにバラツキも減少し鋼質も安定
になる。しかし、８ｏ１．ＡＡ量Ｆｉ０．０１５％以上
増加しても鋼中酸素量は８ｏ１゜Ｍが０．０１−０．０
１５％以下の場合はどに顕著に減少せず、Ｓｏｌ 、Ｉ
ｈＪＬをさらＩＣ０，０７％を越えて過剰に添加しても
介在物の点からの効果は小さくなる。
酸素量が低減するとともにバラツキも減少し鋼質も安定
になる。しかし、８ｏ１．ＡＡ量Ｆｉ０．０１５％以上
増加しても鋼中酸素量は８ｏ１゜Ｍが０．０１−０．０
１５％以下の場合はどに顕著に減少せず、Ｓｏｌ 、Ｉ
ｈＪＬをさらＩＣ０，０７％を越えて過剰に添加しても
介在物の点からの効果は小さくなる。
このように、本発明によれば、９〜１２％Ｃｒ鋼の清滲
化Ｏｆｔ メＫ ＦｉＯ，０１％ Ｓｏｌ 、ＡＪ、
未満では不十分であ〕、一方０．０１５ Ｎ以上。
化Ｏｆｔ メＫ ＦｉＯ，０１％ Ｓｏｌ 、ＡＪ、
未満では不十分であ〕、一方０．０１５ Ｎ以上。
８ｏ１．Ａ２では鋼中酸素量ははとんど変化がなくマ九
、０．０７Ｘｔ−越えて％８ｏ１．ＡＪＬが存在すると
破断強度が大きく低下するので、上限は０．０７％以下
Ｋｌ［定した。
、０．０７Ｘｔ−越えて％８ｏ１．ＡＪＬが存在すると
破断強度が大きく低下するので、上限は０．０７％以下
Ｋｌ［定した。
なお、以上のような８０１．ＡＪ量と鋼中酸素量との関
係については１２％Ｃｒ鋼を例にとって第１図にグラフ
で示す。
係については１２％Ｃｒ鋼を例にとって第１図にグラフ
で示す。
Ｎｂ： 本発Ｗｉ４によれば、微量ＯＮｂ添加よ炒従
来鋼のクリープ破断強度を大巾に向上することができる
。と＜ Ｋ ８ｏ１ 、Ａｊ Ｉｋｆ： ０．０７ Ｘ
ｔで高めてもＳｏｌ、Ａ１．を含まない従来鋼よりも
高温強度が高い。従って、本発明における如く、微量Ｎ
ｂ添加を行うことにより、Ｓｏｌ、）ＬＬ許容添加範Ｓ
ｔ拡げることが可能になり十分な脱酸と介在物の低減を
図ることができる。一方、十分な量のＳｏｌ 、ｋｔ
（添加して清浄＊１高めた鋼にあっては、クリープ砿断
強ｆ）ｊ Ｎｂ ｆｏ、０１５ ＸｆｉｏカラＮｂ Ｉ
ｌＯ，１０％添加までで重着に増加するが以後０．１０
％を越えて増加しても破断強ＷＩＬＦｉ余シ高くならな
い。むしろ、０．ＩＸＸ超越ると、ｌｊｌＩｗ化温度ｔ
−嵩める必要があり、コストが増加し、また靭性が低下
する。したがって、本発明（あっテｈＮｂａ加ｔｔｏ、
ｏｔｓ 〜０．１ＯＮトスル。
来鋼のクリープ破断強度を大巾に向上することができる
。と＜ Ｋ ８ｏ１ 、Ａｊ Ｉｋｆ： ０．０７ Ｘ
ｔで高めてもＳｏｌ、Ａ１．を含まない従来鋼よりも
高温強度が高い。従って、本発明における如く、微量Ｎ
ｂ添加を行うことにより、Ｓｏｌ、）ＬＬ許容添加範Ｓ
ｔ拡げることが可能になり十分な脱酸と介在物の低減を
図ることができる。一方、十分な量のＳｏｌ 、ｋｔ
（添加して清浄＊１高めた鋼にあっては、クリープ砿断
強ｆ）ｊ Ｎｂ ｆｏ、０１５ ＸｆｉｏカラＮｂ Ｉ
ｌＯ，１０％添加までで重着に増加するが以後０．１０
％を越えて増加しても破断強ＷＩＬＦｉ余シ高くならな
い。むしろ、０．ＩＸＸ超越ると、ｌｊｌＩｗ化温度ｔ
−嵩める必要があり、コストが増加し、また靭性が低下
する。したがって、本発明（あっテｈＮｂａ加ｔｔｏ、
ｏｔｓ 〜０．１ＯＮトスル。
Ｃ： Ｃは添加される他の合金元素と炭化物を形成して
所要の強度を得るために０．０４ Ｘ以上を必要とする
が、０．２５Ｘｆ越えて加えると、溶接性が害されるた
め本発明では０．０４〜０．２５％に制限する。
所要の強度を得るために０．０４ Ｘ以上を必要とする
が、０．２５Ｘｆ越えて加えると、溶接性が害されるた
め本発明では０．０４〜０．２５％に制限する。
８＋：Ｓｉは脱酸剤として、また適正な組織を得るのに
必要な元素であるが、余りに多量に添加すると靭性を損
い、またクリープ強度にも好ましくない影響を及ぼすの
で、１．ＯＸ以下とする。
必要な元素であるが、余りに多量に添加すると靭性を損
い、またクリープ強度にも好ましくない影響を及ぼすの
で、１．ＯＸ以下とする。
Ｍｎ： ＭｎＦｉ熱間加工性を改善し同時に組織を適
正化するのに有効な元素である、０．４５Ｘ未満では十
分な効果が得られず、また１、ＯＮを越えて添加される
場合のように添加量が多すぎると硬い脆化相を形成する
ので、隆添加量け０．４５〜１．０％とする。
正化するのに有効な元素である、０．４５Ｘ未満では十
分な効果が得られず、また１、ＯＮを越えて添加される
場合のように添加量が多すぎると硬い脆化相を形成する
ので、隆添加量け０．４５〜１．０％とする。
Ｃｒ：Ｃｒ＃ｉ本発明本発明−て所要の高温特性を得る
うえで最も重要な成分であって、本発明ではその目的と
の関連で８〜１３％ＣｒＫ＠定する。
うえで最も重要な成分であって、本発明ではその目的と
の関連で８〜１３％ＣｒＫ＠定する。
ＭＯ：ＭＯはフェライト地に固溶し母相を強化するので
クリープ強度を高める元素であるが、０．５％未満では
その効果がなく、一方、３．ＯＸを越えると耐酸化性、
靭性の点で好ましくない。
クリープ強度を高める元素であるが、０．５％未満では
その効果がなく、一方、３．ＯＸを越えると耐酸化性、
靭性の点で好ましくない。
ｖ ： ■は炭化物として析出して高温Ｉｆを高めるが
、七のためには０．２％以上の添加を必要とするが、一
方、０．３５％を越えて添加しても、その効果は飽和し
てしまい、むしろ溶接性が損なわれることから、本発１
１にあっては０．２〜０．３５ＸＶＫＭｔｉｌする。
、七のためには０．２％以上の添加を必要とするが、一
方、０．３５％を越えて添加しても、その効果は飽和し
てしまい、むしろ溶接性が損なわれることから、本発１
１にあっては０．２〜０．３５ＸＶＫＭｔｉｌする。
Ｎｉ：Ｎｉは必要に応じ添加されるが、靭性を高めるＣ
）Ｋ有効な元素であゐ。しかし添加量が多すぎる場合に
は硬度が着しく高くなｎｓ振にともなう低温割れが生じ
中すくなる。ｉた、クリープ強度の長時間側での強度が
低下するのでその添加量は１．０％以下とした。
）Ｋ有効な元素であゐ。しかし添加量が多すぎる場合に
は硬度が着しく高くなｎｓ振にともなう低温割れが生じ
中すくなる。ｉた、クリープ強度の長時間側での強度が
低下するのでその添加量は１．０％以下とした。
Ｗ：Ｗｔ−添加することにより、より高いクリープ強度
が得られるが、これは所望元素である。
が得られるが、これは所望元素である。
Ｗ添加の場合、０．４％Ｗ未満ではその効果がなく、一
方、１．２％以下で充分な効果が得られ、それ以上の添
加は高価になるのみである。
方、１．２％以下で充分な効果が得られ、それ以上の添
加は高価になるのみである。
酸素： 鋼中酸素量は介在物の量つまり鋼の清浄度を決
定するが、本発明にあってはＳｏｌ、Ａｔを０．０１〜
０．０７％と多量に存在させるためそのときの酸素量Ｆ
ｉ０．０１０Ｘ以下となる。
定するが、本発明にあってはＳｏｌ、Ａｔを０．０１〜
０．０７％と多量に存在させるためそのときの酸素量Ｆ
ｉ０．０１０Ｘ以下となる。
すなわち、本発明の好適態様にあっては鋼中酸素量を０
．０１０％以下、清浄度を０．２％以下とする。
．０１０％以下、清浄度を０．２％以下とする。
次に、本発明を実施例によって更に具体的に説明する。
実施例
第１表に鋼組成を示す各種鋼を容量５０ ｋｇの加熱炉
で溶解後、得られた鋳塊を１１５０〜９５０℃で鍛造し
、直径１８ｒｒｍの丸棒を得た。この丸神については次
いで１０５０℃に１時間加熱後空冷１さらに７５０℃に
１時間加熱して空冷した。
で溶解後、得られた鋳塊を１１５０〜９５０℃で鍛造し
、直径１８ｒｒｍの丸棒を得た。この丸神については次
いで１０５０℃に１時間加熱後空冷１さらに７５０℃に
１時間加熱して空冷した。
なお、鋼種Ｊ、に、ＯＫついてはこのような熱感ＪＩＫ
加えて、ＮｂＣ炭化物を十分固溶せしめるため、さらに
１１５０℃に１時間加熱後空冷し、次いで７５０℃に１
時間加熱して空冷した。
加えて、ＮｂＣ炭化物を十分固溶せしめるため、さらに
１１５０℃に１時間加熱後空冷し、次いで７５０℃に１
時間加熱して空冷した。
／
得られた各種供試鋼についてクリープ破断試験および衝
撃試験を行なった。
撃試験を行なった。
第２ｖ！Ｊ［Ｈ１６００℃？ １５ 、５ ｋｇ／−ｏ
荷重下における破断時間についてのクリープ試験の結果
をグラフで示す。
荷重下における破断時間についてのクリープ試験の結果
をグラフで示す。
試験結果はＮｂ含有量とＭ添加量とについてまとめて示
す。
す。
図中、実線のグラフ＃ｉｎ含有量０％レベルのものであ
り、一点鎖線のグラフ＃ｉＡｊ含有量０．０３％レベル
のものであ夛、セして扉縁のグラフＦｉＡｚｔ有Ｉ Ｏ
，０５％レベルのものである。各記号は＠１表における
鋼配号を示す。
り、一点鎖線のグラフ＃ｉＡｊ含有量０．０３％レベル
のものであ夛、セして扉縁のグラフＦｉＡｚｔ有Ｉ Ｏ
，０５％レベルのものである。各記号は＠１表における
鋼配号を示す。
なお、７００ｈｒのところにかした横点ＩＩＩ＃ｉ従来
鋼のうちの最高レベルのものの同様の実験による破断時
間を示す。
鋼のうちの最高レベルのものの同様の実験による破断時
間を示す。
第１図からは、いずれのレベルのＭ含有量の場合におい
てもＮｂ添加によシ従来鍋と比較して破断時間は改善さ
れている。特に、Ｎｂ含有量が犬きくなるにつれて、Ｍ
添加量の違いによる差違は徐々になくなっていく傾向か
わることが分かる。すなわち、従来のように：ＮｂＯ，
１５〜０．３５ ％とＮｂを多量に加える場合には、Ａ
ｔ添加量の相違による差違は認められず、その効果も飽
和する傾向にある。
てもＮｂ添加によシ従来鍋と比較して破断時間は改善さ
れている。特に、Ｎｂ含有量が犬きくなるにつれて、Ｍ
添加量の違いによる差違は徐々になくなっていく傾向か
わることが分かる。すなわち、従来のように：ＮｂＯ，
１５〜０．３５ ％とＮｂを多量に加える場合には、Ａ
ｔ添加量の相違による差違は認められず、その効果も飽
和する傾向にある。
１１２表に各供試鋼についてのクリープ破断強度および
衝撃値についての試験結果をまとめて示す。
衝撃値についての試験結果をまとめて示す。
Ａ、Ｂ、Ｃ鋼を比較するとＮｂの増加によシ衝撃値が低
くなり、０．１％を越えると約半分の衝撃値となり、Ｎ
ｂの過剰な添加は好ましくない。Ａ、Ｂ。
くなり、０．１％を越えると約半分の衝撃値となり、Ｎ
ｂの過剰な添加は好ましくない。Ａ、Ｂ。
Ｃ鋼にやや少量のＡｚｌを添加したＤ 、 Ｅ 、 Ｆ
ＭおよびＧ、Ｈ，Ｉ鋼の衝撃値は高く、ＡＪｌＦｉ靭性
向上に有効であることが分かる。
ＭおよびＧ、Ｈ，Ｉ鋼の衝撃値は高く、ＡＪｌＦｉ靭性
向上に有効であることが分かる。
０鋼のようＫＡｔｔ−０，１％と多量に加えた鋼では衝
撃値は良好であるが高温強度が非常に低くＭの過剰添加
は避けねばならない。
撃値は良好であるが高温強度が非常に低くＭの過剰添加
は避けねばならない。
特に第２表の結果から認められることは、Ｍ添加によっ
てもＮｂが共存することによって高温強度の低下は起こ
らず、むしろクリープ破断強度は従来のものよｐ大きく
、かつ衝撃値あるいはクリープ強度はＭ無添加のものを
上廻っている。
てもＮｂが共存することによって高温強度の低下は起こ
らず、むしろクリープ破断強度は従来のものよｐ大きく
、かつ衝撃値あるいはクリープ強度はＭ無添加のものを
上廻っている。
第 ２ 表
注） 壷 ６００ ℃Ｘ１０’ｈｒ ◆◆
６００℃ｘ １５．５ ’／、＠重第１図Ｆｉ１２Ｘｃ
ｒ鋼におけるＳ０１．Ａｔ量と鋼中酸素量との関係を示
すグラフ、および第２図は、Ｓｏｌ、Ａｔ量とＮｂ添加
量とのクリープ破断時間に及ぼす効果についての実験デ
ータを示すグラフである。
６００℃ｘ １５．５ ’／、＠重第１図Ｆｉ１２Ｘｃ
ｒ鋼におけるＳ０１．Ａｔ量と鋼中酸素量との関係を示
すグラフ、および第２図は、Ｓｏｌ、Ａｔ量とＮｂ添加
量とのクリープ破断時間に及ぼす効果についての実験デ
ータを示すグラフである。
Claims (1)
- （１） Ｃ： ０．０４〜０．２５Ｘ、 ８４ ：
１．０％以下。 Ｍｚ＋ ： ０．４５〜ｉ 、ＯＸ＊ Ｃｒ ： ８〜
１３ Ｘ１Ｍ。 ： ０．５〜３．ＯＸ、 Ｖ ： ０．１〜０．３５Ｘ
、 ８ｏ１゜Ａｎ ： ０．０１〜０−９７％ 、 Ｎ
ｂ ： ０．０１５〜０．１ Ｘ、残部不可避的不純物
を含むｒｅから成る高温用高クロム鋼。 （り Ｃ： ０．０４〜０．２５％ 、 ８ｉ ：
１．０ ％以下。 Ｍｎ ： ０．４５〜１．０％ 、 Ｃｒ ： ８〜１
３％ 。 Ｎｉ ： １．ＯＸ以下、 Ｍｏ ： ０．３〜３．０
％ 、 Ｖ：０．２〜０．３５ ％ 、 ８ｏ１．Ａ
４． ： ０．０１〜０．０７Ｘ。 Ｎｂ ： ０．０１５〜０．Ｉ Ｎ、残部不可ａ的不ｍ
物を含むＦｅから成る高温用高クロム鋼。 （Ｊ） Ｃ： ０．０４〜０．２５Ｎ 、 ８１ ：
１．ＯＸ以下。 Ｍｎ ： ０．４５〜１．０％ 、 Ｏｒ ： ８〜１
３％ 、 Ｎｉ二１．０％以下、 Ｍｏ ： Ｏ−５〜
３．０％ 、 Ｖ：０．２〜０．３５ Ｘ、 Ｗ ：
０．４〜１４ Ｘ、 ８０１．ＡＪ！：０．０１〜０．
０７％、 Ｎｂ ： ０．０１５〜０．１ Ｘ、残部不
可避不純物を含むＦｅから成る高温用高クロム鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6102782A JPS58181849A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 高温用高クロム鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6102782A JPS58181849A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 高温用高クロム鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58181849A true JPS58181849A (ja) | 1983-10-24 |
| JPH0260749B2 JPH0260749B2 (ja) | 1990-12-18 |
Family
ID=13159405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6102782A Granted JPS58181849A (ja) | 1982-04-14 | 1982-04-14 | 高温用高クロム鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58181849A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60230964A (ja) * | 1984-05-01 | 1985-11-16 | Hitachi Ltd | 高靭性マルテンサイト鋼 |
| US4799972A (en) * | 1985-10-14 | 1989-01-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for producing a high strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
| US5591391A (en) * | 1994-09-20 | 1997-01-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High chromium ferritic heat-resistant steel |
| WO2015107608A1 (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-23 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼及び油井用鋼管 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS54128421A (en) * | 1978-03-30 | 1979-10-05 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant ferritic steel |
| JPS55110758A (en) * | 1979-02-20 | 1980-08-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High temperature use chromium steel |
| JPS5696056A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | High chromium steel for high temperature use |
-
1982
- 1982-04-14 JP JP6102782A patent/JPS58181849A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2015107608A1 (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-23 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼及び油井用鋼管 |
| JP5804232B1 (ja) * | 2014-01-17 | 2015-11-04 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼及び油井用鋼管 |
| RU2647403C2 (ru) * | 2014-01-17 | 2018-03-15 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Мартенситная хромсодержащая сталь и трубы, применяемые в нефтяной промышленности |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0260749B2 (ja) | 1990-12-18 |
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