JPS58148243A - 分割運転制御式内燃機関 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は分割運転制御式内燃機Ｉｌに関する・スロット
ル弁により機関負荷を制御するようにした内燃機関では
スロットル弁開度が小さくなるにつれて燃料消費率が悪
化する。従って燃料消費率を向上するために機関低負荷
運転時には一部の気筒を休止させると共に残シの気筒に
高負荷運転を行なわせるようにし九分割運転制御式内燃
機関が公知である。この公知の内燃機関では第１図に示
すように気筒が第１気筒群ムと第２気筒群Ｂとに分割さ
れ、第１気筒群ムと第２気筒評ｎに夫々ｊｌｌａＪ！Ｋ
Ｙエホルドｌと第２ａ気マニホルド２を接続すると共に
第１吸気マニホルドｌと第２１に気マニホルド２を共通
Ｏスロットル弁３を介して大気に連通させ、ｊ１１吸気
マニホルドＩＣ）ＩＩ六入９気入 ルＰ５と第１欲気マニホルドｌとを連結する排気還流通
路６内に排気還流弁７を設け、機関低負荷運転時には燃
料噴射弁８からの燃料噴射を停止させると共に吸気遮断
弁４を閉弁しかつ排気還流弁７を開弁して第２気筒Ｗｐ
Ｂを高負荷運転せしめ、−万機調高負荷運転時には全燃
料噴射ｆＰｓ、ｓから燃料を噴射すると共ＩＩｃ徴気吸
気遮断弁開弁しかつ排気還流弁７を閉弁して全気筒ム、
Ｂを発火運転せしめるようにしている。この内燃機関で
は上述のように機関低負荷運転時に吸気速断弁４が閉弁
しかつ排気還流弁７が開弁して第１気筒群Ａに排気還流
通路６を介して排気ガスが循環されるためにＩンビング
損失をなくすことができ、しかもこのとき第２気１１１
１＊Ｂが高負荷運転せしめられるので燃料消費率を向上
することができる。

ところがこの内燃機関では機関負荷が予め定められた負
荷に達すると吸気遮断弁４が急激に開弁せしめられると
共に＃気還流弁７が急激に閉弁せしめられ、ＩＩ！ｉに
ｍｍ負荷がゆりくシ上外せしめられているときにこのよ
うな吸気臆断弁４並びに排気還流弁７０ｊ！閉弁動作が
急激に行なわれると機関の出力トルクが変動し、斯くし
て車両運転性が悪化するという問題を生ずる。一方、こ
のような問題を解決するために吸気臆断弁４並びに排気
量Ｒ弁７の開閉弁動作を緩慢にすると今度は良好な加速
が得られないという問題を生ずる。

本発明は機関負荷の変化速度に応じて吸気臆断弁並びに
排気還流弁の開閉弁速度を変えることによ〕良好な加速
運転を確保しつつ機関出力トルクの急激な変動を抑制す
るようにした分割運転制御式内燃機関を提供することに
ある。

以下、添附図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第２−図を参照すると１０は機関本体、１１は第１吸気
マニホルド、１２はｊＩ２吸気！二マニホルド３はサー
ジタンク、１４は第１＃気マニホルド、１５は第２排気
ｗニホルド、１６ｍ−１６ｂｓ１６ｃ、１６ｄ、１６ｅ
、１６ｆはｌｉｔ気筒、２誉気筒、３番気筒、４番気筒
、５１１気筒並びに６番気筒を夫々示す。なお、これら
Ｏ各気筒は気筒１６ｍ、１６ｂ＋１６ｃからなるＪＩｌ
気筒群ムと、気筒１６ｄ、１６・、１６ｆからなる第２
気ＩＩ群Ｂとに分割される。第２図かられかるように第
１吸気マニホルド１１並びに第１＃１１気マ＝ホルト１
４は第１気ｔｌａｌｌｌｈＦｃ接続され、第２吸気マニ
ホルド１２並びに第２＃気マニホルド１５は第２気筒＃
ＢＫ接続される。第２ＷＡＩｌ：示されるように第１吸
気！ニホルド１１並びに第２吸気ｉエホルド１２の各マ
ニホルド枝管には燃料噴射弁１７ｍ。

１７ｂが取付けられ、これらの各燃料噴射弁１７ｍ・１
７ｂのソレノイドは電子制御ユニツト１８に接続される
。一方、第１排気マニホルド１４並びに第２排気マニホ
ルド１５Ｆｉそれらの出口部において共通の仕切壁１９
によフ仕切られておル、この仕−゛巴壁１９内に両排気
マニホルド１４．１５内に露呈する酸素濃度検出＠２０
が配置される。この酸素濃度検出器２０は電子制御ユニ
、）１８に接続される。なお、図には示さないが第１＃
気マニホルド１４並びに第２排気マニホルド１５の出口
部に接続された排気管内には三元触媒コンバータが取付
けられる。第１吸気！ニホルド１１は吸入空気入口部２
１と、この吸入空気入口部２１から分岐して各気前１６
ｍ、１６ｂ、１６ｅに夫々連結された３本のマニホルド
枝管を有し、吸入空気入口部２１はサージタンク１３に
接続される。またＸｊｌｌｉ２ａｊＫｆｆニホ＃　ｌ’
１２４ＰＩＩＩＫｌｉ人空に入口部２２と、この吸入空
気入口ｓ２２から分岐して各気筒１６ｄ、１６・、１６
ｆに夫々連結され九３本のマニホルド枝管を有し、吸入
空気入口部２２はサージタンク１３に！ｉ！！畜れる・
サージタンク１３のほぼ中央部に＃Ｐｉ吸気ダクト２３
が取付けられ、この吸気ダクト２３内にはスロットル弁
２４が配置される。このスロットル弁２４は車両運転室
内に設けられたアクセルベタルにワイヤ２５′を介して
接続される。Ｊｌ！Ｋ、第３図に示すように吸気ダクト
２３にはエア７０−メータ２５が取付けられ、このエア
７０メータ２５は図示しないリード線を介して電子制御
ユ”　９　）　１　ｇに接続される。

第２図に示されるようにｊｉｌ＆気マニホルド１１の吸
入空気入口部２１内には吸気遮断弁２６が配置され、吸
気遮断弁２６Ｏ弁軸２７には負圧ダイア７ラム装置３０
に連結され九アーム２８と第１切換スイ、チ２９が取付
けられる。第３ｖＡに示されるように負圧ダイア７ラム
装置３０は互に間隔を隔だてた一対の／イア７ラム３１
．３２を有、シ、員圧メイア７ラム装置３０の内部はこ
れらダイア７２ム３１．３２によりて第１負圧室３３、
第２負圧［３４並びに大気圧室３５に３分割される。第
１負圧室３３内にはダイア７ツム押圧用圧縮ばね３６が
挿入され、更にダイアフラム３１と係合可能に配置され
てダイアフラム３１の変位量を調整可能なストッＡ３７
が負圧ダイア７ラム装置３Ｇのハウジングに蝶着される
。また、ｆＩＬ２負圧ｉ！３４内に露呈するダイアフラ
ム３１のＩ！！面上には開孔３８を有する保合部材３９
が固着され、この開孔３８よシも大きな径を有しかつ保
合部材３９内で移動可能な拡大頭部を有する遊び結合ロ
ッド４０がメイア７ツム３２に固着される。まえ、ダイ
アク２ム３’１，３２間には圧縮はね４１が挿入され、
ダイアフラム３２は制御ロッド４２を介してアーム２８
の先端部に連結される。第１負圧室３３Ｆｉ大気に連通
可能なｊＩＩ電ａｆＩＪ換弁４３並びに負圧導管４４を
介してサージタンク１３内にｍｔｓされ、第２負圧室３
４は大気に連通可能な蕗２電磁切換弁４５並びに負圧導
管４７を介してサージタンク１３内に接続される。一方
、菖ｌ切換スイッチ２９はスロットル弁２６の弁軸２７
と共に回転する可動接点４９と、この可動接点４９と接
触可能な３個の固定接点５ｏ・５１・５２を有し、これ
らの固定接点５０，５１．５２は電子制御ユニット１８
に接続される。可動接点４９はスロットル弁２６が全開
しているとき固定接点５０に接続し、スロットル弁２６
が半Ｖａ＊Ｏと龜に固定接点５１Ｆｃ接続し、スロット
ル弁２６が全閉したときに固定接点５２ＫｉｉＭされる
。

一方、酸素濃度検出器２０上流の第１排気マニホルド１
４と吸気遮断弁２６下流０ｊｌｉｌｌｉ気マニホルド１
１とは排気還流通［５３によりて互に連結され、この排
気還流通路５３には負圧メイ７７２五式排気遺流弁５４
が挿着される。この排気還流弁５４はダイアフラム５５
によりてａｍされ大気圧室５６と大気圧１１５７を具備
し、負圧室５６内にはダイアフラム抑圧用圧縮ばね５８
が挿入される。との負圧室５６は大気に連通可能な第３
電磁切換弁５９並びに負圧導管６０を介してサージタン
ク１３内に連結される。この菖３電磁切換弁５９Ｏソレ
ノイド、並びに第１．ｊ１２電磁切換弁４３．４５のソ
レノイドは電子制御ユニット１８に接続される。排気還
流通路５３内に嬬排気還流通路５３の開閉制御をする弁
体６１が配置され、この弁体６１は弁ロツド６２管介し
てダイアフラム５５に連結される。１に、排気還流弁５
４は第２切換スイ、ゾロ３を具備する。この第２切換ス
イツチ６３はメイアフ２ム５５に連結されてダイアフラ
ム５５の移動によりて作動せしめられる可動接点６４と
、この可動接点６４と接触可能な一対の固定接点６５．
６６を有し、これらの固定接点６５．６６は電子制御ユ
＝、）１ｇに接続される。可動接点６４は弁体６１が閉
弁しているとき固定接点６５に接続され、弁体６１が開
弁すると固定接点６６に接続される。なお、第３図に示
されるようにサージタンク１３には機関負荷を検出する
ための負圧センサ６７が取付けられ、ζＯ負圧センサ６
７は電子制御ユニット１８に接続される０また１スロツ
トル弁２４Ｏスロツトル軸には機関負荷の変化速度を検
出するためのスロットルセンナ６８が連結される。この
スロットルセンナ６８はスロットル弁２４のスロットル
軸に連結されてスロットル弁２４と共に回転するスライ
〆６９と、固定抵抗７０からなる。この固定抵抗７０の
一端は接地され、他端Ｏ基準電源７１ｆＣ＠続される。

一方、スライ〆６９は電子制御ユニ。

ト１８に接続される。第２図かられかるようにスロット
ルセンナを６８の出力端子にはスロットル弁２４の開度
に比例した電圧が発生する。なお、第２図には示さない
が機関回転数を検出する丸めに回転数センサ７２（第３
図）が機関本体１０に壜付けられる。

第３ｖＡは電子制御ユニブト１８０回ｍ図を示す。

ｊＩ３図を参照すると、電子制御ユ＝ｙ）１８ｔ；ｔデ
ィジタルコンビエータからなｐ１各種の演算処理を行な
うマイクロｆロセ、す（ＭＰＵ　）　８０　Ｓランダム
アクセスメモリ（ＲＡＭ　）　８１　、制御！ログ２ム
、演算定数等が予め格納されているリードオンリメモリ
（ＲＯＭ　）　８２　、入力ポート８３並びに出力＆−
）８４が双方向パス８５を介して互に接続されている。

更に１電子制御二二Ｗ　トＩ　ｌＩ内には各種のクロッ
ク信号を発生するクロック発生器８６が設けられる。第
３図に示されるように回転数センナ７２、第１切換スイ
ツチ２９、第２切換スイツチ６３は夫々対応するバッフ
ァ増中器８７゜８８．８９を介して入力／−）８３Ｉｆ
−接続される。

オ九、エアフローメータ２５並びに負圧センナ６７は対
応するバッファ増中器９０．９１並びにムＤ変換器９２
．９３を介して入力／−）　８３に接続され、酸素ａ度
検出器２０はバッファ９４並びにコンパレータ９５を介
して入力ポート８３に接続される。更に、スロットルセ
ンサ６８はパ。

７ア７８並びにムＤ変操器７９を介して入力４−ト８３
に接続される。

１１［Ｆ述し＊ようにスロダトルセンナ６８Ｆｉスロッ
トル弁２４の開度に比例した出力電圧を発生し、この出
力電圧はムＤ変換器７９において対応する２進数に変換
された後入力１−）８３並びにパス８５を介してＭＰＵ
　８０に読み込まれる。エアフローメータ２５は吸入空
気量に比例した出力電圧を出力し、この出力電圧はＡＤ
変換器９２において対応する２進数に変換された後入力
、＃　−）　８　Ｂ並びにパス８５を介してＭＰＵ　８
０に読み込まれる。

回転数センｔ７２は機関回転数に比例した周期の連続／
４ルスを出力し、この連続Δルスが入力ポート８３並び
にパス８５を介してＭＰｔ２８０　Ｋ：読み込まれる。

酸素濃度検出器２Ｑは排気ガスが酸化寥囲気のとき０．
１−ルト程度の出力電圧を発生し、排気ガスが還元雰囲
気のとき０．９Ｉルト和度の出力電圧を発生する。この
酸Ｓａ度被検出器２００出力電圧コンパレータ９５にお
いてＭ見ば０．５−ルト＠度の基準値と比較され、例え
ば排気ガスが駿化寥囲気のときコンパレータ９５の一方
の出力端子に出力信号が発生し、排気ガスが還元雰囲気
Ｏときコンパレータ９５の他方の出力端子に出力信号が
発生する。コンパレータ９５の出力信号は入力／−）８
３並びにパス８５を介してＭＰＵ８０に読み込まれる。

負圧センｔ６７ｔｉサージタンク１３内Ｏ負圧に比例し
た出力電圧を出力し、この出力電圧はムＤ変換＠９３に
おやて対応する２進数に変換された後入力／−）８３並
びにパス８５を介して野υ８０に読み込まれる。ｆａ１
ｇＩＪ換スイッチ２９並びに第２切換スイツチ６３の接
点切換信号は入力／−）８３並びにパス８５を介してＭ
ＰＵ８０に読み込まれる。

出力／　−）　８４は燃料噴射弁１７ｍ、１７１）並び
に電磁切換弁４３，４５．５９を作動するために設けら
れておル、この出力／　−）　８４には２進数のデータ
が絹）ｔＪ８０からパス８５を介して書き込まれる。出
力１−）８４の出力端子はダウンカウンタ９６．９７．
９８並びにツ、テ１０５の対応する入力端子に＊ａされ
ている。各ダウンカウンタ９６．９７．９８はｌＩ［Ｐ
ｔＪ８０かも書き込まれた２進数データをそれに対応す
る時間の長さに変換するために設けられてお夛、これら
ダウンカウンタ９６．９７．９８は出力１−）８４から
送り込まれたデータのダウンカウントをクロック発生器
８６のクロック信号によりて開始し、カウント値が０に
なるとカウントを完了して出力端子にカウント完了信号
を発生する。各５−Ｒ７１Ｊツグフロツ！９９，１００
，１０１のリセット入力趨子Ｒは夫々ダウンカウンタ９
６，９７，９８の出力端子に接続され、ト１フリ、グア
ｏツｆ９９゜１００．１０１のセット入力端子８はクロ
、り発生器８６に接続される。これら０Ｂ−Ｒ７リツグ
フロツグ９９，１００，１０１はクロック発生器８６の
クロ、り信号によシメウンカウント開始ト同時にセット
され、ダウンカウント完了時に対応するダウンカウンタ
９６，９７．９８１ｆりカウント完了信号によってリセ
ットされる。従りてＳ−Ｒフリ９ｆ７０．！９９．Ｚｏ
ｏ、１０１の出力端子Ｑは対応するダウンカウンタ９６
．９７．９８のダウンカウントが行なわれている間高レ
ベルとなる。５−Ｒ７す、グア０．！９９，１００゜１
０１の出力端子ＱＦｉ夫々電力増巾回路１０２゜１０３
．１０４を介して第１気筒群ムの燃料噴射弁１７畠、第
２気筒群ＩＩ）燃料噴射弁１７ｋ並びに第１電磁切換弁
４３に夫々接続されている。従って１ダウンカウンタ９
６．９７．９８がダウンカウントしている間燃料噴射弁
１７ｍ、１７ｂから夫々燃料が噴射され、第１電磁切換
弁４３が付勢される・一方、出力−一ト８４に書き込ま
れた電磁切換弁制御用データは２ツチ１０５によシ保持
され、ラプチ１０５に保持されたデータによりて電磁制
御弁４５．５９が作動せしめられる。

館４図並びに第５図社本発明による分割運転制御方式を
説明するためのタイムチャートを示す。

第４図並びに第５図において伽）から（ｈ）ｏ　ｉｒ　
１１図は次のものを示す。

（ａ）：負圧センサ６７の出力電圧。

（ｂ）　二第１電磁切換弁４３のソレノイドに印加され
る制御電圧・ （Ｃ）：第２電磁切換弁４５のソレノイドに印加される
制御電圧。　− （ｄ）：第３電磁切換弁５９のソレノイドに印加される
制御電圧。

（・）：第２気筒群Ｂの燃料噴射弁！７１＋に印加され
る制御パルス。

（ｆ）：第１気筒群Ａの燃料噴射弁１７ａＫ印加される
制御Δルス。

ω：吸気鐘断弁２６のＲ度。

（ｈ）：排気還流弁５４の弁体６１の開度。

なお１第４図は高負荷運転から低負荷運転に移るときを
示しておル、第５図は低負荷運転から高負荷運転に移る
ときを示している。

ｊ１４図の時間Ｔ１は負圧センナ６７の出力電圧が低い
高負荷運転時を示している。このとき第４図（ｂ）に示
されるように第１電磁切換弁４３のソレノイドは消勢さ
れておシ、従りて第１負圧室３３は第１電磁切換弁４３
を介して大気に連通している。また、このとき第４図（
ｅ）　Ｋ示されるように第２電磁切換弁４５のソレノイ
ドも消勢されてお９、従りて亀２負圧室３４も＄２電磁
切換弁４５を介して大気に連通している。その結果、両
Ｉイア７ラム３１．３２＃ｉ最も大気圧ｇＳＳ何に移動
しておシ、斯くして第４図ωに示すように吸気遮断弁２
６は全開している。更に、第４図の時間’ＴＩ　Ｋシい
ては第４ｖ！Ｊ（ｅ）Ｋ示すように＃！３電磁切換弁５
９のソレノイドが消勢されてｓ？シ、従りて排気Ｒ流弁
５４の負圧室５６は第３電磁切換弁５９を介して大気に
連通している。斯くしてダイア７フム５５は最も大気圧
室５７側に移動してお夛、その結果第４図１）Ｋ示すよ
うに弁体６１が排気還流通路５３を全閉している。

一方、このとき第２図のＭＰＵ　８０　において回転数
センｔ７２の出力パルスから機関回転数が計算され、更
にこの機関回転数とエアフローメータ２５の出力信号か
ら基本燃料噴射量が計算される。

また、三元触媒を用いたときには機関シリンダ内に供給
される混合気の空燃比が理論空燃比となり九ときに最も
浄化効率が高くなシ、従って機関シリンダ内に供給され
る混合気の空燃比が理論９燃叱に近づくように基本燃料
噴射量を酸素濃度検出器２０の出力信号に基いて補正し
て燃料噴射量が計算される。この燃料噴射量を表わすデ
ータは出力／−ト８４に書き込まれ、このデータに基い
て第４図（＠）並びに第４図（ｆ）　Ｋ示されるような
ノ童ルスが第１気筒３１！ｐＡの燃料噴射弁１７ｍ並び
に第２気筒群Ｂの燃料噴射弁１７　ｂＫ印加される。従
りて機関゛高負荷運転時には全燃料噴射弁１７　ｍ　、
　１７ｂから燃料が′噴射される・ 次いで第４図の時刻〒ｍにおいて高負荷運転から低負荷
運転に切換えられたとすると第４図（ａ）Ｋ示すように
負圧センｔ６７Ｃ）出力電圧は急激に上昇する。ＭＰＵ
　８０では負圧センナ６７の出力電圧が基準値Ｖｒ（第
４図（ａ））よｐも大きくなり九とＩＫ低負荷運転であ
ると判別され、その結果第４図１）Ｋ示すように第１電
磁切換弁４３のソレノイドを付勢すべきデータを出力−
−）８４に書き込む。

このとき第４図（ｂ）かられかるように始めの時間Ｔｓ
Ｏ間は第１電磁切換弁４３のソレノイドにパルスが送り
込まれ、時間テ雪を経過するとＩＩ電磁切換弁４３のソ
レノイドは連続的に付勢される。

従って時間ｔｓでは第１電磁切換弁４３０切換動作によ
ってｊ１１負圧１１３３はサージタンク１３内と大気と
に交互に連通せしめられる。その結果、第１負圧室３３
内Ｏ員圧社徐々に高くなるためにダイアフラム３１は圧
縮ばね３６に抗してｊＩＩ負圧室３３儒に移動する。こ
のとき係合部材３９が遊び連結口、ド４０と係合する九
めに制御ロッド４２を持ち上げ、斯くしてｔ８４図ωに
示されるように吸気遮断弁２６は徐々に閉弁する・一方
）負圧センサ６７によりて高負荷運転から低負荷運転に
なラフ、、ことが検出されると酸素濃度検出器？ＯＫよ
る９燃此のフィードパ、り制御が停止され、同時にエア
フローメータ２５並びに負圧センチ６７Ｃ）検出信号に
基いて第１気筒群Ａ並びに第２気筒群ＢＫ夫々供給され
る混合気の空燃比が理論空燃比となるように燃料噴射弁
１７＆並びに燃料噴射弁１７ｂから噴射される燃料量が
制御される。

即ち、吸気遮断弁２６が徐々に閉弁するとそれに伴な９
てサージタンク１３内の負圧が小さくな夛、機関回転数
が一定とすると吸気遮断弁２６の開度とサージタンク１
３内の負圧の間には一対一の関係がめる。更に、機関回
転数が一定であればａｊａ遮断弁２６の開度は第１気筒
群ム並びに第２気曽群ＢＫ対する供給吸入９気ＯＳ、ａ
振ｐ比と一対一の関係かぁ）、従りて機関回転数が一定
であればサージタンク１３内の負圧と第２気筒群ＢＫ供
給される吸入空気量との間には一対−の関係がある。

斯くシて各機関回転数に対してサージタンク１３内の負
圧と第２気筒ＮＢＫ供給される吸入空気量との関係がわ
かっていれば機関回転数とサージタンク１３内の負圧か
ら第２気ｔ１４群ＢＫ供給される吸入空気量を求めるこ
とができる。本発明では機関回転数ＮＮ？Ｎレージク１
３内Ｏ員圧Ｐと第２気ｔｓ評ＢＫ供給される吸入！気量
との関係を予め実験により求め、機関回転数Ｋ、ナージ
タンク内負圧Ｐと第２気ｔＩＪ群ＢＫ供給される吸入９
気量との関係が予めＲＯＭ　８２内に記憶されている。

従って回転数センナ７２の出力信号から機関回転数Ｎを
ＭＰＵ　８０内において針算し、斯くして計算された機
関回転数Ｎと負圧センナ６７の出力信号に基いてＲＯＭ
　８２内に記憶され九上述の関係からＪ１２−＃群Ｂに
供給される吸入９気量が計算される。

更に：ＸＭＰＵ８０内Ｋ＞イテｘ　７７　ｏ−メータ２
５の出力信号よシ求められた全吸入空気量から１８２気
筒群ＢＫ供給される吸入空気量が減算され、それＫより
てｊＩｌ気筒群ムに供給される吸入空気量が計算される
。次いでＭＰＵ　８０内ではＪ１１気筒ｐムに供給され
る吸入空気量と第２気筒＊Ｂ／ＩＣ供給される吸入９気
量から各気筒に供給される混合気の空燃比が理論空燃比
となるのに必要な燃料噴射量が計算され、この計算結果
に基いて燃料噴射弁１７ｍ、１７ｂから燃料が噴射され
る。このようなオーグンルーグによる交撚比制御はＰ４
図の時刻Ｔａから時ＩＴｂ関において行なわれる。この
間吸気遮断弁２６は第４ＷＡ（ｇ）かられかるように徐
々に閉弁するので４１１気筒群ムに供給される吸入空気
量が徐々に減少すると共に第２気筒群Ｂに供給される吸
入空気量は徐々に増大する。従って時刻Ｔａから時刻Ｔ
ｂ間でＦｉ第４Ｍ）に示されるように第１気筒群ムに噴
射される燃料量は徐々に減少し、第４図（・）に示され
るように第２気筒群Ｂに噴射される燃ｌｐｔ＊は徐々に
増大する。

次いで籐４図において時刻Ｔｂに達するとダイアフ２ム
３１はストッＡ３７ｆＣ蟲接して移動を停止し、吸気遮
断弁２６は半開きの状１１に保持される・このようにダ
イアフラム３１がスト？／４３７に轟接すると同時にｊ
Ｉｌ切換スイッチ２９の可動接点４９が固定接点５工に
接続し、この固定接点５１の接続信号がＭＰＵ　８０　
Ｋ絖み込まれる。−ＭＰＵ　８０はこの接続信号が発せ
られるや否や第１気筒群人の燃料噴射を停止させるデー
タ並びに第３電磁切換弁５９のソレノイドを付勢せしめ
るデータを出カポ−）８４に書き込む。同時に％２気餉
詳Ｂの空燃比フィードバック制御が開始され、従って酸
素濃度検出器２０の出力信号に基いえ燃料噴射量を示す
データが出力ポート８４に書龜込まれる。

その結果、時刻ＴｂＫ達すると第４図（ｅ）Ｋ示される
ように第２気筒群Ｂの燃料噴射弁１７ｋからの燃料噴射
量は増大せしめられ、第４図（ｆ）　Ｋ示されるように
第１ｊａｌｌ１群ムの燃料噴射弁１７ｍからの燃料噴射
は停止せしめられる。更に第３電磁切換弁５９のソレノ
イドが付勢されるために排気還流弁５４の負圧＊５６は
第３電磁切換弁５９を介してサージタンク１３内Ｋ１１
続される。その結果負圧１！１５６内には負圧が加わる
九めにＩイア７２ム５５は圧縮ばね５８に抗して負圧１
！５６儒に移動し、斯くして弁体６１が排気Ｒ流通Ｍ５
Ｂを開弁する。その結果第１排気マニホルド１４内の排
気ガスが排気還流通路５３を介して第１吸気マニホルド
１１内に還流される。排気還流弁５４の弁体６１が排気
還流通路５３を全開すると第２切換スイ、チロ３の可動
接点６４が固定接点６６に接続し、この固定接点６６の
接続信号がＭＰ０８０ＫＩＩ！み込まれる。このときが
第４図において時刻Ｔｃで示される。この固定接点６６
０接続値号が発せられるや否やＭＰＵ８Ｇは第２電磁切
換弁４５のソレノイドを付勢すべきデータを出カポ−１
１４に書き込む、このようにして第２電磁切換弁４５の
ソレノイドが付勢されると第２負圧室３４は負圧導管４
７を介してサージタンク１３内に接続され、斯くして第
２負圧室３４内に負圧が加えられる。

その結果ダイアフラム３２は圧縮ばね４１に抗して第１
負圧室３３１１に移動し、斯くして制御ロッド４２が持
ち上げられるために第４図ωに示されるように吸気遮断
弁２６が全閉する。

一方、第５図にシいて時ｊＱＩＴａは低負荷連転から高
負荷運転Ｋｓ打したときを示している。このと！まず始
めに第５図（ｃ）　Ｋ示されるように第２電磁切換弁４
５のソレノイドが消勢され、その結果第２負圧室３４が
第２電磁切換弁４５を介して大気に連通せしめられるた
めにダイアフッム３２が大気圧室３５側に移動し、斯く
してａＳＳωに示されるように吸気遮断弁２６が半開位
置まで開弁せしめられる。吸気遮断弁２６が半開位置ま
で開弁せしめられると吸気遮断弁２６は半開状１１に一
時的に保持される。一方、吸気遮断弁２６が半開位置ま
で開弁せしめられると第１切換スイ、チ２９の可動接点
４９が固定接点５１に接続し、この接続信号によって第
５図（ｄ）Ｋ示されるようＫｇ３電磁切換弁５９が消勢
される。その結果、排気還流弁５４の負圧室５６はＷＪ
３電磁切換弁５９を介して大気に連通せしめられるため
にダイアフラム５５は大気圧室５７儒に移動し、第５図
（ｈ）に示されるように弁体６１が排気還流通路５３を
閉鎖する。

弁体６１が全閉すると第２切換スイツチ′６３の可動植
点６４が固定接点６５に接続され、この固定接点６５の
接続信号によって第５図１）Ｋ示されるヨウに第１電磁
切換弁４３のソレノイドにパルスが加えられると共Ｋ１
５図（ｆ）に示されるように第１気筒群Ａの燃料噴射弁
１７ｍからの燃料噴射作用が開始される。更に１このと
き酸素濃度検出器２０によるフィードバック制御が停止
され、第１気筒群ム並びに＃！２気筒群Ｂに供給される
温倉気の空燃比が理論空燃比となるようにエアフローメ
ータ２５並びに負圧センサ６７の出力信号に基いて燃料
噴射弁１７ｍ、１７ｂからの燃料噴射量が制御される。

また、第１電磁切換弁４３のソレノイドに／ダルスが加
えられると第１負圧ｇ３３が大気とサージタンク１３内
に交互に連通せしめられるために第１負圧室３３内の負
圧が徐々に小さくなる。その結果、ダイアフラム３１が
第２負王室３４儒に徐徐に移動し、斯くして第５図（ｇ
）Ｋ示されるように吸気遮断弁２６は徐々に開弁して全
開する・第４図（ｂ）並びに第５図（ｂ）Ｋ示されるよ
うＫａ気逍断弁２６が全開位置から半開位置まで閉弁す
るとき、或いは吸気遮断弁２６が半開位置から全開位置
まで開弁するとき時間Ｔ、に亘りて第１電磁切換弁４３
のソレノイド［４ルスが加えられる。

本発明ではこの・昔ルスの巾が機関負荷の変化速度によ
って変化せしめられる。次にこれを第７図を参照して説
明する。第７図において（Ａ−１）および（Ｂ−１）は
スロットルセンサ６　ｇ’＋２）出力電圧−を示し、（
Ａ−２）および（Ｂ−２）は負圧セン？６７の出力電圧
Ｖを示し、（ム−３）および（Ｂ−３）は第１電磁切換
弁４３のソレノイドに加えられる電圧を示す。また、（
ム−１）。

（ム−２）、（ム−３）はスロットル弁２４が急激に開
弁せしめられた場合を示し、（ＩＩ−１）。

（ＩＩ−２）、（Ｂ−３）はスロットル弁２４がゆりく
夛と開弁せしめられた場合を示す。このスロ、トル弁２
４（２）ｊ！弁速度はＭＰＵ８Ｇ内においてスロットル
センフ６８０出力信号から常時計算されている。（ム−
１）かられかるようｉｆ、　ｘ　ａットル弁２４が急激
に開弁せしめられた場合には第１電磁切換弁４３のソレ
ノイドに印加されるパルスのノ４ルス巾は比較的小さい
。即ちパルスのｒｓ−ティー比が小さい。これに対して
、（ＩＩ−１）かられかるようにスロットル弁２４がゆ
り〈夛と開弁せしめられた場合には第１ＩＥ磁切換弁４
３のソレノイドに印加されるパルスのΔルス巾が比叡的
大きく、従ってノ々ルスのグ為−テイー比が大きい。

パルスのデエーティー比が小さいということは第１負圧
室３３が大気に連通せしめられる時間が長いことを意味
しておル、従って第１負圧室３３内の負圧が速く小さく
なること、即ち吸気遮断弁２６が速く開示することを意
味している・従ってスロットル弁２４が急激ＫＲ弁した
ときに＃ｉ吸気遮断弁２６が急速に開弁し、スロットル
弁２４がゆり〈シと開弁したときには吸気遮断弁２６が
ゆっ〈夛と開弁することがわかる。一方、スロットル弁
２４が急激に閉弁するときには吸気遮断弁２６が急速に
閉弁し、スロットル弁２４がゆう〈〉と閉弁したときに
は吸気遮断弁２６がゆり〈〕と閉弁するようにデ為−テ
イー比が予め定められている。なお、８２図に示す実施
例においてはスロットル弁２４の開弁速度から機関負荷
の変化速度を検出しているが、負圧センナ６７の出力電
圧から機関負荷の変化速度を検出することができる。

第６図に別の実施例を示す。この実施例ではステツブモ
ータ１１０の出力軸に取付けられたフオーム１１１と噛
合する歯車１１２が吸気遮断弁２６の弁軸２７ＫｗＡ定
され、ステツブモータ１１０〈よりて吸気遮断弁２６の
開閉制御が行なわれる。

この実施力では第７Ｅの（ム−１）Ｋ示されるようにス
ロットル弁２４が急激Ｋ１１ｌ弁すると（ム−４）Ｋ示
されるようにステヴグ峰−夕１１０に供給される駆動ノ
々ルスの間隔が短かくなりて吸気遮断弁２Ｇを急速に開
弁せしめ、（Ｂ−１）に示されるようにスロットル弁２
４がゆり〈υ開弁すると（Ｂ−４）に示されるようにス
テツブモータ１１０に供給される駆動パルスの間隔が長
くなりて吸気遮断弁２６がゆりくルと開弁せしめられる
。

以上述べたように本発１１１１によればスロットル弁或
いはナージタンク内の負圧がゆり〈シと変化したときＫ
ｉｉ吸気履断遮断ゆっ〈ｐと開弁、或いは閉弁する丸め
に機関の出力トルクが急激に変動するのを阻止すること
ができ、斯くして良好な車両這輯性を確保することがで
きる。これに対してスロットル弁が急激に開弁したとき
には吸気遮断弁は急速に開弁せしめられるので良好な加
速を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の内燃機関を図解的に示す平面図、１ｓ２
図は本発明による内燃機関を図解的に示す平面図、第３
図は第２ｖＡの電子制御ユニ、トの回路図、第４図は本
発ＦＩＡによる分割運転制御方式を説明するための線図
、＃１５図は本発明による分割運転制御方式を説明する
ための線図、第６図は別の実施例の平面図、菖７図は本
発明による分割運転制御方式を説明するためｏｎｗＡで
わる・１１・・・第１吸気マニホルド、１２・・・ｊ１
２１ｋｊａ−ｆニホルド、１３・・・サージタンク、１
４・・・第１＃気マニホルド、１５・・・第１ＦＫマニ
ホルド、１７ａ＊１７ｂ・・・燃料噴射弁、１８・・・
電子制御ユニ、ト、２４・・・スロットル弁、２６−・
・吸気遮断弁、２９・・・第１切換スイツチ、３０−・
・負圧ダイア７ラム装置、４３・・・第１ｔｉｉ切換弁
、４５・・・第２電磁切換弁、５３　・・・排気１１ｆ
ｆ通路、５４−・・排気１１＊弁、５９−・・第３電磁
切換弁、６３・・・第２切換スイダチ、６７・・・負圧
センサ、６８・・・スロットルセンナ・４１１’Ｆ出願
人 ト１夕自動車工業株式会社 特許出願代理人 弁理士青水　朗 弁理士西舘和之 弁理士　中　山　恭　介 弁理士　山　口　紹　之 第７ ；　　　（Ａ−３）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 気筒を第１の気筒群と第２０気筒群に分割し、諌第１気
   筒群と第２気筒群を夫々第１吸気通路並びに第２１１気
   通路を介して共通のサージタンクに接続すると共に誼第
   １吸気通路内に吸気遮断弁を設けて鋏吸気遮断弁を機関
   高負荷運転時Ｋｌｉ弁し）咳吸気速断弁後流の第１吸気
   通路と機関排気通路とを連結する排気還流通路内に排気
   還流弁を設けて＃排気還流弁を機関高負荷運転時に閉弁
   じ、機関高負荷運転時に上記ｔｇ１気筒群並びにｊｌｌ
   Ｅ２ｌｌ群への燃料Ｏ供給を制御すると共に機関低負荷
   運転時に上記ｊ１１気ＩＩＩ群への燃料の供給を遮断す
   る燃料供給装置を具備した内燃機ＩＩにおいて、機関負
   荷の変化速度を検出する変化速度検出器と、腋変化速度
   検出器の出力信号に基いて上記吸気遮断弁を駆動する態
   動装置とを具備し、上記機関負荷の変化速度が速くなる
   につれて鋏吸気遮断弁の開弁速度或いは閉弁速度を速め
   るようにし九分割運転制御式内燃機関。