JPS58144698A - プロペラフアン - Google Patents
プロペラフアンInfo
- Publication number
- JPS58144698A JPS58144698A JP2606182A JP2606182A JPS58144698A JP S58144698 A JPS58144698 A JP S58144698A JP 2606182 A JP2606182 A JP 2606182A JP 2606182 A JP2606182 A JP 2606182A JP S58144698 A JPS58144698 A JP S58144698A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- blades
- reverse
- increase
- propeller fan
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
- F04D29/384—Blades characterised by form
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はプロペラファン形送風機【こ係り、特に効率に
優れ、多風量を得るに好適な形状に関するものである。
優れ、多風量を得るに好適な形状に関するものである。
第１図に従来の一般的なプロペラファン形送風機の翼列
断面形状とそのブレード面圧力分布３を示すが、ブレー
ドが回転Ｎ方向に移動するとき前方ブレードｌ（先行す
るブレード）の上面後縁１ｂ側が負圧で後方ブレード２
の下面が正圧であるために揚力が弱められて効率低下を
招き、−円弧翼であるために後縁１ｂ・側に行くにつれ
渦発生剥離が次第に多くなり、それにより迎え角（流入
気流とブレード人口角のずれ）が大きくなって有効通路
がせばめられ軸動力が増加することになるほか、ブレー
ド面圧力分布も後方ブレード２の下前【ごて急激に正圧
に変えなければならないことなどにより翼列全体として
ロスを生じ、効率低下はもとより風量低下もするという
欠点もあった。従来上記の如き翼列干渉を無くすために
ブレード幅を翼ピツチよりも短かくすべきであるといわ
れている（「送風機と圧縮機」生井武文著、朝倉書店に
よれば翼ピツチ／ブレード幅か１．２〜１，５が効率上
よいといわれている）。一方策１図中に点線で示すよう
にブレード曲縁を甲、２′のように先行ブレードと重複
するまで延ばして翼列間の急激な圧力変化をなくし風量
増加をはかろうとする考えもあったが、この場合には単
に前縁を延長するので人口通路幅がせばまり、通路も増
々拡大形となり渦発生を促すこととなり反対に効率低下
をもたらす欠点があった。これに対し、筆者等は従来、
第２図のごとくブレード幅を延長しないで後縁４ｂ側を
逆そり形状にして人口通路を広げる逆そり部によって渦
の増加を少なくする案を持ったが単に逆そり部を設けた
のでは逆そり部があることにより揚力が低下し効率は若
干向上するが、風量低下を招く欠点があった。これを防
止するために逆そり部でない正常そり部であるブレード
中間のそり度を大きくして傾斜させて揚力を嫁ぐ方法が
あるが、この場合には風量対策として効果はあるが、ブ
レード面上での圧力変化か大きく、また、翼列全体とし
ても第２図中のブレード面圧力分布６で示すように圧力
変化が大きく、そのためのロスも生じて効率が低下する
という欠点があった。
断面形状とそのブレード面圧力分布３を示すが、ブレー
ドが回転Ｎ方向に移動するとき前方ブレードｌ（先行す
るブレード）の上面後縁１ｂ側が負圧で後方ブレード２
の下面が正圧であるために揚力が弱められて効率低下を
招き、−円弧翼であるために後縁１ｂ・側に行くにつれ
渦発生剥離が次第に多くなり、それにより迎え角（流入
気流とブレード人口角のずれ）が大きくなって有効通路
がせばめられ軸動力が増加することになるほか、ブレー
ド面圧力分布も後方ブレード２の下前【ごて急激に正圧
に変えなければならないことなどにより翼列全体として
ロスを生じ、効率低下はもとより風量低下もするという
欠点もあった。従来上記の如き翼列干渉を無くすために
ブレード幅を翼ピツチよりも短かくすべきであるといわ
れている（「送風機と圧縮機」生井武文著、朝倉書店に
よれば翼ピツチ／ブレード幅か１．２〜１，５が効率上
よいといわれている）。一方策１図中に点線で示すよう
にブレード曲縁を甲、２′のように先行ブレードと重複
するまで延ばして翼列間の急激な圧力変化をなくし風量
増加をはかろうとする考えもあったが、この場合には単
に前縁を延長するので人口通路幅がせばまり、通路も増
々拡大形となり渦発生を促すこととなり反対に効率低下
をもたらす欠点があった。これに対し、筆者等は従来、
第２図のごとくブレード幅を延長しないで後縁４ｂ側を
逆そり形状にして人口通路を広げる逆そり部によって渦
の増加を少なくする案を持ったが単に逆そり部を設けた
のでは逆そり部があることにより揚力が低下し効率は若
干向上するが、風量低下を招く欠点があった。これを防
止するために逆そり部でない正常そり部であるブレード
中間のそり度を大きくして傾斜させて揚力を嫁ぐ方法が
あるが、この場合には風量対策として効果はあるが、ブ
レード面上での圧力変化か大きく、また、翼列全体とし
ても第２図中のブレード面圧力分布６で示すように圧力
変化が大きく、そのためのロスも生じて効率が低下する
という欠点があった。
本発明は以−Ｌの欠点を除去せんとして行なったもので
ある。すなわち、プロペラファン形送風機に関し、従来
の枠を越えた大幅な効率向上と風量増加を提供すること
にある。
ある。すなわち、プロペラファン形送風機に関し、従来
の枠を越えた大幅な効率向上と風量増加を提供すること
にある。
上記目的を達成すべく、前述した逆そり形プロペラファ
ンの翼列断面形状およびブレード面圧力変化分布に着目
して利点欠点に充分な検討を進めた結果、従来の逆そり
断面形ブレードに限り、ブレード前縁側を先行ブレード
の逆そり部に重複するまで大きく伸ばすことにより渦剥
離を効果的に防止し、翼列干渉を無くすことができて、
従来の枠を越えてブレード幅の増大を効果的に効率向１
−と風量増大に生かせることがわかった。
ンの翼列断面形状およびブレード面圧力変化分布に着目
して利点欠点に充分な検討を進めた結果、従来の逆そり
断面形ブレードに限り、ブレード前縁側を先行ブレード
の逆そり部に重複するまで大きく伸ばすことにより渦剥
離を効果的に防止し、翼列干渉を無くすことができて、
従来の枠を越えてブレード幅の増大を効果的に効率向１
−と風量増大に生かせることがわかった。
以下本発明の実施例を第３図、第４図により説明する。
７．８はブレード、記号■は正圧、Ｏは負圧を示し、Ｎ
は回転方向、１０は風の流れ、１１１１２はブレード面
圧力分布、Ｒは吐出側にそるブレード曲率半径、ｒは吸
込側にそるブレード曲率半径である。上記７．８の添字
ａは前縁側、ｂは後縁側を、Ｃは逆そり部を示し、面記
Ｒとｒの接点より下流側は逆そり部を形成し最終端は回
転方向にはヌ′平行にしである。また、ブレードの前縁
７ａ、７ｂは各々前方ブレードの逆そり部に軸方向線上
で重複する位置に至るまで大きくしである。
は回転方向、１０は風の流れ、１１１１２はブレード面
圧力分布、Ｒは吐出側にそるブレード曲率半径、ｒは吸
込側にそるブレード曲率半径である。上記７．８の添字
ａは前縁側、ｂは後縁側を、Ｃは逆そり部を示し、面記
Ｒとｒの接点より下流側は逆そり部を形成し最終端は回
転方向にはヌ′平行にしである。また、ブレードの前縁
７ａ、７ｂは各々前方ブレードの逆そり部に軸方向線上
で重複する位置に至るまで大きくしである。
上記の如く構成したプロペラファン形送風機はブレード
中間のそり度の大きい部分で大きな揚力が得られる。こ
の場合にブレード中間上面から幾分かの渦発生があって
も後縁側７ｂ寄りの逆そり形状によって正圧化の作用が
与えられて渦の拡大が防止される。また前縁８ａを先行
ブレード７の逆そり部７Ｃ位置に対応させて延長しであ
るので、ブレード間人口通路をほとんどせばめることな
く、そのためにブレードの面積増しを有効に風量増加に
生かすことができ、渦の発生も逆そり部と後方ブレード
曲縁８ａ寄りの下面の両方から正圧化が加えられること
も渦の剥離発生を防止することになる。また、ブレード
面圧力分布９をみてもわかるようにブレードが重複する
ことによって翼列全体としてはｌＯのように従来よりも
圧力変化が少なく平均的に高い圧力分布となり翼列干渉
の少ない効率的な送風を行なうことができる。
中間のそり度の大きい部分で大きな揚力が得られる。こ
の場合にブレード中間上面から幾分かの渦発生があって
も後縁側７ｂ寄りの逆そり形状によって正圧化の作用が
与えられて渦の拡大が防止される。また前縁８ａを先行
ブレード７の逆そり部７Ｃ位置に対応させて延長しであ
るので、ブレード間人口通路をほとんどせばめることな
く、そのためにブレードの面積増しを有効に風量増加に
生かすことができ、渦の発生も逆そり部と後方ブレード
曲縁８ａ寄りの下面の両方から正圧化が加えられること
も渦の剥離発生を防止することになる。また、ブレード
面圧力分布９をみてもわかるようにブレードが重複する
ことによって翼列全体としてはｌＯのように従来よりも
圧力変化が少なく平均的に高い圧力分布となり翼列干渉
の少ない効率的な送風を行なうことができる。
第５図は本発明に基づき、４枚ブレード、外径４００ｒ
ｒｒｒ＋のプロペラファン形送風機に逆そり部を、その
部分弦長７５唄を設けて前縁部を延長し半径方向も相似
的に延長した鎌形ブレード）じて各種重複量を変えて７
ｏｏｒｐｍにてファン単独性能を実測した結果のいくつ
かを示したものであるが、重複寸法ｌが５０−騨のもの
では重複しないｔ＝Ｑのものの最大効率６１．０％に対
して６６．５％と効率比で約１０％と飛躍的な向上が得
られた。またこのときの風圧も高く同一ユニットに組込
んだ場合には同−モータ出力で５％増しの風量が得られ
ることになる。重複寸法をさらに大きくして逆そりの始
まる位置ｔ＝’１５ｗｎまで延ばすとはソ重複しないｊ
＝Ｑのときの効率と同じ程度となりブレード幅を増大さ
せた効果は無くなってくる。このことはｌ ＝ ７５
ｍｍ以上になると正そり部と重複してブレード間人口通
路が急激にせばまるため軸動力が増加してしまうためと
考えられる。
ｒｒｒ＋のプロペラファン形送風機に逆そり部を、その
部分弦長７５唄を設けて前縁部を延長し半径方向も相似
的に延長した鎌形ブレード）じて各種重複量を変えて７
ｏｏｒｐｍにてファン単独性能を実測した結果のいくつ
かを示したものであるが、重複寸法ｌが５０−騨のもの
では重複しないｔ＝Ｑのものの最大効率６１．０％に対
して６６．５％と効率比で約１０％と飛躍的な向上が得
られた。またこのときの風圧も高く同一ユニットに組込
んだ場合には同−モータ出力で５％増しの風量が得られ
ることになる。重複寸法をさらに大きくして逆そりの始
まる位置ｔ＝’１５ｗｎまで延ばすとはソ重複しないｊ
＝Ｑのときの効率と同じ程度となりブレード幅を増大さ
せた効果は無くなってくる。このことはｌ ＝ ７５
ｍｍ以上になると正そり部と重複してブレード間人口通
路が急激にせばまるため軸動力が増加してしまうためと
考えられる。
第６図は４枚ブレード、外径４００祁のプロペラファン
を７０Ｏｒｐｍとした場合の多数の実測例をファン単独
性能の最大効率点を読み取り整理し、従来の一円弧形断
面のブレードの場合と比較したものである。本結果をみ
ると本発明で実線Ａで示すように１＝０の場合より効果
の高く辱られる範囲は０＜ｔ＜８５であり、風量もはゾ
同等の０＜Ｌ＜’８２である。重複寸法ｔが８５誦以上
大きくなると大幅に効率、風量が低下し、騒音が上昇し
始める。これは前述したようにブレード間入口通路がせ
まくなること、流れ方向に対して通路面積の変化が大き
くなって圧力変化が激しくなること、前方ブレードの急
傾斜位置に後方ブレードの前縁正圧部が相対して翼列と
しての干渉係数が大きくなることに起因するものと考え
られる。一方、ｔが負の寸法すなわちブレードが重なり
合わない場合にも効率が低下する。これはブレード面積
が少なくなることが主な原因と考えられる。すなわち諸
特性が良好になるには適切寸法が存在し、これをブレー
ド断面形状と対応させてみると逆そり部とＩＩＣと対応
している。このことは前述してきた本発明の性能向上理
由からもうなずけることであり、効果的なブレード幅増
しの範囲は逆そり部と重複する位置であることを確認で
きた。第６図中に点線Ｂで示したのはＣ＝２９０ｗｎの
逆り形ｙ’−ａペラファンの逆そり部を反対にそらせて
羽根車厚みが本発明ファンと同一なはり一円弧ブレード
に改良して重なり寸法ｔを変えた場合の実測値であるが
、重複すればするほど効率低下を招き、風量も低下し騒
音は上昇してくる。これはブレード間通路の入口面積が
とれず、通路拡大角が大きくなることによるものである
。
を７０Ｏｒｐｍとした場合の多数の実測例をファン単独
性能の最大効率点を読み取り整理し、従来の一円弧形断
面のブレードの場合と比較したものである。本結果をみ
ると本発明で実線Ａで示すように１＝０の場合より効果
の高く辱られる範囲は０＜ｔ＜８５であり、風量もはゾ
同等の０＜Ｌ＜’８２である。重複寸法ｔが８５誦以上
大きくなると大幅に効率、風量が低下し、騒音が上昇し
始める。これは前述したようにブレード間入口通路がせ
まくなること、流れ方向に対して通路面積の変化が大き
くなって圧力変化が激しくなること、前方ブレードの急
傾斜位置に後方ブレードの前縁正圧部が相対して翼列と
しての干渉係数が大きくなることに起因するものと考え
られる。一方、ｔが負の寸法すなわちブレードが重なり
合わない場合にも効率が低下する。これはブレード面積
が少なくなることが主な原因と考えられる。すなわち諸
特性が良好になるには適切寸法が存在し、これをブレー
ド断面形状と対応させてみると逆そり部とＩＩＣと対応
している。このことは前述してきた本発明の性能向上理
由からもうなずけることであり、効果的なブレード幅増
しの範囲は逆そり部と重複する位置であることを確認で
きた。第６図中に点線Ｂで示したのはＣ＝２９０ｗｎの
逆り形ｙ’−ａペラファンの逆そり部を反対にそらせて
羽根車厚みが本発明ファンと同一なはり一円弧ブレード
に改良して重なり寸法ｔを変えた場合の実測値であるが
、重複すればするほど効率低下を招き、風量も低下し騒
音は上昇してくる。これはブレード間通路の入口面積が
とれず、通路拡大角が大きくなることによるものである
。
すなわち、逆そり部ありブレードの場合と円弧状ブレー
ドの場合では明らかに違った傾向を示しており、逆そり
部のあるブレードによって従来の枠を越えた効率向上が
得られることが確認できた。
ドの場合では明らかに違った傾向を示しており、逆そり
部のあるブレードによって従来の枠を越えた効率向上が
得られることが確認できた。
また、本発明のポイントは逆そり部形状とその位置を利
用して後方ブレードの前縁をどのような位置にするかに
あると確信されるものである。
用して後方ブレードの前縁をどのような位置にするかに
あると確信されるものである。
以−Ｌｌ 本発明によれば、ブレード後縁寄りに逆そり
部を設け、逆そり部に対応させて後方ブレードの前縁が
軸方向線上で重複する位置に至るまでブレードを大きく
したので、気流の流入が容易で圧力変動が少なく翼列全
体としても切れ目のない送風が可能となり、一段と高効
率で風量も多いプロペラファン形送風−を提供できる。
部を設け、逆そり部に対応させて後方ブレードの前縁が
軸方向線上で重複する位置に至るまでブレードを大きく
したので、気流の流入が容易で圧力変動が少なく翼列全
体としても切れ目のない送風が可能となり、一段と高効
率で風量も多いプロペラファン形送風−を提供できる。
第１図は従来のプロペラファン形送風機の翼列断面形状
と、対応するブレード圧力分布図、第２図はもうひとつ
の従来プロペラファン形送風機の翼列断面形状と、対応
するブレード圧力分布図、第３図は本発明のプロペラフ
ァン形送風機の翼列断面形状と、対応するブレード圧力
分布図、第４図は第３図のファン正面図、第５図、第６
図は本発明のプロペラファン形送風機の効果を示す性能
実測値。 ７・・・前方ブレード、８・・・後方ブレード、添字
ａ・・・前縁、ｂ・・・後縁、Ｃ・・・逆そり部。 第 ｌ 図 １！３図 夙 量 （合力’ｒｒ７ｎ）
と、対応するブレード圧力分布図、第２図はもうひとつ
の従来プロペラファン形送風機の翼列断面形状と、対応
するブレード圧力分布図、第３図は本発明のプロペラフ
ァン形送風機の翼列断面形状と、対応するブレード圧力
分布図、第４図は第３図のファン正面図、第５図、第６
図は本発明のプロペラファン形送風機の効果を示す性能
実測値。 ７・・・前方ブレード、８・・・後方ブレード、添字
ａ・・・前縁、ｂ・・・後縁、Ｃ・・・逆そり部。 第 ｌ 図 １！３図 夙 量 （合力’ｒｒ７ｎ）
Claims (1)
- １、 ブレード（７）の後縁寄りに逆そり部（７Ｃ）を
設け、隣接する後方ブレードの前縁（８ａ）が上記逆そ
り部（７Ｃ）に軸方向線上で重複する位置に至るまでブ
レード（８）を大きくした形状を特徴とするプロペラフ
ァン形送風機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2606182A JPS58144698A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | プロペラフアン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2606182A JPS58144698A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | プロペラフアン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58144698A true JPS58144698A (ja) | 1983-08-29 |
| JPS6252160B2 JPS6252160B2 (ja) | 1987-11-04 |
Family
ID=12183163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2606182A Granted JPS58144698A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | プロペラフアン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58144698A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63170586A (ja) * | 1987-01-07 | 1988-07-14 | Nisshin Seiki Kk | 送排風機 |
| JP2009293425A (ja) * | 2008-06-03 | 2009-12-17 | Daikin Ind Ltd | 送風機 |
| US8007243B2 (en) * | 2004-07-26 | 2011-08-30 | Mitsubishi Electric Corporation | Blower including blades attached to a boss |
| JP2014118970A (ja) * | 2012-12-12 | 2014-06-30 | Honda Motor Co Ltd | 軸流型圧縮機用翼の翼形 |
| WO2015019597A1 (ja) * | 2013-08-06 | 2015-02-12 | 株式会社デンソー | プロペラファンおよびそれを用いた送風機／発電機 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5641493A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-18 | Hitachi Ltd | Axial fan for room air-conditioner |
-
1982
- 1982-02-22 JP JP2606182A patent/JPS58144698A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5641493A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-18 | Hitachi Ltd | Axial fan for room air-conditioner |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63170586A (ja) * | 1987-01-07 | 1988-07-14 | Nisshin Seiki Kk | 送排風機 |
| US8007243B2 (en) * | 2004-07-26 | 2011-08-30 | Mitsubishi Electric Corporation | Blower including blades attached to a boss |
| JP2009293425A (ja) * | 2008-06-03 | 2009-12-17 | Daikin Ind Ltd | 送風機 |
| JP2014118970A (ja) * | 2012-12-12 | 2014-06-30 | Honda Motor Co Ltd | 軸流型圧縮機用翼の翼形 |
| WO2015019597A1 (ja) * | 2013-08-06 | 2015-02-12 | 株式会社デンソー | プロペラファンおよびそれを用いた送風機／発電機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6252160B2 (ja) | 1987-11-04 |
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