JP2767747B2 - 横断流送風機 - Google Patents

横断流送風機

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JP2767747B2
JP2767747B2 JP63201813A JP20181388A JP2767747B2 JP 2767747 B2 JP2767747 B2 JP 2767747B2 JP 63201813 A JP63201813 A JP 63201813A JP 20181388 A JP20181388 A JP 20181388A JP 2767747 B2 JP2767747 B2 JP 2767747B2
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OFUISU NASHONARU DECHUUDO E DO RUSHERUSHU AEROSUPESHIARU
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FURANSU
OFUISU NASHONARU DECHUUDO E DO RUSHERUSHU AEROSUPESHIARU
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/02—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal
    • F04D17/04—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps having non-centrifugal stages, e.g. centripetal of transverse-flow type

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は部屋または機械の換気や、エアクッション式
乗物の支持、例えば表面効果を利用したフォバークラフ
トで用いられる横断流送風機に関するものである。
従来の技術 このタイプの送風機は周知であり、モルティエ（MORT
IER）によって炭鉱の換気用に1892年に初めて提案され
た。この送風機の基本的特徴はコブ型の圧力−流量特性
曲線を有している点にある。この特性曲線の上昇部分は
可能最大流量（すなわち吐出量）の50〜75％である。第
２の特徴は流量ゼロのときに圧力はゼロではない点にあ
る。
この送風機の別の特徴は流量係数と圧力係数とが同時
に大きくなる点である。これに対して遠心送風機では同
一寸法で流量係数が小さいときにしか圧力係数は大きく
ならず、軸流送風機では圧力係数が小さいときにしか流
量係数は大きくならない。従って、横断流送風機によっ
て与えられる空気パワーは優れたものである。この送風
機の弱点は効率にあるが、効率は固定子の形状を変える
ことによって向上できる。
ドイツ連邦共和国特許第1,428,071号には空気流量が
一定で騒音がほとんどない横断流送風機が開示されてい
る。
ドイツ連邦共和国特許第2,545,036号には騒音を減ら
すために流体の経路上にガイド壁と多孔質壁とからなる
複合装置を配置した送風機が開示されている。しかし、
ある時間使用すると多孔質壁が閉塞するためこの利点は
消える可能性がある。
フランス国公開特許第2,481,378号に開示の装置では
同一のロータ回転速度で騒音を小さくし且つ空気流量を
大きくするために、下流渦室を丸い特殊形状とし、渦室
とクロスヘッドに突起部を設けている。
上記３つの文献は家庭用の装置に関するもので、空気
流量は0.05m3/秒未満であり、圧力は50Pa未満である。
さらに、横断流送風機を用いた流体ラジエータと、エ
ンジンのレオスタットへの送風装置も知られているが、
これらの場合には送風機を狭いスペースにいかに取り付
けるかを問題にしている。
いずれにせよ、従来の横断流送風機はその流量特性を
利用するだけであり、流量と圧力の両方を同時に大きく
し、しかも効率を向上させるために上流マニホルドや下
流ディフューザの形状を改良する研究はなされてこなか
った。
この問題に関する最初の試みはハイト（G.HEID）の理
論的研究である（Revue francaise de mecanique 1986
−２）。この研究は圧縮機のサージングに関するビダー
ル（BIDARD）の理論を横断流送風機のサージング現象に
応用したものである。すなわち、従来の横断流送風機の
形状は全て特定流量に対する課題を解決するためのもの
で、当業者はそれから演繹して他の結果を導くことはで
きなかったが、上記研究から下記の結論が導き出され
た： （１） 圧力の観点からはロータは単一段のように挙動
する。従って、ロータを長くすれば流量を大きくできる
可能性がある。
（２） 流れの方向は固定部の上流／下流形状の非対称
性のみで決まる。
（３） 圧力／流量の比の値が同じであれば、ロータの
直径／長さ／回転速度の組合せを複数選択することがで
きる。
発明が解決しようとする課題 本発明の目的は、流量曲線の平坦部全体、特にサージ
ング現象が発生する危険性があることが知られている圧
力−流量特性曲線の上昇部分において、運転の安定性を
保ちながら流量係数と圧力係数の両方が同時にそれぞれ
約2.5〜３となるような横断流送風機を提供することに
ある。
なお、サージング現象が発生すると下流の回路内で流
量と圧力がサージングの周波数と振幅とで特徴づけられ
る周期的な脈動を起こし、送風機を工業的に使用するこ
とができなくなる。
課題を解決するための手段 本発明は、羽根を有する翼車と、クロスヘッド部材
と、渦室部材とを有し、渦室部材の上流面とクロスヘッ
ド部材の上流面とによって上流側のマニホルドが区画さ
れ、渦室部材の下流面とクロスヘッド部材の下流面とに
よって吐出側の末広ノズルが区画され、翼車の回転軸線
に直角な面内に、渦室部材の上流面の先端に位置した突
起部と翼車との間に狭窄通路が区画され、クロスヘッド
部材の上流面の先端に位置した上流突起部と翼車との間
に狭窄通路が規定される、横断流送風機において、 翼車の回転軸線上に原点があり、横軸のＸ線がクロス
ヘッド部材の下流面と平行である互いに直角なXY軸を有
する直角基準座標において、 （ａ） クロスヘッド部材の上流突起部は翼車の外径の
２〜８％のギャップの距離だけ翼車から離れ、上流突起
部を通る半径がＸ軸と成す角度（ABCAM）は290〜330゜
の範囲にあり、 （ｂ） 上流突起部を頂点とするクロスヘッドの翼車面
はＹ軸に平行な上流突起部を通る縦軸線に対して−20゜
〜60゜の角度（AFRC）を成し、 （ｃ） 渦室部材は、突起部の所から翼車の中心角度
（ABV）に対応する76〜112゜の円弧の範囲で、翼車の外
径（De）の２〜８％のギャップの距離だけ翼車から離れ
ており、 （ｄ） 渦室部材の突起部から延びた上流面は平坦であ
り且つ翼車の回転軸線と渦室部材の突起部とを結ぶ面に
対して０〜70゜傾斜している、 ことを特徴とする送風機を提供する。
発明の実施の形態 クロスヘッド部材の上流突起部と下流突起部との間の
厚さは翼車の外径Deの１〜40％である。クロスヘッド部
材の厚さは翼車の外径Deの16％に等しい。
クロスヘッドの翼車面は平坦であり、縦軸に対して−
20〜60゜の間の角度傾斜している。また、このクロスヘ
ッド部材の翼車面は凹状で、Ｙ軸に平行な線上にあるク
ロスヘッド部材の上流突起部と下流突起部とを通る円弧
形状であり、例えば上流突起部での接線がＹ軸と平行な
平行線と０〜60゜の角度を成す。
クロスヘッド部材の上流面の横軸上への投影長さ
（ｌ）は翼車の外径Deの90〜100％である。このクロス
ヘッド部材の上流面は横軸に対して10〜30゜の角度傾斜
した平面で構成される。この傾斜角は26゜に等しく、投
影長さ（ｌ）は翼車の外径Deの95％である。
クロスヘッド部材の上流面は翼車に向かって開いた円
弧であり、このクロスヘッド材の上流突起部での接線は
上流突起部を通る半径に対して20〜80゜の角度を成す。
渦室部材の下流面は延長されて末広ノズルとなり、こ
の末広ノズルはクロスヘッド部材の下流突起部を通る縦
軸に平行な平行線上にあって且つ下流突起部から翼車の
外径Deの60〜90％の距離だけ離れた点から横軸に対して
７゜の角度を成している。
渦室部材の下流面は断面が翼車と同心な第１の円弧と
この第１の円弧を末広ノズルに接続する第２の円弧とで
規定される扇形になっている。
渦室部材はクロスヘッド部材の下流突起部を通るＸ軸
に平行な軸線を翼車の外径（De）の60〜120％の距離の
所で通る。この距離は翼車の外径の59％に等しい。
翼車は鉤型の羽根を備え、その内径は外径の70〜80％
であり、各羽根は翼車の外径Deを基準にしてその半径が
10〜15％であり、弦は10〜15％であり、延長度は１〜５
である。各羽根は長手方向に10゜以下の捩れ角で捩れて
いる。翼車は端部フランジが互いに回転して捩れてい
る。
クロスヘッド部材の突起部は10゜以下の捩れ角で捩れ
ている。
本発明の利点は70〜80％に達する高い効率が得られる
点にある。
回転速度が一定であれば流量は翼車の長さに比例し、
空気力学係数値を小さく保つことができる。この点で本
発明は層状流すなわち空気カーテンを得るのに固有な特
徴を有する横断流送風機が得られるという別の効果があ
る。
本発明のさらに別の効果はサージングのマージンが大
きいことである。
本発明のさらに別の効果は同じパワーで従来の機械に
比べて寸法を最小にしてメガワットオーダーのパワーを
得ることができる点にある。
一般に、送風機の特性は下記の関係式で表される無次
元数である流量係数Cd、圧力係数Cpおよび効率ηで定義
される： （ここで、Ｌは翼車の長さ（ｍ）、ωは翼車の回転速度
（ラジアン／秒）Ｒは翼車の半径（ｍ）、ρは空気の密
度（kg/m3）、Qvは送風機の流量（m3/秒）、ΔＰは圧力
変化（Pa）である） 本発明は添付図面を参照した下記実施例の説明からよ
りよく理解できよう。
実施例 図１に示した横断流送風機は、矢印Ｆの方向に回転す
る翼車１と、クロスヘッド部材（鉤形湾曲部材）２と、
渦室部材３とを備えている。渦室部材３とクロスヘッド
部材２はこの横断流送風機の固定子を構成し、先細断面
の上流部分と末広がり断面の下流部分4aとを区画してい
る。使用回路4bは下流部分4aに接続している（使用回路
は一部しか図示していない）。
クロスヘッド部材２は上流面５すなわち上流渦室と、
上流突起部６と、翼車−クロスヘッド面７と、下流突起
部８と、下流面９とを有している。渦室部材３は上流面
10と、渦室突起部11と、下流渦室12とを有している。
クロスヘッド部材２の上流突起部６はECRギャップ13
とよばれる距離だけ翼車１から離れた位置にある。渦室
突起部11はEVRギャップ14とよばれる距離だけ翼車１か
ら離れた位置にある。
本発明送風機の特徴を記載するために直角基準座標OX
Yを定義する。この直角座標OXYの原点Ｏは翼車１の軸線
と一致し、横軸はクロスヘッド部材２の下流面９と平行
である。直線寸法は従来と同様に翼車１の外径Deに対す
る割合（％）で表示する。
クロスヘッド部材２の上流突起部６の位置は、図２に
示すように、この突起部６を通過する翼車１の半径Ｄと
Ｘ軸との間の角度ABCAMで定義されている。この角度は2
90〜330゜にすることができる。構成上この角度の値を
固定することによって、この値を基準にして他の部材の
位置を決定できる。図２ではECRギャップがゼロのとき
にこの角度の値は309゜である。
ECRギャップ13の大きさは翼車の外径Deの２〜８％、
好ましくは２〜３％である。
図３はECRギャップがゼロのときのクロスヘッド部材
２の厚さECと、Ｙ軸に平行でクロスヘッド部材２の上流
突起部６を通る面15に対するクロスヘッド部材２の傾斜
角AFRCとを示している。厚さECは平らな下流面９とこの
面に平行で上流突起部６を通る面16との間の距離であ
り、この厚さECは翼車１の外径Deの0.1〜40％、好まし
くは14〜18％である。
この厚さECを決めた後、目的とする用途に応じて内部
空気が生じるように翼車−クロスヘッド面７を平坦また
は凹状にする。図３に示したクロスヘッド−翼車面7aは
平坦であり、平行面15に対して角度AFRCだけ傾いてい
る。この角度AFRCは−30〜＋60゜、好ましくは−10〜＋
10゜である。これに対して図４に示したクロスヘッド−
翼車面7bは凹状円弧になっており、この構成ではクロス
ヘッド部材２の上流突起部６および下流突起部８がＹ軸
と平行な面17で一直線に揃っている。この円弧の曲率中
心Ｂは上流突起部６と下流突起部８とを結ぶ弦18の垂直
二等分線上に位置している。角度AFRCは上流突起部６と
弦18を通る接線19とで決定される。この角度は０〜60
゜、好ましくは10〜25゜である。この角度AFRCがゼロだ
と面7bが平坦になることに注意されたい。
クロスヘッド部材２の上流面５は平坦5a（図５）でも
凹状5b（図６）でもよく、クロスヘッド部材２の上流突
起部６と点MFACの間に延びている。面5aはＸ軸に対する
角度位置とこのＸ軸への投射影長とで決まる。角度AFAC
は25〜80゜であり、投射影長（ｌ）は翼車１の外径Deの
90〜100％である。
凹面5bは、図６に示すように、クロスヘッド部材の上
流突起部６を通る翼車の半径と、この点での接線との間
の角度AFACとで決まる。この角度AFACは上記の場合と同
様に25〜80゜であり、好ましくは60〜78゜である。曲率
中心Ｃは上流突起部６と点MFACとを通る弦20の垂直二等
分線上にある。Ｘ軸に平行な軸への凹面5bの投射影長
（ｌ）は翼車１の外径Deの90〜100％である。
第７図は渦室突起部11の位置を示している。この突起
部11は円弧21上で翼車１からその外径Deの２〜８％の値
のEVRギャップ14だけ離れた位置にある。円弧21の範囲
は角度ABCで規定される。この角度ABCは76〜112゜であ
る。この図面から渦室の上流面10は渦室突起部11を通る
半径に対して角度FFAVBだけ傾いていることがわかる。
角度AFAVBは０〜70゜である。これら２つの角度は所定
の定格点と整合性のある最適な供給が保証されるように
選択する。
図８は３つの部分21、22、23からなる下流渦室12の図
である。部分21は翼車１と常に同心の弧であり、角度A
BCが112゜未満のときに存在する。２つの部分22、23は
クロスヘッド部材２を基にしてSHBCAVで表されるＸ軸に
平行は第１の断面（クロスヘッド部材の下流突起部の水
平断面）とSVBCAVで表される第２の断面（クロスヘッド
部材の下流突起部の鉛直断面）とによって範囲が規定さ
れる。第１の断面は長さが翼車１の外径Deの80〜100％
であり、第２の断面は長さが翼車１の外径Deの60〜90％
である。これら断面によって２つの点MHBCAVとMVBCAVと
が決まる。渦室は、点MVBCAVを通りかつＸ軸と７゜の角
度をなす平坦部分23に接し且つ点MHBCAVを通過する上記
部分22で構成される。この渦室は最終的には平坦部分23
を介してその延長部である拡がり平面24と接続する。末
広ノズル4bはクロスヘッド部材２の下流面９の延長部で
ある平坦面とＸ軸と７゜の角度をなす平坦部分24とで範
囲が規定される。従って、負荷のロスを最小にするため
に流体力学で一般に認められている値である７゜の角度
を有する送風機用末広ノズルになる。
横断流送風機の翼車１は公知の方法で以下のパラメー
タ：翼の外径、内径、長さ、数、翼の曲率半径、翼の
弦、翼の入口角と出口角およびフランジの直径から決定
される。これらパラメータの変化範囲は周知であり、こ
こでは詳述しない。
簡単にするために第９図には翼車１の鉤型の羽根25、
すなわちβ11が90゜を越える場合を示している。各羽根
は下記のパラメータで決まる： （１） 翼車１の内径D1と外径Deの比（この比の値は一
般に0.7〜0.8である。） （２） 曲率半径ROの値は翼車の外径Deの10〜15％であ
る。
（３） 弦Ｃの値は翼車の外径Deの10〜15％である。
（４） 延長度の値は長さ／直径の比で表され、１〜５
の間で変化する。
これらパラメータを用いて羽根を固定し、角度β11と
β12とを決めることができる。これら角度はそれぞれ12
0〜170゜と70〜100゜の範囲で変化する。
翼車１は図10に示すようにフランジ26、27を捩れ角AH
で相対回転させることにより捩ることができる。各羽根
25の迎え縁部28は10゜以下の小さな捩れ角AHを有する曲
線になる。こうすることによって騒音が減り、振動の振
幅を小さくすることができる。変形例として、渦室突起
部11および／またはクロスヘッド部材２の上流突起部６
が描く曲線も同様に捩ることができる。
図11は下記幾何学特性を有する横断流送風機の圧力／
流量特性曲線を示している： 外径De＝283mm、内径Di＝223mm（Di/De＝78.95％） 羽根の数Np＝40、クロスヘッド部材の直線部分EC＝46
mm 従って、EC＝De＝16.25％。AFRC＝０゜、 ギャップが最小のときのAFAC＝40゜、 クロスヘッド部材の上流渦室の曲率半径＝251mm、 ギャップが最小のときのAFAVB＝40゜、 ギャップが最小のときのSHBCAV＝166mmすなわちDeの5
8.64％ ギャップが最小のときのSVBCAV＝220mmすなわちDeの7
7.73％ 下流渦室の曲率半径＝301mmすなわちDeの106.47％ 渦室部材／翼車のギャップEVR＝6mmすなわちDeの2.12
％ クロスヘッド部材／翼車ギャップECR＝8mmすなわちDe
の3.03％。
この横断流送風機で得られるパワーは、長さが420mm
の送風機で約２キロワットである。これに対して軸流送
風機または遠心送風機を用いて同じパワーを得るために
は直径および長さを少なくとも２〜３倍にする必要があ
る。ΔＰとQVの値は送風機の出口で測定する。曲線Ｐは
圧力変化を表し、曲線Ｒは効率を表す。
流量が2m3/秒と大きな場合に同時に圧力も約750Paの
大きな極大値が得られ、しかも効率が利用可能な約60％
にあることがわかる。さらに、この送風機はサージング
のマージンΔＱがこぶ型特性曲線を有する従来の機械よ
りも大きいので、下の危険なしに広い吐出流量範囲で使
用することができる。この図面からマージンΔＱが約1m
3/秒であることがわかる。従って、このタイプの送風機
は表面効果方式のホバークラフトの浮上で特に利用でき
る。
【図面の簡単な説明】
図１は横断流送風機の全体構成図。 図２はクロスヘッド部材の上流突起部の位置の概略図。 図３は平坦な翼車−クロスヘッド面の概略図。 図４は凹状の翼車−クロスヘッド面の概略図。 図５はクロスヘッド部材の平坦な上流面の図。 図６はクロスヘッド部材の凹状上流面の図。 図７は渦室の突起部と突起部上流面の位置の概略図。 図８は下流渦室の形を表す図。 図９は翼車の羽根の実施例を示す図。 図10は翼車の特殊実施例の図。 図11は本発明で得られる空気力学曲線の一例を示すグラ
フ。 （主な参照番号） １……翼車、２……クロスヘッド部材 ３……渦室部材、4a……下流部分 4b……利用回路、５、10……上流面 ６……上流突起部 ７、7a、7b……翼車−クロスヘッド面、 ８……下流突起部、９……下流面 11……渦室突起部、12……下流渦室 13……ギャップ（ECR）、14……ギャップ（EVR） 25……羽根、26、27……フランジ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジャン−ピエール グズー フランス国 91200 アティス モンス クロ ペロー 11 レジダンス 「レ ザカシア」 (72)発明者 ジル ハイト フランス国 31500 トゥルーズ リュ ドゥ ダカール ９ (72)発明者 ピエール バイユー フランス国 59242 タンプルーヴ リ ュ ドゥ ラルディニエール 60 (72)発明者 マルク プリュヴォスト フランス国 59000 リール リュ ネ ッケール 14 (56)参考文献 実開 昭61−110891（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04D 17/04

Claims (17)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】羽根を有する翼車（１）と、クロスヘッド
    部材（２）と、渦室部材（３）とを有し、渦室部材
    （３）の上流面（10）とクロスヘッド部材（２）の上流
    面（５）とによって上流側のマニホルドが区画され、渦
    室部材（３）の下流面（12）とクロスヘッド部材（２）
    の下流面（９）とによって吐出側の末広ノズル（4a）が
    区画され、翼車（１）の回転軸線に直角な面内に、渦室
    部材（３）の上流面（10）の先端に位置した突起部（1
    1）と翼車（１）との間に狭窄通路（14）が区画され、
    クロスヘッド部材（２）の上流面（５）の先端に位置し
    た上流突起部（６）と翼車（１）との間に狭窄通路（1
    3）が規定される、横断流送風機において、 翼車（１）の回転軸線上に原点があり、横軸のＸ軸がク
    ロスヘッド部材（２）の下流面（９）と平行である互い
    に直角なXY軸を有する直角基準座標において、 （ａ） クロスヘッド部材（２）の上流突起部（６）は
    翼車（１）の外径（De）の２〜８％のギャップ（13）の
    距離だけ翼車（１）から離れ、上流突起部（６）を通る
    半径（Ｄ）がＸ軸と成す角度（ABCAM）は290〜330゜の
    範囲にあり、 （ｂ） 上流突起部（６）を頂点とするクロスヘッドの
    翼車面（７）はＹ軸に平行な上流突起部（６）を通る縦
    軸線（15）に対して−20゜〜60゜の角度（AFRC）を成
    し、 （ｃ） 渦室部材（３）は、突起部（11）の所から翼車
    （１）の中心角度（ABV）に対応する76〜112゜の円弧の
    範囲で、翼車（１）の外径（De）の２〜８％のギャップ
    （14）の距離だけ翼車（１）から離れており、 （ｄ） 渦室部材（３）の突起部（11）から延びた上流
    面（10）は平坦であり且つ翼車（１）の回転軸線と渦室
    部材（３）の突起部（11）とを結ぶ面に対して０〜70゜
    傾斜している、 ことを特徴とする送風機。
  2. 【請求項２】クロスヘッド部材（２）の上流突起部
    （６）と下流突起部（８）との間の厚さが翼車の外径
    （De）の１〜40％である請求項１に記載の送風機。
  3. 【請求項３】クロスヘッド部材（３）の厚さが翼車
    （１）の外径（De）の16.25％に等しい請求項２に記載
    の送風機。
  4. 【請求項４】クロスヘッド部材の翼車面（７）が平坦で
    あり、Ｙ軸に対して−20〜60゜の間の角度（AFAC）傾斜
    している請求項２または３に記載の送風機。
  5. 【請求項５】クロスヘッド部材の翼車面（７）がＹ軸と
    平行な平行線上にあるクロスヘッド部材の上流突起部
    （６）と下流突起部（８）とを通る凹状円弧（7b）であ
    り、この凹状円弧（7b）の上流突起部（６）での接線
    （19）が上記平行線に対して０〜60゜の角度（AFRC）を
    成す請求項２または３に記載の送風機。
  6. 【請求項６】クロスヘッド部材の上流面（５）のＸ軸上
    への投影長さ（ｌ）が翼車（１）の外径（De）の90〜10
    0％である請求項１〜５のいずれか一項に記載の送風
    機。
  7. 【請求項７】クロスヘッド部材の上流面（５）がＸ軸に
    対して10〜30゜の傾斜角度（AFAC）の平面である請求項
    ６に記載の送風機。
  8. 【請求項８】上記傾斜各（AFAC）が26゜に等しく、投影
    長さ（ｌ）が翼車（１）の外径（De）の95％である請求
    項７に記載の送風機。
  9. 【請求項９】クロスヘッド部材（２）の上流面（５）が
    翼車（１）に向かって開いた円弧（5b）で構成され、こ
    のクロスヘッド部材の上流突起部（６）における接線が
    この上流突起部（６）を通る半径に対して成す角度（A
    FAC）が20〜80゜である請求項６に記載の送風機。
  10. 【請求項１０】渦室部材（３）の下流面（12）が延びて
    末広ノズル（24）となり、この末広ノズル（24）は、ク
    ロスヘッド部材の下流突起部（８）を通る縦軸に対して
    平行な線上にあって且つ下流突起部（８）から翼車
    （１）の外径（De）の60〜90％の距離だけ離れた点の所
    から、横軸に対して７゜の角度を成している請求項１〜
    ９のいずれか一項に記載の送風機。
  11. 【請求項１１】渦室部材の下流面（12）が、断面におい
    て、翼車（１）と同心な第１の円弧（21）とこの第１の
    円弧（21）を末広ノズル（24）に接続する第２の円弧
    （22）とで規定されている請求項10に記載の送風機。
  12. 【請求項１２】渦室部材（３）が、クロスヘッド部材
    （２）の下流突起部（８）を通るＸ軸に平行な軸線を、
    翼車の外径（De）の60〜120％の距離の所で通る請求項1
    1に記載の送風機。
  13. 【請求項１３】上記距離が翼車の外径の59％に等しい請
    求項12に記載の送風機。
  14. 【請求項１４】翼車（１）が鉤型の羽根を有し、その内
    径は外径の70〜80％であり、各羽根の曲率半径は翼車の
    外径（De）の10〜15％であり、弦の長さはその10〜15％
    であり、長さ／直径の比で定義される延長度は１〜５で
    ある請求項１〜13のいずれか一項に記載の送風機。
  15. 【請求項１５】羽根（25）が長手方向に10゜以下の捩れ
    角（AH）で捩れている請求項14に記載の送風機。
  16. 【請求項１６】翼車（１）が端部フランジ（26,27）を
    互いに回転して捩ったものである請求項15に記載の送風
    機。
  17. 【請求項１７】クロスヘッド部材（２）の突起部（６）
    が10゜以下の捩れ角だけ捩れている請求項15に記載の送
    風機。
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