JP4219422B2 - 遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図３に示すように、遠心圧縮機１は、回転軸２に連結されたインペラ３と、インペラ３を収容するケーシング４とから構成されている。ケーシング４内部には、インペラ３の径方向外方にディフューザ通路５がディスク状に形成され、ディフューザ通路５の径方向外方にスクロール室６が渦巻状に形成されている。ディフューザ通路５には、図４に示すように、周方向に所定間隔を隔てて複数の翼形ベーン７が設けられている。
【０００３】
翼形ベーン５は、ある設計点回りの流量に合わせて、その枚数や取付角度等が決定されている。従来、上記翼形ベーン５を製作するに際して、その入口形状 （取付角度、スロート面積Ａ等）や広がり角（隣接するベーン７，７のなす角度）、面積比（Ｂ／Ａ）などに関して検討した例は多いが、出口角度αについて検討した例は少なく、翼形ベーン７の出口角度αと圧縮機の効率および作動域との関連について明確にしたものはない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明の目的は、翼形ベーン７の出口角度αの大小を、圧縮機１の効率アップを優先するか作動域拡大を優先するかに関連付けて決定するようにした遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成すべく本発明は、遠心圧縮機のインペラ径方向外方に位置するディフューザ通路に、周方向に所定間隔を隔てて複数設置される翼形ベーンを製作するに際し、まず上記翼形ベーンの前縁部分の入口角度とスロート面積とを設計点に合わせて決定すると共に後縁部分の出口角度の基準値を設定し、次に上記前縁部分の入口角度とスロート面積とを保ったまま、サージマージンを優先するときには翼形ベーンの後縁部分の出口角度を前記基準値よりも大きくし、効率を優先するときには翼形ベーンの後縁部分の出口角度を前記基準値よりも小さくするようにしたものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施形態を添付図面に基づいて説明する。
【０００７】
図４に示すディフューザ通路５に設置される翼形ベーン７は、次のようにして製作される。
【０００８】
まず、図５に示すように、翼形ベーン７の入口角度θを、設計点におけるインペラ３の出口の流れ角δに対して、効率が最大になる所定の迎え角となるように決定する。入口角度θは、インペラ３の中心Ｏからベーン７の前縁を通って径方向外方に延長された延長線Ｌ1 と、翼形ベーン７のキャンバ線の前縁側の部分Ｃ1 とのなす角度で定義される。そして、翼形ベーン７，７間のスロート面積Ａを、圧縮機１の最大使用流量がチョーク流量とならないように決定する。スロート面積Ａとは、隣接するベーン７，７の間隔が最も狭くなる部分の面積である。
【０００９】
このように、翼形ベーン７の入口角度θとスロート面積Ａとを最適設定したならば、それら入口角度θとスロート面積Ａとを保ったまま、出口角度αの大小を次のようにして決定する。すなわち、サージマージンを優先するとき即ちサージ限界を低流量側に広げるときには翼形ベーン７の出口角度αを大きくし、効率を優先するとき即ち圧縮機１の圧力比を高めるときには翼形ベーン７の出口角度αを小さくする。ここで、出口角度αは、インペラ３の中心Ｏからベーン７の後縁を通って径方向外方に延長された延長線Ｌ2 と、翼形ベーン７のキャンバ線の後縁側の延長線Ｃ2 とのなす角度で定義される。圧縮機１の圧力比とは、（吐出圧力／吸入圧力）で定義される。
【００１０】
たとえば、図１(b) において出口角度βの翼形ベーン７ｂの基準とすると、出口角度をβより大きなγとすれば、そのγのベーン７ｃはサージマージンがβのベーン７ｂよりも広がる。逆に、出口角度をβより小さなαとすれば、そのαのベーン７ａは圧力比（効率）がβのベーン７ｂより高まる。この様子を図１(a) に示す。図示するように、出口角度γのベーン７ｃを用いれば、圧縮機１の圧力比は稼げないものの、低流量側までサージしずらくなる。他方、出口角度αのベーン７ａを用いれば、低流量側でサージしやすいものの、圧縮機の圧力比が高くなる。図中、相対流量比とは、（実験時の流量／ある基準となる流量）で現され、実験時の流量を相対的に無次元化して現したものである。
【００１１】
上記翼形ベーン７は、まず直線の左右に対称に肉を盛って対称翼を成形し、その直線（キャンバ線となる）を所定の曲率にカーブさせ、基本形状である出口角度βのもの（ベーン７ｂ）を形成する。そして、この翼形ベーン７ｂの出口角度をβからγへと大きくするときには、翼形ベーン７ｂのキャンバ線の曲率半径を小さくし、翼の厚さを保ったまま翼の後流側を寝かす。すると、ベーン７ｃとなる。この際、翼弦長が多少のびる。他方、出口角度をβからαへと小さくするときには、翼形ベーン７のキャンバ線の曲率半径を大きくし、翼の厚さを保ったまま翼の後流側を立てる。すると、ベーン７ａとなる。このようにして、翼形ベーン７の出口角度α，β，γの変更を行う。
【００１２】
図１(a) において、出口角度α，β，γと相対流量比と圧力比（効率）との関係を考察する。まず、図５に示すように、遠心圧縮機１のインペラ３の出口からの流れ角δの流れｋは、流量が多くなると立ち気味の流れｍとなり、流量が減ると寝気味の流れｎとなる。よって、図１(b) に示すように、出口角度をβからαとしてベーン７の後流側を下流側に向かって立てるようにすれば、ベーン７の後流側が高流量時の流れｍに沿った状態となって有効通路長さが短くなるため効率が向上する一方、低流量時の流れｎと一致しなくなるためベーン７の後流側の腹側にて流れｎの剥離が生じやすくなってサージマージンが減少する。他方、出口角度をβからαとしてベーン７を下流側に向かって寝かせるようにすれば、ベーン７の後流側が低流量時の流れｎと一致するためサージマージンが広がる一方、高流量時の流れｍと一致しなくなるためベーン７の後流側の背側にて流れｍの剥離が生じやすくなって圧力比が稼げないのである。
【００１３】
入口角度θとスロート面積Ａとを一定に保ったまま、出口角度α，β，γをｘとしてパラメータとしたときの相対圧力比ＰとサージマージンＳとの関係の実験結果を図２に示す。ここでの相対圧力比Ｐとは、出口角度52度のときの圧縮機１の圧力比をπ52とし、出口角度ｘのときの圧縮機１の圧力比をπX としたとき、Ｐ＝πX ／π52で定義される。すなわち、相対圧力比Ｐは、出口角度52度のときの圧力比π52を基準とし、出口角度ｘのときの圧力比πX が何倍になったかを現す無次元数である。他方、サージマージンＳとは、出口角度52度のときの圧縮機１のサージ流量をＧ52とし、出口角度ｘのときの圧縮機のサージ流量をＧX としたとき、Ｓ＝（Ｇ52−ＧX ）／Ｇ52＝１−ＧX ／Ｇ52で定義される。すなわち、サージマージンＳは、出口角度52度のときのサージ流量Ｇ52を基準とし、出口角度ｘのときのサージ流量ＧX が相対的にどれだけ低流量側に広がったかを現す無次元数である。サージ流量とはサージングが生じる限界の流量である。
【００１４】
図２に示すように、出口角度ｘが大きくなると即ち図１(b) にてベーン７の後流側が寝ると、相対圧力比Ｐが小さくなってサージマージンＳが大きくなる。つまり、効率は下がるが使用可能流量が低流量側まで拡大する。逆に、出口角度ｘが小さくなると即ち図１(b) にてベーン７の後流側が立つと、相対圧力比Ｐが大きくなってサージマージンＳが小さくなる。つまり、効率は上がるが使用可能流量が高流量側に制限される。なお、図中、白四角は相対圧力比Ｐに対する計測点であり、黒丸はサージマージンＳに対する計測点である。また、相対圧力比Ｐに対する近似式は、Ｐ＝−0.000127ｘ2 ＋0.012036ｘ＋0.7172で現され、サージマージンＳ対する近似式は、Ｓ＝0.000613ｘ2 −0.062611ｘ＋1.5994で現される。
【００１５】
【発明の効果】
以上説明したように本発明に係る遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法によれば、サージマージンを優先するか効率を優先するかに応じて最適な形状のベーンを製作することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の一実施形態を示す図であり、（ａ）は翼形ベーンの出口角度を変化させたときの相対流量比と圧力比との関係を示す図、（ｂ）は翼形ベーンの出口角度を変化させたときの翼形ベーンの断面図である。
【図２】 翼形ベーンの出口角度ｘをパラメータとしたときの相対圧力比ＰとサージマージンＳとの関係を表す図である。
【図３】 遠心圧縮機の側断面図である。
【図４】 上記遠心圧縮機のディフューザ部分を示す平面図である。
【図５】 ディフューザの翼形ベーンを示す断面図である。
【符号の説明】
１ 遠心圧縮機
３ インペラ
５ ディフューザ通路
７ 翼形ベーン
θ 入口角度
Ａ スロート面積
α，β，γ，ｘ 出口角度
【発明の属する技術分野】
本発明は、遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図３に示すように、遠心圧縮機１は、回転軸２に連結されたインペラ３と、インペラ３を収容するケーシング４とから構成されている。ケーシング４内部には、インペラ３の径方向外方にディフューザ通路５がディスク状に形成され、ディフューザ通路５の径方向外方にスクロール室６が渦巻状に形成されている。ディフューザ通路５には、図４に示すように、周方向に所定間隔を隔てて複数の翼形ベーン７が設けられている。
【０００３】
翼形ベーン５は、ある設計点回りの流量に合わせて、その枚数や取付角度等が決定されている。従来、上記翼形ベーン５を製作するに際して、その入口形状 （取付角度、スロート面積Ａ等）や広がり角（隣接するベーン７，７のなす角度）、面積比（Ｂ／Ａ）などに関して検討した例は多いが、出口角度αについて検討した例は少なく、翼形ベーン７の出口角度αと圧縮機の効率および作動域との関連について明確にしたものはない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明の目的は、翼形ベーン７の出口角度αの大小を、圧縮機１の効率アップを優先するか作動域拡大を優先するかに関連付けて決定するようにした遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成すべく本発明は、遠心圧縮機のインペラ径方向外方に位置するディフューザ通路に、周方向に所定間隔を隔てて複数設置される翼形ベーンを製作するに際し、まず上記翼形ベーンの前縁部分の入口角度とスロート面積とを設計点に合わせて決定すると共に後縁部分の出口角度の基準値を設定し、次に上記前縁部分の入口角度とスロート面積とを保ったまま、サージマージンを優先するときには翼形ベーンの後縁部分の出口角度を前記基準値よりも大きくし、効率を優先するときには翼形ベーンの後縁部分の出口角度を前記基準値よりも小さくするようにしたものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施形態を添付図面に基づいて説明する。
【０００７】
図４に示すディフューザ通路５に設置される翼形ベーン７は、次のようにして製作される。
【０００８】
まず、図５に示すように、翼形ベーン７の入口角度θを、設計点におけるインペラ３の出口の流れ角δに対して、効率が最大になる所定の迎え角となるように決定する。入口角度θは、インペラ３の中心Ｏからベーン７の前縁を通って径方向外方に延長された延長線Ｌ1 と、翼形ベーン７のキャンバ線の前縁側の部分Ｃ1 とのなす角度で定義される。そして、翼形ベーン７，７間のスロート面積Ａを、圧縮機１の最大使用流量がチョーク流量とならないように決定する。スロート面積Ａとは、隣接するベーン７，７の間隔が最も狭くなる部分の面積である。
【０００９】
このように、翼形ベーン７の入口角度θとスロート面積Ａとを最適設定したならば、それら入口角度θとスロート面積Ａとを保ったまま、出口角度αの大小を次のようにして決定する。すなわち、サージマージンを優先するとき即ちサージ限界を低流量側に広げるときには翼形ベーン７の出口角度αを大きくし、効率を優先するとき即ち圧縮機１の圧力比を高めるときには翼形ベーン７の出口角度αを小さくする。ここで、出口角度αは、インペラ３の中心Ｏからベーン７の後縁を通って径方向外方に延長された延長線Ｌ2 と、翼形ベーン７のキャンバ線の後縁側の延長線Ｃ2 とのなす角度で定義される。圧縮機１の圧力比とは、（吐出圧力／吸入圧力）で定義される。
【００１０】
たとえば、図１(b) において出口角度βの翼形ベーン７ｂの基準とすると、出口角度をβより大きなγとすれば、そのγのベーン７ｃはサージマージンがβのベーン７ｂよりも広がる。逆に、出口角度をβより小さなαとすれば、そのαのベーン７ａは圧力比（効率）がβのベーン７ｂより高まる。この様子を図１(a) に示す。図示するように、出口角度γのベーン７ｃを用いれば、圧縮機１の圧力比は稼げないものの、低流量側までサージしずらくなる。他方、出口角度αのベーン７ａを用いれば、低流量側でサージしやすいものの、圧縮機の圧力比が高くなる。図中、相対流量比とは、（実験時の流量／ある基準となる流量）で現され、実験時の流量を相対的に無次元化して現したものである。
【００１１】
上記翼形ベーン７は、まず直線の左右に対称に肉を盛って対称翼を成形し、その直線（キャンバ線となる）を所定の曲率にカーブさせ、基本形状である出口角度βのもの（ベーン７ｂ）を形成する。そして、この翼形ベーン７ｂの出口角度をβからγへと大きくするときには、翼形ベーン７ｂのキャンバ線の曲率半径を小さくし、翼の厚さを保ったまま翼の後流側を寝かす。すると、ベーン７ｃとなる。この際、翼弦長が多少のびる。他方、出口角度をβからαへと小さくするときには、翼形ベーン７のキャンバ線の曲率半径を大きくし、翼の厚さを保ったまま翼の後流側を立てる。すると、ベーン７ａとなる。このようにして、翼形ベーン７の出口角度α，β，γの変更を行う。
【００１２】
図１(a) において、出口角度α，β，γと相対流量比と圧力比（効率）との関係を考察する。まず、図５に示すように、遠心圧縮機１のインペラ３の出口からの流れ角δの流れｋは、流量が多くなると立ち気味の流れｍとなり、流量が減ると寝気味の流れｎとなる。よって、図１(b) に示すように、出口角度をβからαとしてベーン７の後流側を下流側に向かって立てるようにすれば、ベーン７の後流側が高流量時の流れｍに沿った状態となって有効通路長さが短くなるため効率が向上する一方、低流量時の流れｎと一致しなくなるためベーン７の後流側の腹側にて流れｎの剥離が生じやすくなってサージマージンが減少する。他方、出口角度をβからαとしてベーン７を下流側に向かって寝かせるようにすれば、ベーン７の後流側が低流量時の流れｎと一致するためサージマージンが広がる一方、高流量時の流れｍと一致しなくなるためベーン７の後流側の背側にて流れｍの剥離が生じやすくなって圧力比が稼げないのである。
【００１３】
入口角度θとスロート面積Ａとを一定に保ったまま、出口角度α，β，γをｘとしてパラメータとしたときの相対圧力比ＰとサージマージンＳとの関係の実験結果を図２に示す。ここでの相対圧力比Ｐとは、出口角度52度のときの圧縮機１の圧力比をπ52とし、出口角度ｘのときの圧縮機１の圧力比をπX としたとき、Ｐ＝πX ／π52で定義される。すなわち、相対圧力比Ｐは、出口角度52度のときの圧力比π52を基準とし、出口角度ｘのときの圧力比πX が何倍になったかを現す無次元数である。他方、サージマージンＳとは、出口角度52度のときの圧縮機１のサージ流量をＧ52とし、出口角度ｘのときの圧縮機のサージ流量をＧX としたとき、Ｓ＝（Ｇ52−ＧX ）／Ｇ52＝１−ＧX ／Ｇ52で定義される。すなわち、サージマージンＳは、出口角度52度のときのサージ流量Ｇ52を基準とし、出口角度ｘのときのサージ流量ＧX が相対的にどれだけ低流量側に広がったかを現す無次元数である。サージ流量とはサージングが生じる限界の流量である。
【００１４】
図２に示すように、出口角度ｘが大きくなると即ち図１(b) にてベーン７の後流側が寝ると、相対圧力比Ｐが小さくなってサージマージンＳが大きくなる。つまり、効率は下がるが使用可能流量が低流量側まで拡大する。逆に、出口角度ｘが小さくなると即ち図１(b) にてベーン７の後流側が立つと、相対圧力比Ｐが大きくなってサージマージンＳが小さくなる。つまり、効率は上がるが使用可能流量が高流量側に制限される。なお、図中、白四角は相対圧力比Ｐに対する計測点であり、黒丸はサージマージンＳに対する計測点である。また、相対圧力比Ｐに対する近似式は、Ｐ＝−0.000127ｘ2 ＋0.012036ｘ＋0.7172で現され、サージマージンＳ対する近似式は、Ｓ＝0.000613ｘ2 −0.062611ｘ＋1.5994で現される。
【００１５】
【発明の効果】
以上説明したように本発明に係る遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法によれば、サージマージンを優先するか効率を優先するかに応じて最適な形状のベーンを製作することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の一実施形態を示す図であり、（ａ）は翼形ベーンの出口角度を変化させたときの相対流量比と圧力比との関係を示す図、（ｂ）は翼形ベーンの出口角度を変化させたときの翼形ベーンの断面図である。
【図２】 翼形ベーンの出口角度ｘをパラメータとしたときの相対圧力比ＰとサージマージンＳとの関係を表す図である。
【図３】 遠心圧縮機の側断面図である。
【図４】 上記遠心圧縮機のディフューザ部分を示す平面図である。
【図５】 ディフューザの翼形ベーンを示す断面図である。
【符号の説明】
１ 遠心圧縮機
３ インペラ
５ ディフューザ通路
７ 翼形ベーン
θ 入口角度
Ａ スロート面積
α，β，γ，ｘ 出口角度
Claims (1)
- 遠心圧縮機のインペラ径方向外方に位置するディフューザ通路に、周方向に所定間隔を隔てて複数設置される翼形ベーンを製作するに際し、
まず上記翼形ベーンの前縁部分の入口角度とスロート面積とを設計点に合わせて決定すると共に後縁部分の出口角度の基準値を設定し、
次に上記前縁部分の入口角度とスロート面積とを保ったまま、
サージマージンを優先するときには翼形ベーンの後縁部分の出口角度を前記基準値よりも大きくし、
効率を優先するときには翼形ベーンの後縁部分の出口角度を前記基準値よりも小さくするようにした
ことを特徴とする遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29404496A JP4219422B2 (ja) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | 遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29404496A JP4219422B2 (ja) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | 遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10141292A JPH10141292A (ja) | 1998-05-26 |
| JP4219422B2 true JP4219422B2 (ja) | 2009-02-04 |
Family
ID=17802556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29404496A Expired - Fee Related JP4219422B2 (ja) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | 遠心圧縮機のディフューザベーンの製作方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4219422B2 (ja) |
-
1996
- 1996-11-06 JP JP29404496A patent/JP4219422B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10141292A (ja) | 1998-05-26 |
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Legal Events
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| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070223 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070410 |
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| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080926 |
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| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
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