JPS58132905A - 永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石の製造方法Info
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- JPS58132905A JPS58132905A JP57015222A JP1522282A JPS58132905A JP S58132905 A JPS58132905 A JP S58132905A JP 57015222 A JP57015222 A JP 57015222A JP 1522282 A JP1522282 A JP 1522282A JP S58132905 A JPS58132905 A JP S58132905A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発１ｊ１１は、Ｒ雪ｃａｌｔ （Ｒは希土類全域を示
す。
す。
）型金属間化合物を主体とじ九Ｒ−ｃｏ−ｅシーＦ、−
Ｍ（Ｍ／ｄＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｗｂ、Ｔａ、Ｈｆ。
Ｍ（Ｍ／ｄＴｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｗｂ、Ｔａ、Ｈｆ。
Ｃｒ、Ｍｏ０１種又は２種以上を示す。以下この表記に
従う。）合金よシ製造される磁石の教弗方法に関するも
のである。
従う。）合金よシ製造される磁石の教弗方法に関するも
のである。
さらに畦しく述べれば、Ｒｘ （’ＣｏＣｕＰｇＭ）
ｔｔ系合金を１０００℃以上の温度で静体化後、溶体化
温度からの冷却速度を０．５〜２０Ｃ７分の範囲に制御
して９８０℃から常温の温度範囲まで徐冷し、その後詰
効処理を行なう磁石製造の熱処理方法忙関するものであ
る。
ｔｔ系合金を１０００℃以上の温度で静体化後、溶体化
温度からの冷却速度を０．５〜２０Ｃ７分の範囲に制御
して９８０℃から常温の温度範囲まで徐冷し、その後詰
効処理を行なう磁石製造の熱処理方法忙関するものであ
る。
本発明の目的は、Ｒ２（ＣｏＣＮ１２ｇＭ ） １７
系永久ａ 石のヒステリシスルーズの角形性（８Ｑ）を
改良すると共に、保磁力（ｉＨｃ ）を向上させ、さら
に高いエネルギー槓を持つ永久磁石を提供しようとする
ものである。角形性（ＳＱＬ）は、 ｕ Ｑ ｚ Ｈｋ／ｓＨｃ で４ｊられる。Ｈｋ ＃１４ｘｌ −Ｈ減ａ曲線上テ０
．９Ｂｆ−を与えるＳ場の大きさである。
系永久ａ 石のヒステリシスルーズの角形性（８Ｑ）を
改良すると共に、保磁力（ｉＨｃ ）を向上させ、さら
に高いエネルギー槓を持つ永久磁石を提供しようとする
ものである。角形性（ＳＱＬ）は、 ｕ Ｑ ｚ Ｈｋ／ｓＨｃ で４ｊられる。Ｈｋ ＃１４ｘｌ −Ｈ減ａ曲線上テ０
．９Ｂｆ−を与えるＳ場の大きさである。
他の目的は、時効における析出物の均一化をはかり、量
産における磁気特性のバラツキを小さくすることにある
。
産における磁気特性のバラツキを小さくすることにある
。
また他の目的は、永久磁石の製造におい′て、熱処理を
大社処理できるようＫすることにある。
大社処理できるようＫすることにある。
Ｒ（ｃＱｉ−、−、−ｙｃｓｃｍ ｙｇｖ ＭＹ ）ｚ
（ここでＨｉｊ、 ８ｆｆ。
（ここでＨｉｊ、 ８ｆｆ。
ｐｒ、 ｃ−を中心とした希土類元素の１８を又は２種
以上の組合わせである。以下この表記にり１う。
以上の組合わせである。以下この表記にり１う。
成分比は、０゜０１≦ｔ≦０．２ 、０．１≦Ｖ≦０．
５゜０．００１≦Ｗ≦０．１５ 、６．５≦Ｚ≦９．０
）ｔ’４られされる合金は、残留磁束密度（Ｂｙ）、保
磁力（１Ｈｃ）が大きく、キュリー温も高く、温度特性
もすぐれ、焼結型では（ＢＨ）？ＸＧＺが２５〜３０Ｍ
Ｃ’（Ｊｇに達するものも得られている。また、ＲＣＯ
，希土類金属間化合物に比べ、飽和磁化（４ＫＩｎ）が
高く、保磁力機構の違いＫよシ、粉末粒度を余り選ばな
いことから、粉末結合型磁石として、すぐれたコストパ
ー７オーマンスが得られている。
５゜０．００１≦Ｗ≦０．１５ 、６．５≦Ｚ≦９．０
）ｔ’４られされる合金は、残留磁束密度（Ｂｙ）、保
磁力（１Ｈｃ）が大きく、キュリー温も高く、温度特性
もすぐれ、焼結型では（ＢＨ）？ＸＧＺが２５〜３０Ｍ
Ｃ’（Ｊｇに達するものも得られている。また、ＲＣＯ
，希土類金属間化合物に比べ、飽和磁化（４ＫＩｎ）が
高く、保磁力機構の違いＫよシ、粉末粒度を余り選ばな
いことから、粉末結合型磁石として、すぐれたコストパ
ー７オーマンスが得られている。
一般に本来磁石の製造方法で、樹脂、メタル又はセラミ
ックで結合する方法は、第１図に示すように１合金溶解
鋳造、溶体化処理、時効処理、粉砕（粗粉砕および微粉
砕）、結合材（バインダー）の混合、磁場中配向、加圧
成形、加熱焼成（キュア処理）、あるいは、製法２に示
すように、磁性粉末を磁場中配向、加圧成形、結合材の
５浸、加熱焼成の工程により製造される。
ックで結合する方法は、第１図に示すように１合金溶解
鋳造、溶体化処理、時効処理、粉砕（粗粉砕および微粉
砕）、結合材（バインダー）の混合、磁場中配向、加圧
成形、加熱焼成（キュア処理）、あるいは、製法２に示
すように、磁性粉末を磁場中配向、加圧成形、結合材の
５浸、加熱焼成の工程により製造される。
溶解はアーク又は、高周波等の手段によって不活性ガス
雰囲気中で行なう。溶体化処理は、Ａｒ。
雰囲気中で行なう。溶体化処理は、Ａｒ。
Ｈ＃郷の不活性ガス雰囲気中で、１０００℃以上の温度
において数時間から数十時間性なう、＃効処理は、９５
０〜４００℃の温度範囲において、多段時効、冷却時効
等が組合わせられて行なわれる。。
において数時間から数十時間性なう、＃効処理は、９５
０〜４００℃の温度範囲において、多段時効、冷却時効
等が組合わせられて行なわれる。。
時効処理の終った合金インゴットの粉砕は、鉄乳鉢、ブ
ラウンミル等で粗粉砕、ボールミル、ジェットミル、振
動ミル等で微粉砕して、１〜１００μの粒度にする。磁
場中配向および加圧成形は、金型を用いる場合、通常同
時に行なう、配向磁場は通常１０〜２０ＫＧで、成形圧
力は２〜１Ｏｔｏｓ２４３である。
ラウンミル等で粗粉砕、ボールミル、ジェットミル、振
動ミル等で微粉砕して、１〜１００μの粒度にする。磁
場中配向および加圧成形は、金型を用いる場合、通常同
時に行なう、配向磁場は通常１０〜２０ＫＧで、成形圧
力は２〜１Ｏｔｏｓ２４３である。
次に成分と組成域を限定した理由を述べる。
本合金系およびその組成域においては、ｓｍ−ｃ。
系が基本である。Ｃ１Ｌはａｍ雪ＣＯ１７型合金で保磁
力を得るために加えられるものであり、”ｔを入れるこ
とでｉＨｃは向上する。しかし、４πｌは低下する。
力を得るために加えられるものであり、”ｔを入れるこ
とでｉＨｃは向上する。しかし、４πｌは低下する。
このため、実用磁石材料として社、Ｂｍ（Ｃｏ息−、−
Ｃ雪ｔ）ｚ中の藁の値は、０．２までが限度である。２
の値が５≦Ｚ≦８．５Ｑ間にある時には、Ｈ７ｔｒ、−
Ｃ６合金はＢｔｎ ＣｏＨ型化合物とＢｆｎ＠ Ｃｏ
１？型化合物に分離する。 ４ｗｘａＯ値は、日ｆｉｌ
ｅＯ１ｙの方が加チドｊい。依って、高４露工１を実現
するためｋは、２は６．５以上が望ましい、一方２が９
．０以上になると、ｉＨａは著しく低下するとともに、
ｃｏ−Ｆ＃相が多く出て来てしまいとステリシスループ
の角形性をＬ−くするので好ましくない。Ｆ−はＣＯと
置換することＫよシ４に工８を高める。、ＭはｉＨａを
高める効果があるが、著しく合金の４π工Ｊｔ−低下さ
せるので、ｏ、ｌｓ社入れると１−を増やし、ｃｍを低
減して４π工ａを説、めた意味がなくなる。各組成域の
上下限は、各組成の効果を有効に発揮する範囲とした。
Ｃ雪ｔ）ｚ中の藁の値は、０．２までが限度である。２
の値が５≦Ｚ≦８．５Ｑ間にある時には、Ｈ７ｔｒ、−
Ｃ６合金はＢｔｎ ＣｏＨ型化合物とＢｆｎ＠ Ｃｏ
１？型化合物に分離する。 ４ｗｘａＯ値は、日ｆｉｌ
ｅＯ１ｙの方が加チドｊい。依って、高４露工１を実現
するためｋは、２は６．５以上が望ましい、一方２が９
．０以上になると、ｉＨａは著しく低下するとともに、
ｃｏ−Ｆ＃相が多く出て来てしまいとステリシスループ
の角形性をＬ−くするので好ましくない。Ｆ−はＣＯと
置換することＫよシ４に工８を高める。、ＭはｉＨａを
高める効果があるが、著しく合金の４π工Ｊｔ−低下さ
せるので、ｏ、ｌｓ社入れると１−を増やし、ｃｍを低
減して４π工ａを説、めた意味がなくなる。各組成域の
上下限は、各組成の効果を有効に発揮する範囲とした。
従来、高い保磁力を得るために％ ９５０〜４ｏＯ℃の
温度範囲で、時効処理時間を長くしたり、多段時効、冷
却時効等を行なって来た。しかし、これらの時効方式で
時効処理した場合、保磁力は高くなるものの、４πニ一
■曲線の第２象限における角形性８ｑが悪くなるという
欠点がある。これは時効による析出物の分散の程度およ
び、析出物とマトリックスの濃度差を最適な状１ａＫす
ることがむずかしいことＫよる。
温度範囲で、時効処理時間を長くしたり、多段時効、冷
却時効等を行なって来た。しかし、これらの時効方式で
時効処理した場合、保磁力は高くなるものの、４πニ一
■曲線の第２象限における角形性８ｑが悪くなるという
欠点がある。これは時効による析出物の分散の程度およ
び、析出物とマトリックスの濃度差を最適な状１ａＫす
ることがむずかしいことＫよる。
本発明は、溶体化した合金インゴットを１０００℃以上
の溶体化温度から、９８０℃〜７００℃の温度範囲まで
、０．５〜ｂ 冷することを％徴とするものである。徐冷に先立つ溶体
化は１ｏｏｏ℃以上の温度で行なう。１０００℃以下で
の溶体化は溶体化として不適当である。′溶体化後の冷
却速度は通例２０〜ｂ分で行なわれる。この冷却速度範
囲ですと、時効処理をした場合、保磁力（仕Ｃ）は得や
すいが、ヒステリシスルーての角形性（８Ｑ）を低下さ
せる、そのため溶体化後の冷却速度は２０℃／分より遅
くシ、時効による析出物の形成のし方を制御する必要が
ある。ま“た溶体化後の冷却速度を０．５℃／分よシ遅
くすると、時効処理によシ高い保磁力（ｉＨｃ ）を得
ることが困難になる。
の溶体化温度から、９８０℃〜７００℃の温度範囲まで
、０．５〜ｂ 冷することを％徴とするものである。徐冷に先立つ溶体
化は１ｏｏｏ℃以上の温度で行なう。１０００℃以下で
の溶体化は溶体化として不適当である。′溶体化後の冷
却速度は通例２０〜ｂ分で行なわれる。この冷却速度範
囲ですと、時効処理をした場合、保磁力（仕Ｃ）は得や
すいが、ヒステリシスルーての角形性（８Ｑ）を低下さ
せる、そのため溶体化後の冷却速度は２０℃／分より遅
くシ、時効による析出物の形成のし方を制御する必要が
ある。ま“た溶体化後の冷却速度を０．５℃／分よシ遅
くすると、時効処理によシ高い保磁力（ｉＨｃ ）を得
ることが困難になる。
このように、０．５〜ｂ
体化温度から徐冷すれば、徐冷過程又は、冷却稜の時効
における析出物の形成を制御するため、高い角形性（８
Ｑ）を得る。また、通常の鮪効淵度７００〜９００℃温
度ＩＩｌ囲より高い淵賓がら時効が行なわれるため、高
い保磁力（５Ｈｃ）を得やすい。徐冷終了温度は、９８
０℃以下であればその効果を発揮する。
における析出物の形成を制御するため、高い角形性（８
Ｑ）を得る。また、通常の鮪効淵度７００〜９００℃温
度ＩＩｌ囲より高い淵賓がら時効が行なわれるため、高
い保磁力（５Ｈｃ）を得やすい。徐冷終了温度は、９８
０℃以下であればその効果を発揮する。
以下本発明を実施例によって説明する。
実施例１
Ｂｒｎ （ｃｏ＠−ｍ ＣｕＣｕ−５ｅｒ・ａｓ Ｚｒ
ｅ、ｍ）ｂｓ組組成金合金インゴット、ムｒガス雰囲気
中で、高周波溶解にて作成した。得られた該合金インゴ
ットのマクロ組織は８５チ以上が柱状晶で企った。次に
該合金の熱処理を行なう。まず溶体化処理は、Ａｒガス
雰囲気炉中１１５０℃で３０時間行ない、続いて４００
℃まで各糧冷却速度で冷却し、その後常温まで徐冷した
。時効処理はａｙガス雰囲気中８０θ℃で１０時間行な
い徐冷した。時効処理後は、第１図に示す製法ＩＫ従い
樹脂結合型磁石を作製した。
ｅ、ｍ）ｂｓ組組成金合金インゴット、ムｒガス雰囲気
中で、高周波溶解にて作成した。得られた該合金インゴ
ットのマクロ組織は８５チ以上が柱状晶で企った。次に
該合金の熱処理を行なう。まず溶体化処理は、Ａｒガス
雰囲気炉中１１５０℃で３０時間行ない、続いて４００
℃まで各糧冷却速度で冷却し、その後常温まで徐冷した
。時効処理はａｙガス雰囲気中８０θ℃で１０時間行な
い徐冷した。時効処理後は、第１図に示す製法ＩＫ従い
樹脂結合型磁石を作製した。
時効処理した合金インゴットを鉄乳鉢中で粗粉砕し、ボ
ールミル法で約２〜４０μの粒度に微粉砕し、磁石粉末
を作成した。
ールミル法で約２〜４０μの粒度に微粉砕し、磁石粉末
を作成した。
得られた該礎石粉末に１．８重量％のエポキシ樹脂を加
えて乳鉢中で混練し、この混合物を１６ＫＧ磁場中でプ
レス成形した。この成形体に適度な熱を加えて硬化させ
（キュア処理）、磁石を完成させた。磁気特性はＢ−Ｈ
）レーサーによって測定した。第２図に、溶体化後の４
００′Ｃ３での冷却速度と、８００℃のし効処理によシ
得られた保磁力（ｉＨｃ ）とシスループの角形性（１
３Ｑ）を示す。
えて乳鉢中で混練し、この混合物を１６ＫＧ磁場中でプ
レス成形した。この成形体に適度な熱を加えて硬化させ
（キュア処理）、磁石を完成させた。磁気特性はＢ−Ｈ
）レーサーによって測定した。第２図に、溶体化後の４
００′Ｃ３での冷却速度と、８００℃のし効処理によシ
得られた保磁力（ｉＨｃ ）とシスループの角形性（１
３Ｑ）を示す。
図より、溶体化後、４００℃までの冷却速度が０．５〜
ｂ ２０℃／分以上の場合と比較して相対的にヒステリシス
ループの角形性（８Ｑ）が高いことがわかる。また、高
い殊磁力（仕Ｃ）が得られている。
ｂ ２０℃／分以上の場合と比較して相対的にヒステリシス
ループの角形性（８Ｑ）が高いことがわかる。また、高
い殊磁力（仕Ｃ）が得られている。
実施例２
ｄｍ （ｅＯｅ、Ｍ ｃｍ、、 Ｆ’ｇ６．飾Ｚデｏ−
ｖａ ）ｓ−ｓ組成の合金インゴットをムｒガス雰囲気
中１１６０℃で２５時間溶体化後、各温度まで１０℃／
分の冷却速度で冷却し、その後急冷した０時効処理はム
デガス雰囲気中８００℃で１５時間行ない、その後徐冷
した。
ｖａ ）ｓ−ｓ組成の合金インゴットをムｒガス雰囲気
中１１６０℃で２５時間溶体化後、各温度まで１０℃／
分の冷却速度で冷却し、その後急冷した０時効処理はム
デガス雰囲気中８００℃で１５時間行ない、その後徐冷
した。
時効処理後は実施例１と同様に樹脂結合型磁石を作成し
、磁気性能をみた。第３図に溶体化後１０℃／分の冷却
速度で冷却した各終了温度と、得られた保磁力（ｉＨａ
） 、角形性（ＥＩＱ）を示す。図よシ、溶体化後の
徐冷を９８０℃＜らいまで行なえばよいことがわかる。
、磁気性能をみた。第３図に溶体化後１０℃／分の冷却
速度で冷却した各終了温度と、得られた保磁力（ｉＨａ
） 、角形性（ＥＩＱ）を示す。図よシ、溶体化後の
徐冷を９８０℃＜らいまで行なえばよいことがわかる。
実施例３
Ｂ′ｎＬ（ｅＯｅ−ｍ ｃｓＭ ’ｇｌ１４ Ｚｒｅｓ
ｎ ）Ｍ組成の合金インゴットをムデガス雰囲気中１１
５５℃で４０時間溶体化後、８ｏｏ″ｃｉで各種冷却速
度で冷却し、その後急冷した。時効処理はムデガス雰囲
気中８００℃で１５時間行ない、その後徐冷した。時効
処理後は実施例１と同様に樹脂結合型磁石を作成し、磁
気性能をみた。第４図に溶体化後ｓｏｏ’ｃまでの冷却
速度と、得られた保磁力（ｉＨａ）、角形性（８Ｑ）の
関係を示す０図よ）、溶体化温度より、ｓｏｏ℃の時効
温度までの冷却速度が０．５〜ｂ スルーズの角形性（８ＧＬ）が高い仁とがわかる。
ｎ ）Ｍ組成の合金インゴットをムデガス雰囲気中１１
５５℃で４０時間溶体化後、８ｏｏ″ｃｉで各種冷却速
度で冷却し、その後急冷した。時効処理はムデガス雰囲
気中８００℃で１５時間行ない、その後徐冷した。時効
処理後は実施例１と同様に樹脂結合型磁石を作成し、磁
気性能をみた。第４図に溶体化後ｓｏｏ’ｃまでの冷却
速度と、得られた保磁力（ｉＨａ）、角形性（８Ｑ）の
関係を示す０図よ）、溶体化温度より、ｓｏｏ℃の時効
温度までの冷却速度が０．５〜ｂ スルーズの角形性（８ＧＬ）が高い仁とがわかる。
実施例４
８ｍ （Ｃｏｂ−ａｍ ｃｍ−−Ｗｅｂｓ ｚｒ＠−＠
ｌ ）ｓ−ｍ組ｇｏ合金４ンコツドラ、ハンマーミルで
粗粉砕Ｌ、ボールミルで３〜８μの粒度に微粉砕し、続
いて、φ２０＋ａＸ］Ｏｗの同柱状に磁場中で加圧成形
した。成形圧力Ｆｉ３ ｔｏｎ／ｃｍ” 、印加ＨＡ
場１ｄ ｌ ６ ＫＧ テ＠ ッｆｔ−０次に該成形
体ｔ−Ａｙが分算囲気中１２１０℃で２時間加熱焼結し
、続いて１１５０℃でｌθ時間溶体化抜各撞冷却温度で
４００℃まで冷却し、その後徐冷した。時効Ｆｉ９００
℃から４００℃まで多段時効を行なり九。第５図に１溶
体化後の冷却速度と、得られた保磁力（ｔｅａ ） 、
角形性（８Ｑ）の関係を示す。図よシ、溶体化後の冷却
速度が０．５〜ｂ １８ＩＱ）が高いことがわかる。
ｌ ）ｓ−ｍ組ｇｏ合金４ンコツドラ、ハンマーミルで
粗粉砕Ｌ、ボールミルで３〜８μの粒度に微粉砕し、続
いて、φ２０＋ａＸ］Ｏｗの同柱状に磁場中で加圧成形
した。成形圧力Ｆｉ３ ｔｏｎ／ｃｍ” 、印加ＨＡ
場１ｄ ｌ ６ ＫＧ テ＠ ッｆｔ−０次に該成形
体ｔ−Ａｙが分算囲気中１２１０℃で２時間加熱焼結し
、続いて１１５０℃でｌθ時間溶体化抜各撞冷却温度で
４００℃まで冷却し、その後徐冷した。時効Ｆｉ９００
℃から４００℃まで多段時効を行なり九。第５図に１溶
体化後の冷却速度と、得られた保磁力（ｔｅａ ） 、
角形性（８Ｑ）の関係を示す。図よシ、溶体化後の冷却
速度が０．５〜ｂ １８ＩＱ）が高いことがわかる。
上記のように、溶体化温度から９８０℃以下まで０．５
〜ｂ 時効処理する場合は、溶体化温度から急冷し、時効処理
する場合と比較して高ｈヒステリシスループの角形性（
８Ｑ）が得られる。また、角形性（ＥＩ Ｑ 、）の高
い状態においても、高い保磁力（１Ｈｃ）を得ているし
、時効方法の工夫によってはさらに高い保磁力（１ＴＩ
ｃ ）が得られる。このように本発明の永久磁石の製造
方法は角形性（８Ｑ）を改良し、高い保磁力（ｔｈｅ
）を得ゐことができるため、高いエネルギー積を持つ磁
石を提供することができる。また、溶体化後の冷却速度
が遅いため、大量かつ安定して高性能な磁石を生産でき
る丸め、工業的生産に適し、大変有益である。その用途
社ステップモーター、小型スピーカー、ｉイクロモータ
ー、ピックアップなど広汎な用途に応えられる亀のであ
る。
〜ｂ 時効処理する場合は、溶体化温度から急冷し、時効処理
する場合と比較して高ｈヒステリシスループの角形性（
８Ｑ）が得られる。また、角形性（ＥＩ Ｑ 、）の高
い状態においても、高い保磁力（１Ｈｃ）を得ているし
、時効方法の工夫によってはさらに高い保磁力（１ＴＩ
ｃ ）が得られる。このように本発明の永久磁石の製造
方法は角形性（８Ｑ）を改良し、高い保磁力（ｔｈｅ
）を得ゐことができるため、高いエネルギー積を持つ磁
石を提供することができる。また、溶体化後の冷却速度
が遅いため、大量かつ安定して高性能な磁石を生産でき
る丸め、工業的生産に適し、大変有益である。その用途
社ステップモーター、小型スピーカー、ｉイクロモータ
ー、ピックアップなど広汎な用途に応えられる亀のであ
る。
第１図は、樹脂結合型磁石の製造工Ｓを示す。
＠２１１は、 Ｂｆｌ＆ （ＣＯ＠、ａｌＣｍ−−
１６＠、、−ｚデー噂〕−１の組成合金において、溶体
化後の冷却速度を変化させ九場合の樹脂結合型磁石の磁
気性能を示す。 菖３図は％Ｂｍ （ｃ（ｎ、−Ｃｕ−１ｙ＃−、Ｚｒｅ
ｓｅａ ）−ｔの組成合金ＫｓＰいて、溶体化後徐冷終
了温度を変化させた場合の樹脂結合型磁石の磁気性能を
示す。 第４図は、 ８９１１（ＣＯ＠、＠ ｃｌｌ＠−１’＃
＠−Ｍ Ｚデーｍ）−諺の組ｂｋ合金において、溶体化
後の冷却速度を変化させた場合の樹１ＩＦｒ結合型砲石
の磁気性能を示す。 第５図はＳ ’ｔｎ （Ｃ０１８ｃ’１ｌ１１・−Ｆ
ｅｂｓ ｚｌ”ｅ、６ｍ ）ｓ、ｘ組成の焼結体におい
て、解体化後の冷却速度を変化させた場合の、焼結型磁
石の磁気性能を示す。 以 上 出願人 株式会社−訪精工舎 第１１ｉ リ ８ ミ ヌ 洒虞ミ Ｏ。 召１ ｄ ９ 弄ｄ ペヌ
１６＠、、−ｚデー噂〕−１の組成合金において、溶体
化後の冷却速度を変化させ九場合の樹脂結合型磁石の磁
気性能を示す。 菖３図は％Ｂｍ （ｃ（ｎ、−Ｃｕ−１ｙ＃−、Ｚｒｅ
ｓｅａ ）−ｔの組成合金ＫｓＰいて、溶体化後徐冷終
了温度を変化させた場合の樹脂結合型磁石の磁気性能を
示す。 第４図は、 ８９１１（ＣＯ＠、＠ ｃｌｌ＠−１’＃
＠−Ｍ Ｚデーｍ）−諺の組ｂｋ合金において、溶体化
後の冷却速度を変化させた場合の樹１ＩＦｒ結合型砲石
の磁気性能を示す。 第５図はＳ ’ｔｎ （Ｃ０１８ｃ’１ｌ１１・−Ｆ
ｅｂｓ ｚｌ”ｅ、６ｍ ）ｓ、ｘ組成の焼結体におい
て、解体化後の冷却速度を変化させた場合の、焼結型磁
石の磁気性能を示す。 以 上 出願人 株式会社−訪精工舎 第１１ｉ リ ８ ミ ヌ 洒虞ミ Ｏ。 召１ ｄ ９ 弄ｄ ペヌ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 Ｒ（ｃ６１−ｓ−Ｖ−Ｗ ＣＳ ｕ ＦｇＶ
”）又（ココテＲは、ｌ（ｍ 、 ｌ’ｒ 、、Ｃ−を
中心とした希土類金属のｌ檜又は２種以上の組合わせで
あシ、Ｍはｔ（、Ｖ、 Ｚｒ 、 Ｎｂ 、 Ｈｆ 、
Ｔａ 、 Ｃｒ 、 Ｍｏの１種又は２種以上の組合
わせである。）の組成式で示した時、組成の範囲が、 ０．０１≦雪≦０．２０ ０．１≦Ｖ≦０．５ ０．００１≦Ｗ≦０．１５ ６．５≦２≦９．０ であるところの希土類金属間化合物を、非酸化雰囲気中
１０００℃以上の温度で溶体化後、溶体化温度から０．
５〜ｂ から常温の温度範囲まで徐冷し、その後時効処理を行な
うことを特徴とする永久磁石の製造方法。 ２、磁気硬化のための熱処理を終えた合金インゴットを
、 イ１ 粗粉砕し、さらにＩＡ〜１００μの粉末に微粉砕
する工程。 １口１ 得られた微粉末と結合材としての樹脂、セラミ
ック、又は低融点合金と混合する工程。 （ハ）所望の成形金型に前項記載の混合粉末を装入し、
磁場の強さ５ ＫＧ〜２０ＫＧ加えてａ場中成形並びＫ
Ｏ，５〜１０ｔｏν偽黛で圧縮成形する工程。 日 成形体を型よル抜き出し、４００℃以下の加熱温度
で加熱焼成する工程。 以上のような工程からなることを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57015222A JPS58132905A (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57015222A JPS58132905A (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58132905A true JPS58132905A (ja) | 1983-08-08 |
Family
ID=11882833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57015222A Pending JPS58132905A (ja) | 1982-02-02 | 1982-02-02 | 永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58132905A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52129614A (en) * | 1976-04-23 | 1977-10-31 | Hitachi Metals Ltd | Heat treating method of rare earth magnets |
| JPS53106624A (en) * | 1977-03-02 | 1978-09-16 | Hitachi Metals Ltd | Method of making permant magnet |
| JPS55154706A (en) * | 1979-05-21 | 1980-12-02 | Shin Etsu Chem Co Ltd | Manufacture of rare earth element and cobalt material for permanent magnet |
| JPS56112448A (en) * | 1980-02-07 | 1981-09-04 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Manufacture of rare earth element magnet |
-
1982
- 1982-02-02 JP JP57015222A patent/JPS58132905A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52129614A (en) * | 1976-04-23 | 1977-10-31 | Hitachi Metals Ltd | Heat treating method of rare earth magnets |
| JPS53106624A (en) * | 1977-03-02 | 1978-09-16 | Hitachi Metals Ltd | Method of making permant magnet |
| JPS55154706A (en) * | 1979-05-21 | 1980-12-02 | Shin Etsu Chem Co Ltd | Manufacture of rare earth element and cobalt material for permanent magnet |
| JPS56112448A (en) * | 1980-02-07 | 1981-09-04 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Manufacture of rare earth element magnet |
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