JPH02173246A - 永久磁石合金及びその製造方法 - Google Patents
永久磁石合金及びその製造方法Info
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- JPH02173246A JPH02173246A JP32483688A JP32483688A JPH02173246A JP H02173246 A JPH02173246 A JP H02173246A JP 32483688 A JP32483688 A JP 32483688A JP 32483688 A JP32483688 A JP 32483688A JP H02173246 A JPH02173246 A JP H02173246A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はR−T−B系(但しRはYを含む希土類元素、
TはFeを含む遷移金属)異方性焼結磁石合金と、その
製造方法に関する。
TはFeを含む遷移金属)異方性焼結磁石合金と、その
製造方法に関する。
[従来の技術]
従来、R−T−B系の異方性焼結磁石合金は、5s−C
o系焼結磁石合金の製造で確立された製造方法を用いて
作られている。すなわち、真空又は不活性ガス雰囲気中
溶解・鋳造法により合金インゴットを作製し、機械的あ
るいは化学的粉砕法を用いて粉砕し、適当な粒径(数μ
m)の粉末を得る。この粉末の成形前及び成形時に静磁
場又は、パルス磁場を印加して、磁性粉末の結晶を一定
方向に配向させ成形する。得られた成形体を真空又は不
活性ガス雰囲気中で焼結し、必要に応じて熱処理を加え
て、合金中の磁性結晶粒子の多くが一定方向に配向した
異方性磁石合金を得ている。
o系焼結磁石合金の製造で確立された製造方法を用いて
作られている。すなわち、真空又は不活性ガス雰囲気中
溶解・鋳造法により合金インゴットを作製し、機械的あ
るいは化学的粉砕法を用いて粉砕し、適当な粒径(数μ
m)の粉末を得る。この粉末の成形前及び成形時に静磁
場又は、パルス磁場を印加して、磁性粉末の結晶を一定
方向に配向させ成形する。得られた成形体を真空又は不
活性ガス雰囲気中で焼結し、必要に応じて熱処理を加え
て、合金中の磁性結晶粒子の多くが一定方向に配向した
異方性磁石合金を得ている。
[発明が解決しようとする課題]
上述した従来技術によってi)たR−T−B系磁石合金
のうち、代表例としてNd −Fe −B系磁石合金は
、強磁性相のNd 2 Fe 14Bの結晶磁気異方性
エネルギーに関係し十分な配向が得られていないのが現
状である。すなわち強磁性相Nd2F014Bの飽和磁
化4πIsは、l[i、lKGで、この値から求めた最
大エネルギーfa(BH)waxの理論的限界は83
、7 MGOcと大きなものである(応用物理第55号
第2号昭和61年)。
のうち、代表例としてNd −Fe −B系磁石合金は
、強磁性相のNd 2 Fe 14Bの結晶磁気異方性
エネルギーに関係し十分な配向が得られていないのが現
状である。すなわち強磁性相Nd2F014Bの飽和磁
化4πIsは、l[i、lKGで、この値から求めた最
大エネルギーfa(BH)waxの理論的限界は83
、7 MGOcと大きなものである(応用物理第55号
第2号昭和61年)。
また、Nd −Fe −B系永久磁石合金を作製するに
は、Nd 2 Fe 14B柑以外のNd−Fe固溶体
と考えられるNd リッチ相の存在が必須条件となって
おり、Nd 2 Fe 14B相とNd リッチ相を体
積比でN d 2 F 814B相を95vo1%、N
d リッチ相を5 vo196とした場合、実質の4
πIsは15.3 (KG)となり、この値から求めた
( B H)a+axの理論的限界は57.0 (MG
Oe)にも及ぶ。しかし、これまで報告されている最大
値は、B r 14.G(KG)。
は、Nd 2 Fe 14B柑以外のNd−Fe固溶体
と考えられるNd リッチ相の存在が必須条件となって
おり、Nd 2 Fe 14B相とNd リッチ相を体
積比でN d 2 F 814B相を95vo1%、N
d リッチ相を5 vo196とした場合、実質の4
πIsは15.3 (KG)となり、この値から求めた
( B H)a+axの理論的限界は57.0 (MG
Oe)にも及ぶ。しかし、これまで報告されている最大
値は、B r 14.G(KG)。
(B H) wax 50.6MGOcと理論値よりか
なり低いものであった。
なり低いものであった。
この理論値と実際値の差は、Nd 2 F Q +4B
の結晶磁気異方性エネルギー;Eaにより説明できる。
の結晶磁気異方性エネルギー;Eaにより説明できる。
すなわち、Nd2Fe 14B (正方品)結晶のEa
(式(1))において、 EH−に、 sin’θ+に2sin’θ+ K 3
sin’ θ cos4φ+−(1)(K+ 、に
2 、に3は異方性定数)磁化容易方向を決定するに、
、に2は室温で正の値、K、は負の値を持ち、高磁場中
では、K3はに2.に、に対して無視できない値をもち
、式(1)右辺節1及び2項は、C軸方向で極小、第3
項はC軸方向で極大となる。このことから、Nd 2
Fe +aB結晶は、完全な一軸異方性を持ち寿ず、従
来技術において、磁場配向を行なっても、磁場方向にN
d 2 Fe +4B磁性結晶のC軸をそろえて、結晶
粒を100%配向する事は困難であり、現状の4πIs
の値が限界に近いと言える。
(式(1))において、 EH−に、 sin’θ+に2sin’θ+ K 3
sin’ θ cos4φ+−(1)(K+ 、に
2 、に3は異方性定数)磁化容易方向を決定するに、
、に2は室温で正の値、K、は負の値を持ち、高磁場中
では、K3はに2.に、に対して無視できない値をもち
、式(1)右辺節1及び2項は、C軸方向で極小、第3
項はC軸方向で極大となる。このことから、Nd 2
Fe +aB結晶は、完全な一軸異方性を持ち寿ず、従
来技術において、磁場配向を行なっても、磁場方向にN
d 2 Fe +4B磁性結晶のC軸をそろえて、結晶
粒を100%配向する事は困難であり、現状の4πIs
の値が限界に近いと言える。
そこで、本発明の技術的課題は、上記配向性の問題につ
いて検討し、熱間加圧により磁性粉の配向性をより向上
させ飽和磁化が大きくかつ最大エネルギー積の大きい磁
石特性の優れた希土類永久磁石合金及びその製造方法を
提0(することにある。
いて検討し、熱間加圧により磁性粉の配向性をより向上
させ飽和磁化が大きくかつ最大エネルギー積の大きい磁
石特性の優れた希土類永久磁石合金及びその製造方法を
提0(することにある。
[課題を解決するための手段]
本発明によれば、Rが8〜30at%、Bが2〜30a
t%、残部TよりなるR−T−B系磁石合金(但し、R
はYを含む希土類元素、TはFeを含む遷移金属である
)を溶解及び鋳造にて作製し、粉砕、磁場プレス、焼結
工程で得られた焼結体を500℃以上の温度で熱間加工
を行うことにより、結晶の一軸配同性が増加せしめられ
ているとともに結晶粒が微細化されていることを特徴と
する永久磁石合金が得られる。
t%、残部TよりなるR−T−B系磁石合金(但し、R
はYを含む希土類元素、TはFeを含む遷移金属である
)を溶解及び鋳造にて作製し、粉砕、磁場プレス、焼結
工程で得られた焼結体を500℃以上の温度で熱間加工
を行うことにより、結晶の一軸配同性が増加せしめられ
ているとともに結晶粒が微細化されていることを特徴と
する永久磁石合金が得られる。
本発明によれば、前記永久磁石合金において、熱間加工
後200〜700℃の温度範囲にて熱処理を加えてなる
ことを特徴とする永久磁石合金が得られる。
後200〜700℃の温度範囲にて熱処理を加えてなる
ことを特徴とする永久磁石合金が得られる。
本発明によれば、Rが8〜30at%、Bが2〜30a
t%、及び残部TよりなるR−T−B系磁石合金(但し
、RはYを含む希土類元素、TはFeを含む遷移金属で
ある)溶解及び鋳造にて作製し、粉砕し、磁場方向とプ
レス方向とを平行の条件で磁場プレスして、焼結した焼
結体を500℃以上の温度で熱間加工を行い、該焼結体
に含まれる結晶の一軸配向を増加させることを特徴とす
る永久磁石合金の製造方法が得られる。
t%、及び残部TよりなるR−T−B系磁石合金(但し
、RはYを含む希土類元素、TはFeを含む遷移金属で
ある)溶解及び鋳造にて作製し、粉砕し、磁場方向とプ
レス方向とを平行の条件で磁場プレスして、焼結した焼
結体を500℃以上の温度で熱間加工を行い、該焼結体
に含まれる結晶の一軸配向を増加させることを特徴とす
る永久磁石合金の製造方法が得られる。
本発明によれば、前記永久磁石合金の製造方法において
、前記焼結体が磁石結晶の塑性流動が異h゛性をHする
ことを特徴とする永久磁石合金の製造h゛法が得られる
。
、前記焼結体が磁石結晶の塑性流動が異h゛性をHする
ことを特徴とする永久磁石合金の製造h゛法が得られる
。
R2T 14Bの結晶構造は、第2図正方晶構造をして
おり、かつRとFeが層状に重なった構造となっている
。また、第3図(a)の様に結晶学的に夫々の血を指数
付けすることができ、R2T14B結晶は(0,0,4
7)面で層を形成する層状化合物と諷゛える。このR2
T、4B結晶は、この様な構造であるために(0,O,
I)面で襞間(割れ)を起しJA<、(0,o、 g)
面ですべるようにDJ、 (’l、 Il)面方向に
ずれていく。第3図(a)のiF、 /J’晶モデモデ
ル軸方向(これはC軸方向と同じ)に、第3図(b)で
示すように応力を加えると、焼結体が潰れる際に、結晶
は第3図(c)で示すような(0,01り面ですべりを
起しながら(o、0.ff)面の方向に結晶の軸をきち
んと揃えながら広がっていく。この様に(0,0,g)
面ですべりをおこしずれていく現象を塑性流動すると言
う。
おり、かつRとFeが層状に重なった構造となっている
。また、第3図(a)の様に結晶学的に夫々の血を指数
付けすることができ、R2T14B結晶は(0,0,4
7)面で層を形成する層状化合物と諷゛える。このR2
T、4B結晶は、この様な構造であるために(0,O,
I)面で襞間(割れ)を起しJA<、(0,o、 g)
面ですべるようにDJ、 (’l、 Il)面方向に
ずれていく。第3図(a)のiF、 /J’晶モデモデ
ル軸方向(これはC軸方向と同じ)に、第3図(b)で
示すように応力を加えると、焼結体が潰れる際に、結晶
は第3図(c)で示すような(0,01り面ですべりを
起しながら(o、0.ff)面の方向に結晶の軸をきち
んと揃えながら広がっていく。この様に(0,0,g)
面ですべりをおこしずれていく現象を塑性流動すると言
う。
従って、塑性流動に異方性を有する合金の例としては、
R2T、、B合金があげられる。
R2T、、B合金があげられる。
本発明の永久磁石合金の製造方法では、このR2T14
B磁性結晶が(0,0,R)方向(ff−1゜2、・・
・)に塑性流動する特徴を利用し、焼結後に焼結体を5
00℃以上(圧力0.5ton/cd以上)で、−輪形
成のホットプレス(H,P)等を用いて熱間加圧成形を
することにより、R−T−B系焼結体を一軸方向にさら
に配向させ、これにより飽和磁化が大きく、かつ最大エ
ネルギー積の大きい、より優れた磁石特性を得たもので
ある。また、熱間加工は、焼結法より比較的低温で緻密
化した成形体を得られる特徴を白゛するため、熱間加工
時に、さらに微細化されたR2T、、、B磁性結晶粒は
、粗大化することなく、保存される。また、R−T−B
系磁石合金は、磁性結晶粒を微細化する事により保磁力
が向上する事が知られており、熱間加工後の成形体に、
200〜700℃で熱処理を施こす事により、本発明の
永久磁石合金は、保磁力のより大きい磁石特性を得る。
B磁性結晶が(0,0,R)方向(ff−1゜2、・・
・)に塑性流動する特徴を利用し、焼結後に焼結体を5
00℃以上(圧力0.5ton/cd以上)で、−輪形
成のホットプレス(H,P)等を用いて熱間加圧成形を
することにより、R−T−B系焼結体を一軸方向にさら
に配向させ、これにより飽和磁化が大きく、かつ最大エ
ネルギー積の大きい、より優れた磁石特性を得たもので
ある。また、熱間加工は、焼結法より比較的低温で緻密
化した成形体を得られる特徴を白゛するため、熱間加工
時に、さらに微細化されたR2T、、、B磁性結晶粒は
、粗大化することなく、保存される。また、R−T−B
系磁石合金は、磁性結晶粒を微細化する事により保磁力
が向上する事が知られており、熱間加工後の成形体に、
200〜700℃で熱処理を施こす事により、本発明の
永久磁石合金は、保磁力のより大きい磁石特性を得る。
また、第4図はプレス方法を示す図で、第4図(a)は
プレス方向と、磁場印加方向とが互いに垂直な垂直磁場
印加法を示し、第4図(b)はブレスh゛向と磁場印加
方向とが互いに平行な平行磁場印加法を夫々示している
。従来の希土類永久磁石合金においては磁場方向と垂直
にプレス成形(垂直磁場プレス、第4図(a))された
磁石合金と比較して磁場方向と平行にプレス成形(平行
磁場プレス、第4図(b))された磁石合金が磁石特性
が劣るにも拘わらず多く市販され、また使用されている
。このことは、最終製品において、形状を選択基準とす
るため、垂直磁場プレス法により、様々な成形体形状を
作製できる点で優れている・P行磁場プレス法による製
品を使用せざるをえないためである。このため、垂直磁
場プレスによる製品と同等の磁石特性をもった平行磁場
プレスによる製品が望まれている。
プレス方向と、磁場印加方向とが互いに垂直な垂直磁場
印加法を示し、第4図(b)はブレスh゛向と磁場印加
方向とが互いに平行な平行磁場印加法を夫々示している
。従来の希土類永久磁石合金においては磁場方向と垂直
にプレス成形(垂直磁場プレス、第4図(a))された
磁石合金と比較して磁場方向と平行にプレス成形(平行
磁場プレス、第4図(b))された磁石合金が磁石特性
が劣るにも拘わらず多く市販され、また使用されている
。このことは、最終製品において、形状を選択基準とす
るため、垂直磁場プレス法により、様々な成形体形状を
作製できる点で優れている・P行磁場プレス法による製
品を使用せざるをえないためである。このため、垂直磁
場プレスによる製品と同等の磁石特性をもった平行磁場
プレスによる製品が望まれている。
上記事実に対し、本発明の永久磁石合金とその製造h゛
法は、平行磁場プレス法による成形体に対しては熱間加
工により、最終形状品を容易に成形する事が可能であり
、−軸配向を向上させ優れた磁石特性を得る特徴を有す
る。
法は、平行磁場プレス法による成形体に対しては熱間加
工により、最終形状品を容易に成形する事が可能であり
、−軸配向を向上させ優れた磁石特性を得る特徴を有す
る。
尚、本発明においては、結晶粒はR,T、、B磁性結晶
であり、遷移金属Tとしては、Feの他に、磁石合金総
量に対して50at%以下のCo残部Fe及び製造上不
可避な不純物を含むもの等が考えられるが、これらに限
定されるものではない。
であり、遷移金属Tとしては、Feの他に、磁石合金総
量に対して50at%以下のCo残部Fe及び製造上不
可避な不純物を含むもの等が考えられるが、これらに限
定されるものではない。
[実施例]
本発明の実施例について説明する。
実施例1
純度99wt%以上のNd、Fe、Bを用い、Ar雰囲
気で高周波加熱により、Nd 2 F +314Bを主
成分とする、31 Nd 1.OB bat F
e(WL96)のインゴットをiGた。次に、このイン
ゴットをディスクミルにて粗粉砕した後、ボールミルで
扮砕拉径2〜10(μ瘍)に微粉砕した。次にこの粉末
を磁場10 KOe 、磁場方向に対し垂直に圧力1.
0Lon/cdの条件で、磁場中成形を行なった。次い
で成形体を、1000℃〜1200℃で真空中2時間焼
結し、焼結体を得た。
気で高周波加熱により、Nd 2 F +314Bを主
成分とする、31 Nd 1.OB bat F
e(WL96)のインゴットをiGた。次に、このイン
ゴットをディスクミルにて粗粉砕した後、ボールミルで
扮砕拉径2〜10(μ瘍)に微粉砕した。次にこの粉末
を磁場10 KOe 、磁場方向に対し垂直に圧力1.
0Lon/cdの条件で、磁場中成形を行なった。次い
で成形体を、1000℃〜1200℃で真空中2時間焼
結し、焼結体を得た。
この焼結体を、真空中700℃、 1.0ton/cd
で、磁場中成形時の印加磁場方向と同一方向にホットプ
レスを行ない、その後、600〜700℃で、Ar雰囲
気中1時間熱処理を行なった。
で、磁場中成形時の印加磁場方向と同一方向にホットプ
レスを行ない、その後、600〜700℃で、Ar雰囲
気中1時間熱処理を行なった。
第1表に、本実施例と比較例1として、焼結後600〜
700℃でA「雰囲気中1時間熱処理を施した3 1
Nd −1,0B−bal Fe(vt%)の焼結体の
磁石特性を示す。第1表より実施例1は、比較例1に対
し、4πIsで、約3,4%、(BH)II +l X
で約1196. +Heで約796の向上がみられ、
特に、4πIsでは、磁性結晶が100%配向した限界
値に近い特性を示している。
700℃でA「雰囲気中1時間熱処理を施した3 1
Nd −1,0B−bal Fe(vt%)の焼結体の
磁石特性を示す。第1表より実施例1は、比較例1に対
し、4πIsで、約3,4%、(BH)II +l X
で約1196. +Heで約796の向上がみられ、
特に、4πIsでは、磁性結晶が100%配向した限界
値に近い特性を示している。
第1表
成形を行なった。次いで、成形体を、1000℃〜12
00℃で真空中2時間焼結し、焼結体を得た。この焼結
体を真空中700℃、10分間、磁場中成形時の印加磁
場方向に、圧力0,1〜t 、 o ton/ cjで
ホットプレスを行ない、加工度20,40゜60.80
%の成形体を得た。その後、値600〜700℃でAr
雰囲気中1時間熱処理を行なった。
00℃で真空中2時間焼結し、焼結体を得た。この焼結
体を真空中700℃、10分間、磁場中成形時の印加磁
場方向に、圧力0,1〜t 、 o ton/ cjで
ホットプレスを行ない、加工度20,40゜60.80
%の成形体を得た。その後、値600〜700℃でAr
雰囲気中1時間熱処理を行なった。
第2表に、本実施例で加工度1009oの成形体の磁石
特性と、焼結後600〜700℃でA r雰囲気中1時
間熱処理を施した焼結体(比較例2)の磁石特性を示す
。
特性と、焼結後600〜700℃でA r雰囲気中1時
間熱処理を施した焼結体(比較例2)の磁石特性を示す
。
第 2 表
実り&例2
実施例1と同様の方法で得た3 1 Nd −1,OB
−bal F e(wL%)の微粉末を、磁場10 K
Oe 、磁場h゛向と平行に圧力1.0Lon/cdの
条件で、磁場中第2表より、実施例2は、比較例2に対
し、4πlsで約9%、 (BH)rAaxで約26
96 。
−bal F e(wL%)の微粉末を、磁場10 K
Oe 、磁場h゛向と平行に圧力1.0Lon/cdの
条件で、磁場中第2表より、実施例2は、比較例2に対
し、4πlsで約9%、 (BH)rAaxで約26
96 。
Heで約6%の向上がみられ、特に、4πIs。
(BH)+++axで顕著な特性向上がみられる。この
事は、磁場中成形において、印加磁場方向とプレスJj
向が平行の場合、配向性が劣るという欠点を、ホットプ
レス等、熱間加しにより補う事が十分可能である事を示
している。
事は、磁場中成形において、印加磁場方向とプレスJj
向が平行の場合、配向性が劣るという欠点を、ホットプ
レス等、熱間加しにより補う事が十分可能である事を示
している。
第1図に、加工度20.40,60.80%の成形体の
4πIsを示す。第1図より、加工度50%以上であれ
ば、従来法による焼結磁石合金の特性を十分上回る$が
6エ能である。
4πIsを示す。第1図より、加工度50%以上であれ
ば、従来法による焼結磁石合金の特性を十分上回る$が
6エ能である。
以上、Nd −Fe −B系磁石合金について述べたが
、Ndの一部を、Y及び他の希土類元素で置換したり、
Feの一部を他の遷移金属で置換したり、Bの一部を他
の半金属例えばSi、C等で置換しても、Nd 2Fe
、、B系で代表されるようなR,T、、Bが磁性に寄
与しているものであれば、本発明の効果が十分に期待で
きるものであることは、容易に推測できる。
、Ndの一部を、Y及び他の希土類元素で置換したり、
Feの一部を他の遷移金属で置換したり、Bの一部を他
の半金属例えばSi、C等で置換しても、Nd 2Fe
、、B系で代表されるようなR,T、、Bが磁性に寄
与しているものであれば、本発明の効果が十分に期待で
きるものであることは、容易に推測できる。
[発明の効果]
以上、述べたように、本発明によれば、NdFe −B
磁石合金を代表とするR−T−B系磁石合金において、
焼結後、熱間加圧成形を行なう事により、従来の焼結法
によるNd −Fe −B系磁石合金においては困難で
あった100%の磁性結晶の配向とほぼ同等の配向性を
持ち、より磁石特性に優れたR−T−B系永久磁石合金
を得る事ができる。
磁石合金を代表とするR−T−B系磁石合金において、
焼結後、熱間加圧成形を行なう事により、従来の焼結法
によるNd −Fe −B系磁石合金においては困難で
あった100%の磁性結晶の配向とほぼ同等の配向性を
持ち、より磁石特性に優れたR−T−B系永久磁石合金
を得る事ができる。
また、本発明によれば、永久磁石合金の製造方法におい
て、焼結後、熱間加圧成形を行なう事により、磁場中成
形の方法によらず、同程度の磁石特性を持ったR−T−
B系永久磁石合金を得る事ができる。
て、焼結後、熱間加圧成形を行なう事により、磁場中成
形の方法によらず、同程度の磁石特性を持ったR−T−
B系永久磁石合金を得る事ができる。
第1図は本発明の実施例に係る希土類磁石合金の4πI
sと加工度との関係を示す図、第2図はR2T14B結
晶粒の例としてR2Fe、4Bの結晶構造を示す図、第
3図(a)、(b)及び、(C)は希土類永久磁石焼結
体の塑性流動の説明に洪する図、第4図はプレス方法の
説明図で、第4図(3)はプレス方向と、磁場印加方向
とが互いに垂直な垂直磁場印加法を示し、第4図(b)
はプレス方向と磁場印加方向とが互いに平行な平行磁場
印加法を夫々示している。 図中1は金型、2は粉末、3はずれ方向を示す矢印、4
は磁場方向を示す矢印、5はプレス方向を示す矢印、6
はプレス方向及び磁場方向を示す矢印である。 第2図 R2Fe14BのISA4MYZ 第1図 加 工 度(%トーー 第3図 (a、) (b) 0応力 (C)
sと加工度との関係を示す図、第2図はR2T14B結
晶粒の例としてR2Fe、4Bの結晶構造を示す図、第
3図(a)、(b)及び、(C)は希土類永久磁石焼結
体の塑性流動の説明に洪する図、第4図はプレス方法の
説明図で、第4図(3)はプレス方向と、磁場印加方向
とが互いに垂直な垂直磁場印加法を示し、第4図(b)
はプレス方向と磁場印加方向とが互いに平行な平行磁場
印加法を夫々示している。 図中1は金型、2は粉末、3はずれ方向を示す矢印、4
は磁場方向を示す矢印、5はプレス方向を示す矢印、6
はプレス方向及び磁場方向を示す矢印である。 第2図 R2Fe14BのISA4MYZ 第1図 加 工 度(%トーー 第3図 (a、) (b) 0応力 (C)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、Rが8〜30at%、Bが2〜30at%、残部T
よりなるR−T−B系磁石合金(但し、RはYを含む希
土類元素、TはFeを含む遷移金属である)を溶解及び
鋳造にて作製し、粉砕、磁場プレス、焼結工程で得られ
た焼結体を500℃以上の温度で熱間加工を行うことに
より、結晶の一軸配向性が増加せしめられているととも
に結晶粒が微細化されていることを特徴とする永久磁石
合金。 2、第1の請求項記載の永久磁石合金において、熱間加
工後200〜700℃の温度範囲にて熱処理を加えてな
ることを特徴とする永久磁石合金。 3、Rが8〜30at%、Bが2〜30at%、及び残
部TよりなるR−T−B系磁石合金(但し、RはYを含
む希土類元素、TはFeを含む遷移金属である)溶解及
び鋳造にて作製し、粉砕し、磁場方向とプレス方向とを
平行の条件で磁場プレスして、焼結した焼結体を500
℃以上の温度で熱間加工を行い、該焼結体に含まれる結
晶の一軸配向を増加させることを特徴とする永久磁石合
金の製造方法。 4、第3の請求項記載の永久磁石合金の製造方法におい
て、前記焼結体が磁石結晶の塑性流動が異方性を有する
ことを特徴とする永久磁石合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32483688A JPH02173246A (ja) | 1988-12-24 | 1988-12-24 | 永久磁石合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32483688A JPH02173246A (ja) | 1988-12-24 | 1988-12-24 | 永久磁石合金及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02173246A true JPH02173246A (ja) | 1990-07-04 |
Family
ID=18170225
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32483688A Pending JPH02173246A (ja) | 1988-12-24 | 1988-12-24 | 永久磁石合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02173246A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20130068992A1 (en) * | 2010-05-20 | 2013-03-21 | Kazuhiro Hono | Method for producing rare earth permanent magnets, and rare earth permanent magnets |
WO2015121914A1 (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-20 | 日東電工株式会社 | 希土類永久磁石及び希土類永久磁石の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-24 JP JP32483688A patent/JPH02173246A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20130068992A1 (en) * | 2010-05-20 | 2013-03-21 | Kazuhiro Hono | Method for producing rare earth permanent magnets, and rare earth permanent magnets |
WO2015121914A1 (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-20 | 日東電工株式会社 | 希土類永久磁石及び希土類永久磁石の製造方法 |
US10269475B2 (en) | 2014-02-12 | 2019-04-23 | Nitto Denko Corporation | Rare earth permanent magnet and method for producing rare earth permanent magnet |
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