JPS58123858A - 中空状スタビライザ−用電縫鋼管用鋼 - Google Patents
中空状スタビライザ−用電縫鋼管用鋼Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は例えば自動車の走行安定性を保持する中空状ス
タビライザー−得るための電縫鋼管用鋼に関する。
タビライザー−得るための電縫鋼管用鋼に関する。
近年、自動車の燃費向上に関する改善は目覚しく、その
対策の１つとして車体の軽量化が種々検討されている。
対策の１つとして車体の軽量化が種々検討されている。
このうち、コーナーリング時の車体のローリングを緩和
したり、高速時の走行安定性を保持する効果を有するス
タビライザーは、従来、５４５Ｃ！。
したり、高速時の走行安定性を保持する効果を有するス
タビライザーは、従来、５４５Ｃ！。
５ＵＰ６などの棒鋼で製造されていたが、前述の如き最
近の軽量化を目的として、継目無しあるいは溶接鋼管を
用いた中空状スタビライザーが検討されるようになった
。
近の軽量化を目的として、継目無しあるいは溶接鋼管を
用いた中空状スタビライザーが検討されるようになった
。
この場合、溶接鋼管によって中空状のスタビライザーを
製造するには、棒鋼による中実状のスタビライザーに比
べて、断面積が大幅に減少するので、構造用部材として
の品質および信頼性を確保するには、従来材以上の強靭
性の確保が必要とされ、また複雑な形状に加工したり端
部を圧着したりするので曲げ加工性と溶接部の健全性の
向上が要求され、さらに高い疲労強度を得るための熱処
理において管端をつぶし定状態で充分な焼入硬さが得ら
れるような焼入性の確保が必要とされるなど、従来にな
い材料特性が要求される。
製造するには、棒鋼による中実状のスタビライザーに比
べて、断面積が大幅に減少するので、構造用部材として
の品質および信頼性を確保するには、従来材以上の強靭
性の確保が必要とされ、また複雑な形状に加工したり端
部を圧着したりするので曲げ加工性と溶接部の健全性の
向上が要求され、さらに高い疲労強度を得るための熱処
理において管端をつぶし定状態で充分な焼入硬さが得ら
れるような焼入性の確保が必要とされるなど、従来にな
い材料特性が要求される。
このような特性が要求される中空状のスタビライザー素
管として、例えば構造用合金鋼鋼管（ＪＩＳ Ｇ３４４
１ ）あるいは機械構造用炭素鋼鋼管（ＪＩＳ ａ５４
４５ ）などの適用が試みられている。
管として、例えば構造用合金鋼鋼管（ＪＩＳ Ｇ３４４
１ ）あるいは機械構造用炭素鋼鋼管（ＪＩＳ ａ５４
４５ ）などの適用が試みられている。
しかし、前者の構造用合金鋼鋼管の素管は、その焼入性
は非常に良好であるが、炭素当量が高く溶接性、溶接部
の健全性（ペネトレーターが生じやすい）、素管の曲は
加工性などに問題があり、さらには鋼にＮｉ、ＣｒＳＭ
ｏなどの成分が含まれるために材料コストが高いなど、
中空状スタビライザー用鋼管としては一般的でない。
は非常に良好であるが、炭素当量が高く溶接性、溶接部
の健全性（ペネトレーターが生じやすい）、素管の曲は
加工性などに問題があり、さらには鋼にＮｉ、ＣｒＳＭ
ｏなどの成分が含まれるために材料コストが高いなど、
中空状スタビライザー用鋼管としては一般的でない。
一方、後者の機械構造用炭素鋼鋼管に、材料コストは安
価であるが、溶接性、溶接部の健全性を考慮した炭素量
では、管端をつぶした状態での熱処理時に充分な焼入硬
さが得られない、などの問題を有していた。
価であるが、溶接性、溶接部の健全性を考慮した炭素量
では、管端をつぶした状態での熱処理時に充分な焼入硬
さが得られない、などの問題を有していた。
本発明はこのような中空状スタビライザーの諸問題を解
決することを目的としてなされたもので、この目的にお
いて本発明者らは鋼成分について広汎な試験研究を行な
った結果、極めて信頼性の高い中空状スタビライザー用
電縫鋼管用鋼を開発することに゛成功した。
決することを目的としてなされたもので、この目的にお
いて本発明者らは鋼成分について広汎な試験研究を行な
った結果、極めて信頼性の高い中空状スタビライザー用
電縫鋼管用鋼を開発することに゛成功した。
すなわち本発明の中空状スタビライザー用電縫鋼管用鋼
は、Ｃ； ０４５チ以下、ｓｉ ； ０．２５チ以下、
Ｍｎ ； ０．３０〜１．２０ ％、ｃｒ ； ０．６
０ ％以下、Ｐ ； ０．０２０チ以下、Ｓ ； ０．
０２０ ％以下、ｓｏｌ、、Ａ１ ； ０．１０ ｆｂ
以下、Ｎ＋Ｏ； ２００ ｐｐｍ以下、Ｔｉ；鋼中の（
Ｎ−４−０）の４〜１２倍、Ｂ ； ０．０００５〜０
．００９ ％、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりな
る鋼であって、かつＤＩ （ｉｎ） ＝ （（０，４Ｃ
＋０．０６） Ｘ （０，７Ｓｉ＋１） Ｘ （５，３
３Ｍｎ＋すＸ（２，１６Ｏｒ＋す）Ｘ （１＋１．５（
０，９−０））の式に従う理想臨界直径（Ｄｒ）が１．
０ （ｉｎ）以上となるように鋼中の０％Ｓｉ、Ｍｎお
よびＯｒのチ含有量を調整し、さらに Ｃｅｑ 、←）＝ Ｃ＋ Ｍｎ／６−４− Ｓｉ／２４
−１− Ｃｒ１５の式に従う炭素当量が０．６０％以下
となるように鋼中のＣ，Ｍｎ、Ｓｉお工びＯｒのチ含有
量を調整した鋼である。そして、前記成分において、溶
鋼のＣａ処理によって鋼中介在物の形□態制御を実施し
、圧延方向に伸びたＡ、系介在物を球状の介在物に変え
る処決、ならびｖｃＮｂ添加によるオーステナイト結晶
粒の生長を抑制することによって、一層信頼性の高い電
縫鋼管を得ることができる。
は、Ｃ； ０４５チ以下、ｓｉ ； ０．２５チ以下、
Ｍｎ ； ０．３０〜１．２０ ％、ｃｒ ； ０．６
０ ％以下、Ｐ ； ０．０２０チ以下、Ｓ ； ０．
０２０ ％以下、ｓｏｌ、、Ａ１ ； ０．１０ ｆｂ
以下、Ｎ＋Ｏ； ２００ ｐｐｍ以下、Ｔｉ；鋼中の（
Ｎ−４−０）の４〜１２倍、Ｂ ； ０．０００５〜０
．００９ ％、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりな
る鋼であって、かつＤＩ （ｉｎ） ＝ （（０，４Ｃ
＋０．０６） Ｘ （０，７Ｓｉ＋１） Ｘ （５，３
３Ｍｎ＋すＸ（２，１６Ｏｒ＋す）Ｘ （１＋１．５（
０，９−０））の式に従う理想臨界直径（Ｄｒ）が１．
０ （ｉｎ）以上となるように鋼中の０％Ｓｉ、Ｍｎお
よびＯｒのチ含有量を調整し、さらに Ｃｅｑ 、←）＝ Ｃ＋ Ｍｎ／６−４− Ｓｉ／２４
−１− Ｃｒ１５の式に従う炭素当量が０．６０％以下
となるように鋼中のＣ，Ｍｎ、Ｓｉお工びＯｒのチ含有
量を調整した鋼である。そして、前記成分において、溶
鋼のＣａ処理によって鋼中介在物の形□態制御を実施し
、圧延方向に伸びたＡ、系介在物を球状の介在物に変え
る処決、ならびｖｃＮｂ添加によるオーステナイト結晶
粒の生長を抑制することによって、一層信頼性の高い電
縫鋼管を得ることができる。
本発明によって従来にない優れた中空状スタビライザー
用電縫鋼管用鋼が提供されるが、これは焼入性、溶接性
、溶接部のペネトレータの抑制、低温焼もどし靭性、素
管の曲げ加工性、その他の中空状スタビライザーの製造
において必要とでれる諸性質を満たすべく鋼中元素とそ
の添加量を総合的に勘案して適正に配合したことによる
。以下に本発明に従う鋼の化学成分値について個別に説
明する。
用電縫鋼管用鋼が提供されるが、これは焼入性、溶接性
、溶接部のペネトレータの抑制、低温焼もどし靭性、素
管の曲げ加工性、その他の中空状スタビライザーの製造
において必要とでれる諸性質を満たすべく鋼中元素とそ
の添加量を総合的に勘案して適正に配合したことによる
。以下に本発明に従う鋼の化学成分値について個別に説
明する。
ｃ Ｈｏ、ｓｓ％を超えると、造管時の溶接性および溶
接部の健全性に悪影響を及ばずので、その上限を０．３
５％とする。
接部の健全性に悪影響を及ばずので、その上限を０．３
５％とする。
Ｓｉｎ溶接部の低温焼もどし靭性ならびにパイプの強靭
化を計るためにその上限を０．２５ ％に限定する。
ｉ。
化を計るためにその上限を０．２５ ％に限定する。
ｉ。
クチャ−が発生して靭性が低下するし、さらには炭素当
量（Ｃｅｑ−）も高くなり溶接性１．溶接部の健全性に
も悪影ｆ＃を及ぼすので、その上限ｉ１．２０％とする
。一方、Ｍｎ量が０．３０％未満では焼入性が大幅に低
下し、中空状スタビライザーに加工した後に焼入時に必
要硬さが得られなくなるので、その下限全０．５０チと
する。
量（Ｃｅｑ−）も高くなり溶接性１．溶接部の健全性に
も悪影ｆ＃を及ぼすので、その上限ｉ１．２０％とする
。一方、Ｍｎ量が０．３０％未満では焼入性が大幅に低
下し、中空状スタビライザーに加工した後に焼入時に必
要硬さが得られなくなるので、その下限全０．５０チと
する。
Ｃｒ１ｄ鋼材の焼入性を大幅に向上せしめる元素のため
、熱処理を必要とする中空状スタビライザーには好まし
い元素の１つであるが、Ｃｒ量が０．６−ヲ越えて添加
されると造管時の溶接部にペネトレーターが発生しやす
くなるのでその上限ｉ ０．６０係に限定する。
、熱処理を必要とする中空状スタビライザーには好まし
い元素の１つであるが、Ｃｒ量が０．６−ヲ越えて添加
されると造管時の溶接部にペネトレーターが発生しやす
くなるのでその上限ｉ ０．６０係に限定する。
Ｐは熱処理後の低温焼もどし脆性を増長するので上限を
（１，０２０チとする。
（１，０２０チとする。
ｓＨ鋼中の非金属介在物１１ｉｃ影響し、）（イブの曲
げ性、偏平性を悪化させ、ま几溶接部の健全性にも影響
するので、その上限ｉ ０．０２０ ％とする。
げ性、偏平性を悪化させ、ま几溶接部の健全性にも影響
するので、その上限ｉ ０．０２０ ％とする。
Ｎと○は鋼中のガス成分であり、製鋼過程で鋼中に含ま
れてくるが、Ｎ量と０量の合計が２００ ｐｐｍを越え
るとＢによる焼入性効果を安定して得るためのＴ１の添
加量が多くなり、靭性が低下するので、（Ｎ＋０）量の
上限を２００ ｐｐｍとすることが必要である。
れてくるが、Ｎ量と０量の合計が２００ ｐｐｍを越え
るとＢによる焼入性効果を安定して得るためのＴ１の添
加量が多くなり、靭性が低下するので、（Ｎ＋０）量の
上限を２００ ｐｐｍとすることが必要である。
Ｂは微量の添加で鋼材の焼入性を大幅に向上せしめるが
、その添加量が０．０００５％未満では焼入性に効果が
なく、また、０．００９％を越えると焼入性を劣化させ
靭性が劣るようになるのでＯ，ＩＪＯ０５〜０．００９
％の範囲に限定する。
、その添加量が０．０００５％未満では焼入性に効果が
なく、また、０．００９％を越えると焼入性を劣化させ
靭性が劣るようになるのでＯ，ＩＪＯ０５〜０．００９
％の範囲に限定する。
Ｔｉ１ｊ鋼の脱酸調整の他に脱窒のために添加し、Ｂ添
加による焼入性を安定かつ効果的に行なう几めに有効に
作用する。また、焼入加熱時のオーステナイト結晶粒の
成長を抑制する作用も有する。
加による焼入性を安定かつ効果的に行なう几めに有効に
作用する。また、焼入加熱時のオーステナイト結晶粒の
成長を抑制する作用も有する。
しかし鋼中のＮ量と０量の合計量に対して４倍未満の添
加量では充分な焼入性を確保することができず、また、
１２倍を越える量を添加してもその効果は変らず経済的
な見地より、その添加範囲を４〜１２倍に限定する。
加量では充分な焼入性を確保することができず、また、
１２倍を越える量を添加してもその効果は変らず経済的
な見地より、その添加範囲を４〜１２倍に限定する。
ｓｏｌ、ＡＩは溶鋼の脱酸に必要であり、ｓｏｌ、Ａｌ
量が０．１０チを越えると製品の表面疵が増加し製品価
値を減少させるので、０．１０ ％以下に限定する。
量が０．１０チを越えると製品の表面疵が増加し製品価
値を減少させるので、０．１０ ％以下に限定する。
下式に従う理想臨界直径ＣＤＩ）は中空スタビライザー
に加工後の焼入硬ざに影響し、ＤＩが１．０（ｉｎ）未
満では必要硬さが得られないので、その下限を１．０（
ｉｎ）に限定する。
に加工後の焼入硬ざに影響し、ＤＩが１．０（ｉｎ）未
満では必要硬さが得られないので、その下限を１．０（
ｉｎ）に限定する。
ＤＩ（ｉｎ） ＝ （（０，４０＋０．０６） Ｘ （
０，７Ｓｉ＋すＸ （５，３５Ｍｎ＋１Ｘ （２，１６
ｃｒ＋１） Ｘ （１＋１．５（０，９−Ｃ） ）下式
に従う炭素当量（Ｃ！ｅｑ−）は溶接性、溶接部の最高
硬さならびに造管時の作業性に影響し、Ｃｅｑ。
０，７Ｓｉ＋すＸ （５，３５Ｍｎ＋１Ｘ （２，１６
ｃｒ＋１） Ｘ （１＋１．５（０，９−Ｃ） ）下式
に従う炭素当量（Ｃ！ｅｑ−）は溶接性、溶接部の最高
硬さならびに造管時の作業性に影響し、Ｃｅｑ。
が０．６０ ％を越えると溶接後、溶接部のマルテンサ
イト量が多くなり、溶接物の硬さが高くなる。
イト量が多くなり、溶接物の硬さが高くなる。
Ｃｅｑ 、 （％）＝ Ｃ十Ｍｎ／６ ＋ ｓｉ／２４
＋ Ｃｒ１５このため、後熱処理による焼なまし効果を
充分に得るには造管速度を遅くしなければならず、造管
時の作業性が悪くなるので、その上限ｆ ０．６０％に
限定する。
＋ Ｃｒ１５このため、後熱処理による焼なまし効果を
充分に得るには造管速度を遅くしなければならず、造管
時の作業性が悪くなるので、その上限ｆ ０．６０％に
限定する。
溶鋼をＣａ処理することによって圧延方向に伸びたＡ、
系介在物を球状の介在物に変えることが′１１ でき、圧延方向に対し直角方向の延性、靭性が改善され
、電縫鋼管の拡管性、偏平特性が大幅に改善される。し
かし、鋼中のＣａが２００ ｐｐｍを越えると介在物量
が多くなり、延性、靭性がかえって低下するので、ｃａ
Ｊｌｔ！２００ ｐｐｍ以下に限定する。
系介在物を球状の介在物に変えることが′１１ でき、圧延方向に対し直角方向の延性、靭性が改善され
、電縫鋼管の拡管性、偏平特性が大幅に改善される。し
かし、鋼中のＣａが２００ ｐｐｍを越えると介在物量
が多くなり、延性、靭性がかえって低下するので、ｃａ
Ｊｌｔ！２００ ｐｐｍ以下に限定する。
ＮｂＱ熱処理時のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制
するために添加するが、その添加量がＣの４／１０１に
越えて添加しても、その効果は変化せず、経済的な見地
から添加量をＣの４／１０以下に限定する。
するために添加するが、その添加量がＣの４／１０１に
越えて添加しても、その効果は変化せず、経済的な見地
から添加量をＣの４／１０以下に限定する。
次に、本発明を実施例に従って具体的に説明する。
実施例 １
第１表に示した化学成分を有する鋼を溶製し、造塊、分
塊後、熱間圧延によｔ）１．６＋ｕｔの板厚に圧延した
。圧延にさいして、比較鋼は５８０〜６１０Ｃで、本発
明鋼は６１０〜６５０Ｃで巻取り、熱延組織の調整を行
なった。これらの帯鋼を酸洗し、スリットし交後、高周
波自動溶接造管機により、肉厚２．６龍、外径２２．２
關グ；′：の電縫鋼管を製造した。なお、いずれのサン
プルも、溶接後の溶接部は約６５０Ｃの温度で再加熱処
理を行なった。第２表に、これら電縫鋼管の機械的性質
と熱処理後の焼入硬さを示す。なお、熱処理は両端を封
じたＵ字形の電縫鋼管ｆ ９５０ Ｃで１６分間、大気
加熱し水焼入れ（水温；２０′ｃ）ｌ、た。熱処理後の
焼入性の良否に、Ｕ字形中央部の硬さを測定し、判定を
行なった、 表２の結果から明らかなように、比較鋼Ｎα１の電縫鋼
管の機械的性質は良好で、曲げ性、へん平試験などスタ
ビライザーに加工するに充分な特性を示し、しかも管端
の圧着も充分可能アある。しかし、熱処理による焼入後
の硬さの平均値はＨ，Ｃ２５と低く、バラツキも大きく
、焼入性が充分ではない。
塊後、熱間圧延によｔ）１．６＋ｕｔの板厚に圧延した
。圧延にさいして、比較鋼は５８０〜６１０Ｃで、本発
明鋼は６１０〜６５０Ｃで巻取り、熱延組織の調整を行
なった。これらの帯鋼を酸洗し、スリットし交後、高周
波自動溶接造管機により、肉厚２．６龍、外径２２．２
關グ；′：の電縫鋼管を製造した。なお、いずれのサン
プルも、溶接後の溶接部は約６５０Ｃの温度で再加熱処
理を行なった。第２表に、これら電縫鋼管の機械的性質
と熱処理後の焼入硬さを示す。なお、熱処理は両端を封
じたＵ字形の電縫鋼管ｆ ９５０ Ｃで１６分間、大気
加熱し水焼入れ（水温；２０′ｃ）ｌ、た。熱処理後の
焼入性の良否に、Ｕ字形中央部の硬さを測定し、判定を
行なった、 表２の結果から明らかなように、比較鋼Ｎα１の電縫鋼
管の機械的性質は良好で、曲げ性、へん平試験などスタ
ビライザーに加工するに充分な特性を示し、しかも管端
の圧着も充分可能アある。しかし、熱処理による焼入後
の硬さの平均値はＨ，Ｃ２５と低く、バラツキも大きく
、焼入性が充分ではない。
比較鋼Ｎｌ１２の電縫鋼管は、機械的性質もＮｌ１１に
比べ大幅に低下し、しかも焼入硬さもＨＲＣ３５と低く
、バラツキも大きく、熱処理して使用する部品には安定
した特性が得られない。
比べ大幅に低下し、しかも焼入硬さもＨＲＣ３５と低く
、バラツキも大きく、熱処理して使用する部品には安定
した特性が得られない。
比較鋼ＮＣＬ３の電縫鋼管は理想臨界直径ＤＺが４．５
１ｎと大きく、このため焼入硬さもＨＲＣ５５と高く、
バラツキも非常に小さく安定した硬さが得られるがスタ
ビライザーに加工する機械的性質が得られず、また管端
の圧着に対し割れが発生するため、スタビライザー用と
しては適さない。
１ｎと大きく、このため焼入硬さもＨＲＣ５５と高く、
バラツキも非常に小さく安定した硬さが得られるがスタ
ビライザーに加工する機械的性質が得られず、また管端
の圧着に対し割れが発生するため、スタビライザー用と
しては適さない。
これに対し、本発明鋼の随４．５の各電縫鋼管は機械的
性質も良好で、スタビライザー用としての加工性も充分
であり、かつ、焼入硬さもＨＲＣ！４５と高く、バラツ
キも小さく、疲労強度の高い安定し友中空状スタビライ
ザーの製造が可能である。
性質も良好で、スタビライザー用としての加工性も充分
であり、かつ、焼入硬さもＨＲＣ！４５と高く、バラツ
キも小さく、疲労強度の高い安定し友中空状スタビライ
ザーの製造が可能である。
なお、本発明鋼のＮ［Ｌ５の電縫鋼管はＯａ処理に工り
Ｂへん平試験値、押し拡げ試験値において、Ｎ［Ｌ４の
電縫鋼管より良好な結果を示し、Ｏａ処理の効果が認め
られた。
Ｂへん平試験値、押し拡げ試験値において、Ｎ［Ｌ４の
電縫鋼管より良好な結果を示し、Ｏａ処理の効果が認め
られた。
実施例 ２
比較鋼Ｎｌ１２および本発明鋼ＮＩＬ ５の化学成分を
有する−（第１表）を用い、熱間圧延により３．０ ｍ
ｍの板厚に圧延した。圧延に際して、比較鋼は５３０〜
６００ ｔＺ’、本発明鋼は６１０〜６５０Ｃで巻取り
、熱延組織の調整を行なった。
有する−（第１表）を用い、熱間圧延により３．０ ｍ
ｍの板厚に圧延した。圧延に際して、比較鋼は５３０〜
６００ ｔＺ’、本発明鋼は６１０〜６５０Ｃで巻取り
、熱延組織の調整を行なった。
これらの鋼帯を酸洗し、スリットした後に、高周波自動
溶接造管機により、肉厚３．０＠＠、外径２５．４ ｍ
ｍの電縫鋼管を製造した。なお、いずれのサンプルも溶
接後の溶接部は約６５０Ｃの温度で再加熱処理を行なっ
た。第３表にこれら電縫鋼管の機械的性質と熱処理後の
焼入硬さを示した。なお、熱処理方法および熱処理の良
否の判定は実施例１と同じ方法にて実施した。
溶接造管機により、肉厚３．０＠＠、外径２５．４ ｍ
ｍの電縫鋼管を製造した。なお、いずれのサンプルも溶
接後の溶接部は約６５０Ｃの温度で再加熱処理を行なっ
た。第３表にこれら電縫鋼管の機械的性質と熱処理後の
焼入硬さを示した。なお、熱処理方法および熱処理の良
否の判定は実施例１と同じ方法にて実施した。
第３表の結果から明らかなように、比較鋼はスタビライ
ザーｖｃ ｇｌ工する管端の圧着試験時にｙｌｌれが発
生し、しかも、熱処理による焼入後の硬さも低く、バラ
ツキも大さく、加工性、焼入性の両特性とも充分ではな
い。
ザーｖｃ ｇｌ工する管端の圧着試験時にｙｌｌれが発
生し、しかも、熱処理による焼入後の硬さも低く、バラ
ツキも大さく、加工性、焼入性の両特性とも充分ではな
い。
これに対し、本発明鋼は、実施例ＩＪ、すも板厚、管径
とも大きくなったにもかかわらず、加工性ならびに焼入
性とも良好な特性を示し、特に熱処理において焼入硬さ
がＨＲＣ４５と高く、バラツキも非常に小さく、中空状
スタビライザーとして安定した品質の製造が可能である
。
とも大きくなったにもかかわらず、加工性ならびに焼入
性とも良好な特性を示し、特に熱処理において焼入硬さ
がＨＲＣ４５と高く、バラツキも非常に小さく、中空状
スタビライザーとして安定した品質の製造が可能である
。
実施例 ５
比較鋼Ｎα２および本発明鋼Ｎα５（′Ｉ）化学成分を
有する鋼（第１表）を用い、熱間圧延により２．６ 、
。
有する鋼（第１表）を用い、熱間圧延により２．６ 、
。
の板厚に圧延した。圧延に際して、比較／Ａは５８０〜
６０ｏＣ，本発明鋼は６１０〜６５０Ｃで巻取り、１．
７ 熱延組織の調整を行なった。
６０ｏＣ，本発明鋼は６１０〜６５０Ｃで巻取り、１．
７ 熱延組織の調整を行なった。
これらの銅帯を酸洗し、スリットした後に、高周波自動
溶接造管機により、肉厚２．６ ｍ、、外径２２．２朋
の電縫鋼管を製造した。電縫鋼管の製造にあたって、素
材の違いによる造管作業性の影響を見るため、造管速度
を変えて製造した。その結果を第４表に示した。
溶接造管機により、肉厚２．６ ｍ、、外径２２．２朋
の電縫鋼管を製造した。電縫鋼管の製造にあたって、素
材の違いによる造管作業性の影響を見るため、造管速度
を変えて製造した。その結果を第４表に示した。
実験Ｎａ ８．９ ｆｌ ＳＴＫＭｌ ５種相当の素材
（試料Ｎ［Ｌ２）を用いて造管速度の影響を見たもので
ある。
（試料Ｎ［Ｌ２）を用いて造管速度の影響を見たもので
ある。
実験８の溶接条件ｆｌ Ｓ’ＴＫＭ１５種相当材の最適
条件′で造管した場合で、実験Ｎ［Ｌ ９は、造管速度
をさらに高めた場合である。本鋼種での造管速度のアン
プは溶接接合部および溶接熱影響部の硬さを増すため、
電縫鋼管の機械的性質は低下し、管端の圧着試験で割れ
が発生する。
条件′で造管した場合で、実験Ｎ［Ｌ ９は、造管速度
をさらに高めた場合である。本鋼種での造管速度のアン
プは溶接接合部および溶接熱影響部の硬さを増すため、
電縫鋼管の機械的性質は低下し、管端の圧着試験で割れ
が発生する。
これに対し、本発明鋼（試料Ｎα５）は造管速度を４５
ｍ／ｍｉｎに高めても、電縫鋼管の機械的性質に大きな
差はなく、スタビライザーに加工するに充分な特性を示
す。特に、造管速度を高めた実験Ｎα１１の電縫鋼管の
機械的性質は、比較鋼の実験−８の特性よ秒も太幅に良
い結果を示した。これは、比較鋼のＭｆ点が低い（約３
０Ｄ Ｃ）ため、造管速度を高めると、後熱処理前の溶
接接合部に残留オーステナイトが残存し、後層処理後に
マルテンサイトｌ／Ｃ変態して、溶接接合部および溶接
熱影響部の硬さが高くなり、機械的性質が劣化するもの
であると考えられる。これに対し、本発明鋼のＭｆ点は
約５６０Ｃと高く、後熱処理前に残留オーステナイトの
残存はなく、このため、熱処理効果が顕著に認められる
。
ｍ／ｍｉｎに高めても、電縫鋼管の機械的性質に大きな
差はなく、スタビライザーに加工するに充分な特性を示
す。特に、造管速度を高めた実験Ｎα１１の電縫鋼管の
機械的性質は、比較鋼の実験−８の特性よ秒も太幅に良
い結果を示した。これは、比較鋼のＭｆ点が低い（約３
０Ｄ Ｃ）ため、造管速度を高めると、後熱処理前の溶
接接合部に残留オーステナイトが残存し、後層処理後に
マルテンサイトｌ／Ｃ変態して、溶接接合部および溶接
熱影響部の硬さが高くなり、機械的性質が劣化するもの
であると考えられる。これに対し、本発明鋼のＭｆ点は
約５６０Ｃと高く、後熱処理前に残留オーステナイトの
残存はなく、このため、熱処理効果が顕著に認められる
。
なお、第１図に実験Ｎα８〜１１の電縫鋼管の溶接部の
断面硬さを示し、上記の効果を示した。
断面硬さを示し、上記の効果を示した。
以上、明らかにした工うに、本発明鋼に従うと、熱延帯
鋼のままで、電縫鋼管の造管性も非常に良く、機械的性
質、熱処理特性の良い電縫鋼管が製造でき、信頼性が高
く安定した中空状スタビライザーを安価に製造すること
ができる。
鋼のままで、電縫鋼管の造管性も非常に良く、機械的性
質、熱処理特性の良い電縫鋼管が製造でき、信頼性が高
く安定した中空状スタビライザーを安価に製造すること
ができる。
実施例 ４
第５表に示す本発明鋼にＮｂを添加した鋼を溶製し、熱
間圧延により２．６龍の板厚に圧延した（巻取温度ニ６
２０〜６４０υ）。これらの帯鋼ケ酸洗し、スリットし
た後に高周波自動溶接機により肉厚２．６１１１ｍ、外
径２２．２朋ダの電縫鋼管を製造した。
間圧延により２．６龍の板厚に圧延した（巻取温度ニ６
２０〜６４０υ）。これらの帯鋼ケ酸洗し、スリットし
た後に高周波自動溶接機により肉厚２．６１１１ｍ、外
径２２．２朋ダの電縫鋼管を製造した。
：′：、。
この電縫鋼管を９５００．−１０５０１Ｚ’でそれぞれ
１０分間、大気加熱し水焼入れ・（水温；３０Ｃ，攪拌
）し、硬さく ９５０ ｒのみ）とオーステナイト粒度
全測定し第５表に併記した、 第５表の結果に見られるように、焼入硬さは各試料Ｎα
の電縫鋼管ともＨＲＣ４５と高くバラツキも小さく、安
定した焼入硬さが傅られた。
１０分間、大気加熱し水焼入れ・（水温；３０Ｃ，攪拌
）し、硬さく ９５０ ｒのみ）とオーステナイト粒度
全測定し第５表に併記した、 第５表の結果に見られるように、焼入硬さは各試料Ｎα
の電縫鋼管ともＨＲＣ４５と高くバラツキも小さく、安
定した焼入硬さが傅られた。
オーステナイト粒は、発明鋼Ｎα４で［９５０Ｃで粒度
番号は６．０番、１０５０ Ｃで４．５番であるのに対
し、Ｔｉを多く添加した発明鋼Ｎ（Ｌ ６は９５０Ｃで
９．５番、１０５０ ｒで７．０番、またＮｂを添加し
た本発明鋼Ｎα７は９５０Ｃで９番、１ｏｓｏ Ｃで７
．５番で、Ｔ１とＮｂの添加でそれぞれオーステナイト
結晶粒度の抑制作用が見られ、細粒化鋼が得られる。
番号は６．０番、１０５０ Ｃで４．５番であるのに対
し、Ｔｉを多く添加した発明鋼Ｎ（Ｌ ６は９５０Ｃで
９．５番、１０５０ ｒで７．０番、またＮｂを添加し
た本発明鋼Ｎα７は９５０Ｃで９番、１ｏｓｏ Ｃで７
．５番で、Ｔ１とＮｂの添加でそれぞれオーステナイト
結晶粒度の抑制作用が見られ、細粒化鋼が得られる。
さらにＮｂの添加量がＣの４／１０以上を越えて添加し
た比較５１４１４Ｎ１８は、９５０Ｃでオーステナイト
粒は９番、１０５０ Ｃで７．０番であり、発明鋼随７
とその効果に差は認められない。
た比較５１４１４Ｎ１８は、９５０Ｃでオーステナイト
粒は９番、１０５０ Ｃで７．０番であり、発明鋼随７
とその効果に差は認められない。
第１図は造管速度による溶接部の断面硬さ分布の違い全
比較鋼の試料随２お門び本発明鋼の試料Ｎα５の電縫鋼
管に°りいて示した図である。 出願人 日新製鋼株式会社 ｇｓ１図 舎 部 接合部かＣ〕の距離（ｍｌ
比較鋼の試料随２お門び本発明鋼の試料Ｎα５の電縫鋼
管に°りいて示した図である。 出願人 日新製鋼株式会社 ｇｓ１図 舎 部 接合部かＣ〕の距離（ｍｌ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１Ｃ！ ； ０．３５ ％以下、ｓｔ ； ０．２
５％以下、Ｍｎ；（１，３ｆＪ 〜Ｌ２０ ％、Ｃｒ
； ０．６０ ’ｌ以下、Ｐ ； ０．０２０ ％以下
、Ｓ ； ０．０２０ ％以下、ｓｏｌ、Ａ１ ； ０
．１［］％以下、Ｎ−１−０； ２００ ｐｐｍ以下、
Ｔ１；鋼中の（Ｎ−）０）の４〜１２倍、Ｂ ； ０．
０００５〜０．００９％、残部はＦｅおよび不可避的不
純物よりなる鋼であって、かつＤＩ（ｉｎ） ＝ （（
０，４０＋０．０６） Ｘ （０，７Ｓｉ＋すＸ （３
，３３Ｍｎ−１−１）Ｘ （２，１６Ｏｒ−１−１月Ｘ
（１＋１．５（０，９−Ｃ））の式に従う理想臨界直径
（ＤＩ）が１．０（ｉｎ）以上となるように鋼中のＣ，
Ｔ３１、ＭｎおよびＯｒのチ含有量を調整し、さらに、 Ｃｅｑ 、 ＠）＝ Ｃ＋Ｍｎ／６＋８１／ ２４ ＋
Ｃｒ１５の式に従う炭素当量が０．６０チ以下となる
ように鋼中のＣｌＭｎ％Ｓ１およびＯｒのチ含有量を調
整した成分からなる中空状スタビライザー用電縫鋼管用
鋼。 （２） ｃ ； ０．３５ ％以下、ｓｉ ； ０．
２５ ％以下、Ｍｎ；０．３０〜１．２０ ％、Ｃｒ
； ０．６０ ％以下、Ｐ ； ０．０２０ ％以下、
Ｓ ’； ０．０２０％以下、ｓｏｌ、Ａ１ ； ０．
１０チ以下、Ｎ＋Ｏ； ２００ ｐｐｍ以下、Ｔ１；鋼
中の（Ｎ十〇）の４〜１２倍、Ｂ ； ０．０００５〜
０．００９ ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりな
り、鋼中介在物をＣａ処理によって形態制御しＣ！ａ
ｆ ２００ ｐｐｍ以下とした鋼であって、かつ ＤＩ（ｉｎ） ＝ （（０，４Ｃ！＋０．０６） Ｘ
（０，７８ｉ＋１） Ｘ （５，５５Ｍｎ＋すＸ（２，
１６Ｏｒ十〇）Ｘ（１＋１．５（０，９−Ｃ１）の式に
従う理想臨界直径（ＤＩ）が１．０ （ｉｎ）以上とな
るように鋼中のＣ，Ｓｉ、ＭｎおよびＯｒ＋７）％含有
量を調整し、さらに Ｃｅｑ 、 Ｃ％） ＝ Ｏ＋Ｍｎ／６−１−８ｉ ／
２４＋Ｃ，ｒ／ ５の式に従う炭素当量が肌６０−以
下となるように鋼中のＣ！、 Ｍｎ、 ＳｉおよびＯｒ
のチ含有量を調整し友成分からなる中空状スタビライザ
ー用電縫鋼管用鋼。 （３） Ｃ； ０．３５ ％以下、ｓｉ ； ０．２
５ ％以下、Ｍｎ；０．３０〜１．２０ ％、Ｃｒ ；
０．６０ ％以下、Ｐ ； ０．０２０ ％以下、８
； ０．０２０ ％以下、ｓｏｌ、Ａ１ ； ０．１
０多以下、Ｎ＋Ｏ； ２ＬＩＯｐｐｍ以下、Ｔ１；鋼中
の（Ｎ４−０ ）の４〜１２倍、Ｂ ； ０．０００５
〜０．００９チ、Ｎｂ；Ｃ％×−０ 以下、残部ＨＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼であ
って、かつ ＤＩ（ｉｎ） ＝ （（０，４０＋０．０６）Ｘ
（０，７Ｓｉ＋１ン Ｘ （３，３６Ｍｎ＋１）ｘ
（２，１６Ｏｒ＋１））Ｘ（１＋１．５（０，９−ｃ
））の式に従う理想臨界直径（Ｄｒ）が１．０（ｉｎ）
以上となる工うに鋼中のＣ，ＳＬ、ＭｎおよびＯｒのチ
含有量を調整しさらに、 ｃｅｑ−１）＝ Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋０ｒ１５
の式に従う炭素当量が０．６０ ％以下となるように鋼
中の０．Ｍｎ、ＳｉおよびＯｒのチ含有量を調整した成
分からなる中空状スタビライザー用電縫鋼管用鋼。 （４） Ｃ； ０．３５ ％以下、Ｓｉ ； ０．２
５％以下、Ｍｎ；ｆＦ、３０〜１．２０ ％、（！ｒ
； ０．６０ ％以下、Ｐ ； ０．０２０ ％以下、
ｓ ； ｏ、０２０ ％以下、ｓｏｌ、Ａ１ ； ０．
１０％以下、Ｎ−）−０； ２１１０ ｐｐｍ以下、Ｔ
１；鋼中の（Ｎ＋Ｏ）の４〜１２倍、Ｂ ； ０．００
０５〜０．００９％、Ｎｂ；０％×−０ 以下、残部Ｆθおよび不可避的不純物よりなり、鋼中介
在物ｉｃａ処理によって形態制御１．Ｃａを２００ ｐ
ｐｍ以下とし友鋼であって、がっＤＩ（ｉｎ） ＝ （
（０，，４Ｃ＋０．０６） ｘ （０，７Ｓｉ＋すＸ
（３，３３Ｍｎ＋すＸ （２，１６Ｏｒ−１−１１）Ｘ
（１＋１．５（０，９−Ｃり）の式に従う理想臨界直径
（ＤＩ）が１．０ （ｉｎ）以上となるように鋼中のＣ
，Ｓｉ、ＭｎおよびＯｒのチ含有量を調整し、さらに Ｃ！ｅｑ−（％）＝ Ｏ＋Ｍｎ／６ ＋ｓ１／２ａ ＋
ｃｒ／ｓの式に従う炭素当量が０．６０チ以下となる
ように鋼中の０．Ｍｎ、ＳｉおよびＣｒのチ含有量を調
整した成分からなる中空状スタビライザー用電縫鋼管用
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP529782A JPS58123858A (ja) | 1982-01-16 | 1982-01-16 | 中空状スタビライザ−用電縫鋼管用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP529782A JPS58123858A (ja) | 1982-01-16 | 1982-01-16 | 中空状スタビライザ−用電縫鋼管用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58123858A true JPS58123858A (ja) | 1983-07-23 |
| JPH0158264B2 JPH0158264B2 (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=11607307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP529782A Granted JPS58123858A (ja) | 1982-01-16 | 1982-01-16 | 中空状スタビライザ−用電縫鋼管用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58123858A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61207548A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
| JPH01111848A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | スタビライザーに用いられるパイプ素管 |
| JPH04110445A (ja) * | 1990-08-29 | 1992-04-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性熱処理用電縫鋼管 |
| JP2002276738A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-25 | Fukoku Co Ltd | トーショナルダンパ |
| EP1371743A1 (en) * | 2001-03-07 | 2003-12-17 | Nippon Steel Corporation | Electric welded steel tube for hollow stabilizer |
| WO2007023873A1 (ja) * | 2005-08-22 | 2007-03-01 | Nippon Steel Corporation | 焼入れ性、熱間加工性および疲労強度に優れた高強度厚肉電縫溶接鋼管およびその製造方法 |
| CN111511946A (zh) * | 2017-12-27 | 2020-08-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 电阻焊钢管和电阻焊钢管的制造方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5303842B2 (ja) | 2007-02-26 | 2013-10-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 偏平性に優れた熱処理用電縫溶接鋼管の製造方法 |
| JP5353256B2 (ja) | 2008-01-21 | 2013-11-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 中空部材およびその製造方法 |
| MX2021011508A (es) * | 2019-03-29 | 2021-10-22 | Nippon Steel Corp | Tubo de acero soldado por resistencia electrica para estabilizador hueco, un estabilizador hueco y metodos de fabricacion de los mismos. |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5798657A (en) * | 1980-12-06 | 1982-06-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Carburizing steel with superior workability and carburizability |
-
1982
- 1982-01-16 JP JP529782A patent/JPS58123858A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5798657A (en) * | 1980-12-06 | 1982-06-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Carburizing steel with superior workability and carburizability |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61207548A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-13 | Nisshin Steel Co Ltd | 拡管性の良好な高強度電縫鋼管 |
| JPH01111848A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | スタビライザーに用いられるパイプ素管 |
| JPH04110445A (ja) * | 1990-08-29 | 1992-04-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性熱処理用電縫鋼管 |
| EP1371743A1 (en) * | 2001-03-07 | 2003-12-17 | Nippon Steel Corporation | Electric welded steel tube for hollow stabilizer |
| EP1371743A4 (en) * | 2001-03-07 | 2004-09-22 | Nippon Steel Corp | ELECTRO WELDED STEEL TUBE FOR HOLLOW STABILIZER |
| US7048811B2 (en) | 2001-03-07 | 2006-05-23 | Nippon Steel Corporation | Electric resistance-welded steel pipe for hollow stabilizer |
| JP2002276738A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-25 | Fukoku Co Ltd | トーショナルダンパ |
| WO2007023873A1 (ja) * | 2005-08-22 | 2007-03-01 | Nippon Steel Corporation | 焼入れ性、熱間加工性および疲労強度に優れた高強度厚肉電縫溶接鋼管およびその製造方法 |
| CN111511946A (zh) * | 2017-12-27 | 2020-08-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 电阻焊钢管和电阻焊钢管的制造方法 |
| CN111511946B (zh) * | 2017-12-27 | 2021-12-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 电阻焊钢管和电阻焊钢管的制造方法 |
| US11512361B2 (en) | 2017-12-27 | 2022-11-29 | Jfe Steel Corporation | Electric resistance welded steel pipe or tube and production method for electric resistance welded steel pipe or tube |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0158264B2 (ja) | 1989-12-11 |
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