JP2014029003A - 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2014029003A JP2014029003A JP2012213638A JP2012213638A JP2014029003A JP 2014029003 A JP2014029003 A JP 2014029003A JP 2012213638 A JP2012213638 A JP 2012213638A JP 2012213638 A JP2012213638 A JP 2012213638A JP 2014029003 A JP2014029003 A JP 2014029003A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- temperature
- steel sheet
- steel
- delayed fracture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 80
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 80
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 38
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 28
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- -1 by mass% Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 16
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 11
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 9
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】引張強度が７８０ＭＰａ以上で、従来の鋼材より耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜２％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００８％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｃ３変態点以上に加熱し、未再結晶温度域での累積圧下率を８０％以下とする熱間圧延を行い、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了し、引き続きＡｒ３変態点以上から１０℃／ｓ以上の冷却速度で２５０℃以下の温度まで冷却後、１℃／ｓ以上の平均昇温速度で再加熱し、最高到達温度を１００〜４００℃の範囲とする焼戻し処理を行うことを特徴とする耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
【選択図】なし
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜２％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００８％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｃ３変態点以上に加熱し、未再結晶温度域での累積圧下率を８０％以下とする熱間圧延を行い、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了し、引き続きＡｒ３変態点以上から１０℃／ｓ以上の冷却速度で２５０℃以下の温度まで冷却後、１℃／ｓ以上の平均昇温速度で再加熱し、最高到達温度を１００〜４００℃の範囲とする焼戻し処理を行うことを特徴とする耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
【選択図】なし
Description
本発明は、耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法に関し、特に引張強さが７８０ＭＰａ以上の高張力鋼材として好適なものに関する。
近年、建設産業機械、タンク、ペンストック、ラインパイプ等の鋼材使用分野では、構造物の大型化、軽量化を背景として、使用する鋼材の高強度化が指向されると共に鋼材使用量が急激に増加している。
このような需要の増大に対しては、特許文献１、２、３には、焼戻し処理を省略した７８０ＭＰａ級高張力厚鋼板の製造方法が提案されている。
また、さらに高強度鋼の需要に対応するため、特許文献４には、焼戻し処理を省略した降伏強度８８５ＭＰａ以上の高張力鋼板の製造方法が提案されている。
特許文献１〜３には「焼戻し処理を省略した引張強度７８０ＭＰａ級高強度鋼板の製造方法として、未再結晶域圧延を完了後、７００℃以上から冷却速度が８〜８０℃／ｓとなる加速冷却を開始し、室温〜３５０℃で加速冷却を停止することが記載されており、この製造方法は、自己焼鈍による不均一な炭化物の生成が起こりやすく、耐遅れ破壊特性の観点からは問題がある。また、焼入れままの強度を調整するためにＣを低減する必要があり、必要な特性を満足するためには大量の合金元素を添加する必要があり、経済性が低下するという問題もある。
特許文献４には「焼戻し処理を省略した降伏強度８８５ＭＰａ以上の高強度鋼板の製造方法として、未再結晶域圧延を完了後Ａｒ３以上の温度から平均冷却速度１０℃／ｓ以上で加速冷却を行い２００〜４００℃で冷却を停止し、その後２０℃／ｍｉｎ以下で冷却する」ことが記載されており、この製造方法は、特許文献１〜３と同様に、自己焼鈍による不均一な炭化物の生成が起こりやすく、耐遅れ破壊特性の観点からは問題がある。
また、オートエージングにより強度を確保しているため、低温靭性も十分とは言い難い。
また、オートエージングにより強度を確保しているため、低温靭性も十分とは言い難い。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、引張強度が７８０ＭＰａ以上で、従来の鋼材より耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題を解決するために、７８０ＭＰａ以上の強度と耐遅れ破壊特性を有する鋼板について鋭意研究を重ねた結果、焼戻し処理時における鋼板の板厚方向中心部の昇温速度、焼戻し温度および保持時間を規定することによって、焼戻しによる炭化物の生成、粗大化が効果的に抑制され、拡散性水素の炭化物への集積を抑えることができ、焼戻し加熱時の脱水素により鋼中の拡散性水素量を低減することにより、切断時および使用中の遅れ破壊を抑制することが可能となり、従来鋼よりも耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板が得られることを知見した。
本発明は上記の得られた知見に基づき、更に検討を加えてなされたもので、その要旨は、以下の通りである。
［１］質量％で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜２％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００８％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｃ３変態点以上に加熱し、未再結晶温度域での累積圧下率を８０％以下とする熱間圧延を行い、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了し、引き続きＡｒ３変態点以上から１０℃／ｓ以上の冷却速度で２５０℃以下の温度まで冷却後、１℃／ｓ以上の平均昇温速度で再加熱し、最高到達温度を１００〜４００℃の範囲とする焼戻し処理を行うことを特徴とする耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
［２］前記鋼に、更に、質量％で、Ｍｏ：０．０１〜１％、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｖ：０．００１〜０．５％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：４％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｗ：２％以下の中から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする前記［１］に記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
［３］前記鋼に、更に、質量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、Ｃａ：０．０１％以下、ＲＥＭ：０．０２％以下の中から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする前記［１］または［２］に記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
［４］圧延後の再加熱を圧延機および冷却装置と同一の製造ライン上に設置された加熱装置を用いて行い、焼戻し処理において最高到達温度における保持時間を６０ｓ以内とすることを特徴とする前記［１］乃至［３］の何れかに記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
［５］前記鋼が、質量％で、Ｎｂ：０．００１〜０．１％を含有し、未再結晶温度域での累積圧下率を４０％以上、熱間圧延終了温度を８６０℃以下とすることを特徴とする請求項１乃至４の何れかに記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
［６］前記高張力鋼板の金属組織はマルテンサイトおよび下部ベイナイトを主体とし、前記金属組織中のラス界面における炭化物の円相当径は１００ｎｍ以下、炭化物被覆率は３０％以下であることを特徴とする前記［１］乃至［５］の何れかに記載の溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
本発明により、引張強度が７８０ＭＰａ以上の高強度を有するとともに、耐遅れ破壊特性に優れる高張力鋼を安価に安定して製造することができる。
以下に本発明の各構成要件の限定理由について説明する。
１．成分組成について
はじめに、本発明の鋼の成分組成を規定した理由を説明する。なお、成分％は、すべて質量％を意味する。
はじめに、本発明の鋼の成分組成を規定した理由を説明する。なお、成分％は、すべて質量％を意味する。
Ｃ：０．０２〜０．２５％
Ｃは、構造用鋼に求められる強度を得るために必要不可欠な元素であるが、０．０２％未満の添加では、十分な強度が得られず、合金元素の大量添加が必要になり溶接性が低下する。０．２５％を超えて添加すると、溶接熱影響部のマルテンサイトの生成量が多くなり靭性が低下するため、Ｃ量は０．０２〜０．２５％の範囲とする。好ましくは０．１２〜０．２２％の範囲である。より好ましくは０．１２〜０．１８％の範囲である。
Ｃは、構造用鋼に求められる強度を得るために必要不可欠な元素であるが、０．０２％未満の添加では、十分な強度が得られず、合金元素の大量添加が必要になり溶接性が低下する。０．２５％を超えて添加すると、溶接熱影響部のマルテンサイトの生成量が多くなり靭性が低下するため、Ｃ量は０．０２〜０．２５％の範囲とする。好ましくは０．１２〜０．２２％の範囲である。より好ましくは０．１２〜０．１８％の範囲である。
Ｓｉ：０．０１〜０．８％
Ｓｉは脱酸のために添加するが、０．０１％未満の添加では脱酸効果が十分でなく、０．８％を超えて添加すると母材および溶接熱影響部の靭性が顕著に低下するとともに溶接性が著しく低下するため、Ｓｉ量は０．０１％〜０．８％の範囲とする。好ましくは０．１〜０．５％の範囲である。より好ましくは０．２〜０．５％の範囲である。
Ｓｉは脱酸のために添加するが、０．０１％未満の添加では脱酸効果が十分でなく、０．８％を超えて添加すると母材および溶接熱影響部の靭性が顕著に低下するとともに溶接性が著しく低下するため、Ｓｉ量は０．０１％〜０．８％の範囲とする。好ましくは０．１〜０．５％の範囲である。より好ましくは０．２〜０．５％の範囲である。
Ｍｎ：０．５〜２％
Ｍｎは母材強度を確保する観点から添加するが、０．５％未満の添加ではその効果が十分でなく、２％を超えて添加すると、過剰に焼入性を高め、溶接熱影響部の靭性を著しく低下させることから、Ｍｎ量は０．５〜２％の範囲とする。好ましくは０．６〜１．６％の範囲である。より好ましくは０．６〜１．３％の範囲である。
Ｍｎは母材強度を確保する観点から添加するが、０．５％未満の添加ではその効果が十分でなく、２％を超えて添加すると、過剰に焼入性を高め、溶接熱影響部の靭性を著しく低下させることから、Ｍｎ量は０．５〜２％の範囲とする。好ましくは０．６〜１．６％の範囲である。より好ましくは０．６〜１．３％の範囲である。
Ｐ：０．０１０％以下
Ｐは、０．０１０％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を著しく低下させるため、Ｐ量は０．０１０％以下とする。
Ｐは、０．０１０％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を著しく低下させるため、Ｐ量は０．０１０％以下とする。
Ｓ：０．００３％以下
Ｓは、０．００３％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を顕著に低下させるため、Ｓ量は０．００３％以下とする。
Ｓは、０．００３％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を顕著に低下させるため、Ｓ量は０．００３％以下とする。
Ａｌ：０．００５〜０．１％
Ａｌは溶鋼を十分に脱酸するために添加されるが、０．００５％未満の添加では脱酸効果が十分でなく、０．１％を超えて添加すると母材中に固溶するＡｌ量が多くなり、母材靭性を低下させるので、Ａｌ量は０．００５〜０．１％の範囲とする。好ましくは、０．０１〜０．０６％の範囲である。より好ましくは、０．０１〜０．０４％の範囲である。
Ａｌは溶鋼を十分に脱酸するために添加されるが、０．００５％未満の添加では脱酸効果が十分でなく、０．１％を超えて添加すると母材中に固溶するＡｌ量が多くなり、母材靭性を低下させるので、Ａｌ量は０．００５〜０．１％の範囲とする。好ましくは、０．０１〜０．０６％の範囲である。より好ましくは、０．０１〜０．０４％の範囲である。
Ｎ：０．０００５％〜０．００８％
Ｎは、Ｔｉなどと窒化物を形成することによって組織を微細化し、母材および溶接熱影響部の靭性を向上させる効果を有するために添加する。しかし、０．０００５％未満の添加では組織微細化の効果が十分ではなく、一方、０．００８％を超えて添加すると、母材中に固溶するＮ量が増大し、母材靭性が著しく低下し、さらに溶接熱影響部においても粗大な炭窒化物を形成し靭性を低下させるので、Ｎ量は０．０００５％〜０．００８％の範囲とする。好ましくは、０．００１０〜０．００６０％の範囲である。より好ましくは、０．００１０〜０．００４０％の範囲である。
Ｎは、Ｔｉなどと窒化物を形成することによって組織を微細化し、母材および溶接熱影響部の靭性を向上させる効果を有するために添加する。しかし、０．０００５％未満の添加では組織微細化の効果が十分ではなく、一方、０．００８％を超えて添加すると、母材中に固溶するＮ量が増大し、母材靭性が著しく低下し、さらに溶接熱影響部においても粗大な炭窒化物を形成し靭性を低下させるので、Ｎ量は０．０００５％〜０．００８％の範囲とする。好ましくは、０．００１０〜０．００６０％の範囲である。より好ましくは、０．００１０〜０．００４０％の範囲である。
以上が本発明の基本化学成分であり、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなるが、さらに強度を高める目的でＭｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｗの中から選ばれる１種以上を選択元素として添加してもよい。
Ｍｏ：０．０１〜１％
Ｍｏは、母材の高強度化に有効な元素であるが、０．０１％未満ではその効果が不十分であり、１％を超えて添加すると合金炭化物の析出による硬度の上昇を引き起こし、靭性を低下させるので、Ｍｏを添加する場合は、Ｍｏ量は０．０１〜１％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．０５〜０．８％の範囲である。
Ｍｏは、母材の高強度化に有効な元素であるが、０．０１％未満ではその効果が不十分であり、１％を超えて添加すると合金炭化物の析出による硬度の上昇を引き起こし、靭性を低下させるので、Ｍｏを添加する場合は、Ｍｏ量は０．０１〜１％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．０５〜０．８％の範囲である。
Ｎｂ：０．００１〜０．１％
Ｎｂは鋼の強化に有効な元素であるとともに適切な圧延条件下で焼戻し後に析出している炭化物を微細化する効果があるが、０．００１％未満ではその効果が不十分であり、０．１％を超える添加は母材の靭性を著しく低下させるので、Ｎｂを添加する場合は、Ｎｂ量は０．００１〜０．１％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．００１〜０．０５％の範囲である。
Ｎｂは鋼の強化に有効な元素であるとともに適切な圧延条件下で焼戻し後に析出している炭化物を微細化する効果があるが、０．００１％未満ではその効果が不十分であり、０．１％を超える添加は母材の靭性を著しく低下させるので、Ｎｂを添加する場合は、Ｎｂ量は０．００１〜０．１％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．００１〜０．０５％の範囲である。
Ｖ：０．００１〜０．５％
Ｖは母材の強度・靭性の向上に効果があり、また、ＶＮとして析出することで固溶Ｎの低下に有効であるが、０．００１％未満ではその効果が不十分であり、０．５％を超えて添加すると硬質なＶＣの析出により靭性が低下するので、Ｖを添加する場合は、Ｖ量は０．００１〜０．５％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．０１〜０．１％の範囲である。
Ｖは母材の強度・靭性の向上に効果があり、また、ＶＮとして析出することで固溶Ｎの低下に有効であるが、０．００１％未満ではその効果が不十分であり、０．５％を超えて添加すると硬質なＶＣの析出により靭性が低下するので、Ｖを添加する場合は、Ｖ量は０．００１〜０．５％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．０１〜０．１％の範囲である。
Ｔｉ：０．００１〜０．１％
Ｔｉは圧延加熱時あるいは溶接時にＴｉＮを生成し、オーステナイトの粗大化を効果的に抑制し、母材および溶接熱影響部の靭性を向上させる。しかし、０．１％を超えて添加すると、Ｔｉ窒化物が粗大化し母材および溶接熱影響部の靭性を低下させるので、Ｔｉを添加する場合は、Ｔｉ量は０．００１〜０．１％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．００５〜０．０２０％の範囲である。
Ｔｉは圧延加熱時あるいは溶接時にＴｉＮを生成し、オーステナイトの粗大化を効果的に抑制し、母材および溶接熱影響部の靭性を向上させる。しかし、０．１％を超えて添加すると、Ｔｉ窒化物が粗大化し母材および溶接熱影響部の靭性を低下させるので、Ｔｉを添加する場合は、Ｔｉ量は０．００１〜０．１％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは、０．００５〜０．０２０％の範囲である。
Ｃｕ：２％以下
Ｃｕは、低温靭性を損なうことなく鋼の強度の向上が図れるが、２％を超えて添加すると、熱間圧延時に鋼板表面に割れを生じるので、Ｃｕを添加する場合は、Ｃｕ量は２％以下とすることが好ましい。より好ましくは、１％以下である。
Ｃｕは、低温靭性を損なうことなく鋼の強度の向上が図れるが、２％を超えて添加すると、熱間圧延時に鋼板表面に割れを生じるので、Ｃｕを添加する場合は、Ｃｕ量は２％以下とすることが好ましい。より好ましくは、１％以下である。
Ｎｉ：４％以下
Ｎｉは、鋼の強度および溶接熱影響部の靭性を向上させる有益な元素であるが、４％を超えて添加すると、効果が飽和し経済性が劣るため、Ｎｉを添加する場合は、Ｎｉ量は４％以下とすることが好ましい。より好ましくは、２％以下である。
Ｎｉは、鋼の強度および溶接熱影響部の靭性を向上させる有益な元素であるが、４％を超えて添加すると、効果が飽和し経済性が劣るため、Ｎｉを添加する場合は、Ｎｉ量は４％以下とすることが好ましい。より好ましくは、２％以下である。
Ｃｒ：２％以下
Ｃｒは、強度および靭性の向上に有効な元素であるが、２％を超えて添加すると、溶接性が低下するので、Ｃｒを添加する場合は、Ｃｒ量は２％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．１〜１％の範囲である。
Ｃｒは、強度および靭性の向上に有効な元素であるが、２％を超えて添加すると、溶接性が低下するので、Ｃｒを添加する場合は、Ｃｒ量は２％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．１〜１％の範囲である。
Ｗ：２％以下
Ｗは強度を向上する作用を有している元素であるが、２％を超えて添加すると、溶接性が低下するので、Ｗを添加する場合は、Ｗ量は２％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．０５〜２％の範囲である。
Ｗは強度を向上する作用を有している元素であるが、２％を超えて添加すると、溶接性が低下するので、Ｗを添加する場合は、Ｗ量は２％以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．０５〜２％の範囲である。
本発明の高張力鋼は、上記組成に加えて、さらに材質を改善する目的でＢ、Ｃａ、ＲＥＭの中から選ばれる１種以上を選択元素として添加してもよい。
Ｂ：０．０００３〜０．００３％
Ｂは、オーステナイト粒界に偏析することで粒界からのフェライト変態を抑制し、焼入性を高める効果を有するが、この効果を十分に発揮させるためには０．０００３％以上添加することが好ましいが、０．００３％を超えて添加すると、炭窒化物として析出し焼入性を低下させ、靭性が低下するので、Ｂを添加する場合は、Ｂ量は０．０００３〜０．００３％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは０．０００５〜０．００２％の範囲である。
Ｂは、オーステナイト粒界に偏析することで粒界からのフェライト変態を抑制し、焼入性を高める効果を有するが、この効果を十分に発揮させるためには０．０００３％以上添加することが好ましいが、０．００３％を超えて添加すると、炭窒化物として析出し焼入性を低下させ、靭性が低下するので、Ｂを添加する場合は、Ｂ量は０．０００３〜０．００３％の範囲とするのが好ましい。より好ましくは０．０００５〜０．００２％の範囲である。
Ｃａ：０．０１％以下
Ｃａは硫化物系介在物の形態制御に有用な元素である。しかし０．０１％を超えて添加すると、清浄度の低下を招くので、Ｃａを添加する場合は、Ｃａ量は０．０１％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．０００５〜０．００２０％の範囲である。
Ｃａは硫化物系介在物の形態制御に有用な元素である。しかし０．０１％を超えて添加すると、清浄度の低下を招くので、Ｃａを添加する場合は、Ｃａ量は０．０１％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．０００５〜０．００２０％の範囲である。
ＲＥＭ：０．０２％以下
ＲＥＭもＣａと同様に鋼中で酸化物および硫化物を形成して材質を改善する効果があるが、０．０２％を超えて添加しても、その効果が飽和するため、ＲＥＭを添加する場合は、ＲＥＭ量は０．０２％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．０００５〜０．００２０％の範囲である。
ＲＥＭもＣａと同様に鋼中で酸化物および硫化物を形成して材質を改善する効果があるが、０．０２％を超えて添加しても、その効果が飽和するため、ＲＥＭを添加する場合は、ＲＥＭ量は０．０２％以下とするのが好ましい。より好ましくは０．０００５〜０．００２０％の範囲である。
２．金属組織について
本発明における金属組織の限定理由について説明する。
本発明における金属組織の限定理由について説明する。
引張強さ７８０ＭＰａ以上の高強度化を図るために金属組織は、マルテンサイトおよび下部ベイナイトを主体とする組織とする必要があり、強度と靭性を両立するためにマルテンサイト＋下部ベイナイト組織分率を９５％以上とすることが好ましい。５％以下のフェライトや上部ベイナイト、残留γなどは許容する。
組織分率の定量化は、ナイタール等の適切な腐食液でエッチングした後に、光学顕微鏡で組織写真を５視野以上撮影し、画像解析によりマルテンサイトと下部ベイナイトの面積率を測定することにより求める。
鋼中の拡散性水素量を極力低減して溶接性、耐遅れ破壊特性を向上させる観点から焼もどし処理を施す。
また、耐遅れ破壊特性の向上には、炭化物の微細分散化が極めて重要である。最も好ましくはマルテンサイトおよび下部ベイナイトのラス界面に生成した炭化物の円相当径を１００ｎｍ以下と微細化することに加え、ラス界面に占める炭化物の量（以下、炭化物被覆率と言う）を３０％以下とすることにより、拡散性水素の炭化物への集積を効果的に抑制し、より耐遅れ破壊特性を向上させる事が可能となる。
マルテンサイトのラス界面に生成した炭化物の円相当径と炭化物被覆率の測定方法については、ナイタール等の適切な腐食液でエッチングした後に、走査型電子顕微鏡で組織写真を１０視野以上撮影し、その写真を用いて求める。炭化物の円相当径は、例えば５０個以上のラスの界面に生成した炭化物の大きさを画像解析により解析し、円相当径に換算する。また、炭化物被覆率は、５０個以上のラス界面に生成した炭化物のラス界面に沿った長さと、ラスの界面長さを画像解析により計測し、炭化物のラス界面に沿った長さの総和を、ラス界面長さの総和で除し、１００を掛けた数値とする。
３．製造条件について
以下に本発明の製造方法について説明する。
以下に本発明の製造方法について説明する。
なお本発明は、上述した組成を有する鋼を、転炉、電気炉等の溶製手段で溶製し、連続鋳造法または造塊〜分塊法等で常法によりスラブ等の鋼素材とすることができるが、鋼の溶製方法や鋳造方法を特定するものではない。
圧延条件について
上述した組成を有する鋼片を、加熱炉でＡｃ３変態点以上に加熱する。加熱炉への鋼片の装入方法としては、鋳片をＡｒ３変態点以下に冷却することなく加熱炉に装入する熱片装入法や、一度冷却した鋳片を加熱炉に装入し、Ａｃ３変態点以上に再加熱する冷片装入法があるが、本発明ではいずれの方法も用いることができる。
上述した組成を有する鋼片を、加熱炉でＡｃ３変態点以上に加熱する。加熱炉への鋼片の装入方法としては、鋳片をＡｒ３変態点以下に冷却することなく加熱炉に装入する熱片装入法や、一度冷却した鋳片を加熱炉に装入し、Ａｃ３変態点以上に再加熱する冷片装入法があるが、本発明ではいずれの方法も用いることができる。
加熱炉でＡｃ３変態点以上に加熱するのは、鋼をオーステナイト組織一相に均一化するためであり、加熱温度としては、１１００℃以上１２５０℃以下とするのが好ましい。特に靭性を重視する場合は１１００℃以上１２００℃以下とするのがより好ましい。
熱間圧延は、未再結晶温度域での累積圧下率を８０％以下とし、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了し、続く加速冷却開始温度がＡｒ３変態点以上となるようにする。
累積圧下率は８０％以下とするが、好ましい圧下率の範囲は、１０〜８０％の範囲である。なお、未再結晶温度域は圧延中に再結晶が起こらない温度域であり、本発明の鋼では９３０℃以下である。また、累積圧下率は（元厚−仕上厚）／元厚×１００％で表される。
なお、Ａｒ３変態点は、下記式（１）により計算される値を用いる。
Ａｃ３変態点は、下記式（２）により計算される値を用いる。
また、本発明鋼のうちＮｂを添加した鋼については、前記熱間圧延の未再結晶域圧下率を４０％以上とし、かつ、熱間圧延終了温度を８６０℃以下とすると、焼戻し後に組織中に観察される炭化物の円相当径平均値が８０ｎｍ以下となるため、さらに、耐遅れ破壊特性が向上する。
圧延後の冷却条件
熱間圧延終了後、母材強度および靭性を確保するため、Ａｒ３変態点以上の温度から２５０℃以下まで強制冷却を行う必要がある。
熱間圧延終了後、母材強度および靭性を確保するため、Ａｒ３変態点以上の温度から２５０℃以下まで強制冷却を行う必要がある。
冷却停止温度が２５０℃以下になるまで冷却する理由は、オーステナイトからマルテンサイトへの変態を完了させ、母材を強化するためである。
本発明では、強度と靭性を両立するためにマルテンサイト＋下部ベイナイト組織分率を９５％以上とする。
強制冷却時の冷却速度は、１０℃／ｓ以上とする。１０℃／ｓ未満では冷却時に、部分的にフェライト、パーライトが生成し易くなり、所望の強度、靭性を安定的に確保できないからである。
冷却方法は、直接焼入れ、加速冷却等の手法が用いられるが、冷却速度１０℃／ｓ以上、冷却停止温度２５０℃以下が得られれば冷却方法を特定するものではない。
なお、冷却速度は７００〜５００℃での平均冷却速度で規定する。この温度域がフェライトやパーライト等の軟質相が出易い温度領域であり、高強度を得るには、この温度領域を早く冷却する必要があるからである。
なお、冷却速度は７００〜５００℃での平均冷却速度で規定する。この温度域がフェライトやパーライト等の軟質相が出易い温度領域であり、高強度を得るには、この温度領域を早く冷却する必要があるからである。
焼戻し条件
焼戻しは、圧延機および直接冷却もしくは加速冷却装置と同一の製造ライン上に直結して設置された加熱装置を用いて行うのが良い。これは、直結化により、圧延・冷却処理から焼戻し処理までに要する時間を短くすることが可能となり、生産性の向上、熱エネルギーの低減効果がもたらされるためである。
焼戻しは、圧延機および直接冷却もしくは加速冷却装置と同一の製造ライン上に直結して設置された加熱装置を用いて行うのが良い。これは、直結化により、圧延・冷却処理から焼戻し処理までに要する時間を短くすることが可能となり、生産性の向上、熱エネルギーの低減効果がもたらされるためである。
焼戻しの加熱方式は、平均昇温速度が達成でき、加熱温度の上限・下限を管理できる方式であれば、誘導加熱、通電加熱、赤外線輻射加熱、雰囲気加熱等いずれを用いてもよい。
焼戻しの温度条件は、加熱時の平均昇温速度を１℃／ｓ以上とし、加熱温度の上限を４００℃とする。平均昇温速度を１℃／ｓ以上とし、焼戻し温度を４００℃以下とすることで、ラス間に生成する炭化物のサイズを効果的に微細化し、従来鋼に比べて強度および靭性に優れた鋼板を得ることが可能となる。
一方、加熱温度が１００℃未満の場合、脱水素効果が不十分であり、耐遅れ破壊特性の効果が十分に得られないので、加熱下限温度を１００℃以上とする。
また、平均昇温速度は冷却後、再加熱温度（１００〜４００℃）までの再加熱に必要な昇温量を再加熱に要した時間で割った値である。
焼戻し時の昇温過程は、所定の平均昇温速度が得られればよく、直線的な温度履歴を取っても、途中温度で滞留するような温度履歴を取っても構わない。
なお、上記した本発明の温度は、特に明記しない限り、いずれも板厚中心部の温度であり、表面実測温度からの計算により管理される。
焼戻し温度における保持時間は、生産性・製造費用や析出物の粗大化に起因する靭性の劣化を防止するために、６０ｓ以下とするのが望ましい。
焼戻し後の冷却速度については、冷却中の析出物の粗大化に起因する靭性の劣化を防止すべく、１００℃以下までにおける板厚中心部の平均冷却速度を０．０５℃／ｓ以上、２０℃／ｓ以下とすることが望ましい。
表１に示す化学成分の鋼種Ａ〜Ｘの２４種類を溶製してスラブを鋳造し、加熱炉で加熱後、圧延を行い鋼板とした。圧延後、引き続き直接焼入れし、次いで、ソレノイド型誘導加熱装置を用いて焼戻し処理を行った。
表２に鋼板製造条件、および得られた鋼板の降伏強度、引張強度、−４０℃における吸収エネルギー（ｖＥ−４０）、耐遅れ破壊安全度指数を示す。
板厚中心部の平均昇温速度は鋼板の通板速度によって管理した。なお保持する場合には、鋼板を往復させて加熱することによって、±５℃の範囲で保持した。
また、加熱後の冷却は空冷とした。焼戻し温度や焼入れ温度などの板厚中心部における温度は、放射温度計による表面の逐次における温度測定結果から、伝熱計算によって求めた。
引張試験はＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して行い、板厚２０ｍｍ以下ではＪＩＳ５号試験片により、板厚２０ｍｍ超では板厚の１／４部から採取したＪＩＳ４号試験片により降伏強度および引張強度を測定した。
靭性はＪＩＳ Ｚ ２２４２に規定の衝撃試験片を採取し、板厚の１／４部より採取した試験片を用いたシャルピー衝撃試験によって得られる−４０℃における吸収エネルギー（ｖＥ−４０）で評価した。
耐遅れ破壊安全度指数は、平滑丸棒試験片を用いて陰極水素チャージ法により試験片中の拡散性水素量が約０．５ｍａｓｓｐｐｍになるように水素をチャージ後、試験片表面に亜鉛めっきを施すことにより水素を封入し、その後、１×１０−６／ｓの歪速度にて引張試験を行い、破断した試験片の絞りを求め、一方、同様の歪速度にて水素チャージを行わない試験片の引張試験も行い、下記の式に従って評価した。
耐遅れ破壊安全度指数（％）＝１００×（Ｘ１／Ｘ０）
ここで、Ｘ０：実質的に拡散性水素を含まない試験片の絞り（％）
Ｘ１：拡散性水素を含む試験片の絞り（％）
各特性の目標値は、降伏応力が６８５ＭＰａ以上、引張強度が７８０ＭＰａ以上、ｖＥ−４０が４０Ｊ以上、耐遅れ破壊安全度指数の目標は８０％以上とした。
耐遅れ破壊安全度指数（％）＝１００×（Ｘ１／Ｘ０）
ここで、Ｘ０：実質的に拡散性水素を含まない試験片の絞り（％）
Ｘ１：拡散性水素を含む試験片の絞り（％）
各特性の目標値は、降伏応力が６８５ＭＰａ以上、引張強度が７８０ＭＰａ以上、ｖＥ−４０が４０Ｊ以上、耐遅れ破壊安全度指数の目標は８０％以上とした。
鋼板の組織の定量は、板厚１／４部付近についてナイタール腐食液で組織を現出し、光学顕微鏡で５視野観察を行い、画像解析による測定値の平均値で評価した。
炭化物の円相当径および被覆率の測定は、板厚１／４部付近についてナイタール腐食液で組織を現出し、走査型電子顕微鏡で１０視野観察し、画像解析による測定値の平均で評価した。
ただし、鋼板の強度が得られなかった、Ｎｏ．１８、２５、２８、３０、３１については炭化物の円相当径および被覆率は測定しなかった。
表２に示すように、本発明法により製造した発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１６は化学成分、製造方法、が本発明の範囲内であり、良好な強度と靭性および耐遅れ破壊特性を有する鋼板を得ることができる。
また、Ｎｂ添加した発明例のうち圧延仕上温度が８７０℃以下で、かつ、未再結晶域圧下率が４０％以上で製造した鋼は炭化物の平均円相当径が８０ｎｍ以下となり、さらに耐遅れ破壊特性が優れている。
これに対して、成分が本発明から外れる比較例Ｎｏ．１７〜Ｎｏ．２４は、強度、靭性および耐遅れ破壊特性のいずれか１つ以上の特性が目標値に達していない。また、製造条件が本発明から外れる比較例Ｎｏ．２５〜Ｎｏ．３３の鋼板は、強度、靭性および耐遅れ破壊特性のいずれか１つ以上の特性が目標値に達していない。
Claims (6)
- 質量％で、Ｃ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０１〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜２％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００８％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｃ３変態点以上に加熱し、未再結晶温度域での累積圧下率を８０％以下とする熱間圧延を行い、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延を終了し、引き続きＡｒ３変態点以上から１０℃／ｓ以上の冷却速度で２５０℃以下の温度まで冷却後、１℃／ｓ以上の平均昇温速度で再加熱し、最高到達温度を１００〜４００℃の範囲とする焼戻し処理を行うことを特徴とする耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 前記鋼に、更に、質量％で、Ｍｏ：０．０１〜１％、Ｎｂ：０．００１〜０．１％、Ｖ：０．００１〜０．５％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、Ｃｕ：２％以下、Ｎｉ：４％以下、Ｃｒ：２％以下、Ｗ：２％以下の中から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 前記鋼に、更に、質量％で、Ｂ：０．０００３％〜０．００３％、Ｃａ：０．０１％以下、ＲＥＭ：０．０２％以下の中から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 圧延後の再加熱を圧延機および冷却装置と同一の製造ライン上に設置された加熱装置を用いて行い、焼戻し処理において最高到達温度における保持時間を６０ｓ以内とすることを特徴とする請求項１乃至３の何れかに記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 前記鋼が、質量％で、Ｎｂ：０．００１〜０．１％を含有し、未再結晶温度域での累積圧下率を４０％以上、熱間圧延終了温度を８６０℃以下とすることを特徴とする請求項１乃至４の何れかに記載の耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 前記高張力鋼板の金属組織はマルテンサイトおよび下部ベイナイトを主体とし、前記金属組織中のラス界面における炭化物の円相当径は１００ｎｍ以下、炭化物被覆率は３０％以下であることを特徴とする請求項１乃至５の何れかに記載の溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012213638A JP6149368B2 (ja) | 2011-09-30 | 2012-09-27 | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011215832 | 2011-09-30 | ||
| JP2011215832 | 2011-09-30 | ||
| JP2012148452 | 2012-07-02 | ||
| JP2012148452 | 2012-07-02 | ||
| JP2012213638A JP6149368B2 (ja) | 2011-09-30 | 2012-09-27 | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014029003A true JP2014029003A (ja) | 2014-02-13 |
| JP6149368B2 JP6149368B2 (ja) | 2017-06-21 |
Family
ID=50201745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012213638A Active JP6149368B2 (ja) | 2011-09-30 | 2012-09-27 | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6149368B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015183279A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 脆性亀裂伝播停止特性に優れる船舶用、海洋構造物用および水圧鉄管用厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2016011443A (ja) * | 2014-06-30 | 2016-01-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚肉かつ高強度の厚鋼板およびその製造方法 |
| WO2016039136A1 (ja) * | 2014-09-11 | 2016-03-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼板 |
| JP2016079427A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 高温強度および靭性に優れた鋼板およびその製造方法 |
| CN105838986A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-08-10 | 安徽鑫宏机械有限公司 | 一种矿用排渣闸阀阀体的铸造方法 |
| JP2017193739A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| JP2017193741A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| JP2017193740A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| KR101797387B1 (ko) * | 2016-08-31 | 2017-11-14 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 초고강도 박물 열연강판 및 그 제조방법 |
| JP2018505305A (ja) * | 2014-12-19 | 2018-02-22 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 降伏強度８００ＭＰａ級高強度鋼及びその製造方法 |
| JP2019525994A (ja) * | 2016-07-13 | 2019-09-12 | ヴァローレック ドイチュラント ゲーエムベーハー | マイクロ合金鋼およびその鋼の生産方法 |
| US20200071798A1 (en) * | 2016-12-20 | 2020-03-05 | Posco | Steel for pressure vessels with excellent resistance to high-temperature tempering heat treatment and post-weld heat treatment and manufacturing method therefor |
| JP2022548144A (ja) * | 2019-09-17 | 2022-11-16 | ポスコ | 低温衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005307312A (ja) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐震性と溶接性に優れた鋼板の製造方法 |
| JP2006045672A (ja) * | 2004-07-07 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 高張力鋼板の製造方法および高張力鋼板 |
| JP2006207028A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-08-10 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板の製造方法 |
| JP2006307324A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-11-09 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2008266780A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材ならびにその製造方法 |
| WO2010032428A1 (ja) * | 2008-09-17 | 2010-03-25 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2010138421A (ja) * | 2008-12-09 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度厚鋼板およびその製造方法 |
-
2012
- 2012-09-27 JP JP2012213638A patent/JP6149368B2/ja active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005307312A (ja) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐震性と溶接性に優れた鋼板の製造方法 |
| JP2006045672A (ja) * | 2004-07-07 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 高張力鋼板の製造方法および高張力鋼板 |
| JP2006207028A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-08-10 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板の製造方法 |
| JP2006307324A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-11-09 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2008266780A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材ならびにその製造方法 |
| WO2010032428A1 (ja) * | 2008-09-17 | 2010-03-25 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2010138421A (ja) * | 2008-12-09 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度厚鋼板およびその製造方法 |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015183279A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 脆性亀裂伝播停止特性に優れる船舶用、海洋構造物用および水圧鉄管用厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2016011443A (ja) * | 2014-06-30 | 2016-01-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚肉かつ高強度の厚鋼板およびその製造方法 |
| KR101915913B1 (ko) | 2014-09-11 | 2018-11-06 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 고강도 강판 |
| WO2016039136A1 (ja) * | 2014-09-11 | 2016-03-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼板 |
| JP2016056425A (ja) * | 2014-09-11 | 2016-04-21 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼板 |
| US11053561B2 (en) | 2014-09-11 | 2021-07-06 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel sheet |
| CN106605005A (zh) * | 2014-09-11 | 2017-04-26 | 株式会社神户制钢所 | 高强度钢板 |
| JP2016079427A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 高温強度および靭性に優れた鋼板およびその製造方法 |
| JP2018505305A (ja) * | 2014-12-19 | 2018-02-22 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 降伏強度８００ＭＰａ級高強度鋼及びその製造方法 |
| JP2017193741A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| JP2017193740A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| JP2017193739A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| CN105838986A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-08-10 | 安徽鑫宏机械有限公司 | 一种矿用排渣闸阀阀体的铸造方法 |
| JP2019525994A (ja) * | 2016-07-13 | 2019-09-12 | ヴァローレック ドイチュラント ゲーエムベーハー | マイクロ合金鋼およびその鋼の生産方法 |
| JP7016345B2 (ja) | 2016-07-13 | 2022-02-04 | ヴァローレック ドイチュラント ゲーエムベーハー | マイクロ合金鋼およびその鋼の生産方法 |
| KR101797387B1 (ko) * | 2016-08-31 | 2017-11-14 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 초고강도 박물 열연강판 및 그 제조방법 |
| US20200071798A1 (en) * | 2016-12-20 | 2020-03-05 | Posco | Steel for pressure vessels with excellent resistance to high-temperature tempering heat treatment and post-weld heat treatment and manufacturing method therefor |
| JP2022548144A (ja) * | 2019-09-17 | 2022-11-16 | ポスコ | 低温衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 |
| JP7411072B2 (ja) | 2019-09-17 | 2024-01-10 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 低温衝撃靭性に優れた高強度極厚物鋼材及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6149368B2 (ja) | 2017-06-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6149368B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 | |
| JP4844687B2 (ja) | 低降伏比高強度高靭性鋼板及びその製造方法 | |
| JP5277648B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板並びにその製造方法 | |
| JP5516784B2 (ja) | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 | |
| JP5821173B2 (ja) | 低降伏比高強度高一様伸び鋼板及びその製造方法 | |
| JP6466582B2 (ja) | 降伏強度８００ＭＰａ級高強度鋼及びその製造方法 | |
| JP5476763B2 (ja) | 延性に優れた高張力鋼板及びその製造方法 | |
| WO2013145771A1 (ja) | 耐歪時効特性に優れた低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 | |
| JP5354164B2 (ja) | 低降伏比高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP5532800B2 (ja) | 耐歪時効特性に優れた低降伏比高強度高一様伸び鋼板及びその製造方法 | |
| JPWO2014141697A1 (ja) | 厚肉高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP2013104124A (ja) | 曲げ加工性に優れた直接焼入れ焼戻し型高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP5277672B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板ならびにその製造方法 | |
| JP2011001620A (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、ｐｗｈｔ後の落重特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP6056235B2 (ja) | 溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ９５０ＭＰａ以上の高張力鋼板の製造方法 | |
| JP2012122111A (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、ＰＷＨＴ後の落重特性に優れたＴＭＣＰ−Ｔｅｍｐｅｒ型高強度厚鋼板の製造方法 | |
| JP4978146B2 (ja) | 厚手高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4507708B2 (ja) | 低降伏比高強度高靱性鋼板の製造方法 | |
| JP6056236B2 (ja) | 溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ７８０ＭＰａ以上の高張力鋼板の製造方法 | |
| JP6086090B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP5874664B2 (ja) | 落重特性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP5200600B2 (ja) | 高強度低降伏比鋼材の製造方法 | |
| JP2008189973A (ja) | 強度−伸びバランスに優れた高靭性高張力鋼板の製造方法 | |
| JP6051735B2 (ja) | 溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 | |
| JP5477457B2 (ja) | 板厚４０ｍｍ以下の鋼構造用高強度低降伏比鋼材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150825 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160411 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160524 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160722 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20161101 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161216 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170425 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170508 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6149368 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |