JPS58110106A - 継目無管の絞り圧延装置およびその制御方法 - Google Patents
継目無管の絞り圧延装置およびその制御方法Info
- Publication number
- JPS58110106A JPS58110106A JP56211823A JP21182381A JPS58110106A JP S58110106 A JPS58110106 A JP S58110106A JP 56211823 A JP56211823 A JP 56211823A JP 21182381 A JP21182381 A JP 21182381A JP S58110106 A JPS58110106 A JP S58110106A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer diameter
- hot
- rolling
- pipe
- stretch reducer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/14—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling without mandrel, e.g. stretch-reducing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、継目無管の絞り圧延装置及びその制御方法に
係り、特に、継目無管を製造する際に用いるに好適な、
母管を絞り圧延して目標外径を有する圧延仕上管とする
九めの、３０−ル型のホットストレッチレデューサを有
する継目無管の絞り圧延装置及びその制御方法に関する
。
係り、特に、継目無管を製造する際に用いるに好適な、
母管を絞り圧延して目標外径を有する圧延仕上管とする
九めの、３０−ル型のホットストレッチレデューサを有
する継目無管の絞り圧延装置及びその制御方法に関する
。
継目無管を製造する方法の一つに５第１図に示す如く、
まず、素材としての丸ビレット１０を、回転炉床式の加
熱炉１２で加熱し、次いで、マンネスマン効果を利用し
たピアサ１４で穿孔し、°更に、穿孔後の中空素管１６
に、マントルバー１８を挿入した俵、中空素管１６をマ
ンドレルバ−１８と共にマンドレルミル２０に送り込ん
で延伸圧延し、圧延稜、マンドレルバ−１８を母管２２
から引き抜いて、母管２２を再加熱炉２４で再加熱した
後、ホットストレッチレデューサ２６ＫＪ。
まず、素材としての丸ビレット１０を、回転炉床式の加
熱炉１２で加熱し、次いで、マンネスマン効果を利用し
たピアサ１４で穿孔し、°更に、穿孔後の中空素管１６
に、マントルバー１８を挿入した俵、中空素管１６をマ
ンドレルバ−１８と共にマンドレルミル２０に送り込ん
で延伸圧延し、圧延稜、マンドレルバ−１８を母管２２
から引き抜いて、母管２２を再加熱炉２４で再加熱した
後、ホットストレッチレデューサ２６ＫＪ。
り絞り圧延して外径圧下と若干の肉厚調整を施して、所
要の製品寸法を有する圧延仕上管２８とし、更に、クー
リングペッド３０で放冷する、マンドレルミル圧延によ
るものがある。
要の製品寸法を有する圧延仕上管２８とし、更に、クー
リングペッド３０で放冷する、マンドレルミル圧延によ
るものがある。
このマンドレルミル圧延におけるホットストレッチレデ
ューサ２６においては、マンドレルミル２０で延伸圧延
後、再加熱炉２４で再加熱された母管２２を、絞り圧延
して、目標外径を有する圧延仕上管２８としているが、
従来は、このホットストレッチレデューサ２６における
冷間仕上外径、即ち、製品外径を制御するのが困難であ
った。
ューサ２６においては、マンドレルミル２０で延伸圧延
後、再加熱炉２４で再加熱された母管２２を、絞り圧延
して、目標外径を有する圧延仕上管２８としているが、
従来は、このホットストレッチレデューサ２６における
冷間仕上外径、即ち、製品外径を制御するのが困難であ
った。
即ち、通常ホットストレッチレデューサ２６には、３０
−ル型と２０−ル型があるが、継目無管の最終圧延工程
に用いられるホットストレッチレデューサとしては、３
０−ル型の使用が一般的であり、これを、２４台程度並
べて、母管径から目標径に絞り圧延を行なっている。こ
の３０−ル型のホットストレッチレデューサにおいて、
各スタンドのロールは、３本のロールを着脱可能なハウ
ジングに組込んだままの状態で、オフラインで孔型の切
削を行ない、目標の孔型径に仕上げるよ５にしており、
そのギャップ調整は不可能である。
−ル型と２０−ル型があるが、継目無管の最終圧延工程
に用いられるホットストレッチレデューサとしては、３
０−ル型の使用が一般的であり、これを、２４台程度並
べて、母管径から目標径に絞り圧延を行なっている。こ
の３０−ル型のホットストレッチレデューサにおいて、
各スタンドのロールは、３本のロールを着脱可能なハウ
ジングに組込んだままの状態で、オフラインで孔型の切
削を行ない、目標の孔型径に仕上げるよ５にしており、
そのギャップ調整は不可能である。
旦
そのため、−粗切削仕上の終ったロールについては、ハ
ウジングをオンラインにセットして実圧延に供する際に
、孔型径の微調整ができず、ロール改削時の改削誤差、
或いは、ロールの連続使用による摩耗等の影響が、その
まま残って、実質的な孔型径が変化してしまう。
ウジングをオンラインにセットして実圧延に供する際に
、孔型径の微調整ができず、ロール改削時の改削誤差、
或いは、ロールの連続使用による摩耗等の影響が、その
まま残って、実質的な孔型径が変化してしまう。
ところで、ホットストレッチレデューサ２６による絞り
圧延を終えた後の圧延仕上管２８の熱間外径は、概ねホ
ットストレッチレデューサ２６の最終スタンドの孔型径
と等しくなっているが、上記のような理由から、ロール
改削誤差或いはロール摩耗の影響をそのまま受けて管の
熱間外径も変化してしまう。
圧延を終えた後の圧延仕上管２８の熱間外径は、概ねホ
ットストレッチレデューサ２６の最終スタンドの孔型径
と等しくなっているが、上記のような理由から、ロール
改削誤差或いはロール摩耗の影響をそのまま受けて管の
熱間外径も変化してしまう。
又、ホットストレッチレデューサ２６の圧延に際しては
、前述の通り、上流工程における母管２２の一度低下と
一度むらの影響を解消するため、再加熱炉２４によって
母管２２を均一な一度に再加熱した後、絞り圧延するの
か一般的であるが、この再加熱温度を一定とじ九場合に
おいても、製品の肉厚、或いはホットストレッチレデュ
ーサの各スタンドの回転数設定条件等によっては、最終
スタンドの孔型通過時のｌｉ＆（熱間仕上一度）には差
が生ずる。そのため、熱間仕上温度から室温迄の放冷に
際して熱収縮代が異なってきて、熱間仕上外径が例え郷
しくても、冷間仕上外径はばらつき、目標外径との差を
生じてしまう。
、前述の通り、上流工程における母管２２の一度低下と
一度むらの影響を解消するため、再加熱炉２４によって
母管２２を均一な一度に再加熱した後、絞り圧延するの
か一般的であるが、この再加熱温度を一定とじ九場合に
おいても、製品の肉厚、或いはホットストレッチレデュ
ーサの各スタンドの回転数設定条件等によっては、最終
スタンドの孔型通過時のｌｉ＆（熱間仕上一度）には差
が生ずる。そのため、熱間仕上温度から室温迄の放冷に
際して熱収縮代が異なってきて、熱間仕上外径が例え郷
しくても、冷間仕上外径はばらつき、目標外径との差を
生じてしまう。
前記のような問題点は、管状材の材質を一定とした場合
においても生ずるものであり、材質が異なれば、その膨
張率にも差があるため、冷間仕上外Ｓはばらつき、目標
外径との差は更に太き（なる。
においても生ずるものであり、材質が異なれば、その膨
張率にも差があるため、冷間仕上外Ｓはばらつき、目標
外径との差は更に太き（なる。
以上のように、外径が変動する理由が種々あるため、従
来は、孔型径の設計に際して、平均的肉厚のシェルにつ
いて、熱間仕上−ｔｔ想定して、熱収縮分を補正するよ
うにしているが、経験に頼らざるを得ない部分が多く、
適切な補正金貸なうことは非常にむずかしかった。この
ように、外径に変動を生ずる要因が種々あるため、操業
時の外径検査にはかなりの熟練を要し、又、外径の公差
外れを発生して、歩留りを下げることがあった。
来は、孔型径の設計に際して、平均的肉厚のシェルにつ
いて、熱間仕上−ｔｔ想定して、熱収縮分を補正するよ
うにしているが、経験に頼らざるを得ない部分が多く、
適切な補正金貸なうことは非常にむずかしかった。この
ように、外径に変動を生ずる要因が種々あるため、操業
時の外径検査にはかなりの熟練を要し、又、外径の公差
外れを発生して、歩留りを下げることがあった。
本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもの
で、圧延仕上管の仕上外径を制御することができ、従う
て、製品外径の公差外れ管確実に防止することができる
継目無管、の絞９圧延装置を提供することを第１の目的
とする。
で、圧延仕上管の仕上外径を制御することができ、従う
て、製品外径の公差外れ管確実に防止することができる
継目無管、の絞９圧延装置を提供することを第１の目的
とする。
本発明は、又、前記絞り圧延装置を的確に制御すること
ができる制御方法を提供することを第２の目的とする。
ができる制御方法を提供することを第２の目的とする。
本発明は、母管を絞り圧延して目標外径を有する圧延仕
上管とするための、３０−ル型のホットストレッチレデ
ューサを有する継目無管の絞り圧延装置において、前記
ホットストレッチレデューサの出側に、複数台の、圧延
速度を同期させた、圧下調整可能な２０−ル型の孔型ロ
ールからなるサイプを配設し、このサイプを用いて外径
の微調整を行なうようにして、前記第１の目的を達成し
良ものである。
上管とするための、３０−ル型のホットストレッチレデ
ューサを有する継目無管の絞り圧延装置において、前記
ホットストレッチレデューサの出側に、複数台の、圧延
速度を同期させた、圧下調整可能な２０−ル型の孔型ロ
ールからなるサイプを配設し、このサイプを用いて外径
の微調整を行なうようにして、前記第１の目的を達成し
良ものである。
本発明は、又、母管を絞り圧延して目標外径を有する圧
延仕上管とする丸めの、３０−ル型のホットストレッチ
レデューサと、誼ホットストレッチレデエーナの出側に
配設された、複数台の、圧延速度を同期させた、圧下−
整可能な２０−ル型の孔漕ロールからなるサイプとを有
する継目無管の絞り圧延装置の制御方法において、サイ
プ出側直後で圧延仕上管の熱間外径及び温度を検出して
、これからホットストレッチレデューサ最終仕上スタン
ドにおける母管の熱間仕上外径及び熱間仕上ＩＩｆを求
め、該熱間仕上外径、熱間仕上温度及び母管の熱１１脹
率から冷間仕上外径を求め、該冷間仕上外径と目標外径
の差を解消するべ（、前記サイプｏ？ｌ［ロールのギャ
ップを制御するようにして、前記第２の目的を達成した
ものであるｅ以下図面を参照して、本発明に係る継目無
管の絞り圧延装置及びその制御方法の実施例を詳細に説
明する。
延仕上管とする丸めの、３０−ル型のホットストレッチ
レデューサと、誼ホットストレッチレデエーナの出側に
配設された、複数台の、圧延速度を同期させた、圧下−
整可能な２０−ル型の孔漕ロールからなるサイプとを有
する継目無管の絞り圧延装置の制御方法において、サイ
プ出側直後で圧延仕上管の熱間外径及び温度を検出して
、これからホットストレッチレデューサ最終仕上スタン
ドにおける母管の熱間仕上外径及び熱間仕上ＩＩｆを求
め、該熱間仕上外径、熱間仕上温度及び母管の熱１１脹
率から冷間仕上外径を求め、該冷間仕上外径と目標外径
の差を解消するべ（、前記サイプｏ？ｌ［ロールのギャ
ップを制御するようにして、前記第２の目的を達成した
ものであるｅ以下図面を参照して、本発明に係る継目無
管の絞り圧延装置及びその制御方法の実施例を詳細に説
明する。
本実施例は、第２図に示す如く、母管を絞り圧延して目
標外径を有する圧延仕上管とするための３０−ル型のホ
ットストレッチレデューサ２６を有する継目無管の絞り
圧延装置、において、前記ホットストレッチレデューサ
２６の出側に、複数台、例えば２台の、圧延速度を同期
させた、電動圧下により圧下調整可能な２０−ル型の孔
型ロールからなるサイプ３１を配設し、このサイプ３１
を用いて外径の微調整を行なうようにしたものである。
標外径を有する圧延仕上管とするための３０−ル型のホ
ットストレッチレデューサ２６を有する継目無管の絞り
圧延装置、において、前記ホットストレッチレデューサ
２６の出側に、複数台、例えば２台の、圧延速度を同期
させた、電動圧下により圧下調整可能な２０−ル型の孔
型ロールからなるサイプ３１を配設し、このサイプ３１
を用いて外径の微調整を行なうようにしたものである。
。
前記サイプ３１は、例えば、圧下方向を互いに９０°変
えて、２台配設されている。
えて、２台配設されている。
前記サイプ３１を制御する制御装置は、同じ（第２図に
示す如く、サイプ３１の出側直後に配設された、圧延仕
上管の熱間外径Ｄｏを検出する出側外径計３２と、同じ
くサイプ３１の出側直後に配設された、圧延仕上管の温
度Ｔｏを検出する出側温度計３４と、前記出側外径計３
２の出力及び出側温度計３４の出力からホットストレッ
チレデユーナ量終スタンドにおける母管の熱間仕上外径
り、及び熱間仕上温度テＨを求め、該熱間仕上外径ＤＩ
、熱間仕上温度〒Ｈ及び母管の熱膨張率ηから冷間仕上
外径ＤＣを求め、骸冷間仕上外径Ｄｃと目標外径Ｄ！の
差ΔＤ、を解消すべく、前記サイプ３１の孔型ロールの
ギャップを制御する制御装置３６と、から構成されてい
る。
示す如く、サイプ３１の出側直後に配設された、圧延仕
上管の熱間外径Ｄｏを検出する出側外径計３２と、同じ
くサイプ３１の出側直後に配設された、圧延仕上管の温
度Ｔｏを検出する出側温度計３４と、前記出側外径計３
２の出力及び出側温度計３４の出力からホットストレッ
チレデユーナ量終スタンドにおける母管の熱間仕上外径
り、及び熱間仕上温度テＨを求め、該熱間仕上外径ＤＩ
、熱間仕上温度〒Ｈ及び母管の熱膨張率ηから冷間仕上
外径ＤＣを求め、骸冷間仕上外径Ｄｃと目標外径Ｄ！の
差ΔＤ、を解消すべく、前記サイプ３１の孔型ロールの
ギャップを制御する制御装置３６と、から構成されてい
る。
前記出側外径計３２としては、例えば、管の下側から照
射し念光の一部が、管によって遮られた長さから管の外
径を検出する、〕（ツクライト方式の外径計を用いるこ
とができる。
射し念光の一部が、管によって遮られた長さから管の外
径を検出する、〕（ツクライト方式の外径計を用いるこ
とができる。
−以下第３図を参照して作用を説明する。
前記制御装置゛ｉ６は、まず、前記出側外径計３２で検
出された圧延仕上管の熱間外径Ｄｏ及び前記出側温度計
３４で検出された出側温度Ｔｏから、ホットストレッチ
レデューサ最終スタンドにおける母管の熱間仕上外径り
、及び熱間仕上濁度τ墓を求める。この時において、出
側外径計３２及び出側温度計３４が、共にサイプ３０の
出側直後に配設されており、ホットストレッチレデュー
サ最終スタンドから検出箇所迄の温度降下が無視できる
場合には、熱間仕上外径ＤＨ及び熱間仕上一度テＨを共
に、熱間外径Ｄ・及び出側温度Ｔｏで近似することも可
能である。淘、熱間仕上外径ＤＨと熱間外径Ｄｏの関係
、及び、熱間仕上温度ＴＨと出側温度Ｔｏの関係を、経
験的に学習しておいて、熱間外径Ｄｏ及び出＊ｉｉｉ度
Ｔ”ｏから熱間仕上外径ＤＨ，熱間仕上温度ＴＩを求め
ることも勿論可能である。
出された圧延仕上管の熱間外径Ｄｏ及び前記出側温度計
３４で検出された出側温度Ｔｏから、ホットストレッチ
レデューサ最終スタンドにおける母管の熱間仕上外径り
、及び熱間仕上濁度τ墓を求める。この時において、出
側外径計３２及び出側温度計３４が、共にサイプ３０の
出側直後に配設されており、ホットストレッチレデュー
サ最終スタンドから検出箇所迄の温度降下が無視できる
場合には、熱間仕上外径ＤＨ及び熱間仕上一度テＨを共
に、熱間外径Ｄ・及び出側温度Ｔｏで近似することも可
能である。淘、熱間仕上外径ＤＨと熱間外径Ｄｏの関係
、及び、熱間仕上温度ＴＨと出側温度Ｔｏの関係を、経
験的に学習しておいて、熱間外径Ｄｏ及び出＊ｉｉｉ度
Ｔ”ｏから熱間仕上外径ＤＨ，熱間仕上温度ＴＩを求め
ることも勿論可能である。
次に、求められた熱間仕上外径ＤＨ１熱間熱間部上温度
５及び、外部計算機郷から母管の材質毎に設定されてい
る熱膨張率亨を用いて、次式により、冷間仕上外径Ｄｃ
を求める。
５及び、外部計算機郷から母管の材質毎に設定されてい
る熱膨張率亨を用いて、次式により、冷間仕上外径Ｄｃ
を求める。
Ｄ。
ＤＣ＝１−Ｈ（Ｔｎ−Ｔｃ） ”””””” （’）
ここで％ＴＣは、冷間仕上温度、即ち、常温である。
ここで％ＴＣは、冷間仕上温度、即ち、常温である。
更に、このようにして求められた冷間仕上外径り、と目
標外径り丁の差ΔＤ、を次式によって求める。
標外径り丁の差ΔＤ、を次式によって求める。
ΔＤ、 ＝ Ｄ、 −ＤＴ ・・・・・・・・・・・
・・・・・・・ （２）次いで、この差ΔＤ、を解消す
るよう、前記サイザ３１の孔型ロールの圧下位置を、例
えば、負、Ｄ Ｉづつ圧下することによって、サイプ３
１のギャップを調整する。
・・・・・・・ （２）次いで、この差ΔＤ、を解消す
るよう、前記サイザ３１の孔型ロールの圧下位置を、例
えば、負、Ｄ Ｉづつ圧下することによって、サイプ３
１のギャップを調整する。
淘、前記実施例においては、サイプ３０として電動圧下
方式のものが採用され、前柱の情報に基づいて次材の仕
上外径を制御するべく、サイプ３１にフィードバック制
御するようにしていたが、サイプ３１を、応答性の高い
油圧圧下方式とした場合には、出側外径計３２及び出側
温度計３４を、ホットストレッチレデューサ２６とサイ
プ３１の中間に配設して、誼出側外径計３２及び出側温
度計３４の出力に応じて、サイプ３１金フィードフォワ
ード制御することも可能である。この場合には、１木目
から高精度の外径制御が可能となる。
方式のものが採用され、前柱の情報に基づいて次材の仕
上外径を制御するべく、サイプ３１にフィードバック制
御するようにしていたが、サイプ３１を、応答性の高い
油圧圧下方式とした場合には、出側外径計３２及び出側
温度計３４を、ホットストレッチレデューサ２６とサイ
プ３１の中間に配設して、誼出側外径計３２及び出側温
度計３４の出力に応じて、サイプ３１金フィードフォワ
ード制御することも可能である。この場合には、１木目
から高精度の外径制御が可能となる。
又、前記実施例においては、母管の熱間仕上外径ＤＨ及
び熱間仕上温度？、に応じて、サイプ３１をフィードバ
ック制御するようにしていたが、第２図に一点鎖線で示
す如く、ホットストレッチレデューサ２６の入側に、母
管の入側温度Ｔ１ｔ−検出する入側温度計３８ｔｌ−追
加し、且つ、ホットストレッチレデューサ２０のスタン
ド数、入側速度、母管外径、母管板厚等の設定条件を常
に把握することにより、出側温度の変動分を予め予測し
、これをロールギャップ調整により補正するよ５Ｋして
、更に精度の高い外径制御を行なうことも可能である。
び熱間仕上温度？、に応じて、サイプ３１をフィードバ
ック制御するようにしていたが、第２図に一点鎖線で示
す如く、ホットストレッチレデューサ２６の入側に、母
管の入側温度Ｔ１ｔ−検出する入側温度計３８ｔｌ−追
加し、且つ、ホットストレッチレデューサ２０のスタン
ド数、入側速度、母管外径、母管板厚等の設定条件を常
に把握することにより、出側温度の変動分を予め予測し
、これをロールギャップ調整により補正するよ５Ｋして
、更に精度の高い外径制御を行なうことも可能である。
具体的には、第４図に示す如く、まず、前記入側温度計
３８によりホットストレッチレテユーサ２０の入側温度
Ｔ１を検出し、次いで、スタンド数ｎ１人側速度Ｖｊ、
母管外径Ｄ−１母管板厚ｔｓ、入側温度Ｔｉに応じて、
次式によりホットストレッチレデューサ２６における温
度降下量ΔＴを予測する。
３８によりホットストレッチレテユーサ２０の入側温度
Ｔ１を検出し、次いで、スタンド数ｎ１人側速度Ｖｊ、
母管外径Ｄ−１母管板厚ｔｓ、入側温度Ｔｉに応じて、
次式によりホットストレッチレデューサ２６における温
度降下量ΔＴを予測する。
ΔＴ＝ｆ（ｎ、Ｖｉ、Ｄａ、 ｔｓ、Ｔ Ｉ ）−・・
・−（３）このようにして求められる温度降下量ΔＴｅ
、次式に示す如く、前記入側温度ＴＩから引（ことによ
って、ホットストレッチレデューサ２６の出側温度Ｔｏ
を予測する。
・−（３）このようにして求められる温度降下量ΔＴｅ
、次式に示す如く、前記入側温度ＴＩから引（ことによ
って、ホットストレッチレデューサ２６の出側温度Ｔｏ
を予測する。
Ｔｏ＝Ｔｉ−ΔＴ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・ （４）次いで、前柱の出側温度と今回の出側温度
の差Δ−を求め、この■度差Δθによって発生する外径
偏差ΔＤＷを次式により算出する。
・・ （４）次いで、前柱の出側温度と今回の出側温度
の差Δ−を求め、この■度差Δθによって発生する外径
偏差ΔＤＷを次式により算出する。
ΔＤ、＝ΔＣ−ダ・ＤＨ・・・・・・・・・・・・・・
・ （５）この外径偏差ΔＤ１を解消するよう、サイプ
［噂のロールギャップをフィードフォワード制御する。
・ （５）この外径偏差ΔＤ１を解消するよう、サイプ
［噂のロールギャップをフィードフォワード制御する。
このような、前柱の出側温度と今回の出側温度の差Δ＃
に基づくフィードフォワード制御と、前柱の熱間仕上外
径ＤＨ及び熱間仕上温度ＴＨに基づく前記のようなフィ
ードバック制御とを組合せることによって、精度の高い
外径制御が可能となるものである。
に基づくフィードフォワード制御と、前柱の熱間仕上外
径ＤＨ及び熱間仕上温度ＴＨに基づく前記のようなフィ
ードバック制御とを組合せることによって、精度の高い
外径制御が可能となるものである。
賞、前記実施例においては、入側温度Ｔｉを検出する喪
めの入側温度計３８を設けていたが、この入側温度計３
８を省略して、再加熱炉２４の炉温で代表させることも
可能である。
めの入側温度計３８を設けていたが、この入側温度計３
８を省略して、再加熱炉２４の炉温で代表させることも
可能である。
以上説明した通り、本発明によれば、材質、製品寸法（
外径、肉厚）に拘わらず、常に安定した冷間仕上外径を
得ることができ、外径不良による歩留りの低下を防止で
きる。又、従来、別ロールを準備することにより対処し
てきた製品外径のわずかに異なる場合についても、ロー
ルの共用化を図ることができる等の優れ次効果を有する
。
外径、肉厚）に拘わらず、常に安定した冷間仕上外径を
得ることができ、外径不良による歩留りの低下を防止で
きる。又、従来、別ロールを準備することにより対処し
てきた製品外径のわずかに異なる場合についても、ロー
ルの共用化を図ることができる等の優れ次効果を有する
。
第１図は、従来のマンドレルミル圧延による継目無管の
製造工程を示す工程図、第２図は、本発明に係る継目無
管の絞り圧延装置の実施例の構成を示すブロック線図、
第３図は、前記実施例で採用されている制御方法の一例
を示す流れ図、第４図は、制御方法の他の例を示す流れ
図である。 ２６・・・ホットストレッチレデューサ、３１・・・サ
イプ、３２・・・出側外径計、３４・・・出側温度計、
３６・・・制御装置、３８・・・入側温度計。 代理人 高 矢 論 （妊か１名） 第 ３ 目 筆 ４ 目
製造工程を示す工程図、第２図は、本発明に係る継目無
管の絞り圧延装置の実施例の構成を示すブロック線図、
第３図は、前記実施例で採用されている制御方法の一例
を示す流れ図、第４図は、制御方法の他の例を示す流れ
図である。 ２６・・・ホットストレッチレデューサ、３１・・・サ
イプ、３２・・・出側外径計、３４・・・出側温度計、
３６・・・制御装置、３８・・・入側温度計。 代理人 高 矢 論 （妊か１名） 第 ３ 目 筆 ４ 目
Claims (1)
- （１）母管を絞り圧延して目標外径を有する圧延仕上管
とするための、３０−ル型のホットストレッチレデュー
サを有する継目無管の絞り圧延装置において、前記ホッ
トストレッチレデューサの出側に、値数台の、圧延速度
を同期させた、圧下調整可能な２０−ル型の孔型ロール
からなるサイプを配設し、このサイプを用いて外径の微
調整を行なうよ５Ｋしたことを特徴とする継目無管の絞
つ圧延装置。 Ｑ）母管會絞り圧延して目標外径を有する圧延仕上管と
するための、３０−ル型のホットストレッチレデューサ
と、該ホットストレッチレデューサの出側に配設された
、複数台の、圧延速度を同期させた、圧下調整可能な２
０−ル型の孔型ロールからなるサイプとを有する継目無
管の絞り圧延装置の制御方法において、サイザ出儒直後
で圧延仕上管の熱間外径及びｌ１１ｉｌＬを検出して、
これからホットストレッチレデューサ最終仕上スタンド
における母管の熱間仕上外径及び熱間仕上温度を求め、
咳熱関仕上外径、熱間仕上温度及び母管の熱膨張率から
冷間仕上外径を求め、皺冷間仕上外径と目標外径の差を
解消するべ（、前記サイプの孔型ロールのギヤツブ管制
御するようにし九ことを特徴とする継目無管の絞り圧延
装置の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56211823A JPS58110106A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 継目無管の絞り圧延装置およびその制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56211823A JPS58110106A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 継目無管の絞り圧延装置およびその制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58110106A true JPS58110106A (ja) | 1983-06-30 |
| JPS612441B2 JPS612441B2 (ja) | 1986-01-24 |
Family
ID=16612180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56211823A Granted JPS58110106A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | 継目無管の絞り圧延装置およびその制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58110106A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02211904A (ja) * | 1989-02-13 | 1990-08-23 | Nkk Corp | 継目無鋼管の圧延方法 |
| US9333548B2 (en) | 2013-08-12 | 2016-05-10 | Victaulic Company | Method and device for forming grooves in pipe elements |
| CN109158956A (zh) * | 2018-10-22 | 2019-01-08 | 安徽省临泉县智创精机有限公司 | 一种大型数控机床用检测设备 |
| US10245631B2 (en) | 2014-10-13 | 2019-04-02 | Victaulic Company | Roller set and pipe elements |
-
1981
- 1981-12-24 JP JP56211823A patent/JPS58110106A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02211904A (ja) * | 1989-02-13 | 1990-08-23 | Nkk Corp | 継目無鋼管の圧延方法 |
| US9333548B2 (en) | 2013-08-12 | 2016-05-10 | Victaulic Company | Method and device for forming grooves in pipe elements |
| US10449589B2 (en) | 2013-08-12 | 2019-10-22 | Victaulic Company | Method and device for forming grooves in pipe elements |
| US10245631B2 (en) | 2014-10-13 | 2019-04-02 | Victaulic Company | Roller set and pipe elements |
| US11110503B2 (en) | 2014-10-13 | 2021-09-07 | Victaulic Company | Roller set and pipe elements |
| CN109158956A (zh) * | 2018-10-22 | 2019-01-08 | 安徽省临泉县智创精机有限公司 | 一种大型数控机床用检测设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS612441B2 (ja) | 1986-01-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101282163B1 (ko) | 얇은 금속 스트립의 연속 제조를 위한 방법 및 장치 | |
| JPS6121729B2 (ja) | ||
| JP2961464B2 (ja) | 棒鋼・線材の水冷制御方法 | |
| JPS5922602B2 (ja) | 熱間粗圧延中におけるスラブの板幅の自動制御方法 | |
| JPS58110106A (ja) | 継目無管の絞り圧延装置およびその制御方法 | |
| JP3178370B2 (ja) | 鋼管の熱間連続圧延における温度の制御方法 | |
| JPS61253112A (ja) | 鋼板の冷却制御方法 | |
| JPH02179825A (ja) | 熱間圧延鋼板の冷却制御装置 | |
| JP2002172411A (ja) | 厚鋼板の熱処理方法およびその熱処理設備 | |
| JP4300866B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法および製造装置 | |
| JPS58110108A (ja) | 継目無管の絞り圧延方法 | |
| JPH0256964B2 (ja) | ||
| JPS626713A (ja) | 熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法 | |
| JPS58221235A (ja) | 鋼板の冷却方法 | |
| JPH0698370B2 (ja) | 板幅制御方法 | |
| JP2748852B2 (ja) | 継目無管の伸し長さ制御方法 | |
| JP4964061B2 (ja) | 条鋼線材の冷却制御方法 | |
| JPS62158511A (ja) | 板圧延における形状制御方法 | |
| JP3238569B2 (ja) | 熱延鋼板の捲取温度制御方法 | |
| JPS60240322A (ja) | 金属棒材の圧延寸法制御方法 | |
| JPS6043805B2 (ja) | 管の定型機における外径制御方法 | |
| US3544004A (en) | Method of and apparatus for controlling roughing-down rolls outlet temperature in hot rolling mills | |
| JPH0221324B2 (ja) | ||
| JPS6076213A (ja) | 条鋼圧延機の制御方法 | |
| JP2692512B2 (ja) | マンドレルミルのロール回転数制御方法 |