JPH1199763A - Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体 - Google Patents
Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体Info
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- JPH1199763A JPH1199763A JP26458597A JP26458597A JPH1199763A JP H1199763 A JPH1199763 A JP H1199763A JP 26458597 A JP26458597 A JP 26458597A JP 26458597 A JP26458597 A JP 26458597A JP H1199763 A JPH1199763 A JP H1199763A
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- aluminum alloy
- plate
- rough surface
- uniformity
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 微小ストリークの発生を抑制し、電解エッチ
ングによる粗面の均一性を確保できるＰＳ版用アルミニ
ウム合金支持体の提供を目的とする。 【解決手段】 重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ
０．０１〜０．１５％、Ｃｕ０．０５〜０．１％以下
（ただし、０．０５％は含まず）、残部Ａｌ及び不可避
的不純物からなることを特徴とするＰＳ版用アルミニウ
ム合金支持体。
ングによる粗面の均一性を確保できるＰＳ版用アルミニ
ウム合金支持体の提供を目的とする。 【解決手段】 重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ
０．０１〜０．１５％、Ｃｕ０．０５〜０．１％以下
（ただし、０．０５％は含まず）、残部Ａｌ及び不可避
的不純物からなることを特徴とするＰＳ版用アルミニウ
ム合金支持体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、平版印刷に用いる
ＰＳ版用のアルミニウム合金支持体に関し、特に電解エ
ッチング後にストリークの発生がない粗面の均一性に優
れたアルミニウム合金支持体に関するものである。
ＰＳ版用のアルミニウム合金支持体に関し、特に電解エ
ッチング後にストリークの発生がない粗面の均一性に優
れたアルミニウム合金支持体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】平版印刷は、アルミニウム合金からなる
支持体とジアゾ化合物等を感光物とする感光体とからな
るＰＳ版（Presensitized Plate）に画像露光、現像等
の製版処理を行って画像部を形成した版を印刷機の円筒
状版胴に巻付け、非画像部に付着した湿し水の存在のも
とにインキを画像部に付着させてこのインキをゴム製ブ
ランケットに転写、紙面に印刷するものである。
支持体とジアゾ化合物等を感光物とする感光体とからな
るＰＳ版（Presensitized Plate）に画像露光、現像等
の製版処理を行って画像部を形成した版を印刷機の円筒
状版胴に巻付け、非画像部に付着した湿し水の存在のも
とにインキを画像部に付着させてこのインキをゴム製ブ
ランケットに転写、紙面に印刷するものである。
【０００３】ＰＳ版の支持体としては、電解エッチング
による粗面化処理（砂目立て）、陽極酸化処理などの表
面処理を施したアルミニウム合金板が用いられている。
アルミニウム合金としては、ＪＩＳ１０５０（純度９
９.５％以上の純Ａｌ）、ＪＩＳ１１００（Ａｌ−０．
０５〜０．２０wt.%Ｃｕ合金）、ＪＩＳ３００３（Ａｌ
−０．０５〜０．２０wt.%Ｃｕ−１．５wt.%Ｍｎ合金）
が主に用いられてきた。
による粗面化処理（砂目立て）、陽極酸化処理などの表
面処理を施したアルミニウム合金板が用いられている。
アルミニウム合金としては、ＪＩＳ１０５０（純度９
９.５％以上の純Ａｌ）、ＪＩＳ１１００（Ａｌ−０．
０５〜０．２０wt.%Ｃｕ合金）、ＪＩＳ３００３（Ａｌ
−０．０５〜０．２０wt.%Ｃｕ−１．５wt.%Ｍｎ合金）
が主に用いられてきた。
【０００４】アルミニウム合金支持体には、 （１）電解エッチングによる粗面化処理で均一微細な凹
凸（以下「ピット」）を生じること。 （２）感光剤の密着性が良好であること。 （３）印刷中に画像部に汚れが生じないこと等の種々の
特性が要求される。しかし、ＪＩＳ１０５０、ＪＩＳ１
１００、ＪＩＳ３００３そのものでは以上の各要求を十
分に満足させることができなかった。したがって、種々
の改良が図られてきた。
凸（以下「ピット」）を生じること。 （２）感光剤の密着性が良好であること。 （３）印刷中に画像部に汚れが生じないこと等の種々の
特性が要求される。しかし、ＪＩＳ１０５０、ＪＩＳ１
１００、ＪＩＳ３００３そのものでは以上の各要求を十
分に満足させることができなかった。したがって、種々
の改良が図られてきた。
【０００５】例えば、特開昭５８−２２１２５４号公報
には、Ｓｉ０．０２〜０．１５％、Ｆｅ０．１〜１．０
％、Ｃｕ０．００３％以下、残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるオフセット印刷用素板が開示されている。
また、特開昭６２−１４８２９５号公報には、Ｆｅ０．
０５〜１．０％、Ｓｉ０．２％以下、Ｃｕ０．０５％以
下、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、金属組織
中に分布する単体Ｓｉが０．０１２％以下である平版印
刷用アルミニウム合金支持体が開示されている。
には、Ｓｉ０．０２〜０．１５％、Ｆｅ０．１〜１．０
％、Ｃｕ０．００３％以下、残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるオフセット印刷用素板が開示されている。
また、特開昭６２−１４８２９５号公報には、Ｆｅ０．
０５〜１．０％、Ｓｉ０．２％以下、Ｃｕ０．０５％以
下、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、金属組織
中に分布する単体Ｓｉが０．０１２％以下である平版印
刷用アルミニウム合金支持体が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記特開昭５８−２２
１２５４号は、Ｃｕ含有量の増加に伴い耐食性が低下
し、その影響で印刷中に非画像部の汚れが増大するため
に、Ｃｕ含有量を０．００３％以下に規制することを提
案している。また、特開昭６２−１４８２９５号による
と、電解エッチングによるピットが均一な粗面が得ら
れ、ストリーク（筋状ムラ）の発生がみられず、しかも
印刷中に非画像部の汚れを抑制することができることが
開示されている。
１２５４号は、Ｃｕ含有量の増加に伴い耐食性が低下
し、その影響で印刷中に非画像部の汚れが増大するため
に、Ｃｕ含有量を０．００３％以下に規制することを提
案している。また、特開昭６２−１４８２９５号による
と、電解エッチングによるピットが均一な粗面が得ら
れ、ストリーク（筋状ムラ）の発生がみられず、しかも
印刷中に非画像部の汚れを抑制することができることが
開示されている。
【０００７】しかるに、近時の高い印刷精度の要求に対
して、前記特開昭５８−２２１２５４号、特開昭６２−
１４８２９５号に記載の従来のアルミニウム合金支持体
では十分に対応することが困難となってきた。特に、従
来ではストリークとして扱われなかった程度のわずかな
筋状ムラ（以下従来のストリークと差別化するために
「微小ストリーク」という）も問題視されるようになっ
てきた。そこで本発明は、微小ストリークの発生を抑制
し、電解エッチングによる粗面の均一性を確保できるＰ
Ｓ版用アルミニウム合金支持体の提供を課題とする。
して、前記特開昭５８−２２１２５４号、特開昭６２−
１４８２９５号に記載の従来のアルミニウム合金支持体
では十分に対応することが困難となってきた。特に、従
来ではストリークとして扱われなかった程度のわずかな
筋状ムラ（以下従来のストリークと差別化するために
「微小ストリーク」という）も問題視されるようになっ
てきた。そこで本発明は、微小ストリークの発生を抑制
し、電解エッチングによる粗面の均一性を確保できるＰ
Ｓ版用アルミニウム合金支持体の提供を課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は前記課題を解
決すべく検討を行った結果、ＰＳ版用支持体に含まれる
Ｃｕ量が少ないと熱間圧延後に組織が粗大化し、これが
原因と思われる微小ストリークが発生することが判明し
た。しかし、さらに検討を行ったところ、Ｃｕを適当量
含有するのみでは足りず、微小ストリークの発生を防止
するためにはＳｉ含有量を制御することが重要であるこ
とを知見した。
決すべく検討を行った結果、ＰＳ版用支持体に含まれる
Ｃｕ量が少ないと熱間圧延後に組織が粗大化し、これが
原因と思われる微小ストリークが発生することが判明し
た。しかし、さらに検討を行ったところ、Ｃｕを適当量
含有するのみでは足りず、微小ストリークの発生を防止
するためにはＳｉ含有量を制御することが重要であるこ
とを知見した。
【０００９】本発明は以上の知見に基づきなされたもの
であり、重量％で、Ｆｅ０．０６〜１％、Ｓｉ０．０１
〜０．１５％、Ｃｕ０．０５〜０．１％以下（ただし、
０．０５％は含まず）、残部Ａｌ及び不可避的不純物か
らなることを特徴とするＰＳ版用アルミニウム合金支持
体である。
であり、重量％で、Ｆｅ０．０６〜１％、Ｓｉ０．０１
〜０．１５％、Ｃｕ０．０５〜０．１％以下（ただし、
０．０５％は含まず）、残部Ａｌ及び不可避的不純物か
らなることを特徴とするＰＳ版用アルミニウム合金支持
体である。
【００１０】本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支持体
は、微小ストリークの発生が防止され、良好な粗面を得
ることができるが、粗面の均一性をより向上するため
に、Ｎｉ、Ｃｒの１種又は２種を０．００３〜０．１
％、若しくはＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉのうちの１種又は
２種以上を０．００１〜０．０５％含有せしめることが
有効である。
は、微小ストリークの発生が防止され、良好な粗面を得
ることができるが、粗面の均一性をより向上するため
に、Ｎｉ、Ｃｒの１種又は２種を０．００３〜０．１
％、若しくはＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉのうちの１種又は
２種以上を０．００１〜０．０５％含有せしめることが
有効である。
【００１１】また、本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支
持体は、Ｚｒ及びＨｆの１種又は２種を０．０３〜０．
２％含有せしめることにより、バーニング処理後の強度
低下を遅滞することができる。
持体は、Ｚｒ及びＨｆの１種又は２種を０．０３〜０．
２％含有せしめることにより、バーニング処理後の強度
低下を遅滞することができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下本発明の成分限定理由を説明
する。 ＜Ｆｅ：０．０５〜１％＞Ｆｅは、主にＡｌ3Ｆｅであ
るＦｅ−Ａｌ系金属間化合物を形成し、耐疲労強度を向
上するとともに、結晶粒を微細化して組織を均一化する
効果を有する。しかし、０．０５％未満ではこの効果が
不十分であり、また１％を超えると化合物の粗大化によ
り電解エッチングによる粗面の均一性を害する傾向にあ
るので、０．０５〜１％の範囲とする。望ましいＦｅの
含有量は、０．１〜０．５％である。
する。 ＜Ｆｅ：０．０５〜１％＞Ｆｅは、主にＡｌ3Ｆｅであ
るＦｅ−Ａｌ系金属間化合物を形成し、耐疲労強度を向
上するとともに、結晶粒を微細化して組織を均一化する
効果を有する。しかし、０．０５％未満ではこの効果が
不十分であり、また１％を超えると化合物の粗大化によ
り電解エッチングによる粗面の均一性を害する傾向にあ
るので、０．０５〜１％の範囲とする。望ましいＦｅの
含有量は、０．１〜０．５％である。
【００１３】＜Ｓｉ：０．０１〜０．１５％＞Ｓｉは、
０．０１％未満では強度が不足し、また、０．１５％を
超えるとＣｕを適切な量としても微小ストリークの発生
を防止することができなくなる。そこで本発明では、
０．０１〜０．１５％とする。望ましい範囲は、０．０
５〜０．１％である。
０．０１％未満では強度が不足し、また、０．１５％を
超えるとＣｕを適切な量としても微小ストリークの発生
を防止することができなくなる。そこで本発明では、
０．０１〜０．１５％とする。望ましい範囲は、０．０
５〜０．１％である。
【００１４】＜Ｃｕ：０．０５〜０．１％（ただし、
０．０５％は含まず）＞Ｃｕ含有量が少ないと前述のよ
うに微小ストリークが発生するので０．０５％を超える
値とする。しかし、含有量が多すぎると微小ストリーク
の発生は抑制できるが、非画像部の汚れが問題となるの
で、０．１％以下とする。
０．０５％は含まず）＞Ｃｕ含有量が少ないと前述のよ
うに微小ストリークが発生するので０．０５％を超える
値とする。しかし、含有量が多すぎると微小ストリーク
の発生は抑制できるが、非画像部の汚れが問題となるの
で、０．１％以下とする。
【００１５】＜Ｎｉ、Ｃｒ１種又は２種：０．００３〜
０．１％＞Ｎｉ、ＣｒはＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物に含
有され、Ｎｉ、Ｃｒを含まないＡｌ−Ｆｅ系金属間化合
物よりもその電位が貴となり、その結果マトリックスと
の電位差が拡大する。具体的には、Ｎｉ、Ｃｒを含まな
い場合にはＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物とマトリックスと
の電位差は０．２９Ｖであるのに対し、Ｎｉ、Ｃｒを含
む場合には０．３Ｖ以上となる。このように電位差が拡
大することによりエッチング速度が向上、換言すればエ
ッチング性が向上することにより均一な粗面を得ること
ができる。この効果を得るために、Ｎｉ、Ｃｒの１種又
は２種で０．００３％以上とする。しかし、０．１％を
超えるとマトリックス中に過度に固溶し、逆に粗面の均
一性を阻害するとともに、印刷中の汚れの原因にもな
る。そこで、０．００３〜０．１％とする。望ましいＮ
ｉ、Ｃｒの含有量は、０．００８〜０．０５％である。
なお、本発明における電位差は、５３ｇ／ｌＮａＣｌ＋
３ｇ／ｌＨ2Ｏ2水溶液（２５℃）中にて０．１Ｎカロメ
ル・スケールを用いて測定した値で定義される。
０．１％＞Ｎｉ、ＣｒはＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物に含
有され、Ｎｉ、Ｃｒを含まないＡｌ−Ｆｅ系金属間化合
物よりもその電位が貴となり、その結果マトリックスと
の電位差が拡大する。具体的には、Ｎｉ、Ｃｒを含まな
い場合にはＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物とマトリックスと
の電位差は０．２９Ｖであるのに対し、Ｎｉ、Ｃｒを含
む場合には０．３Ｖ以上となる。このように電位差が拡
大することによりエッチング速度が向上、換言すればエ
ッチング性が向上することにより均一な粗面を得ること
ができる。この効果を得るために、Ｎｉ、Ｃｒの１種又
は２種で０．００３％以上とする。しかし、０．１％を
超えるとマトリックス中に過度に固溶し、逆に粗面の均
一性を阻害するとともに、印刷中の汚れの原因にもな
る。そこで、０．００３〜０．１％とする。望ましいＮ
ｉ、Ｃｒの含有量は、０．００８〜０．０５％である。
なお、本発明における電位差は、５３ｇ／ｌＮａＣｌ＋
３ｇ／ｌＨ2Ｏ2水溶液（２５℃）中にて０．１Ｎカロメ
ル・スケールを用いて測定した値で定義される。
【００１６】＜Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉの１種又は２種
以上：０．００１〜０．０５％＞Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂ
ｉは、適切な熱処理を施すことにより板材の表面部に偏
析しマトリックスの電位を下げる効果を有し、そのため
にマトリックスとＡｌ−Ｆｅ金属間化合物との電位差が
拡大する。具体的には、Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉを含ま
ない場合にはＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物とマトリックス
との電位差は０．２９Ｖであるのに対し、Ｉｎ、Ｐｂ、
Ｓｎ、Ｂｉが表面部に偏析した場合には０．３Ｖ以上と
なる。このように電位差が拡大することによりエッチン
グ速度が向上、換言すればエッチング性が向上すること
により均一な粗面が形成される。この効果を得るために
は０．００１％以上必要であるが、過度に添加すると耐
食性が低下し全面的に腐食が進行し、均一な粗面が形成
され難くなるので、その上限を０．０５％とする。望ま
しいＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉの量は０．０１〜０．０３
％である。また、偏析による最表面部における濃度は中
心部の濃度の１．５倍以上１００倍以下であることが望
ましい。１．５倍未満では電位差拡大に十分な効果がな
く、また１００倍を超えると電解エッチング時に過溶解
を起こし微細なエッチングピットが得られなくなるから
である。
以上：０．００１〜０．０５％＞Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂ
ｉは、適切な熱処理を施すことにより板材の表面部に偏
析しマトリックスの電位を下げる効果を有し、そのため
にマトリックスとＡｌ−Ｆｅ金属間化合物との電位差が
拡大する。具体的には、Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉを含ま
ない場合にはＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物とマトリックス
との電位差は０．２９Ｖであるのに対し、Ｉｎ、Ｐｂ、
Ｓｎ、Ｂｉが表面部に偏析した場合には０．３Ｖ以上と
なる。このように電位差が拡大することによりエッチン
グ速度が向上、換言すればエッチング性が向上すること
により均一な粗面が形成される。この効果を得るために
は０．００１％以上必要であるが、過度に添加すると耐
食性が低下し全面的に腐食が進行し、均一な粗面が形成
され難くなるので、その上限を０．０５％とする。望ま
しいＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉの量は０．０１〜０．０３
％である。また、偏析による最表面部における濃度は中
心部の濃度の１．５倍以上１００倍以下であることが望
ましい。１．５倍未満では電位差拡大に十分な効果がな
く、また１００倍を超えると電解エッチング時に過溶解
を起こし微細なエッチングピットが得られなくなるから
である。
【００１７】＜Ｚｒ、Ｈｆの１種又は２種：０．０３〜
０．２％＞ＰＳ版には、通常の露光、現像した後に２０
０〜３００℃の温度範囲で加熱処理して画像部を強化す
るバーニング処理を施す。ＰＳ版の長寿命化のために
は、このバーニング処理によるアルミニウム合金支持体
の軟化を遅滞させることが重要である。Ｚｒ、Ｈｆは、
粗面の均一性を害することなく、バーニング処理後の軟
化を遅滞させる効果を有する。この効果を得るためには
０．０３％以上添加する必要があるが、過度に添加する
と粗面の均一性、非画像部の汚れに悪影響を与えるの
で、その上限を０．２％とする。望ましいＺｒ、Ｈｆの
量は０．０７〜０．１５％である。
０．２％＞ＰＳ版には、通常の露光、現像した後に２０
０〜３００℃の温度範囲で加熱処理して画像部を強化す
るバーニング処理を施す。ＰＳ版の長寿命化のために
は、このバーニング処理によるアルミニウム合金支持体
の軟化を遅滞させることが重要である。Ｚｒ、Ｈｆは、
粗面の均一性を害することなく、バーニング処理後の軟
化を遅滞させる効果を有する。この効果を得るためには
０．０３％以上添加する必要があるが、過度に添加する
と粗面の均一性、非画像部の汚れに悪影響を与えるの
で、その上限を０．２％とする。望ましいＺｒ、Ｈｆの
量は０．０７〜０．１５％である。
【００１８】＜その他不純物元素＞本発明ＰＳ版用アル
ミニウム合金支持体においては、以上の元素以外に不純
物元素が含まれるが、以下の範囲であれば本発明の目的
を阻害しない。 Ｍｇ：０．０２％以下、Ｚｎ：０．０２％以下、Ｔｉ：
０．０３％以下 Ｖ：０．０１％以下、Ｂ：０．００２％以下
ミニウム合金支持体においては、以上の元素以外に不純
物元素が含まれるが、以下の範囲であれば本発明の目的
を阻害しない。 Ｍｇ：０．０２％以下、Ｚｎ：０．０２％以下、Ｔｉ：
０．０３％以下 Ｖ：０．０１％以下、Ｂ：０．００２％以下
【００１９】次に、本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支
持体の製造方法について説明する。 ＜鋳造＞鋳造は、本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支持
体を製造する上で特に限定されるものではなく、例えば
ＤＣ鋳造法等従来公知の鋳造法を適用することができ
る。
持体の製造方法について説明する。 ＜鋳造＞鋳造は、本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支持
体を製造する上で特に限定されるものではなく、例えば
ＤＣ鋳造法等従来公知の鋳造法を適用することができ
る。
【００２０】＜熱処理＞鋳造により得られた鋳塊に４５
０〜６００℃の温度範囲における均質熱処理を施す。こ
の均質熱処理によりＦｅの一部が固溶するとともに、Ａ
ｌ−Ｆｅ系金属間化合物が均一微細に分散する。熱処理
の保持時間は鋳塊のサイズ等により適宜定めればよい。
均質熱処理後、一旦鋳塊を冷却した後に次工程である熱
間圧延のための均熱処理を行うこともできるが、均質熱
処理から直に熱間圧延を行うこともできる。
０〜６００℃の温度範囲における均質熱処理を施す。こ
の均質熱処理によりＦｅの一部が固溶するとともに、Ａ
ｌ−Ｆｅ系金属間化合物が均一微細に分散する。熱処理
の保持時間は鋳塊のサイズ等により適宜定めればよい。
均質熱処理後、一旦鋳塊を冷却した後に次工程である熱
間圧延のための均熱処理を行うこともできるが、均質熱
処理から直に熱間圧延を行うこともできる。
【００２１】＜熱間圧延＞均質熱処理を経た後に熱間圧
延を行う。熱間圧延は２００〜５００℃の温度範囲で行
うのが適当である。５００℃を超えると再結晶粒が粗大
化して、粗面化処理により微小ストリークの発生を助長
する。
延を行う。熱間圧延は２００〜５００℃の温度範囲で行
うのが適当である。５００℃を超えると再結晶粒が粗大
化して、粗面化処理により微小ストリークの発生を助長
する。
【００２２】＜冷間圧延＞熱間圧延後、冷間圧延を行
う。この冷間圧延によりＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物が
分散して結晶組織が均一微細となる。この効果を得るた
めには、５０％、望ましくは７０％以上の減面率とする
ことが必要である。
う。この冷間圧延によりＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物が
分散して結晶組織が均一微細となる。この効果を得るた
めには、５０％、望ましくは７０％以上の減面率とする
ことが必要である。
【００２３】＜焼鈍＞冷間圧延後に、適度な強度及び伸
びを板材に付与するため、さらにＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂ
ｉを含む場合には表面部に偏析させるために焼鈍を行
う。Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉの偏析については、板厚が
厚いときにはこれら成分が表面に移動する距離が長いた
め所望する偏析状態を得難いが、冷間圧延により薄板化
した状態なので、偏析しやすい。
びを板材に付与するため、さらにＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂ
ｉを含む場合には表面部に偏析させるために焼鈍を行
う。Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉの偏析については、板厚が
厚いときにはこれら成分が表面に移動する距離が長いた
め所望する偏析状態を得難いが、冷間圧延により薄板化
した状態なので、偏析しやすい。
【００２４】焼鈍は３００〜６００℃の温度範囲で行
う。３００℃未満では目的を達成することができず、６
００℃を超えると表面の酸化が著しくなり好ましくない
からである。望ましい焼鈍温度は３５０〜５００℃であ
る。焼鈍は連続焼鈍炉、バッチ式焼鈍炉の何れであって
も構わない。
う。３００℃未満では目的を達成することができず、６
００℃を超えると表面の酸化が著しくなり好ましくない
からである。望ましい焼鈍温度は３５０〜５００℃であ
る。焼鈍は連続焼鈍炉、バッチ式焼鈍炉の何れであって
も構わない。
【００２５】＜仕上げ冷間圧延＞焼鈍後、再度冷間圧延
を行う。この冷間圧延は、ＰＳ版用アルミニウム合金支
持体に要求される硬さに調整、仕上げすることを目的と
する。ＰＳ版用アルミニウム合金支持体に要求される硬
さはＨ16であるので、これに適合するように圧下率を調
整する。
を行う。この冷間圧延は、ＰＳ版用アルミニウム合金支
持体に要求される硬さに調整、仕上げすることを目的と
する。ＰＳ版用アルミニウム合金支持体に要求される硬
さはＨ16であるので、これに適合するように圧下率を調
整する。
【００２６】＜表面処理＞仕上げ冷間圧延終了後、塩
酸、硝酸等の電解液中に浸漬して電解エッチングによる
粗面化処理を行う。粗面化処理は、画像部においては感
光層との密着性、非画像部においては親水性及び保水性
を向上させるために施される。粗面化処理を行った後
に、陽極酸化処理を行って表面の耐摩耗性、親水性を向
上させることもできる。
酸、硝酸等の電解液中に浸漬して電解エッチングによる
粗面化処理を行う。粗面化処理は、画像部においては感
光層との密着性、非画像部においては親水性及び保水性
を向上させるために施される。粗面化処理を行った後
に、陽極酸化処理を行って表面の耐摩耗性、親水性を向
上させることもできる。
【００２７】
【実施例】以下本発明を実施例に基づき説明する。 ＜実施例１＞種々のＳｉ,Ｃｕ含有量を有する下記組成
（wt.%）の合金スラブをＤＣ鋳造法により得た。鋳造速
度は３０ｍｍ/ｍｉｎ、スラブ厚は２００ｍｍである。
このスラブを合金組成により５００〜５５０℃で１時間
加熱・保持する均質・均熱処理を施した後、５ｍｍ厚ま
で熱間圧延した。 熱間圧延後、０．５ｍｍ厚まで冷間
圧延を行い、次いで焼鈍した。焼鈍は連続焼鈍炉によ
り、実体温度４５０℃の条件で行った。焼鈍後に再度冷
間圧延を行い板厚０．３ｍｍ、硬度Ｈ16の供試材を得
た。 組成：0.75%Fe−Ｘ%Si−Ｙ%Cu−Al
（wt.%）の合金スラブをＤＣ鋳造法により得た。鋳造速
度は３０ｍｍ/ｍｉｎ、スラブ厚は２００ｍｍである。
このスラブを合金組成により５００〜５５０℃で１時間
加熱・保持する均質・均熱処理を施した後、５ｍｍ厚ま
で熱間圧延した。 熱間圧延後、０．５ｍｍ厚まで冷間
圧延を行い、次いで焼鈍した。焼鈍は連続焼鈍炉によ
り、実体温度４５０℃の条件で行った。焼鈍後に再度冷
間圧延を行い板厚０．３ｍｍ、硬度Ｈ16の供試材を得
た。 組成：0.75%Fe−Ｘ%Si−Ｙ%Cu−Al
【００２８】下記の条件で供試材に電解エッチングによ
る粗面化処理を行い、表面状態を観察した。その結果を
Ｓｉ，Ｃｕ含有量との関係で整理して示したのが図１で
ある。Ｃｕが本発明範囲より低い場合、Ｃｕは本発明範
囲にあるがＳｉが本発明範囲を超える場合には、いずれ
も微小ストリークが発生している。なお、熱間圧延後に
組織観察を行ったが、微小ストリークの発生した供試材
には５０μｍを超える粗大な結晶粒が存在していた。
る粗面化処理を行い、表面状態を観察した。その結果を
Ｓｉ，Ｃｕ含有量との関係で整理して示したのが図１で
ある。Ｃｕが本発明範囲より低い場合、Ｃｕは本発明範
囲にあるがＳｉが本発明範囲を超える場合には、いずれ
も微小ストリークが発生している。なお、熱間圧延後に
組織観察を行ったが、微小ストリークの発生した供試材
には５０μｍを超える粗大な結晶粒が存在していた。
【００２９】電解エッチング条件 脱脂：７０℃の２０％Ｎａ3ＰＯ4水溶液に５分間浸漬 スマット除去：７０％ＨＮＯ3に１分間浸漬 電解エッチング：３０℃の１．５％ＨＣｌ水溶液中で２
０Ａ／ｄｍ2以上で交流電解
０Ａ／ｄｍ2以上で交流電解
【００３０】微小ストリークが確認されなかった２種の
供試材を用いて感光層塗布、露光、現像を行った後にオ
フセット印刷機にて印刷を実行（１０万部）して、非画
像部の汚れを評価した。その結果、Ｃｕ含有量が０．１
wt.%を超える供試材には非画像部に汚れが発生すること
が確認された。
供試材を用いて感光層塗布、露光、現像を行った後にオ
フセット印刷機にて印刷を実行（１０万部）して、非画
像部の汚れを評価した。その結果、Ｃｕ含有量が０．１
wt.%を超える供試材には非画像部に汚れが発生すること
が確認された。
【００３１】＜実施例２＞実施例１と同様の工程により
表１に示す組成（In,Pb,Sn,Biは板厚中心部の値）のＰ
Ｓ版用アルミニウム合金支持体を製造した。その後、や
はり実施例１と同様にして電解エッチングを行った。電
解エッチング後の粗面均一性及びＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂ
ｉの最表面における濃度を中心部の濃度とともに表２に
示す。なお、何れの合金支持体にも微小ストリークの発
生は観察されなかった。また、最表面、中心部の濃度分
析は、ＧＤＭＳ（グロー放電質量分析計）にて表面から
連続的に深さ方向の含有量を測定して求めた。
表１に示す組成（In,Pb,Sn,Biは板厚中心部の値）のＰ
Ｓ版用アルミニウム合金支持体を製造した。その後、や
はり実施例１と同様にして電解エッチングを行った。電
解エッチング後の粗面均一性及びＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂ
ｉの最表面における濃度を中心部の濃度とともに表２に
示す。なお、何れの合金支持体にも微小ストリークの発
生は観察されなかった。また、最表面、中心部の濃度分
析は、ＧＤＭＳ（グロー放電質量分析計）にて表面から
連続的に深さ方向の含有量を測定して求めた。
【００３２】 （表１） No. Fe Si Cu Ni,Cr In,Pb,Sn,Bi Al 備考 １ 0.76 0.06 0.06 − In:0.005 残部 実施例 ２ 0.29 0.06 0.07 Ni:0.025 Pb:0.015 残部 実施例 ３ 0.73 0.06 0.09 Cr:0.006 Sn:0.007 残部 実施例 ４ 0.29 0.06 0.08 − Bi:0.016 残部 実施例 ５ 0.15 0.16 0.07 Ni:0.053 Sn:0.010 残部 実施例 ６ 0.74 0.06 0.06 Cr:0.005 − 残部 実施例 ７ 0.12 0.13 0.09 − − 残部 実施例 表１、２から、Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｒを含有させるか、若し
くはＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉを含有させ、かつこれら元
素を表面部に偏析させることにより、粗面の均一性を向
上できることが解る。
くはＩｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉを含有させ、かつこれら元
素を表面部に偏析させることにより、粗面の均一性を向
上できることが解る。
【００３３】 （表２） No. 粗面 In,Pb,Sn,Bi In,Pb,Sn,Bi 備考 均一性 最表面 中心部 １ ◎ 0.013 0.005 実施例 ２ ◎ 0.030 0.015 実施例 ３ ◎ 0.014 0.007 実施例 ４ ◎ 0.031 0.006 実施例 ５ ◎ 0.023 0.010 実施例 ６ ◎ − − 実施例 ７ ○ − − 実施例 ◎：粗面均一性優れる、○：粗面均一性良好
【００３４】次に、Ｎｏ．２,３,７について、Ａｌ−Ｆ
ｅ系金属間化合物中の化学組成をフェノール溶解残さ法
により求めた。結果を図２に示すが、供試材Ｎｏ．２,
３のＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物には、それぞれＮｉ，Ｃ
ｒが含まれていることが確認された。
ｅ系金属間化合物中の化学組成をフェノール溶解残さ法
により求めた。結果を図２に示すが、供試材Ｎｏ．２,
３のＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物には、それぞれＮｉ，Ｃ
ｒが含まれていることが確認された。
【００３５】次に、供試材２,４,７について、Ａｌ−Ｆ
ｅ系金属間化合物とマトリックスとの間の電位差を測定
した。測定方法は、図２で示された組成となるような金
属間化合物を作成し、５３ｇ／ｌＮａＣｌ＋３ｇ／ｌＨ
2Ｏ2水溶液（２５℃）中にて０．１Ｎカロメル・スケー
ルを用い、自然電極電位を測定した。結果を表３に示す
が、Ｎｉ及びＰｂを含むＮｏ．２の電位差が最も大き
く、Ｂｉを含むＮｏ．４が次いでおり、いずれの添加元
素も含まないＮｏ．７の電位差が最も小さいことが確認
された。
ｅ系金属間化合物とマトリックスとの間の電位差を測定
した。測定方法は、図２で示された組成となるような金
属間化合物を作成し、５３ｇ／ｌＮａＣｌ＋３ｇ／ｌＨ
2Ｏ2水溶液（２５℃）中にて０．１Ｎカロメル・スケー
ルを用い、自然電極電位を測定した。結果を表３に示す
が、Ｎｉ及びＰｂを含むＮｏ．２の電位差が最も大き
く、Ｂｉを含むＮｏ．４が次いでおり、いずれの添加元
素も含まないＮｏ．７の電位差が最も小さいことが確認
された。
【００３６】 （表３） No. 添加元素 Ａｌマトリックス電位 金属間化合物電位 電位差 ２ Ni:0.025 Pb:0.0015 −０．９５ −０．５６ ０．４３ ４ Bi:0.0016 −０．９２ −０．５４ ０．３８ ７ − −０．８５ −０．５６ ０．２９
【００３７】＜実施例３＞実施例１と同様の工程により
表４に示す組成のＰＳ版用アルミニウム合金支持体を製
造した。その後、やはり実施例１と同様にして電解エッ
チングを施した。また、バーニング処理に相当する２５
０℃×１５ｍｉｎの熱処理を施した。その結果を表５に
示す。
表４に示す組成のＰＳ版用アルミニウム合金支持体を製
造した。その後、やはり実施例１と同様にして電解エッ
チングを施した。また、バーニング処理に相当する２５
０℃×１５ｍｉｎの熱処理を施した。その結果を表５に
示す。
【００３８】 （表４） No. Fe Si Cu Zr,Hf その他 Al 備 考 ８ 0.77 0.06 0.06 Zr:0.05 − 残部 実施例 ９ 0.29 0.06 0.07 Zr:0.10 In:0.01 残部 実施例 10 0.07 0.15 0.08 Zr:0.15 Pb:0.03 残部 実施例 11 0.05 0.06 0.06 HF:0.05 Sn:0.02 残部 実施例 12 0.05 0.06 0.1 Hf:0.15 Bi:0.04 残部 実施例 13 0.29 0.06 0.03 Zr:0.005 − 残部 比較例 14 0.29 0.06 0.01 Zr0.25 − 残部 比較例 15 0.26 0.04 0.03 Hf:0.005 In:0.07 残部 比較例
【００３９】表４、５から、Ｚｒ，Ｈｆを本発明の範囲
内で含むＮｏ．８〜１２は、Ｚｒ，Ｈｆを含むが本発明
の範囲以下であるＮｏ．１３、１５に比べてバーニング
後の強度低下が小さく、Ｚｒ，Ｈｆを添加することによ
りバーニング処理後の軟化を遅滞することができること
が判る。また、Ｎｏ．８〜１２とＮｏ．１４とを比較す
ることにより、Ｚｒ，Ｈｆを添加しても本発明の範囲内
であれば、粗面の均一性を害さないことが確認された。
内で含むＮｏ．８〜１２は、Ｚｒ，Ｈｆを含むが本発明
の範囲以下であるＮｏ．１３、１５に比べてバーニング
後の強度低下が小さく、Ｚｒ，Ｈｆを添加することによ
りバーニング処理後の軟化を遅滞することができること
が判る。また、Ｎｏ．８〜１２とＮｏ．１４とを比較す
ることにより、Ｚｒ，Ｈｆを添加しても本発明の範囲内
であれば、粗面の均一性を害さないことが確認された。
【００４０】 （表５） No. 粗面均一性 バーニング バーニング 備 考 前強度 後強度 ８ ○ １４１ １３２ 実施例 ９ ◎ １４０ １３４ 実施例 10 ◎ １５０ １４５ 実施例 11 ◎ １４１ １３１ 実施例 12 ◎ １４９ １４４ 実施例 13 × １４６ １１０ 比較例 14 × １５３ １４５ 比較例 15 × １４１ １１０ 比較例 ◎：粗面均一性優れる、○：粗面均一性良好、×：粗面均一性悪 バーニング前・後強度：Ｎ／ｍｍ2
【００４１】
【発明の効果】以上説明のように、本発明は 重量％
で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１〜０．１５％、
Ｃｕ０．０５〜０．１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不
純物からなることを特徴とするＰＳ版用アルミニウム合
金支持体としたので、ストリークの発生を防止し、均一
な粗面を得ることができる。
で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１〜０．１５％、
Ｃｕ０．０５〜０．１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不
純物からなることを特徴とするＰＳ版用アルミニウム合
金支持体としたので、ストリークの発生を防止し、均一
な粗面を得ることができる。
【００４２】また、本発明において、Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓ
ｎ、Ｂｉの１種又は２種以上を０．００１〜０．０５
％、もしくは、Ｎｉ、Ｃｒの１種又は２種を０．００３
〜０．１％含む事により、粗面の均一性をより向上する
ことができる。
ｎ、Ｂｉの１種又は２種以上を０．００１〜０．０５
％、もしくは、Ｎｉ、Ｃｒの１種又は２種を０．００３
〜０．１％含む事により、粗面の均一性をより向上する
ことができる。
【００４３】また、本発明においてＺｒ及びＨｆの１種
又は２種を０．０３〜０．２％含有することにより、粗
面の均一性を害することなくバーニング後の軟化を遅滞
することができる。
又は２種を０．０３〜０．２％含有することにより、粗
面の均一性を害することなくバーニング後の軟化を遅滞
することができる。
【図１】 Ｓｉ、Ｃｕ含有量と微小ストリーク発生の有
・無との関係を示すグラフである。
・無との関係を示すグラフである。
【図２】 供試材Ｎｏ．２,３,７の金属間化合物中の化
学組成を示すグラフである。
学組成を示すグラフである。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ
０．０１〜０．１５％、Ｃｕ０．０５〜０．１％以下
（ただし、０．０５％は含まず）、残部Ａｌ及び不可避
的不純物からなることを特徴とするＰＳ版用アルミニウ
ム合金支持体。 - 【請求項２】 Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉの１種又は２種
以上を０．００１〜０．０５％含む請求項１に記載のＰ
Ｓ版用アルミニウム合金支持体。 - 【請求項３】 Ｉｎ、Ｐｂ、Ｓｎ、Ｂｉの１種又は２種
以上の元素は表面部に偏析しており、最表面部における
濃度が中心部濃度の１．５倍以上１００倍以下であるる
請求項２に記載のＰＳ版用アルミニウム合金支持体。 - 【請求項４】 Ｚｒ及びＨｆの１種又は２種を０．０３
〜０．２％含む請求項１〜３のいずれかに記載のＰＳ版
用アルミニウム合金支持体。 - 【請求項５】 Ｎｉ、Ｃｒの１種又は２種を０．００３
〜０．１％含む請求項１〜４のいずれかに記載のＰＳ版
用アルミニウム合金支持体。 - 【請求項６】 Ｎｉ、Ｃｒの１種又は２種がＡｌ−Ｆｅ
系金属間化合物中に含まれる請求項５に記載のＰＳ版用
アルミニウム合金支持体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26458597A JPH1199763A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26458597A JPH1199763A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1199763A true JPH1199763A (ja) | 1999-04-13 |
Family
ID=17405347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26458597A Pending JPH1199763A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1199763A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6494137B2 (en) | 2000-07-11 | 2002-12-17 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Support for lithographic printing plate and presensitized plate |
| JP2007247069A (ja) * | 2007-05-28 | 2007-09-27 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| JP2009097092A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-05-07 | Fujifilm Corp | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-09-29 JP JP26458597A patent/JPH1199763A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6494137B2 (en) | 2000-07-11 | 2002-12-17 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Support for lithographic printing plate and presensitized plate |
| JP2007247069A (ja) * | 2007-05-28 | 2007-09-27 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| JP4593593B2 (ja) * | 2007-05-28 | 2010-12-08 | 三菱アルミニウム株式会社 | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| JP2009097092A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-05-07 | Fujifilm Corp | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040202 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040511 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040914 |