JPH1199764A - Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体及びその製造方法 - Google Patents
Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体及びその製造方法Info
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- JPH1199764A JPH1199764A JP9264588A JP26458897A JPH1199764A JP H1199764 A JPH1199764 A JP H1199764A JP 9264588 A JP9264588 A JP 9264588A JP 26458897 A JP26458897 A JP 26458897A JP H1199764 A JPH1199764 A JP H1199764A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電解エッチングによる粗面の均一性に優れ、
さらに疲労強度、バーニング特性に優れたＰＳ版用アル
ミニウム合金支持体の提供を目的とする。 【解決手段】 重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ
０．０１５〜０．２％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａ
ｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からな
り、金属組織中に分布する単体Ｓｉが０．０１５％以上
であることを特徴とするＰＳ版用アルミニウム合金支持
体。
さらに疲労強度、バーニング特性に優れたＰＳ版用アル
ミニウム合金支持体の提供を目的とする。 【解決手段】 重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ
０．０１５〜０．２％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａ
ｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からな
り、金属組織中に分布する単体Ｓｉが０．０１５％以上
であることを特徴とするＰＳ版用アルミニウム合金支持
体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、平版印刷に用いる
ＰＳ版用のアルミニウム合金支持体に関するものであ
る。
ＰＳ版用のアルミニウム合金支持体に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】平版印刷は、アルミニウム合金からなる
支持体とジアゾ化合物等を感光物とする感光体とからな
るＰＳ版（Presensitized Plate）に画像露光、現像等
の製版処理を行って画像部を形成した版を印刷機の円筒
状版胴に巻付け、非画像部に付着した湿し水の存在のも
とにインキを画像部に付着させてこのインキをゴム製ブ
ランケットに転写、紙面に印刷するものである。
支持体とジアゾ化合物等を感光物とする感光体とからな
るＰＳ版（Presensitized Plate）に画像露光、現像等
の製版処理を行って画像部を形成した版を印刷機の円筒
状版胴に巻付け、非画像部に付着した湿し水の存在のも
とにインキを画像部に付着させてこのインキをゴム製ブ
ランケットに転写、紙面に印刷するものである。
【０００３】ＰＳ版の支持体としては、電解エッチング
による粗面化処理（砂目立て）、陽極酸化処理などの表
面処理を施したアルミニウム合金板が用いられている。
アルミニウム合金としては、当初、ＪＩＳ１０５０（純
度９９.５％以上の純Ａｌ）、ＪＩＳ１１００（Ａｌ−
０．０５〜０．２０％Ｃｕ合金）、ＪＩＳ３００３（Ａ
ｌ−０．０５〜０．２０％Ｃｕ−１．５％Ｍｎ合金）が
主に用いられてきた。
による粗面化処理（砂目立て）、陽極酸化処理などの表
面処理を施したアルミニウム合金板が用いられている。
アルミニウム合金としては、当初、ＪＩＳ１０５０（純
度９９.５％以上の純Ａｌ）、ＪＩＳ１１００（Ａｌ−
０．０５〜０．２０％Ｃｕ合金）、ＪＩＳ３００３（Ａ
ｌ−０．０５〜０．２０％Ｃｕ−１．５％Ｍｎ合金）が
主に用いられてきた。
【０００４】アルミニウム合金支持体には、 （１）電解エッチングによる粗面が均一であること。 （２）感光剤の密着性が良好であること。 （３）印刷中に画像部に汚れが生じないこと等の種々の
特性が要求される。しかし、ＪＩＳ１０５０、ＪＩＳ１
１００、ＪＩＳ３００３そのものでは以上の各要求を十
分に満足させることができなかったため、種々の改良が
行われてきた。
特性が要求される。しかし、ＪＩＳ１０５０、ＪＩＳ１
１００、ＪＩＳ３００３そのものでは以上の各要求を十
分に満足させることができなかったため、種々の改良が
行われてきた。
【０００５】例えば、特開昭５８−２２１２５４号公報
には、Ｓｉ０．０２〜０．１５％、Ｆｅ０．１〜１．０
％、Ｃｕ０．００３％以下、残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるオフセット印刷用素板が開示されている。
また、特開昭６２−１４８２９５号公報には、Ｆｅ０．
０５〜１．０％、Ｓｉ０．２％以下、Ｃｕ０．０５％以
下、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、金属組織
中に分布する単体Ｓｉが０．０１２％以下である平版印
刷用アルミニウム合金支持体が開示されている。
には、Ｓｉ０．０２〜０．１５％、Ｆｅ０．１〜１．０
％、Ｃｕ０．００３％以下、残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなるオフセット印刷用素板が開示されている。
また、特開昭６２−１４８２９５号公報には、Ｆｅ０．
０５〜１．０％、Ｓｉ０．２％以下、Ｃｕ０．０５％以
下、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、金属組織
中に分布する単体Ｓｉが０．０１２％以下である平版印
刷用アルミニウム合金支持体が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記特開昭５８−２２
１２５４号は、Ｃｕ含有量の増加に伴い耐食性が低下
し、その影響で印刷中に非画像部の汚れが増大するため
に、Ｃｕ含有量を０．００３％以下に規制することを提
案している。また、特開昭６２−１４８２９５号による
と、電解エッチングによるピットが均一な粗面が得ら
れ、ストリーク（筋状ムラ）の発生がみられず、しかも
印刷中に非画像部の汚れを抑制することができるという
効果を有する。
１２５４号は、Ｃｕ含有量の増加に伴い耐食性が低下
し、その影響で印刷中に非画像部の汚れが増大するため
に、Ｃｕ含有量を０．００３％以下に規制することを提
案している。また、特開昭６２−１４８２９５号による
と、電解エッチングによるピットが均一な粗面が得ら
れ、ストリーク（筋状ムラ）の発生がみられず、しかも
印刷中に非画像部の汚れを抑制することができるという
効果を有する。
【０００７】しかるに、近時ＰＳ版の耐刷性の向上が要
求されており、平版印刷用アルミニウム合金支持体にこ
れに耐える疲労強度を具備することが要求される。前記
特開昭５８−２２１２５４号、特開昭６２−１４８２９
５号に記載の従来のアルミニウム合金支持体では、この
疲労強度の点では不十分であった。疲労強度の改善につ
いては、特開昭５８−４２４９３号において、Ｆｅ０．
１５〜１％、Ｓｉ０．０５〜０．３％、残部Ａｌと通常
の不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を均熱処理し
て、熱間圧延または熱間圧延後冷間圧延と中間焼鈍を行
い、これに減面率７０％以上の冷間圧延を加え、しかる
後低温焼鈍を行う製造方法が提案されている。
求されており、平版印刷用アルミニウム合金支持体にこ
れに耐える疲労強度を具備することが要求される。前記
特開昭５８−２２１２５４号、特開昭６２−１４８２９
５号に記載の従来のアルミニウム合金支持体では、この
疲労強度の点では不十分であった。疲労強度の改善につ
いては、特開昭５８−４２４９３号において、Ｆｅ０．
１５〜１％、Ｓｉ０．０５〜０．３％、残部Ａｌと通常
の不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を均熱処理し
て、熱間圧延または熱間圧延後冷間圧延と中間焼鈍を行
い、これに減面率７０％以上の冷間圧延を加え、しかる
後低温焼鈍を行う製造方法が提案されている。
【０００８】前記特開昭５８−４２４９３号の提案は、
減面率７０％以上の冷間圧延により、ＦｅとＳｉの金属
間化合物を均一に分散させて疲労強度を向上し、かつ低
温焼鈍により適度の強度と疲労強度を付与しようとする
ものである。これにより疲労強度についてはある程度改
善されたが、ＰＳ版に要求されるバーニング特性につい
ては、何ら考慮されていない。また、粗面化処理後の表
面均一性については、不十分であった。
減面率７０％以上の冷間圧延により、ＦｅとＳｉの金属
間化合物を均一に分散させて疲労強度を向上し、かつ低
温焼鈍により適度の強度と疲労強度を付与しようとする
ものである。これにより疲労強度についてはある程度改
善されたが、ＰＳ版に要求されるバーニング特性につい
ては、何ら考慮されていない。また、粗面化処理後の表
面均一性については、不十分であった。
【０００９】そこで本発明は、電解エッチングによる粗
面の均一性に優れ、さらに疲労強度、バーニング特性に
優れたＰＳ版用アルミニウム合金支持体の提供を課題と
する。
面の均一性に優れ、さらに疲労強度、バーニング特性に
優れたＰＳ版用アルミニウム合金支持体の提供を課題と
する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は前記課題を解
決すべくＰＳ版用アルミニウム合金支持体に含まれる微
量元素について調査したところ、Ｃｕが電解エッチング
後の粗面を不均一にさせる元素であり、Ｃｕを従来にな
いレベルに極力低減することが粗面の均一性向上に有効
であることを知見した。また、耐疲労強度、バーニング
特性向上のためには、金属組織中に単体Ｓｉを積極的に
分散させることが有効であること、そのためには中間焼
鈍後に冷間圧延を行った後低温焼鈍を施すことが有効で
あることを知見した。
決すべくＰＳ版用アルミニウム合金支持体に含まれる微
量元素について調査したところ、Ｃｕが電解エッチング
後の粗面を不均一にさせる元素であり、Ｃｕを従来にな
いレベルに極力低減することが粗面の均一性向上に有効
であることを知見した。また、耐疲労強度、バーニング
特性向上のためには、金属組織中に単体Ｓｉを積極的に
分散させることが有効であること、そのためには中間焼
鈍後に冷間圧延を行った後低温焼鈍を施すことが有効で
あることを知見した。
【００１１】本発明は以上の知見に基づくものであり、
重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１５〜０．
２％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不
純物からなるアルミニウム合金からなり、金属組織中に
分布する単体Ｓｉが０．０１５％以上であることを特徴
とするＰＳ版用アルミニウム合金支持体である。また、
以上の本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支持体は、重量
％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１５〜０．２
％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不純
物からなるアルミニウム合金鋳塊を均質化処理後、熱間
圧延、冷間圧延し、その後３３０℃〜５７０℃の温度で
中間焼鈍し、その後圧延率３０％以上の冷間圧延を施し
た後、１００℃〜３７０℃の温度範囲で１ｈｒ以上の低
温焼鈍を施すことにより金属組織中に単体Ｓｉを０．０
１５％以上分布させることを特徴とするＰＳ版用アルミ
ニウム合金支持体の製造方法により製造することができ
る。
重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１５〜０．
２％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不
純物からなるアルミニウム合金からなり、金属組織中に
分布する単体Ｓｉが０．０１５％以上であることを特徴
とするＰＳ版用アルミニウム合金支持体である。また、
以上の本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支持体は、重量
％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１５〜０．２
％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不純
物からなるアルミニウム合金鋳塊を均質化処理後、熱間
圧延、冷間圧延し、その後３３０℃〜５７０℃の温度で
中間焼鈍し、その後圧延率３０％以上の冷間圧延を施し
た後、１００℃〜３７０℃の温度範囲で１ｈｒ以上の低
温焼鈍を施すことにより金属組織中に単体Ｓｉを０．０
１５％以上分布させることを特徴とするＰＳ版用アルミ
ニウム合金支持体の製造方法により製造することができ
る。
【００１２】以上の本発明によれば電解エッチング後の
粗面が均一で、かつ疲労強度が５８０×１０2回以上、
バーニング強度が１２５Ｎ／ｍｍ2以上という優れた特
性を具備することができる。なお、本発明における疲労
強度、バーニング強度は、後述の実施例の測定方法によ
るものとする。また、本発明製造方法において、中間焼
鈍における昇温速度は１０℃／ｓｅｃ〜６０℃／ｓｅｃ
の範囲で行うことが望ましい。また、低温焼鈍は１００
℃〜３７０℃の温度範囲で行うが、この範囲内の高い温
度域で焼鈍を行った場合は、低温焼鈍後、圧延率３０％
〜８０％の冷間圧延を行うことが望ましい。
粗面が均一で、かつ疲労強度が５８０×１０2回以上、
バーニング強度が１２５Ｎ／ｍｍ2以上という優れた特
性を具備することができる。なお、本発明における疲労
強度、バーニング強度は、後述の実施例の測定方法によ
るものとする。また、本発明製造方法において、中間焼
鈍における昇温速度は１０℃／ｓｅｃ〜６０℃／ｓｅｃ
の範囲で行うことが望ましい。また、低温焼鈍は１００
℃〜３７０℃の温度範囲で行うが、この範囲内の高い温
度域で焼鈍を行った場合は、低温焼鈍後、圧延率３０％
〜８０％の冷間圧延を行うことが望ましい。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下本発明の成分限定理由を説明
する。 ＜Ｆｅ：０．０５〜１％＞Ｆｅは、主にＡｌ3Ｆｅであ
るＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物を形成し、耐疲労強度を向
上するとともに、結晶粒を微細化して組織を均一化する
効果を有する。しかし、０．０５％未満ではこの効果が
不十分であり、また１％を超えると化合物の粗大化によ
り電解エッチングによる粗面の均一性を害する傾向にあ
るので、０．０５〜１％の範囲とする。望ましいＦｅの
含有量は、０．１〜０．５％である。
する。 ＜Ｆｅ：０．０５〜１％＞Ｆｅは、主にＡｌ3Ｆｅであ
るＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物を形成し、耐疲労強度を向
上するとともに、結晶粒を微細化して組織を均一化する
効果を有する。しかし、０．０５％未満ではこの効果が
不十分であり、また１％を超えると化合物の粗大化によ
り電解エッチングによる粗面の均一性を害する傾向にあ
るので、０．０５〜１％の範囲とする。望ましいＦｅの
含有量は、０．１〜０．５％である。
【００１４】＜Ｓｉ：０．０１５〜０．２％＞Ｓｉは、
０．０１５％未満では本発明で要求する単体Ｓｉの析出
を確保することが困難であるが、０．２％を超えると電
解エッチングによる粗面の均一性を害するため、０．０
１５〜０．２％の範囲とする。望ましいＳｉの含有量
は、０．０３〜０．１％である。
０．０１５％未満では本発明で要求する単体Ｓｉの析出
を確保することが困難であるが、０．２％を超えると電
解エッチングによる粗面の均一性を害するため、０．０
１５〜０．２％の範囲とする。望ましいＳｉの含有量
は、０．０３〜０．１％である。
【００１５】＜Ｃｕ：０．００１％以下＞Ｃｕは電解エ
ッチング後の粗面の均一性を阻害する元素であり、本発
明では、０．００１％以下に低減する。
ッチング後の粗面の均一性を阻害する元素であり、本発
明では、０．００１％以下に低減する。
【００１６】＜単体Ｓｉ量＞単体Ｓｉは、金属組織中に
析出することにより合金支持体の耐疲労強度、バーニン
グ特性を向上させる効果を有する。この効果を得るため
には、０．０１５％以上、望ましくは０．０２０％以上
分布する必要がある。しかしあまり多く存在すると、粗
面化処理後の均一性に害を与える傾向があるので、０．
０４％以下とすることが望ましい。単体Ｓｉの量を本発
明の範囲とするためには、詳しくは後述するが、中間焼
鈍、冷間圧延、低温焼鈍を本発明の条件とすれば良い。
析出することにより合金支持体の耐疲労強度、バーニン
グ特性を向上させる効果を有する。この効果を得るため
には、０．０１５％以上、望ましくは０．０２０％以上
分布する必要がある。しかしあまり多く存在すると、粗
面化処理後の均一性に害を与える傾向があるので、０．
０４％以下とすることが望ましい。単体Ｓｉの量を本発
明の範囲とするためには、詳しくは後述するが、中間焼
鈍、冷間圧延、低温焼鈍を本発明の条件とすれば良い。
【００１７】＜その他不純物元素＞本発明ＰＳ版用アル
ミニウム合金支持体においては、以上の元素以外に不純
物元素が含まれるが、以下の範囲であれば本発明の目的
を阻害しない。 Ｍｇ：０．０２％以下、Ｚｎ：０．０２％以下、Ｔｉ：
０．０３％以下 Ｖ：０．０１％以下、Ｂ：０．００２％以下
ミニウム合金支持体においては、以上の元素以外に不純
物元素が含まれるが、以下の範囲であれば本発明の目的
を阻害しない。 Ｍｇ：０．０２％以下、Ｚｎ：０．０２％以下、Ｔｉ：
０．０３％以下 Ｖ：０．０１％以下、Ｂ：０．００２％以下
【００１８】次に、本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支
持体の製造方法について説明する。 ＜鋳造＞鋳造は、本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支持
体を製造する上で特に限定されるものではなく、例えば
ＤＣ鋳造法等従来公知の鋳造法を適用することができ
る。
持体の製造方法について説明する。 ＜鋳造＞鋳造は、本発明ＰＳ版用アルミニウム合金支持
体を製造する上で特に限定されるものではなく、例えば
ＤＣ鋳造法等従来公知の鋳造法を適用することができ
る。
【００１９】＜均質化処理＞鋳造により得られた鋳塊に
５００℃〜６１０℃の温度範囲における均質化処理を施
す。この均質化処理によりＦｅ、Ｓｉ等を固溶させると
ともに、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物が均一微細に分散す
る。熱処理の保持時間は鋳塊のサイズ等により適宜定め
ればよい。均質化処理後、一旦鋳塊を冷却した後に次工
程である熱間圧延のための均熱処理を行うこともできる
が、均質化処理から直に熱間圧延を行うこともできる。
５００℃〜６１０℃の温度範囲における均質化処理を施
す。この均質化処理によりＦｅ、Ｓｉ等を固溶させると
ともに、Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物が均一微細に分散す
る。熱処理の保持時間は鋳塊のサイズ等により適宜定め
ればよい。均質化処理後、一旦鋳塊を冷却した後に次工
程である熱間圧延のための均熱処理を行うこともできる
が、均質化処理から直に熱間圧延を行うこともできる。
【００２０】＜熱間圧延＞均質化処理を経た後に熱間圧
延を行う。熱間圧延は２００〜５００℃の温度範囲で行
うのが適当である。２００℃未満では温度が低すぎ、ま
た５００℃を超えると再結晶粒が粗大化して、粗面化処
理によりストリークが発生しやすくなるからである。
延を行う。熱間圧延は２００〜５００℃の温度範囲で行
うのが適当である。２００℃未満では温度が低すぎ、ま
た５００℃を超えると再結晶粒が粗大化して、粗面化処
理によりストリークが発生しやすくなるからである。
【００２１】＜冷間圧延＞熱間圧延後、冷間圧延を行
う。この冷間圧延によりＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物が
分散して結晶組織が均一微細となる。この効果を得るた
めには、５０％、望ましくは７０％以上の減面率とする
ことが必要である。
う。この冷間圧延によりＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物が
分散して結晶組織が均一微細となる。この効果を得るた
めには、５０％、望ましくは７０％以上の減面率とする
ことが必要である。
【００２２】＜中間焼鈍＞冷間圧延後に、３３０℃〜５
７０℃の温度範囲で中間焼鈍を行う。この中間焼鈍は、
Ｆｅの固溶、微細析出によるバーニング特性の向上と、
後の低温焼鈍での単体Ｓｉの微細析出を図るためＳｉを
一旦固溶させる目的で行う。３３０℃未満ではこの目的
が達成されず、５７０℃を超えると表面の酸化が著しく
なるため、３３０℃〜５７０℃の温度範囲とする。望ま
しい温度範囲は、３５０℃〜５５０℃である。
７０℃の温度範囲で中間焼鈍を行う。この中間焼鈍は、
Ｆｅの固溶、微細析出によるバーニング特性の向上と、
後の低温焼鈍での単体Ｓｉの微細析出を図るためＳｉを
一旦固溶させる目的で行う。３３０℃未満ではこの目的
が達成されず、５７０℃を超えると表面の酸化が著しく
なるため、３３０℃〜５７０℃の温度範囲とする。望ま
しい温度範囲は、３５０℃〜５５０℃である。
【００２３】焼鈍は連続焼鈍炉、バッチ式焼鈍炉の何れ
であっても構わないが、連続焼鈍炉の場合は、昇温速度
を１０℃／ｓｅｃ〜６０℃／ｓｅｃの範囲とすることが
望ましい。１０℃／ｓｅｃ未満ではＦｅの固溶、微細析
出の効果が充分得られないからであり、また６０℃／ｓ
ｅｃを超えると設備的に加熱装置を大型化する必要が生
じる等コストアップの要因となるからである。
であっても構わないが、連続焼鈍炉の場合は、昇温速度
を１０℃／ｓｅｃ〜６０℃／ｓｅｃの範囲とすることが
望ましい。１０℃／ｓｅｃ未満ではＦｅの固溶、微細析
出の効果が充分得られないからであり、また６０℃／ｓ
ｅｃを超えると設備的に加熱装置を大型化する必要が生
じる等コストアップの要因となるからである。
【００２４】＜冷間圧延＞中間焼鈍後、再度冷間圧延を
行う。この冷間圧延により金属組織中に歪みが導入さ
れ、後の低温焼鈍による単体Ｓｉの析出を促進する。こ
の効果を得るためには、圧延率３０％の冷間圧延を行
う。
行う。この冷間圧延により金属組織中に歪みが導入さ
れ、後の低温焼鈍による単体Ｓｉの析出を促進する。こ
の効果を得るためには、圧延率３０％の冷間圧延を行
う。
【００２５】＜低温焼鈍＞冷間圧延後、１００℃〜３７
０℃の温度範囲で１ｈｒ以上の低温焼鈍を行い、単体Ｓ
ｉを析出させる。１００℃未満では単体Ｓｉの析出が非
常に遅く生産性が悪く、また３７０℃を超えると固溶し
てしまうため、温度範囲を１００℃〜３７０℃とする。 ＜冷間圧延＞低温焼鈍により強度が低下するため、製品
として必要な強度を満足するために、３０％〜８０％の
冷間圧延を行うことができる。特に、低温焼鈍を高い領
域で行った場合、具体的には２００〜３７０℃の場合に
は、この最終の冷間圧延を行うことが推奨される。
０℃の温度範囲で１ｈｒ以上の低温焼鈍を行い、単体Ｓ
ｉを析出させる。１００℃未満では単体Ｓｉの析出が非
常に遅く生産性が悪く、また３７０℃を超えると固溶し
てしまうため、温度範囲を１００℃〜３７０℃とする。 ＜冷間圧延＞低温焼鈍により強度が低下するため、製品
として必要な強度を満足するために、３０％〜８０％の
冷間圧延を行うことができる。特に、低温焼鈍を高い領
域で行った場合、具体的には２００〜３７０℃の場合に
は、この最終の冷間圧延を行うことが推奨される。
【００２６】＜表面処理＞仕上げ冷間圧延終了後、塩
酸、硝酸等の電解液中に浸漬して電解エッチングによる
粗面化処理を行う。粗面化処理は、画像部においては感
光層との密着性、非画像部においては親水性及び保水性
を向上させるために施される。粗面化処理を行った後
に、陽極酸化処理を行って表面の耐摩耗性、親水性を向
上させることもできる。
酸、硝酸等の電解液中に浸漬して電解エッチングによる
粗面化処理を行う。粗面化処理は、画像部においては感
光層との密着性、非画像部においては親水性及び保水性
を向上させるために施される。粗面化処理を行った後
に、陽極酸化処理を行って表面の耐摩耗性、親水性を向
上させることもできる。
【００２７】
【実施例】以下本発明を実施例に基づき説明する。表１
に示す組成（wt.%）の合金スラブをＤＣ鋳造法により得
た。鋳造速度は３０ｍｍ/ｍｉｎ、スラブ厚は２００ｍ
ｍである。このスラブを合金組成により５００〜５５０
℃で１時間加熱・保持する均質・均熱処理を施した後、
熱間圧延、冷間圧延し、次いで中間焼鈍を行った。中間
焼鈍時の板厚、中間焼鈍（連続焼鈍）の条件は表２に示
すとおりである。中間焼鈍後、表２に示す冷間圧延を行
った後、やはり表２に示す条件で低温焼鈍を行った。実
施例２についてはその後、さらに５０％の冷間圧延を行
った。
に示す組成（wt.%）の合金スラブをＤＣ鋳造法により得
た。鋳造速度は３０ｍｍ/ｍｉｎ、スラブ厚は２００ｍ
ｍである。このスラブを合金組成により５００〜５５０
℃で１時間加熱・保持する均質・均熱処理を施した後、
熱間圧延、冷間圧延し、次いで中間焼鈍を行った。中間
焼鈍時の板厚、中間焼鈍（連続焼鈍）の条件は表２に示
すとおりである。中間焼鈍後、表２に示す冷間圧延を行
った後、やはり表２に示す条件で低温焼鈍を行った。実
施例２についてはその後、さらに５０％の冷間圧延を行
った。
【００２８】下記の条件で各供試材に電解エッチングを
施した後、粗面をＳＥＭにより観察、評価し、粗面の均
一性が優れるものを○、劣るものを×とした。 電解エッチング条件 脱脂：７０℃の２０％Ｎａ3ＰＯ4水溶液に５分間浸漬 スマット除去：７０％ＨＮＯ3に１分間浸漬 電解エッチング：３０℃の１．５％ＨＣｌ水溶液中で２
０Ａ／ｄｍ2以上で交流電解
施した後、粗面をＳＥＭにより観察、評価し、粗面の均
一性が優れるものを○、劣るものを×とした。 電解エッチング条件 脱脂：７０℃の２０％Ｎａ3ＰＯ4水溶液に５分間浸漬 スマット除去：７０％ＨＮＯ3に１分間浸漬 電解エッチング：３０℃の１．５％ＨＣｌ水溶液中で２
０Ａ／ｄｍ2以上で交流電解
【００２９】 （表１） No. Ｆｅ Ｓｉ Ｃｕ 単体Ｓｉ Ａｌ 実施例１ 0.06 0.18 0.0008 0.021 残部 実施例２ 0.06 0.18 0.0008 0.021 残部 実施例３ 0.14 0.10 0.0003 0.026 残部 実施例４ 0.35 0.07 0.0004 0.032 残部 実施例５ 0.52 0.05 0.0007 0.022 残部 実施例６ 0.81 0.04 0.0003 0.017 残部 比較例１ 0.06 0.18 0.0008 0.011 残部 比較例２ 0.35 0.07 0.0004 0.003 残部 比較例３ 0.81 0.002 0.0003 0.010 残部 比較例４ 1.2 0.06 0.0003 0.023 残部 比較例５ 0.25 0.4 0.0001 0.25 残部 比較例６ 0.46 0.03 0.005 0.012 残部
【００３０】また、疲労強度については、幅２０ｍｍ、
長さ１００ｍｍの試験片を用い、一端を固定してその固
定端を基準として下方に３０°の角度まで曲げた後、再
度元の真直な状態に戻す１往復を１回として、破断まで
の回数を測定した。さらに、バーニング強度は、バーニ
ング処理に相当する２５０℃×１５ｍｉｎの熱処理を施
した後の強度を測定した。以上の測定結果を表３に示
す。
長さ１００ｍｍの試験片を用い、一端を固定してその固
定端を基準として下方に３０°の角度まで曲げた後、再
度元の真直な状態に戻す１往復を１回として、破断まで
の回数を測定した。さらに、バーニング強度は、バーニ
ング処理に相当する２５０℃×１５ｍｉｎの熱処理を施
した後の強度を測定した。以上の測定結果を表３に示
す。
【００３１】表３から本発明にかかる実施例１〜６は、
均一な電解エッチング表面を有し、疲労強度が５８８×
１０2回以上、バーニング強度が１２８Ｎ／ｍｍ2以上と
十分な値となっている。比較例１は、中間焼鈍温度が本
発明範囲より低いためにＦｅの固溶、微細析出およびＳ
ｉの固溶が不十分であり、また低温焼鈍の温度が高すぎ
るために析出すべきＳｉが固溶してしまい、単体Ｓｉの
量が本発明の範囲を下回っている。その結果、疲労強度
およびバーニング強度が不足している。
均一な電解エッチング表面を有し、疲労強度が５８８×
１０2回以上、バーニング強度が１２８Ｎ／ｍｍ2以上と
十分な値となっている。比較例１は、中間焼鈍温度が本
発明範囲より低いためにＦｅの固溶、微細析出およびＳ
ｉの固溶が不十分であり、また低温焼鈍の温度が高すぎ
るために析出すべきＳｉが固溶してしまい、単体Ｓｉの
量が本発明の範囲を下回っている。その結果、疲労強度
およびバーニング強度が不足している。
【００３２】 （表２） 中間焼鈍時 中間焼鈍 冷間圧延率 低温焼鈍 板厚（mm） 温度、昇温速度 （％） 実施例１ 5.0 350℃,15℃/sec 90(0.5mm) 350℃×2hr 実施例２ 5.0 350℃,15℃/sec 90(0.5mm) 350℃×2hr 実施例３ 4.0 400℃,30℃/sec 85(0.6mm) 300℃×4hr 実施例４ 3.0 450℃,35℃/sec 70(0.9mm) 250℃×4hr 実施例５ 3.0 550℃,45℃/sec 70(0.9mm) 200℃×12hr 実施例６ 1.0 550℃,47℃/sec 30(0.7mm) 150℃×12hr 比較例１ 3.0 300℃,1℃/sec 73(0.8mm) 400℃×2hr 比較例２ − − ０(1.0mm) 250℃×4hr 比較例３ 5.0 450℃,0.1℃/sec 25(3.75mm) 300℃×4hr 比較例４ 4.0 450℃,0.1℃/sec 70(1.2mm) 200℃×8hr 比較例５ 4.0 450℃,7℃/sec 80(0.8mm) 250℃×4hr 比較例６ 4.0 450℃,1℃/sec 90(0.4mm) 350℃×2hr ＊実施例２は、低温焼鈍後に５０％の冷間圧延を行った
【００３３】比較例２は中間焼鈍を施すことなく冷間圧
延された材料に低温焼鈍を施したものであり、中間焼鈍
および低温焼鈍前の冷間圧延を施さないために単体Ｓｉ
量が不足し、そのためにバーニング強度が低くなってい
る。比較例３は、合金中に含まれるＳｉ量が０．００２
％と低いために疲労強度が劣る。加えて単体Ｓｉ量も本
発明範囲未満であるため、バーニング強度も若干低めで
ある。
延された材料に低温焼鈍を施したものであり、中間焼鈍
および低温焼鈍前の冷間圧延を施さないために単体Ｓｉ
量が不足し、そのためにバーニング強度が低くなってい
る。比較例３は、合金中に含まれるＳｉ量が０．００２
％と低いために疲労強度が劣る。加えて単体Ｓｉ量も本
発明範囲未満であるため、バーニング強度も若干低めで
ある。
【００３４】比較例４、５、６は、各々合金中に含まれ
るＦｅ量、Ｓｉ量、Ｃｕ量が多すぎるために、電解エッ
チング後に良好な表面が得られていない。
るＦｅ量、Ｓｉ量、Ｃｕ量が多すぎるために、電解エッ
チング後に良好な表面が得られていない。
【００３５】 （表３） 電解 疲労強度 バーニング 総合評価 エッチング （回） 強度 表面 （Ｎ／ｍｍ2） 実施例１ ○ ５８８×１０2 １２８ ○ 実施例２ ○ ６１３×１０2 １３２ ○ 実施例３ ○ ６０３×１０2 １３０ ○ 実施例４ ○ ６３５×１０2 １３３ ○ 実施例５ ○ ６１５×１０2 １３５ ○ 実施例６ ○ ５８２×１０2 １４０ ○ 比較例１ ○ ４０５×１０2 １１５ × 比較例２ ○ ６２２×１０2 １１０ × 比較例３ ○ ３９８×１０2 １３０ × 比較例４ × ６０７×１０2 １３２ × 比較例５ × ７１１×１０2 １３１ × 比較例６ × ５８７×１０2 １３３ ×
【００３６】
【発明の効果】以上説明のように、本発明は、重量％
で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１〜０．２％、Ｃ
ｕ０．００１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不純物から
なるアルミニウム合金からなり、金属組織中に分布する
単体Ｓｉが０．０１５％以上であることを特徴とするＰ
Ｓ版用アルミニウム合金支持体としたので、電解エッチ
ングによる粗面の均一性に優れ、かつ疲労強度およびバ
ーニング強度を向上させることができる。
で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ０．０１〜０．２％、Ｃ
ｕ０．００１％以下、残部Ａｌ及び不可避的不純物から
なるアルミニウム合金からなり、金属組織中に分布する
単体Ｓｉが０．０１５％以上であることを特徴とするＰ
Ｓ版用アルミニウム合金支持体としたので、電解エッチ
ングによる粗面の均一性に優れ、かつ疲労強度およびバ
ーニング強度を向上させることができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７４ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７４ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ｂ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９１Ａ ６９４ ６９４Ａ (72)発明者 石原 武晴 静岡県裾野市平松85 三菱アルミニウム株 式会社富士製作所内
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ
０．０１５〜０．２％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａ
ｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からな
り、金属組織中に分布する単体Ｓｉが０．０１５％以上
であることを特徴とするＰＳ版用アルミニウム合金支持
体。 - 【請求項２】 金属組織中に分布する単体Ｓｉが０．０
２０〜０．０４５％である請求項１に記載のＰＳ版用ア
ルミニウム合金支持体。 - 【請求項３】 疲労強度が５８０×１０2回以上、バー
ニング強度が１２５Ｎ／ｍｍ2以上である請求項１また
は２に記載のＰＳ版用アルミニウム合金支持体。 - 【請求項４】 重量％で、Ｆｅ０．０５〜１％、Ｓｉ
０．０１〜０．２％、Ｃｕ０．００１％以下、残部Ａｌ
及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊を均
質化処理後、熱間圧延、冷間圧延し、その後３３０℃〜
５７０℃の温度で中間焼鈍し、その後圧延率３０％以上
の冷間圧延を施した後、１００℃〜３７℃の温度範囲で
１ｈｒ以上の低温焼鈍を施すことにより金属組織中に単
体Ｓｉを０．０１５％以上分布させることを特徴とする
ＰＳ版用アルミニウム合金支持体の製造方法。 - 【請求項５】 中間焼鈍の昇温速度が１０℃／ｓｅｃ〜
６０℃／ｓｅｃである請求項４に記載のＰＳ版用アルミ
ニウム合金支持体の製造方法。 - 【請求項６】 低温焼鈍後、圧延率３０％〜８０％の冷
間圧延を行う請求項４または５に記載のＰＳ版用アルミ
ニウム合金支持体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9264588A JPH1199764A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9264588A JPH1199764A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1199764A true JPH1199764A (ja) | 1999-04-13 |
Family
ID=17405391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9264588A Pending JPH1199764A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | Ｐｓ版用アルミニウム合金支持体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1199764A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6494137B2 (en) | 2000-07-11 | 2002-12-17 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Support for lithographic printing plate and presensitized plate |
| CN102735520A (zh) * | 2012-07-07 | 2012-10-17 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种蒙乃尔合金/钢堆焊界面金相组织的观测方法 |
-
1997
- 1997-09-29 JP JP9264588A patent/JPH1199764A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6494137B2 (en) | 2000-07-11 | 2002-12-17 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Support for lithographic printing plate and presensitized plate |
| CN102735520A (zh) * | 2012-07-07 | 2012-10-17 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种蒙乃尔合金/钢堆焊界面金相组织的观测方法 |
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