JPH1193971A - ダンパーディスク組立体のスプラインハブ - Google Patents
ダンパーディスク組立体のスプラインハブInfo
- Publication number
- JPH1193971A JPH1193971A JP9255555A JP25555597A JPH1193971A JP H1193971 A JPH1193971 A JP H1193971A JP 9255555 A JP9255555 A JP 9255555A JP 25555597 A JP25555597 A JP 25555597A JP H1193971 A JPH1193971 A JP H1193971A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spline
- hardened layer
- spline hub
- hardened
- spline groove
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D13/60—Clutching elements
- F16D13/64—Clutch-plates; Clutch-lamellae
- F16D13/644—Hub construction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/32—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for gear wheels, worm wheels, or the like
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/02—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions
- F16D3/06—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions specially adapted to allow axial displacement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
- C21D1/10—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation by electric induction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
- F16D1/10—Quick-acting couplings in which the parts are connected by simply bringing them together axially
- F16D2001/103—Quick-acting couplings in which the parts are connected by simply bringing them together axially the torque is transmitted via splined connections
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T403/00—Joints and connections
- Y10T403/70—Interfitted members
- Y10T403/7026—Longitudinally splined or fluted rod
- Y10T403/7035—Specific angle or shape of rib, key, groove, or shoulder
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スプラインハブ１の耐摩耗性及び寸法精度を
維持しつつメッキ処理を廃止する。 【解決手段】 スプラインハブ１は、フライホイールと
トランスミッションとの間でトルクを伝達するクラッチ
ディスク組立体のスプラインハブであって、フランジ部
３と、ボス部２とを備えている。フランジ部３は、フラ
イホイールからトルクが入力されるクラッチディスク組
立体のプレートに連結される。ボス部２はフランジ部３
の内周端に固定されている。ボス部２の内周面にはスプ
ライン溝２０が形成されている。ボス部２はトランスミ
ッションの入力シャフトとスプライン係合する。スプラ
イン溝２０の表面には焼入れ硬化層２０ａが部分的に形
成されている。
維持しつつメッキ処理を廃止する。 【解決手段】 スプラインハブ１は、フライホイールと
トランスミッションとの間でトルクを伝達するクラッチ
ディスク組立体のスプラインハブであって、フランジ部
３と、ボス部２とを備えている。フランジ部３は、フラ
イホイールからトルクが入力されるクラッチディスク組
立体のプレートに連結される。ボス部２はフランジ部３
の内周端に固定されている。ボス部２の内周面にはスプ
ライン溝２０が形成されている。ボス部２はトランスミ
ッションの入力シャフトとスプライン係合する。スプラ
イン溝２０の表面には焼入れ硬化層２０ａが部分的に形
成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ダンパーディスク
組立体のスプラインハブ、特にクラッチディスク組立体
に使用されるスプラインハブに関する。
組立体のスプラインハブ、特にクラッチディスク組立体
に使用されるスプラインハブに関する。
【０００２】
【従来の技術】エンジンとトランスミッションとの間で
トルクの伝達及び切断を行うクラッチのクラッチディス
ク組立体には、トランスミッションの入力軸とスプライ
ン係合するスプラインハブが一部品として使用されてい
る。このスプラインハブには、クラッチの断続に対する
耐摩耗性の向上のために、硬質クロムメッキやカニゼン
メッキ等のメッキ処理を施しているものが多い。
トルクの伝達及び切断を行うクラッチのクラッチディス
ク組立体には、トランスミッションの入力軸とスプライ
ン係合するスプラインハブが一部品として使用されてい
る。このスプラインハブには、クラッチの断続に対する
耐摩耗性の向上のために、硬質クロムメッキやカニゼン
メッキ等のメッキ処理を施しているものが多い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、クラッチ操作
の繰り返しによってメッキの剥離が発生すると、スプラ
イン係合部分の摩耗が急激に進んで寿命が短くなる。ま
た、メッキ処理の廃液等による社会環境汚染を防ぐため
に廃液等の処理施設が必要である。さらに、メッキの場
合は膜圧が非常に薄く（通常８μｍ以下）、メッキ層が
摩耗した後は急速に摩耗が進行する。
の繰り返しによってメッキの剥離が発生すると、スプラ
イン係合部分の摩耗が急激に進んで寿命が短くなる。ま
た、メッキ処理の廃液等による社会環境汚染を防ぐため
に廃液等の処理施設が必要である。さらに、メッキの場
合は膜圧が非常に薄く（通常８μｍ以下）、メッキ層が
摩耗した後は急速に摩耗が進行する。
【０００４】これに対して、スプラインハブに熱処理を
加えて、メッキ層と同等の硬化層をスプラインハブに形
成する方法が考えられる。しかしながら、スプラインハ
ブの歯形に対しては、バックラシュを抑えるために、一
般に厳しい寸法精度が要求されている。したがって、普
通に熱処理を加えたのでは、熱歪みによる寸法変形が生
じて要求される寸法精度を満足させることはできない。
また、熱処理後に研磨等の工程を増やすことで寸法精度
を満足させることも考えられるが、メッキ処理に較べて
工数及びコストが増大するので採用し難い。
加えて、メッキ層と同等の硬化層をスプラインハブに形
成する方法が考えられる。しかしながら、スプラインハ
ブの歯形に対しては、バックラシュを抑えるために、一
般に厳しい寸法精度が要求されている。したがって、普
通に熱処理を加えたのでは、熱歪みによる寸法変形が生
じて要求される寸法精度を満足させることはできない。
また、熱処理後に研磨等の工程を増やすことで寸法精度
を満足させることも考えられるが、メッキ処理に較べて
工数及びコストが増大するので採用し難い。
【０００５】本発明の課題は、スプラインハブの耐摩耗
性及び寸法精度を維持しつつメッキ処理を廃止すること
にある。
性及び寸法精度を維持しつつメッキ処理を廃止すること
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載のスプラ
インハブは、入力側回転体と出力側回転体との間でトル
クを伝達するダンパーディスク組立体のスプラインハブ
であって、フランジ部と、ボス部とを備えている。フラ
ンジ部は、ダンパーディスク組立体の入力側部材に連結
される。ダンパーディスク組立体の入力側部材には、入
力側回転体からトルクが入力される。ボス部はフランジ
部の内周端に固定されている。ボス部の内周面にはスプ
ライン溝が形成されている。ボス部は出力側回転体の軸
とスプライン係合する。ボス部の内周面のスプライン溝
の表面には焼入れ硬化層が部分的に形成されている。
インハブは、入力側回転体と出力側回転体との間でトル
クを伝達するダンパーディスク組立体のスプラインハブ
であって、フランジ部と、ボス部とを備えている。フラ
ンジ部は、ダンパーディスク組立体の入力側部材に連結
される。ダンパーディスク組立体の入力側部材には、入
力側回転体からトルクが入力される。ボス部はフランジ
部の内周端に固定されている。ボス部の内周面にはスプ
ライン溝が形成されている。ボス部は出力側回転体の軸
とスプライン係合する。ボス部の内周面のスプライン溝
の表面には焼入れ硬化層が部分的に形成されている。
【０００７】ここでは、ボス部の内周面全体に焼入れ硬
化層を形成したのでは焼入れ歪みが大きくスプラインハ
ブの寸法精度を満足できないため、必要な耐摩耗性を確
保する程度にスプライン溝の表面に対して部分的に焼入
れ硬化層を形成している。したがって、耐摩耗性が確保
されるとともに、焼入れ硬化層の形成が部分的であって
焼入れ歪みが大きくならないため、焼入れ硬化層形成後
のスプラインハブの寸法精度を確保することが可能とな
る。これにより、耐摩耗性及び寸法精度を維持しつつ、
従来スプラインハブに施していたメッキ処理を廃止する
ことができる。
化層を形成したのでは焼入れ歪みが大きくスプラインハ
ブの寸法精度を満足できないため、必要な耐摩耗性を確
保する程度にスプライン溝の表面に対して部分的に焼入
れ硬化層を形成している。したがって、耐摩耗性が確保
されるとともに、焼入れ硬化層の形成が部分的であって
焼入れ歪みが大きくならないため、焼入れ硬化層形成後
のスプラインハブの寸法精度を確保することが可能とな
る。これにより、耐摩耗性及び寸法精度を維持しつつ、
従来スプラインハブに施していたメッキ処理を廃止する
ことができる。
【０００８】請求項２に記載のスプラインハブは、請求
項１に記載のものにおいて、スプライン溝の表面のうち
少なくとも軸方向に離れた２カ所において焼入れ硬化層
が形成されている。ここでは、スプラインハブのボス部
と出力側回転体の軸とが軸方向に滑動するとき及びスプ
ラインハブのボス部と出力側回転体の軸とが回転方向に
圧接するときの接触の繰り返しによる摩耗を抑えるため
の焼入れ硬化層が、少なくとも軸方向に離れた２カ所に
おいて形成されている。すなわち、スプライン溝の表面
のうち焼入れ硬化層の形成されている位置が偏ることを
抑えている。このような焼入れ硬化層の形成位置の拡散
によって摩耗部分の偏りを抑えることができ、スプライ
ン溝全体としての耐摩耗性が向上する。
項１に記載のものにおいて、スプライン溝の表面のうち
少なくとも軸方向に離れた２カ所において焼入れ硬化層
が形成されている。ここでは、スプラインハブのボス部
と出力側回転体の軸とが軸方向に滑動するとき及びスプ
ラインハブのボス部と出力側回転体の軸とが回転方向に
圧接するときの接触の繰り返しによる摩耗を抑えるため
の焼入れ硬化層が、少なくとも軸方向に離れた２カ所に
おいて形成されている。すなわち、スプライン溝の表面
のうち焼入れ硬化層の形成されている位置が偏ることを
抑えている。このような焼入れ硬化層の形成位置の拡散
によって摩耗部分の偏りを抑えることができ、スプライ
ン溝全体としての耐摩耗性が向上する。
【０００９】請求項３に記載のスプラインハブは、請求
項１又は２に記載のものにおいて、スプライン溝の表面
のうち１０％以上５０％以下の面積に対して焼入れ硬化
層が形成されている。ここでは、スプライン溝の表面の
うち１０％以上に対して焼入れ硬化層を形成することに
より耐摩耗性を確保している。また、スプライン溝の表
面のうち５０％以下に対してのみ焼入れ硬化層を形成す
ることによりスプラインハブの寸法精度を確保してい
る。
項１又は２に記載のものにおいて、スプライン溝の表面
のうち１０％以上５０％以下の面積に対して焼入れ硬化
層が形成されている。ここでは、スプライン溝の表面の
うち１０％以上に対して焼入れ硬化層を形成することに
より耐摩耗性を確保している。また、スプライン溝の表
面のうち５０％以下に対してのみ焼入れ硬化層を形成す
ることによりスプラインハブの寸法精度を確保してい
る。
【００１０】さらにスプライン溝の表面のうち焼入れ硬
化層を形成する割合を制御することが出来るのならば、
スプライン溝の表面のうち２０％以上４０％以下に対し
て焼入れ硬化層を形成することが耐摩耗性向上の観点及
び寸法精度向上の観点から望ましい。請求項４に記載の
スプラインハブは、請求項１から３のいずれかに記載の
ものにおいて、焼入れ硬化層は高周波焼入れにより形成
される。
化層を形成する割合を制御することが出来るのならば、
スプライン溝の表面のうち２０％以上４０％以下に対し
て焼入れ硬化層を形成することが耐摩耗性向上の観点及
び寸法精度向上の観点から望ましい。請求項４に記載の
スプラインハブは、請求項１から３のいずれかに記載の
ものにおいて、焼入れ硬化層は高周波焼入れにより形成
される。
【００１１】ここでは、スプライン溝の表面を内部発熱
させた後に冷却剤を吹き付けて急冷する高周波焼入れを
採用している。高周波加熱をスプライン溝の表面に対し
て部分的に作用させることができるため、焼入れ硬化層
を形成しない他の部分の焼入れ歪みが抑えられる。請求
項５に記載のスプラインハブは、請求項４に記載のもの
において、焼入れ硬化層は円周方向に連続している。
させた後に冷却剤を吹き付けて急冷する高周波焼入れを
採用している。高周波加熱をスプライン溝の表面に対し
て部分的に作用させることができるため、焼入れ硬化層
を形成しない他の部分の焼入れ歪みが抑えられる。請求
項５に記載のスプラインハブは、請求項４に記載のもの
において、焼入れ硬化層は円周方向に連続している。
【００１２】ここでは、高周波加熱装置をスプライン溝
の所定の位置に隣接させた状態でスプラインハブを回転
させることにより、円周方向にほぼ一様な焼入れ硬化層
が形成される。したがって、高周波加熱装置を移動させ
る回数が抑えられ、焼入れ処理の効率が向上する。請求
項６に記載のスプラインハブは、請求項４に記載のもの
において、炭素成分が０．３５％以上である炭素鋼又は
合金鋼を材料とする。高周波焼入れの周波数は４００ｋ
Ｈｚ以上である。スプライン溝の歯底の焼入れ硬化層の
深さは６００μｍ以下である。
の所定の位置に隣接させた状態でスプラインハブを回転
させることにより、円周方向にほぼ一様な焼入れ硬化層
が形成される。したがって、高周波加熱装置を移動させ
る回数が抑えられ、焼入れ処理の効率が向上する。請求
項６に記載のスプラインハブは、請求項４に記載のもの
において、炭素成分が０．３５％以上である炭素鋼又は
合金鋼を材料とする。高周波焼入れの周波数は４００ｋ
Ｈｚ以上である。スプライン溝の歯底の焼入れ硬化層の
深さは６００μｍ以下である。
【００１３】ここでは、スプライン溝の歯底の焼入れ硬
化層の深さが６００μｍを超えるような焼入れを行うと
熱歪みが大きくなりスプラインハブの寸法精度が確保で
きないため、スプライン溝の歯底の焼入れ硬化層の深さ
を６００μｍ以下に抑えている。これを達成させるた
め、高周波焼入れの周波数を４００ｋＨｚ以上としてい
る。
化層の深さが６００μｍを超えるような焼入れを行うと
熱歪みが大きくなりスプラインハブの寸法精度が確保で
きないため、スプライン溝の歯底の焼入れ硬化層の深さ
を６００μｍ以下に抑えている。これを達成させるた
め、高周波焼入れの周波数を４００ｋＨｚ以上としてい
る。
【００１４】請求項７に記載のスプラインハブは、請求
項６に記載のものにおいて、焼入れ硬化層が形成された
スプライン溝の歯先及び歯底の径寸法と焼入れ前のスプ
ライン溝の歯先及び歯底の径寸法との誤差が０．２％以
下である。なお、同じ条件でスプライン溝の表面全体に
焼入れを行った場合、誤差は０．２５％以上、平均０．
３％程度となる。
項６に記載のものにおいて、焼入れ硬化層が形成された
スプライン溝の歯先及び歯底の径寸法と焼入れ前のスプ
ライン溝の歯先及び歯底の径寸法との誤差が０．２％以
下である。なお、同じ条件でスプライン溝の表面全体に
焼入れを行った場合、誤差は０．２５％以上、平均０．
３％程度となる。
【００１５】請求項８に記載のスプラインハブは、請求
項１から３のいずれかに記載のものにおいて、焼入れ硬
化層はレーザ焼入れにより形成される。ここでは、スプ
ライン溝の表面をレーザによって熱し、自冷による急冷
で焼入れ硬化層を形成する。すなわち、焼入れ硬化層の
形成をドライプロセスで行うことができる。
項１から３のいずれかに記載のものにおいて、焼入れ硬
化層はレーザ焼入れにより形成される。ここでは、スプ
ライン溝の表面をレーザによって熱し、自冷による急冷
で焼入れ硬化層を形成する。すなわち、焼入れ硬化層の
形成をドライプロセスで行うことができる。
【００１６】また、焼入れ硬化層を形成したい場所に対
してスポット的にレーザ光を当てることができるため、
スプライン溝全体としての耐摩耗性が向上するような位
置を選んで部分的に焼入れ硬化層を形成することが可能
である。請求項９に記載のスプラインハブは、請求項８
に記載のものにおいて、スプライン溝の歯底の焼入れ硬
化層の深さは３μｍ以上である。
してスポット的にレーザ光を当てることができるため、
スプライン溝全体としての耐摩耗性が向上するような位
置を選んで部分的に焼入れ硬化層を形成することが可能
である。請求項９に記載のスプラインハブは、請求項８
に記載のものにおいて、スプライン溝の歯底の焼入れ硬
化層の深さは３μｍ以上である。
【００１７】請求項１０に記載のスプラインハブは、請
求項８又は９に記載のものにおいて、焼入れ硬化層は、
主として第１歯側面に形成される。第１歯側面は、スプ
ライン溝の歯底とスプライン溝の歯先との間の歯側面の
うち正回転方向のトルクを伝達する側の面である。ここ
では、レーザによってスポット的に焼入れ硬化層を形成
することが可能であることを利用して、主として第１歯
側面に焼入れ硬化層を形成している。通常、第１歯側面
は、正回転方向のトルクの伝達面であり、トルク変動に
より厳しい荷重条件下で接触を繰り返す。このため、第
１歯側面はスプライン溝の表面のうちで最も摩耗する面
である。したがって、この第１歯側面に焼入れ硬化層を
集中させることで、少ない焼入れ面積で効果的に耐摩耗
性を向上させることができる。
求項８又は９に記載のものにおいて、焼入れ硬化層は、
主として第１歯側面に形成される。第１歯側面は、スプ
ライン溝の歯底とスプライン溝の歯先との間の歯側面の
うち正回転方向のトルクを伝達する側の面である。ここ
では、レーザによってスポット的に焼入れ硬化層を形成
することが可能であることを利用して、主として第１歯
側面に焼入れ硬化層を形成している。通常、第１歯側面
は、正回転方向のトルクの伝達面であり、トルク変動に
より厳しい荷重条件下で接触を繰り返す。このため、第
１歯側面はスプライン溝の表面のうちで最も摩耗する面
である。したがって、この第１歯側面に焼入れ硬化層を
集中させることで、少ない焼入れ面積で効果的に耐摩耗
性を向上させることができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の一実施形態によ
るスプラインハブ１を含むクラッチディスク組立体（ダ
ンパーディスク組立体）３０を示している。このクラッ
チディスク組立体３０は、自動車等のクラッチに使用さ
れるもので、エンジン側のフライホイール（入力側回転
体）３１からトランスミッションの入力シャフト（出力
側回転体の軸）３２にトルクを伝達するためのものであ
る。図１において、Ｏ−Ｏはクラッチディスク組立体３
０の回転軸線である。
るスプラインハブ１を含むクラッチディスク組立体（ダ
ンパーディスク組立体）３０を示している。このクラッ
チディスク組立体３０は、自動車等のクラッチに使用さ
れるもので、エンジン側のフライホイール（入力側回転
体）３１からトランスミッションの入力シャフト（出力
側回転体の軸）３２にトルクを伝達するためのものであ
る。図１において、Ｏ−Ｏはクラッチディスク組立体３
０の回転軸線である。
【００１９】このクラッチディスク組立体３０の中心に
は、入力シャフト３２にスプライン係合するスプライン
ハブ１が配置されている。スプラインハブ１は、ボス部
２と、フランジ部３とから構成されている。ボス部２
は、ほぼ円筒形状であって、その内周面にスプライン溝
２０が形成される（図２参照）。スプライン溝２０は、
入力シャフト３２の外周面の形成されるスプライン溝に
噛み合う。このスプライン溝２０には誘導加熱による高
周波焼入れが部分的に施されているが、これについては
後述する。
は、入力シャフト３２にスプライン係合するスプライン
ハブ１が配置されている。スプラインハブ１は、ボス部
２と、フランジ部３とから構成されている。ボス部２
は、ほぼ円筒形状であって、その内周面にスプライン溝
２０が形成される（図２参照）。スプライン溝２０は、
入力シャフト３２の外周面の形成されるスプライン溝に
噛み合う。このスプライン溝２０には誘導加熱による高
周波焼入れが部分的に施されているが、これについては
後述する。
【００２０】フランジ部３は、ボス部２の外周面から外
周側に突出する部分であって、ボス部２と一体に形成さ
れる。フランジ部３には、図２に示すように、外周部に
所定の間隔で４つのストップピン用切欠き３ａが形成さ
れており、その隣り合う切欠き３ａ間に窓孔３ｂが配置
されている。各窓孔３ｂには、トーションスプリング４
が収容される（図１参照）。
周側に突出する部分であって、ボス部２と一体に形成さ
れる。フランジ部３には、図２に示すように、外周部に
所定の間隔で４つのストップピン用切欠き３ａが形成さ
れており、その隣り合う切欠き３ａ間に窓孔３ｂが配置
されている。各窓孔３ｂには、トーションスプリング４
が収容される（図１参照）。
【００２１】スプラインハブ１の外周側には、概ね円板
状の１対のリティニングプレート６及びクラッチプレー
ト７が配置される。両プレート（入力側部材）６，７は
スプラインハブ１に対して相対回転自在に嵌合してい
る。リティニングプレート６とクラッチプレート７と
は、その外周部においてストップピン８によって一体的
に連結されている。ストップピン８はフランジ部３の切
欠き３ａ内に配置されている。
状の１対のリティニングプレート６及びクラッチプレー
ト７が配置される。両プレート（入力側部材）６，７は
スプラインハブ１に対して相対回転自在に嵌合してい
る。リティニングプレート６とクラッチプレート７と
は、その外周部においてストップピン８によって一体的
に連結されている。ストップピン８はフランジ部３の切
欠き３ａ内に配置されている。
【００２２】クラッチプレート７の外周部には、複数の
クッショニングプレート１６が固定されている。このク
ッショニングプレート１６の両側面には、１対の摩擦フ
ェーシング１５が配置されている。摩擦フェーシング１
５はリベット１７によりクッショニングプレート１６に
固着されている。フランジ部３の窓孔３ｂに対応して、
リティニングプレート６には窓孔６ａが、クラッチプレ
ート７には窓孔７ａが形成されている。この窓孔６ａ，
７ａはトーションスプリング４を外側から覆うように切
り起こされており、その内部にトーションスプリング４
を収納している。
クッショニングプレート１６が固定されている。このク
ッショニングプレート１６の両側面には、１対の摩擦フ
ェーシング１５が配置されている。摩擦フェーシング１
５はリベット１７によりクッショニングプレート１６に
固着されている。フランジ部３の窓孔３ｂに対応して、
リティニングプレート６には窓孔６ａが、クラッチプレ
ート７には窓孔７ａが形成されている。この窓孔６ａ，
７ａはトーションスプリング４を外側から覆うように切
り起こされており、その内部にトーションスプリング４
を収納している。
【００２３】フランジ部３の内周部とリティニングプレ
ート６の内周部との間には、トランスミッション側から
環状のコーンスプリング１１、フリクションプレート１
２及びフリクションワッシャー１３が配置されている。
フランジ部３とクラッチプレート７の内周部との間に
は、フリクションワッシャー１４が配置されている。こ
れらのフリクションワッシャー１３，１４がフランジ部
３と両プレート６，７との間で摺動することによって、
所定の摩擦力が生じるようになっている。
ート６の内周部との間には、トランスミッション側から
環状のコーンスプリング１１、フリクションプレート１
２及びフリクションワッシャー１３が配置されている。
フランジ部３とクラッチプレート７の内周部との間に
は、フリクションワッシャー１４が配置されている。こ
れらのフリクションワッシャー１３，１４がフランジ部
３と両プレート６，７との間で摺動することによって、
所定の摩擦力が生じるようになっている。
【００２４】次に、動作について説明する。図示しない
プレッシャープレートが摩擦フェーシング１５をフライ
ホイール３１側に押圧する。これによって摩擦フェーシ
ング１５がフライホイール３１に圧接されると、フライ
ホイール３１のトルクが摩擦フェーシング１５を介して
クッショニングプレート１６に伝達される。さらに、こ
のトルクは、クラッチプレート７及びリティニングプレ
ート６からトーションスプリング４等を介してフランジ
部３に伝達され、ボス部２から入力シャフト３２へと出
力される。
プレッシャープレートが摩擦フェーシング１５をフライ
ホイール３１側に押圧する。これによって摩擦フェーシ
ング１５がフライホイール３１に圧接されると、フライ
ホイール３１のトルクが摩擦フェーシング１５を介して
クッショニングプレート１６に伝達される。さらに、こ
のトルクは、クラッチプレート７及びリティニングプレ
ート６からトーションスプリング４等を介してフランジ
部３に伝達され、ボス部２から入力シャフト３２へと出
力される。
【００２５】次に、スプラインハブ１のスプライン溝２
０に施される高周波焼入れについて説明する。図３及び
図４に示すように、スプライン溝２０には部分的に焼入
れ硬化層２０ａが形成されている。焼入れ硬化層２０ａ
は、図３及び図４において斜線でハッチングされた部分
であって、軸方向に離れた２カ所に形成されており、そ
れぞれ円周方向に連続している。ここでは、それぞれの
焼入れ硬化層２０ａの幅は約３．５ｍｍである。なお、
スプラインハブ１のスプライン溝２０が形成されている
軸方向の寸法は２０．５ｍｍである。すなわち、スプラ
イン溝２０の表面のうち約３５％の面積に対して焼入れ
硬化層２０ａが形成されている。この３５％は、最低限
の耐摩耗性を確保するために必要である約１０％を超え
ており、スプラインハブの寸法を所定の精度に抑えるた
めにこれ以上は許されない値である約５０％を下回って
いる。また、この３５％は、安全性の余裕を加味した場
合に耐摩耗性確保のために必要な２０％を超えており、
且つ寸法精度に余裕を持たせた場合の４０％を下回って
いる。したがって、本実施形態のスプラインハブ１は耐
摩耗性と寸法精度とのバランスがとれている。
０に施される高周波焼入れについて説明する。図３及び
図４に示すように、スプライン溝２０には部分的に焼入
れ硬化層２０ａが形成されている。焼入れ硬化層２０ａ
は、図３及び図４において斜線でハッチングされた部分
であって、軸方向に離れた２カ所に形成されており、そ
れぞれ円周方向に連続している。ここでは、それぞれの
焼入れ硬化層２０ａの幅は約３．５ｍｍである。なお、
スプラインハブ１のスプライン溝２０が形成されている
軸方向の寸法は２０．５ｍｍである。すなわち、スプラ
イン溝２０の表面のうち約３５％の面積に対して焼入れ
硬化層２０ａが形成されている。この３５％は、最低限
の耐摩耗性を確保するために必要である約１０％を超え
ており、スプラインハブの寸法を所定の精度に抑えるた
めにこれ以上は許されない値である約５０％を下回って
いる。また、この３５％は、安全性の余裕を加味した場
合に耐摩耗性確保のために必要な２０％を超えており、
且つ寸法精度に余裕を持たせた場合の４０％を下回って
いる。したがって、本実施形態のスプラインハブ１は耐
摩耗性と寸法精度とのバランスがとれている。
【００２６】また、ここでは、炭素成分が約０．４８％
の炭素鋼を材料とするスプラインハブ１の歯先２１の径
（以下、小径という。）が２０．１０９ｍｍであり歯底
２２の径（以下、大径という。）が２２．２２５ｍｍで
あるスプライン溝２０に対して、焼入れ処理を施してい
る。そして、高周波焼入れの周波数を４００ｋＨｚとし
ており、歯底２２の焼入れ硬化層の深さは約０．４ｍｍ
（４００μｍ）である。ここでは、歯底２２の焼入れ硬
化層の深さが６００μｍを超えるような焼入れを行うと
スプラインハブ１の小径及び大径が寸法変化して精度が
確保できなくなるため、周波数を４００ｋＨｚとして歯
底２２の焼入れ硬化層の深さを６００μｍ以下に抑えて
いる。
の炭素鋼を材料とするスプラインハブ１の歯先２１の径
（以下、小径という。）が２０．１０９ｍｍであり歯底
２２の径（以下、大径という。）が２２．２２５ｍｍで
あるスプライン溝２０に対して、焼入れ処理を施してい
る。そして、高周波焼入れの周波数を４００ｋＨｚとし
ており、歯底２２の焼入れ硬化層の深さは約０．４ｍｍ
（４００μｍ）である。ここでは、歯底２２の焼入れ硬
化層の深さが６００μｍを超えるような焼入れを行うと
スプラインハブ１の小径及び大径が寸法変化して精度が
確保できなくなるため、周波数を４００ｋＨｚとして歯
底２２の焼入れ硬化層の深さを６００μｍ以下に抑えて
いる。
【００２７】高周波焼入れでは、スプラインハブ１の小
径よりも小さい図５に示すような高周波加熱装置４０に
よってスプライン溝２０の表面部分を内部発熱させた後
に、冷却剤を吹き付けて急冷する。図５に示すように、
部分的にスプライン溝２０の表面を発熱させるように、
幅が軸方向に小さい高周波加熱装置４０を使用してい
る。このようにして部分的に焼入れを施しているので、
焼入れを施さない他の部分では焼入れ歪みが殆ど発生し
ない。また、焼入れ時には、高周波加熱装置４０及びそ
の主要構成部品である高周波電圧を印加するコイル４１
を所定の位置に保持したまま、スプラインハブ１を回転
させる。これにより、円周方向に一様に焼入れ硬化層２
０ａが形成される。
径よりも小さい図５に示すような高周波加熱装置４０に
よってスプライン溝２０の表面部分を内部発熱させた後
に、冷却剤を吹き付けて急冷する。図５に示すように、
部分的にスプライン溝２０の表面を発熱させるように、
幅が軸方向に小さい高周波加熱装置４０を使用してい
る。このようにして部分的に焼入れを施しているので、
焼入れを施さない他の部分では焼入れ歪みが殆ど発生し
ない。また、焼入れ時には、高周波加熱装置４０及びそ
の主要構成部品である高周波電圧を印加するコイル４１
を所定の位置に保持したまま、スプラインハブ１を回転
させる。これにより、円周方向に一様に焼入れ硬化層２
０ａが形成される。
【００２８】ここで、図３及び図４のように焼入れ硬化
層２０ａをスプライン溝２０に部分的に形成したもの
と、焼入れ硬化層をスプライン溝全体に形成したもの
（図示せず）との焼入れ硬化による寸法変化量を比較し
たものを以下に示す。
層２０ａをスプライン溝２０に部分的に形成したもの
と、焼入れ硬化層をスプライン溝全体に形成したもの
（図示せず）との焼入れ硬化による寸法変化量を比較し
たものを以下に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】これらのスプラインハブは、ともに、小径
２０．１０９ｍｍ，大径２２．２２５ｍｍのスプライン
溝に焼入れ硬化層を形成したものに対する測定値であ
る。これから、部分的に焼入れ硬化層を形成したもので
は、寸法変化が小さく焼入れ後にもスプラインハブ１の
寸法精度が許容値に収まるのに対し、全体に焼入れ硬化
層を形成したものでは、焼入れ歪みが大きくスプライン
ハブの寸法精度が許容値に収まらないことがわかる。し
たがって、もしスプライン溝２０の表面全体に焼入れを
行うとすると、寸法精度の確保のために研磨等の工程が
別途必要となる。
２０．１０９ｍｍ，大径２２．２２５ｍｍのスプライン
溝に焼入れ硬化層を形成したものに対する測定値であ
る。これから、部分的に焼入れ硬化層を形成したもので
は、寸法変化が小さく焼入れ後にもスプラインハブ１の
寸法精度が許容値に収まるのに対し、全体に焼入れ硬化
層を形成したものでは、焼入れ歪みが大きくスプライン
ハブの寸法精度が許容値に収まらないことがわかる。し
たがって、もしスプライン溝２０の表面全体に焼入れを
行うとすると、寸法精度の確保のために研磨等の工程が
別途必要となる。
【００３１】また、従来のようにスプライン溝の表面に
メッキを施したスプラインハブと、本実施形態のスプラ
インハブ１との耐摩耗性について耐久試験によって比較
した結果を以下に示す。
メッキを施したスプラインハブと、本実施形態のスプラ
インハブ１との耐摩耗性について耐久試験によって比較
した結果を以下に示す。
【００３２】
【表２】
【００３３】ここでの耐久試験は、室温において所定の
回転数及びトルクでクラッチの断続を５００万回繰り返
す試験である。表２からわかるように、摩耗量はオーバ
ーピン径の変化を較べて両者にほとんど差異がない。す
なわち、本実施形態の部分的に焼入れを行ったスプライ
ンハブ１は、従来のメッキされたスプラインハブとほぼ
同等の耐摩耗性を有することがわかる。
回転数及びトルクでクラッチの断続を５００万回繰り返
す試験である。表２からわかるように、摩耗量はオーバ
ーピン径の変化を較べて両者にほとんど差異がない。す
なわち、本実施形態の部分的に焼入れを行ったスプライ
ンハブ１は、従来のメッキされたスプラインハブとほぼ
同等の耐摩耗性を有することがわかる。
【００３４】［他の実施形態］上記実施形態ではスプラ
インハブ１のスプライン溝２０に対して高周波焼入れに
よって焼入れ硬化層２０ａを形成しているが、高周波焼
入れの代わりにレーザ焼入れによって焼入れ硬化層を形
成することもできる。ここでは、レーザ発振装置５０及
び反射鏡５１により、図８に示すようにしてスプライン
溝２０に部分的に焼入れを行う。レーザ発振装置５０か
ら発振されたレーザ光が反射鏡５１によって向きが変え
られてスプライン溝２０の表面に当たると、その部分の
表面温度は上昇し、その周囲は熱伝導によって加熱され
る。そして、これらの部分は自冷による急冷で焼入れさ
れる。このレーザ焼入れでは、スプライン溝２０の歯底
の焼入れ硬化層の深さが３μｍ以上となるように、レー
ザ光のパワー及びレーザ照射時間が設定される。
インハブ１のスプライン溝２０に対して高周波焼入れに
よって焼入れ硬化層２０ａを形成しているが、高周波焼
入れの代わりにレーザ焼入れによって焼入れ硬化層を形
成することもできる。ここでは、レーザ発振装置５０及
び反射鏡５１により、図８に示すようにしてスプライン
溝２０に部分的に焼入れを行う。レーザ発振装置５０か
ら発振されたレーザ光が反射鏡５１によって向きが変え
られてスプライン溝２０の表面に当たると、その部分の
表面温度は上昇し、その周囲は熱伝導によって加熱され
る。そして、これらの部分は自冷による急冷で焼入れさ
れる。このレーザ焼入れでは、スプライン溝２０の歯底
の焼入れ硬化層の深さが３μｍ以上となるように、レー
ザ光のパワー及びレーザ照射時間が設定される。
【００３５】また、スプライン溝２０の表面のうちレー
ザ焼入れを行う部分は、図６及び図７に示すように、主
として第１歯側面２３である。第１歯側面２３は、スプ
ライン溝２０の歯先２１と歯底２２との間の歯側面のう
ち正回転方向のトルクを伝達する側の面である。通常、
第１歯側面２３は、正回転方向のトルクの伝達面である
ことから、トルク変動により力を受けながら接触を繰り
返す。すなわち、第１歯側面２３はスプライン溝２０の
表面のうちで最も摩耗する面である。したがって、この
第１歯側面２３に焼入れ硬化層２０ｂを集中させること
で、少ない焼入れ面積で効果的に耐摩耗性を向上させる
ことができる。高周波焼入れでは、第１歯側面２３だけ
ではなく、歯先２１、歯底２２、及び第２歯側面２４
（歯側面のうち負回転方向のトルクを伝達する側の面）
も加熱されてしまい、熱歪みによる寸法変化が大きくな
る。これに対してレーザ焼入れでは、レーザ光によって
スポット的に焼入れ硬化層２０ｂの形成が可能なため、
主として第１歯側面２３にだけ焼入れ硬化層２０ｂを形
成させことができている。
ザ焼入れを行う部分は、図６及び図７に示すように、主
として第１歯側面２３である。第１歯側面２３は、スプ
ライン溝２０の歯先２１と歯底２２との間の歯側面のう
ち正回転方向のトルクを伝達する側の面である。通常、
第１歯側面２３は、正回転方向のトルクの伝達面である
ことから、トルク変動により力を受けながら接触を繰り
返す。すなわち、第１歯側面２３はスプライン溝２０の
表面のうちで最も摩耗する面である。したがって、この
第１歯側面２３に焼入れ硬化層２０ｂを集中させること
で、少ない焼入れ面積で効果的に耐摩耗性を向上させる
ことができる。高周波焼入れでは、第１歯側面２３だけ
ではなく、歯先２１、歯底２２、及び第２歯側面２４
（歯側面のうち負回転方向のトルクを伝達する側の面）
も加熱されてしまい、熱歪みによる寸法変化が大きくな
る。これに対してレーザ焼入れでは、レーザ光によって
スポット的に焼入れ硬化層２０ｂの形成が可能なため、
主として第１歯側面２３にだけ焼入れ硬化層２０ｂを形
成させことができている。
【００３６】
【発明の効果】本発明では、必要な耐摩耗性を確保する
程度にスプライン溝の表面に対して部分的に焼入れ硬化
層を形成しているので、耐摩耗性が確保されるととも
に、焼入れ硬化層形成後のスプラインハブの寸法精度が
確保される。
程度にスプライン溝の表面に対して部分的に焼入れ硬化
層を形成しているので、耐摩耗性が確保されるととも
に、焼入れ硬化層形成後のスプラインハブの寸法精度が
確保される。
【図１】本発明の一実施形態のスプラインハブを含むク
ラッチディスク組立体の縦断面図。
ラッチディスク組立体の縦断面図。
【図２】スプラインハブの斜視図。
【図３】スプラインハブの縦断面図。
【図４】図３のIV−IV矢視部分断面図。
【図５】高周波焼入れの状態図。
【図６】他の実施形態のスプラインハブの縦断面図。
【図７】図６のVII −VII 矢視部分断面図。
【図８】レーザ焼入れの状態図。
１ スプラインハブ ２ ボス部 ３ フランジ部 ６ リティニングプレート ７ クラッチプレート ２０ スプライン溝 ２０ａ 焼入れ硬化層 ２０ｂ 焼入れ硬化層 ２１ 歯先 ２２ 歯底 ２３ 第１歯側面 ３０ クラッチディスク組立体 ３１ フライホイール ３２ トランスミッションの入力シャフト
Claims (10)
- 【請求項１】入力側回転体と出力側回転体との間でトル
クを伝達するダンパーディスク組立体のスプラインハブ
であって、 前記入力側回転体からトルクが入力されるダンパーディ
スク組立体の入力側部材に連結されるフランジ部と、 内周面にスプライン溝が形成され、前記出力側回転体の
軸とスプライン係合し、前記フランジ部の内周端に固定
されているボス部と、を備え、 前記スプライン溝の表面に焼入れ硬化層が部分的に形成
されている、スプラインハブ。 - 【請求項２】前記スプライン溝の表面のうち少なくとも
軸方向に離れた２カ所において前記焼入れ硬化層が形成
されている、請求項１に記載のスプラインハブ。 - 【請求項３】前記スプライン溝の表面のうち１０％以上
５０％以下の面積に対して前記焼入れ硬化層が形成され
ている、請求項１又は２に記載のスプラインハブ。 - 【請求項４】前記焼入れ硬化層は高周波焼入れにより形
成される、請求項１から３のいずれかに記載のスプライ
ンハブ。 - 【請求項５】前記焼入れ硬化層は円周方向に連続してい
る、請求項４に記載のスプラインハブ。 - 【請求項６】前記高周波焼入れの周波数は４００ｋＨｚ
以上であり、 前記スプライン溝の歯底の焼入れ硬化層の深さは６００
μｍ以下であり、 炭素成分が０．３５％以上である炭素鋼又は合金鋼を材
料とする、請求項４に記載のスプラインハブ。 - 【請求項７】前記焼入れ硬化層が形成された前記スプラ
イン溝の歯先及び歯底の径寸法と焼入れ前の前記スプラ
イン溝の歯先及び歯底の径寸法との誤差が０．２％以下
である、請求項６に記載のスプラインハブ。 - 【請求項８】前記焼入れ硬化層はレーザ焼入れにより形
成される、請求項１から３のいずれかに記載のスプライ
ンハブ。 - 【請求項９】前記スプライン溝の歯底の焼入れ硬化層の
深さは３μｍ以上である、請求項８に記載のスプライン
ハブ。 - 【請求項１０】前記焼入れ硬化層は、前記スプライン溝
の歯底と前記スプライン溝の歯先との間の歯側面のうち
正回転方向のトルクを伝達する側の第１歯側面に主とし
て形成される、請求項８又は９に記載のスプラインハ
ブ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9255555A JPH1193971A (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | ダンパーディスク組立体のスプラインハブ |
| US09/151,814 US5975271A (en) | 1997-09-19 | 1998-09-14 | Spline hub for damper disk assembly |
| DE19842642A DE19842642C2 (de) | 1997-09-19 | 1998-09-17 | Keilverzahnte Nabe für eine Dämpferscheibenanordnung |
| FR9811683A FR2768784A1 (fr) | 1997-09-19 | 1998-09-18 | Moyeu cannele pour disque amortisseur utilisable dans un disque d'embrayage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9255555A JPH1193971A (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | ダンパーディスク組立体のスプラインハブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1193971A true JPH1193971A (ja) | 1999-04-06 |
Family
ID=17280358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9255555A Pending JPH1193971A (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | ダンパーディスク組立体のスプラインハブ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5975271A (ja) |
| JP (1) | JPH1193971A (ja) |
| DE (1) | DE19842642C2 (ja) |
| FR (1) | FR2768784A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007069444A1 (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-21 | Ntn Corporation | 等速自在継手及びその内方部材 |
| JP2007162874A (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-28 | Ntn Corp | 等速自在継手及びその内方部材 |
| JP2007170423A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Ntn Corp | 等速自在継手及びその内方部材 |
| JP6042982B2 (ja) * | 2013-06-17 | 2016-12-14 | 株式会社小松製作所 | モータグレーダ |
| JP2019100510A (ja) * | 2017-12-07 | 2019-06-24 | 株式会社小松製作所 | 機械部品 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10333799B3 (de) * | 2003-07-24 | 2005-02-17 | Wacker Construction Equipment Ag | Hohlkolbenschlagwerk mit Luftausgleichs- und Leerlauföffnung |
| KR100588342B1 (ko) * | 2003-11-26 | 2006-06-12 | 주식회사 데크 | 동력전달용 클러치 |
| DE10356224A1 (de) * | 2003-12-02 | 2005-06-30 | Pwb-Ruhlatec Industrieprodukte Gmbh | Taktscheibenbefestigung |
| US8678637B2 (en) * | 2004-09-03 | 2014-03-25 | Leistritz Aktiengesellschaft | Extruder screw, extruder and shaft-hub connection |
| DE102005058948A1 (de) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Mitnehmerscheibe für eine Kupplungseinrichtung und Verfahren zur Herstellung einer solchen Mitnehmerscheibe |
| US8695455B2 (en) * | 2010-12-20 | 2014-04-15 | Caterpillar Inc. | Transmission system and associated engine |
| CN103851101A (zh) * | 2014-03-25 | 2014-06-11 | 常州市金铃摩擦材料有限公司 | 一种离合器摩擦面片的制造工艺 |
| DE102017100944B4 (de) * | 2017-01-18 | 2020-10-01 | Leistritz Extrusionstechnik Gmbh | Nabenbauteil für eine Welle-Nabe-Verbindung, Welle-Nabe-Verbindung, sowie Verfahren zur Herstellung eines Nabenbauteils |
| US20230003256A1 (en) * | 2017-10-24 | 2023-01-05 | Ntn Corporation | Wheel bearing device and method for manufacturing said device |
| DE102017220747A1 (de) * | 2017-11-21 | 2019-05-23 | Zf Friedrichshafen Ag | Lagereinrichtung zur Lagerung eines Blechbauteils in einem Fahrzeuggetriebe und Herstellverfahren |
| JP6995009B2 (ja) * | 2018-05-08 | 2022-01-14 | 株式会社エクセディ | ダンパ装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3542847C2 (de) * | 1985-12-04 | 1995-01-19 | Fichtel & Sachs Ag | Reibungskupplung und Verfahren zur Oberflächenhärtung von Verschleißzonen an Kupplungsbauteilen |
| FR2591690B1 (fr) * | 1985-12-13 | 1991-12-06 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Corps discoide, tel que disque d'embrayage pour vehicule |
-
1997
- 1997-09-19 JP JP9255555A patent/JPH1193971A/ja active Pending
-
1998
- 1998-09-14 US US09/151,814 patent/US5975271A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-09-17 DE DE19842642A patent/DE19842642C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-09-18 FR FR9811683A patent/FR2768784A1/fr not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007069444A1 (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-21 | Ntn Corporation | 等速自在継手及びその内方部材 |
| JP2007162874A (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-28 | Ntn Corp | 等速自在継手及びその内方部材 |
| JP2007170423A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Ntn Corp | 等速自在継手及びその内方部材 |
| JP6042982B2 (ja) * | 2013-06-17 | 2016-12-14 | 株式会社小松製作所 | モータグレーダ |
| US9644341B2 (en) | 2013-06-17 | 2017-05-09 | Komatsu Ltd. | Motor grader |
| JP2019100510A (ja) * | 2017-12-07 | 2019-06-24 | 株式会社小松製作所 | 機械部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5975271A (en) | 1999-11-02 |
| DE19842642A1 (de) | 1999-04-15 |
| DE19842642C2 (de) | 2001-05-23 |
| FR2768784A1 (fr) | 1999-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1193971A (ja) | ダンパーディスク組立体のスプラインハブ | |
| JP4608200B2 (ja) | 自動車用トランスミッション | |
| US5794750A (en) | Torque transmitting apparatus | |
| JPH04300447A (ja) | トルクコンバータのロックアップクラッチ | |
| WO2017169674A1 (ja) | トリポード型等速自在継手およびトリポード部材の熱処理方法 | |
| JPH1151121A (ja) | フライホイールおよびその製造方法 | |
| JP3541490B2 (ja) | トルクコンバータ | |
| US6379479B1 (en) | Steel member surface treatment method | |
| JP3862149B2 (ja) | プラネタリキャリア | |
| JP5045283B2 (ja) | 駆動力伝達装置 | |
| US5961751A (en) | Surface processing method for a steel member and surface processed steel member | |
| JP3052279B2 (ja) | クラッチディスク組立体およびそのプレート部材 | |
| US5553695A (en) | Friction clutch for a transmission of a motor vehicle and a friction lining for a friction clutch | |
| JP3851099B2 (ja) | バリエータ用ディスクの製造方法 | |
| US6484853B1 (en) | Single sided friction assembly compensating for thermal distortions | |
| US6138807A (en) | Separator plate for a multi-plate type frictional engagement apparatus | |
| JP3630148B2 (ja) | トルクコンバータ用ロックアップクラッチピストン | |
| KR20060016119A (ko) | 차량용 유체 동역학적 커플링 장치 및 이러한 장치를 위한마찰 라이너 | |
| JP2000213556A (ja) | プレッシャプレ―トおよびその製造方法 | |
| JPH09287622A (ja) | 多板摩擦係合装置 | |
| US20020117370A1 (en) | Hydrodynamic clutch arrangement | |
| WO2019065046A1 (ja) | 無段変速機およびその製造方法 | |
| KR102529463B1 (ko) | 등속조인트용 트러니언의 제조방법 및 이를 통해 제조된 트러니언 및 트러니언의 열처리 장치 | |
| JP2003090405A (ja) | トロイダル型無段変速機 | |
| CN215705456U (zh) | 用于扭矩传递装置的轮毂 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040421 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040506 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041005 |