JPH1181458A - エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部 - Google Patents
エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部Info
- Publication number
- JPH1181458A JPH1181458A JP9236361A JP23636197A JPH1181458A JP H1181458 A JPH1181458 A JP H1181458A JP 9236361 A JP9236361 A JP 9236361A JP 23636197 A JP23636197 A JP 23636197A JP H1181458 A JPH1181458 A JP H1181458A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flange
- web
- base material
- energy absorbing
- shaped
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 地震や風等により建物に入力される振動エネ
ルギーを吸収して建物の振動を抑制するエネルギー吸収
機構を備えた柱梁接合部を提供する。 【解決手段】 柱と梁を剛接合してラーメンを形成する
建築構造体の柱梁接合部における前記梁の端部の位置
に、一方のフランジ及びウェブの一部を切り欠いた切欠
部を設け、同フランジ及びウェブの母材よりも降伏点の
低い金属材料からなるＴ字型断面のエネルギー吸収部材
のＴ形フランジを前記母材のフランジと一致させ、Ｔ形
ウェブを前記母材のウェブと一致させて前記切欠部の中
へ一体的に組み込むと共に、梁耐力を確保する平板状の
中間フランジを前記の各フランジと平行に前記Ｔ形ウェ
ブと母材のウェブの間へ一体的に組み込み接合する。
ルギーを吸収して建物の振動を抑制するエネルギー吸収
機構を備えた柱梁接合部を提供する。 【解決手段】 柱と梁を剛接合してラーメンを形成する
建築構造体の柱梁接合部における前記梁の端部の位置
に、一方のフランジ及びウェブの一部を切り欠いた切欠
部を設け、同フランジ及びウェブの母材よりも降伏点の
低い金属材料からなるＴ字型断面のエネルギー吸収部材
のＴ形フランジを前記母材のフランジと一致させ、Ｔ形
ウェブを前記母材のウェブと一致させて前記切欠部の中
へ一体的に組み込むと共に、梁耐力を確保する平板状の
中間フランジを前記の各フランジと平行に前記Ｔ形ウェ
ブと母材のウェブの間へ一体的に組み込み接合する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、建築構造体の柱
梁接合部の技術分野に属し、地震や風等により建物に入
力される振動エネルギーを吸収して建物の振動を抑制す
るエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部に関する。
梁接合部の技術分野に属し、地震や風等により建物に入
力される振動エネルギーを吸収して建物の振動を抑制す
るエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、柱と梁を剛接合してラーメンを形
成する建築構造体の柱梁接合部、特に振動エネルギーを
吸収し建物の振動を抑制する耐震性の柱梁接合部に関し
ては、下記するような技術が提案されている。 特開平８−１５１６８６号公報には、建築構造体の
柱梁接合部における柱梁のフランジ交差部の材軸方向
に、柱材又は梁材よりも降伏点が低い金属材料からなる
Ｔ字形断面のエネルギー吸収部材が、そのウェブ部を前
記柱又は梁のウェブと平行な配置としたハンチ形状に一
体的に接合されたエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合
部が記載されている。 特開平８−３２６１５４号公報には、建築構造体の
柱梁接合部における柱及び梁のフランジ交差部の材軸方
向に、柱材又は梁材と合一に変位する取付板を前記柱又
は梁のウェブと平行な配置で各々が相対変位するハンチ
形状に取付け、柱材及び梁材の前記取付板の相互間に粘
着性体シートを接着したエネルギー吸収機構を備えた柱
梁接合部が記載されている。
成する建築構造体の柱梁接合部、特に振動エネルギーを
吸収し建物の振動を抑制する耐震性の柱梁接合部に関し
ては、下記するような技術が提案されている。 特開平８−１５１６８６号公報には、建築構造体の
柱梁接合部における柱梁のフランジ交差部の材軸方向
に、柱材又は梁材よりも降伏点が低い金属材料からなる
Ｔ字形断面のエネルギー吸収部材が、そのウェブ部を前
記柱又は梁のウェブと平行な配置としたハンチ形状に一
体的に接合されたエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合
部が記載されている。 特開平８−３２６１５４号公報には、建築構造体の
柱梁接合部における柱及び梁のフランジ交差部の材軸方
向に、柱材又は梁材と合一に変位する取付板を前記柱又
は梁のウェブと平行な配置で各々が相対変位するハンチ
形状に取付け、柱材及び梁材の前記取付板の相互間に粘
着性体シートを接着したエネルギー吸収機構を備えた柱
梁接合部が記載されている。
【０００３】
(1) 上記の柱梁接合部によれば、振動エネルギーを塑
性エネルギーとして吸収し建物の振動を抑制することは
可能であるが、そのエネルギー吸収機構は、ハンチ形状
とされ中立軸から距離を大きくすることにより、エネル
ギー吸収機構に生じる塑性ひずみを増幅し、振動エネル
ギー吸収性能を向上させる構成とされているため、梁成
を大きくすることになり、建築計画上、階高を大きくす
ることになり、設計上の自由度を制限することになる。 (2) 上記の柱梁接合部は、床スラブが梁上部に設置さ
れる場合に、片側のみにハンチ状にエネルギー吸収機構
を設けたものであるが、やはり梁成を大きくすることに
変わりなく、建築計画上、階高を大きくする結果とな
り、設計上の自由度を制限することになる。
性エネルギーとして吸収し建物の振動を抑制することは
可能であるが、そのエネルギー吸収機構は、ハンチ形状
とされ中立軸から距離を大きくすることにより、エネル
ギー吸収機構に生じる塑性ひずみを増幅し、振動エネル
ギー吸収性能を向上させる構成とされているため、梁成
を大きくすることになり、建築計画上、階高を大きくす
ることになり、設計上の自由度を制限することになる。 (2) 上記の柱梁接合部は、床スラブが梁上部に設置さ
れる場合に、片側のみにハンチ状にエネルギー吸収機構
を設けたものであるが、やはり梁成を大きくすることに
変わりなく、建築計画上、階高を大きくする結果とな
り、設計上の自由度を制限することになる。
【０００４】従って、本発明の目的は、エネルギー吸収
機構を組み込んだ状態においても、設計上の自由度を制
限せず、しかも地震や風等により建物に入力される振動
エネルギーを十分に吸収することが可能なエネルギー吸
収機構を備えた柱梁の接合部を提供することである。
機構を組み込んだ状態においても、設計上の自由度を制
限せず、しかも地震や風等により建物に入力される振動
エネルギーを十分に吸収することが可能なエネルギー吸
収機構を備えた柱梁の接合部を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めの手段として、請求項１に記載した発明に係るエネル
ギー吸収機構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合し
てラーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部におい
て、前記梁の端部の位置に、一方のフランジ及びウェブ
の一部を切り欠いた切欠部を設け、同フランジ及びウェ
ブの母材よりも降伏点の低い金属材料からなるＴ字型断
面のエネルギー吸収部材のＴ形フランジを前記母材のフ
ランジと一致させ、Ｔ形ウェブを前記母材のウェブと一
致させて前記切欠部の中へ一体的に組み込むと共に、梁
耐力を確保する平板状の中間フランジを前記の各フラン
ジと平行に前記Ｔ形ウェブと母材のウェブの間へ一体的
に組み込み接合していることを特徴とする。
めの手段として、請求項１に記載した発明に係るエネル
ギー吸収機構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合し
てラーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部におい
て、前記梁の端部の位置に、一方のフランジ及びウェブ
の一部を切り欠いた切欠部を設け、同フランジ及びウェ
ブの母材よりも降伏点の低い金属材料からなるＴ字型断
面のエネルギー吸収部材のＴ形フランジを前記母材のフ
ランジと一致させ、Ｔ形ウェブを前記母材のウェブと一
致させて前記切欠部の中へ一体的に組み込むと共に、梁
耐力を確保する平板状の中間フランジを前記の各フラン
ジと平行に前記Ｔ形ウェブと母材のウェブの間へ一体的
に組み込み接合していることを特徴とする。
【０００６】請求項２に記載した発明に係るエネルギー
吸収機構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合してラ
ーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部において、前
記梁の端部近傍の位置に、一方のフランジ及びウェブの
一部を切り欠いた切欠部を設け、同フランジ及びウェブ
の母材よりも降伏点の低い金属材料からなるＴ字型断面
のエネルギー吸収部材のＴ形フランジを前記母材のフラ
ンジと一致させ、Ｔ形ウェブを前記母材のウェブと一致
させて前記切欠部の中へ一体的に組み込むと共に、梁耐
力を確保する平板状の中間フランジを前記の各フランジ
と平行に前記Ｔ形ウェブと母材のウェブの間へ一体的に
組み込み接合していることを特徴とする。
吸収機構を備えた柱梁接合部は、柱と梁を剛接合してラ
ーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部において、前
記梁の端部近傍の位置に、一方のフランジ及びウェブの
一部を切り欠いた切欠部を設け、同フランジ及びウェブ
の母材よりも降伏点の低い金属材料からなるＴ字型断面
のエネルギー吸収部材のＴ形フランジを前記母材のフラ
ンジと一致させ、Ｔ形ウェブを前記母材のウェブと一致
させて前記切欠部の中へ一体的に組み込むと共に、梁耐
力を確保する平板状の中間フランジを前記の各フランジ
と平行に前記Ｔ形ウェブと母材のウェブの間へ一体的に
組み込み接合していることを特徴とする。
【０００７】請求項３に記載した発明は、請求項１又は
２に記載したエネルギー吸収部材及び中間フランジを前
記切欠部に接合する手段は、溶接であることを特徴とす
る。請求項４に記載した発明は、請求項１又は２に記載
した中間フランジは、梁の横断面における位置及びその
断面積が、梁耐力の確保、及びひずみ分布の中立軸を母
材の非切欠フランジの方向へ偏位させ、エネルギー吸収
部材に相対的に大きなひずみが生じるように構成されて
いることを特徴とする。
２に記載したエネルギー吸収部材及び中間フランジを前
記切欠部に接合する手段は、溶接であることを特徴とす
る。請求項４に記載した発明は、請求項１又は２に記載
した中間フランジは、梁の横断面における位置及びその
断面積が、梁耐力の確保、及びひずみ分布の中立軸を母
材の非切欠フランジの方向へ偏位させ、エネルギー吸収
部材に相対的に大きなひずみが生じるように構成されて
いることを特徴とする。
【０００８】請求項５に記載した発明は、請求項１又は
２に記載した中間フランジは、切欠部として切り欠かれ
た母材のフランジの残り部分と軸線方向の重なり長さを
持っていることを特徴とする。請求項６に記載した発明
は、請求項５に記載した中間フランジと切欠部として切
り欠かれた母材のフランジの残り部分との重なり長さの
範囲に、母材よりも降伏点の低い金属材料からなるエネ
ルギー吸収部材のＴ形ウェブの延長部分を一体的に組み
込み接合していることを特徴とする。
２に記載した中間フランジは、切欠部として切り欠かれ
た母材のフランジの残り部分と軸線方向の重なり長さを
持っていることを特徴とする。請求項６に記載した発明
は、請求項５に記載した中間フランジと切欠部として切
り欠かれた母材のフランジの残り部分との重なり長さの
範囲に、母材よりも降伏点の低い金属材料からなるエネ
ルギー吸収部材のＴ形ウェブの延長部分を一体的に組み
込み接合していることを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施形態及び実施例】本発明は、柱２と梁１を
剛接合してラーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部
に実施される。請求項１の発明に係るエネルギー吸収機
構を備えた柱梁接合部は、図１Ａ、Ｂに示したように、
梁１の端部の位置（端部から梁スパンの中央側へ適切な
長さの範囲）に、下側のフランジ１ｂ及びウェブ１ｃの
一部を矩形状に切り欠いた切欠部Ｚを設け（図１Ａ）、
前記フランジ１ｂ及びウェブ１ｃの母材よりも降伏点の
低い金属材料（極低降伏点鋼、低降伏点鋼、ステンレス
鋼等。母材が高張力鋼の場合には普通鋼でもよい。）か
らなるＴ字型断面のエネルギー吸収部材３を、図１Ｂに
示したように、そのＴ形フランジ３ａを下側のフランジ
１ｂと一致させ、Ｔ形ウェブ３ｂを母材のウェブ１ｃと
一致させて前記切欠部Ｚの中へ組み込む。更に、梁耐力
を確保する平板状の中間フランジ６を、前記Ｔ形ウェブ
３ｂと母材のウェブ１ｃとの間へ梁母材の上下のフラン
ジ１ａ、１ｂ及びＴ形フランジ３ａと平行な配置で一体
的に組み込み、それぞれ溶接により一体的に接合した構
成とされている。中間フランジ６は、梁耐力を確保する
ため、梁母材と同等の強度を有する金属材料で製作され
ている。
剛接合してラーメンを形成する建築構造体の柱梁接合部
に実施される。請求項１の発明に係るエネルギー吸収機
構を備えた柱梁接合部は、図１Ａ、Ｂに示したように、
梁１の端部の位置（端部から梁スパンの中央側へ適切な
長さの範囲）に、下側のフランジ１ｂ及びウェブ１ｃの
一部を矩形状に切り欠いた切欠部Ｚを設け（図１Ａ）、
前記フランジ１ｂ及びウェブ１ｃの母材よりも降伏点の
低い金属材料（極低降伏点鋼、低降伏点鋼、ステンレス
鋼等。母材が高張力鋼の場合には普通鋼でもよい。）か
らなるＴ字型断面のエネルギー吸収部材３を、図１Ｂに
示したように、そのＴ形フランジ３ａを下側のフランジ
１ｂと一致させ、Ｔ形ウェブ３ｂを母材のウェブ１ｃと
一致させて前記切欠部Ｚの中へ組み込む。更に、梁耐力
を確保する平板状の中間フランジ６を、前記Ｔ形ウェブ
３ｂと母材のウェブ１ｃとの間へ梁母材の上下のフラン
ジ１ａ、１ｂ及びＴ形フランジ３ａと平行な配置で一体
的に組み込み、それぞれ溶接により一体的に接合した構
成とされている。中間フランジ６は、梁耐力を確保する
ため、梁母材と同等の強度を有する金属材料で製作され
ている。
【００１０】図１中の符号４及び５は、柱２の補強用と
して梁１の上下のフランジ１ａ、１ｂ及び中間フランジ
６と同一レベルに設けたスチフナーである。請求項２の
発明に係るエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部は、
図２Ａ、Ｂに示したように、梁１の端部から少し離れた
端部近傍の位置に、下側のフランジ１ｂ及びウェブ１ｃ
の一部を矩形状に切り欠いた切欠部Ｚを設け（図２
Ａ）、前記フランジ１ｂ及びウェブ１ｃの母材よりも降
伏点の低い金属材料（極低降伏点鋼、低降伏点鋼、ステ
ンレス鋼等。母材が高張力鋼の場合には普通鋼でもよ
い。）からなるＴ字型断面のエネルギー吸収部材３を、
図２Ｂに示したように、そのＴ形フランジ３ａを母材の
下側のフランジ１ｂと一致させ、Ｔ形ウェブ３ｂを母材
のウェブ１ｃと一致させて前記切欠部Ｚの中へ組み込
む。更に、梁耐力を確保する中間フランジ６を、前記Ｔ
形ウェブ３ｂと母材のウェブ１ｃとの間へ梁母材のフラ
ンジ１ａ、１ｂ及びＴ形フランジ３ａとそれぞれ平行な
配置で組み込み溶接により一体的に接合した構成とされ
ている。この中間フランジ６も、梁耐力を確保するた
め、梁母材と同等の強度を有する金属材料で製作されて
いる。本実施例の場合は、図２Ａで明らかなように、切
欠部Ｚには下側のフランジ１ｂが両サイドから長さＬだ
け突き出た構成とされている。
して梁１の上下のフランジ１ａ、１ｂ及び中間フランジ
６と同一レベルに設けたスチフナーである。請求項２の
発明に係るエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部は、
図２Ａ、Ｂに示したように、梁１の端部から少し離れた
端部近傍の位置に、下側のフランジ１ｂ及びウェブ１ｃ
の一部を矩形状に切り欠いた切欠部Ｚを設け（図２
Ａ）、前記フランジ１ｂ及びウェブ１ｃの母材よりも降
伏点の低い金属材料（極低降伏点鋼、低降伏点鋼、ステ
ンレス鋼等。母材が高張力鋼の場合には普通鋼でもよ
い。）からなるＴ字型断面のエネルギー吸収部材３を、
図２Ｂに示したように、そのＴ形フランジ３ａを母材の
下側のフランジ１ｂと一致させ、Ｔ形ウェブ３ｂを母材
のウェブ１ｃと一致させて前記切欠部Ｚの中へ組み込
む。更に、梁耐力を確保する中間フランジ６を、前記Ｔ
形ウェブ３ｂと母材のウェブ１ｃとの間へ梁母材のフラ
ンジ１ａ、１ｂ及びＴ形フランジ３ａとそれぞれ平行な
配置で組み込み溶接により一体的に接合した構成とされ
ている。この中間フランジ６も、梁耐力を確保するた
め、梁母材と同等の強度を有する金属材料で製作されて
いる。本実施例の場合は、図２Ａで明らかなように、切
欠部Ｚには下側のフランジ１ｂが両サイドから長さＬだ
け突き出た構成とされている。
【００１１】図２中の符号４も柱２の補強用として梁１
の上下のフランジ１ａ、１ｂと同一レベルに設けたスチ
フナーである。上記の各実施例における中間フランジ６
は、梁１の横断面における位置及びその断面積が、梁耐
力の確保、及びひずみ分布の中立軸を母材の非切欠フラ
ンジ（上方のフランジ）１ａの方向へ偏位させ、エネル
ギー吸収部材３に相対的に大きなひずみが生じるように
構成される（図３参照）。
の上下のフランジ１ａ、１ｂと同一レベルに設けたスチ
フナーである。上記の各実施例における中間フランジ６
は、梁１の横断面における位置及びその断面積が、梁耐
力の確保、及びひずみ分布の中立軸を母材の非切欠フラ
ンジ（上方のフランジ）１ａの方向へ偏位させ、エネル
ギー吸収部材３に相対的に大きなひずみが生じるように
構成される（図３参照）。
【００１２】即ち、図３Ａには中間フランジ６を持たな
い従来一般の梁の横断面を示し、図３Ｂには本発明に係
るエネルギー吸収部材３及び中間フランジ６を含む梁１
の横断面図を示している。各々には梁１に外力が加えら
れた場合に発生するひずみ分布図も示している。これら
図３Ａ、Ｂの対比で明らかなように、従来一般の梁は、
横断面の中央に中立軸Ｎ−Ｎが位置し、これを中心とし
て上下対称形状にひずみ分布が生じる（図３Ａ）。これ
に対し、本発明のように中間フランジ６を設置した場合
には、断面係数が変化して中立軸Ｎ−Ｎが上方のフラン
ジ１ａの方へ偏位する。その結果、中立軸Ｎ−Ｎからの
距離が大きくなったエネルギー吸収部材３には相対的に
増幅された塑性ひずみが生じることになる（図３Ｂ）。
い従来一般の梁の横断面を示し、図３Ｂには本発明に係
るエネルギー吸収部材３及び中間フランジ６を含む梁１
の横断面図を示している。各々には梁１に外力が加えら
れた場合に発生するひずみ分布図も示している。これら
図３Ａ、Ｂの対比で明らかなように、従来一般の梁は、
横断面の中央に中立軸Ｎ−Ｎが位置し、これを中心とし
て上下対称形状にひずみ分布が生じる（図３Ａ）。これ
に対し、本発明のように中間フランジ６を設置した場合
には、断面係数が変化して中立軸Ｎ−Ｎが上方のフラン
ジ１ａの方へ偏位する。その結果、中立軸Ｎ−Ｎからの
距離が大きくなったエネルギー吸収部材３には相対的に
増幅された塑性ひずみが生じることになる（図３Ｂ）。
【００１３】ここでエネルギー吸収部材３のＴ形フラン
ジ３ａの断面積LＡFを、母材のフランジ１ａ、１ｂの断
面積ＡF のγ倍（LＡF＝γＡF ）とし、同様に中間フラ
ンジ６の断面積MＡFを母材のフランジ１ａ、１ｂの断面
積ＡF のα倍（MＡF＝αＡF）とし、また中間フランジ
６の挿入位置を母材梁成Ｈのβ倍（βＨ）とすると、断
面の平面保持を仮定し、断面内力が釣り合っていること
により、エネルギー吸収部材３のＴ形フランジ３ａの塑
性率μ、中間フランジ６の塑性率θ、及びエネルギー吸
収部材３を組み込む断面の曲げ耐力Ｍy と母材断面の曲
げ耐力Ｍy0の比λ（＝Ｍy ／Ｍy0）は、それぞれ次の
（式１）〜（式３）で表すことができる。
ジ３ａの断面積LＡFを、母材のフランジ１ａ、１ｂの断
面積ＡF のγ倍（LＡF＝γＡF ）とし、同様に中間フラ
ンジ６の断面積MＡFを母材のフランジ１ａ、１ｂの断面
積ＡF のα倍（MＡF＝αＡF）とし、また中間フランジ
６の挿入位置を母材梁成Ｈのβ倍（βＨ）とすると、断
面の平面保持を仮定し、断面内力が釣り合っていること
により、エネルギー吸収部材３のＴ形フランジ３ａの塑
性率μ、中間フランジ６の塑性率θ、及びエネルギー吸
収部材３を組み込む断面の曲げ耐力Ｍy と母材断面の曲
げ耐力Ｍy0の比λ（＝Ｍy ／Ｍy0）は、それぞれ次の
（式１）〜（式３）で表すことができる。
【００１４】 （曲げ耐力比の式） λ＝β（１−γ・φ）＋γ・φ ……（式１） （中間フランジ塑性率の式） θ＝（１−γ・φ）／α ……（式２） （エネルギー吸収機構部分の塑性率の式） μ＝α／β・（１−γ・φ）＋（１−β）／β ……（式３） また、上記の（式１）〜（式３）を変形すると、α、
β、γはそれぞれ次の（式４）〜（式６）で表すことが
できる。
β、γはそれぞれ次の（式４）〜（式６）で表すことが
できる。
【００１５】 （中間フランジ断面積比の式） α＝［θ・μ・（１−λ）−λ・θ＋１］／θ2 ・（μ−１）…（式４） （中間フランジの位置の式） β＝（λ−γ・φ）／１−γ・φ ……（式５） （エネルギー吸収部材のＴ形フランジの断面積比の式） γ＝（１／φ）・［λ・θ・（μ＋１）−（θ＋１）］／θ・（μ−１） ……（式６） 但し、上記の式中のφは、フランジ１ａ、１ｂ及びウェ
ブ１ｃの母材の降伏点σy とエネルギー吸収部材３の降
伏点Lσyとの比（φ＝Lσy／σy ）である（図５及び図
６参照）。図５のひずみ分布図は、上側のフランジ１ａ
（母材）の降伏時まで応力がひずみに正比例しているこ
とから図５に示されたように求められる（図５及び図６
において前記降伏点σy 、Lσyに対応するひずみをそれ
ぞれεy、Lεyとしている）。また、曲げ応力は、梁母
材のフランジ１ａ、１ｂ及びＴ形フランジ３ａのみで負
担するものとし、ウェブ１ｃ、３ｂ、３ｃの効果は微小
であると仮定し無視するものとする。
ブ１ｃの母材の降伏点σy とエネルギー吸収部材３の降
伏点Lσyとの比（φ＝Lσy／σy ）である（図５及び図
６参照）。図５のひずみ分布図は、上側のフランジ１ａ
（母材）の降伏時まで応力がひずみに正比例しているこ
とから図５に示されたように求められる（図５及び図６
において前記降伏点σy 、Lσyに対応するひずみをそれ
ぞれεy、Lεyとしている）。また、曲げ応力は、梁母
材のフランジ１ａ、１ｂ及びＴ形フランジ３ａのみで負
担するものとし、ウェブ１ｃ、３ｂ、３ｃの効果は微小
であると仮定し無視するものとする。
【００１６】ここで、一例としてγ＝１、φ＝１／３と
しα＝１．０、１．２、１．５に対するβを変化させた
時のμ、θ、λの変化をそれぞれ図７、図８、図９のグ
ラフに表す。前記図７〜図９から明らかなように、中間
フランジ６の断面積を大きくする（αを大きくする）
と、エネルギー吸収部材３に生じる塑性ひずみは増大す
る（μが増大する）が、梁断面の曲げ耐力は略一定であ
る（λは略一定である）ことが分かる。また、中間フラ
ンジ６の位置をフランジ１ａに近づける（βを小さくす
る）と、エネルギー吸収部材３に生じる塑性ひずみは増
大する（μは増大する）が、梁断面の曲げ耐力は線形に
減少する（λは減少する）。ここで示されるエネルギー
吸収部材３に生じる塑性ひずみの大小は、エネルギー吸
収部材３における振動エネルギー吸収能力の大小を示し
ている。
しα＝１．０、１．２、１．５に対するβを変化させた
時のμ、θ、λの変化をそれぞれ図７、図８、図９のグ
ラフに表す。前記図７〜図９から明らかなように、中間
フランジ６の断面積を大きくする（αを大きくする）
と、エネルギー吸収部材３に生じる塑性ひずみは増大す
る（μが増大する）が、梁断面の曲げ耐力は略一定であ
る（λは略一定である）ことが分かる。また、中間フラ
ンジ６の位置をフランジ１ａに近づける（βを小さくす
る）と、エネルギー吸収部材３に生じる塑性ひずみは増
大する（μは増大する）が、梁断面の曲げ耐力は線形に
減少する（λは減少する）。ここで示されるエネルギー
吸収部材３に生じる塑性ひずみの大小は、エネルギー吸
収部材３における振動エネルギー吸収能力の大小を示し
ている。
【００１７】上記のことから建築構造体の柱梁接合部に
おいて、エネルギー吸収機構（エネルギー吸収部材３及
び中間フランジ６）を組み込む位置における必要な曲げ
耐力を設定することにより、その耐力に応じて適切なエ
ネルギー吸収機構の設計が可能であると言える。また、
適切な設計範囲としてα＜２、γ＜２、０．５＜β＜
１．０とすると、上記の（式３）より、エネルギー吸収
部材３に生じる塑性率は１０以下となる（μ＜１０）。
このことからエネルギー吸収部材３に極低降伏点鋼を用
いると、塑性率が１０程度であれば再使用可能、つまり
取り替えが不要であるということが分かる。
おいて、エネルギー吸収機構（エネルギー吸収部材３及
び中間フランジ６）を組み込む位置における必要な曲げ
耐力を設定することにより、その耐力に応じて適切なエ
ネルギー吸収機構の設計が可能であると言える。また、
適切な設計範囲としてα＜２、γ＜２、０．５＜β＜
１．０とすると、上記の（式３）より、エネルギー吸収
部材３に生じる塑性率は１０以下となる（μ＜１０）。
このことからエネルギー吸収部材３に極低降伏点鋼を用
いると、塑性率が１０程度であれば再使用可能、つまり
取り替えが不要であるということが分かる。
【００１８】次に、本発明の前記中間フランジ６は、切
欠部Ｚとして切り欠かれた下方のフランジ１ｂと軸線方
向の重なり長さＬを持っている（請求項１の発明では片
側、請求項２の発明では両側）。そこで中間フランジ６
と下方のフランジ１ｂの間に挟まれたＴ形ウェブ３ｂの
延長部分３ｃ（図４）が設けられ、前記両フランジ６、
１ｂに負荷する応力により前記Ｔ形ウェブ３ｂの延長部
分３ｃに大きなせん断ひずみが生じ、そのエネルギーを
吸収するように構成されている（図４参照）。これによ
り、更にエネルギー吸収機構のエネルギー吸収能力を高
めることができる。
欠部Ｚとして切り欠かれた下方のフランジ１ｂと軸線方
向の重なり長さＬを持っている（請求項１の発明では片
側、請求項２の発明では両側）。そこで中間フランジ６
と下方のフランジ１ｂの間に挟まれたＴ形ウェブ３ｂの
延長部分３ｃ（図４）が設けられ、前記両フランジ６、
１ｂに負荷する応力により前記Ｔ形ウェブ３ｂの延長部
分３ｃに大きなせん断ひずみが生じ、そのエネルギーを
吸収するように構成されている（図４参照）。これによ
り、更にエネルギー吸収機構のエネルギー吸収能力を高
めることができる。
【００１９】上記の効果を検証し、最適な場合を求める
ために、図１２Ａ〜Ｆのような６つのケースを想定し、
有限要素法（ＦＥＭ）を用いて解析する。図１２Ａ〜Ｆ
は、図１１に示した梁１を簡略に模式図化して描いたも
のである。図１１の梁１は請求項１の発明に係るエネル
ギー吸収機構を備えた柱梁接合部を実施した解析モデル
であり、左端部は固定端となっている（つまり剛接合さ
れている）。また、実験において、該解析モデルは、梁
長さスパン１／２の片持梁形式となっており、前記解析
モデルの片持梁先端の梁成方向中央の節点に強制変位を
与える変位制御載荷を設ける方法で実施された。
ために、図１２Ａ〜Ｆのような６つのケースを想定し、
有限要素法（ＦＥＭ）を用いて解析する。図１２Ａ〜Ｆ
は、図１１に示した梁１を簡略に模式図化して描いたも
のである。図１１の梁１は請求項１の発明に係るエネル
ギー吸収機構を備えた柱梁接合部を実施した解析モデル
であり、左端部は固定端となっている（つまり剛接合さ
れている）。また、実験において、該解析モデルは、梁
長さスパン１／２の片持梁形式となっており、前記解析
モデルの片持梁先端の梁成方向中央の節点に強制変位を
与える変位制御載荷を設ける方法で実施された。
【００２０】図１１の解析モデルを用いて行った実験及
びＦＥＭ解析は、α＝γ＝１、β＝２／３とし、図１２
Ａ〜Ｆに、梁成Ｈ＝３００mm、エネルギー吸収機構のウ
ェブ３ｂの長さLＨ ＝１００mm、梁幅Ｇ＝１５０mm、エ
ネルギー吸収部材３のフランジ３ａの長さLＬF＝３００
mmと共通の要素を与えて実施した。図１２Ａ〜Ｆに図示
された解析パラメータの関係を以下に示す。
びＦＥＭ解析は、α＝γ＝１、β＝２／３とし、図１２
Ａ〜Ｆに、梁成Ｈ＝３００mm、エネルギー吸収機構のウ
ェブ３ｂの長さLＨ ＝１００mm、梁幅Ｇ＝１５０mm、エ
ネルギー吸収部材３のフランジ３ａの長さLＬF＝３００
mmと共通の要素を与えて実施した。図１２Ａ〜Ｆに図示
された解析パラメータの関係を以下に示す。
【００２１】図１２Ａのケースでの解析パラメータの関
係式L ＬW＝LＬF＋２×LＨ 、ＬF ＝LＬW 図１２Ｂのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF、ＬF ＝LＬW 図１２Ｃのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF＋LＨ 、ＬF ＝LＬW 図１２Ｄのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF、ＬF ＝LＬF＋LＨ 図１２Ｅのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF、ＬF ＝LＬF＋２×LＨ 図１２Ｆのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝０、ＬF ＝LＬF 上記図１２のＡ〜Ｆのケースについて荷重−変位関係を
描いたグラフが図１３のように得られた。
係式L ＬW＝LＬF＋２×LＨ 、ＬF ＝LＬW 図１２Ｂのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF、ＬF ＝LＬW 図１２Ｃのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF＋LＨ 、ＬF ＝LＬW 図１２Ｄのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF、ＬF ＝LＬF＋LＨ 図１２Ｅのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝LＬF、ＬF ＝LＬF＋２×LＨ 図１２Ｆのケースでの解析パラメータの関係式L ＬW＝０、ＬF ＝LＬF 上記図１２のＡ〜Ｆのケースについて荷重−変位関係を
描いたグラフが図１３のように得られた。
【００２２】図１３により母材弾性範囲で梁単体の等価
減衰定数ｈ＝４〜６％が得られることが確認された。等
価減衰定数ｈとはエネルギー吸収性能を表す定数であ
り、母材のみで弾性範囲であればｈ＝０％となる。等価
減衰定数ｈが相対的に大きいのは、図１２Ａ、Ｂ、Ｃの
ケースであるが、等価減衰定数ｈが最も大きい図１２Ｂ
のケースは、図１０で示すＢ部分のウェブ２に局部的な
ひずみ集中が発生し梁耐力が低下してしまうので適当で
はない。次に、図１２Ａのケースは、図１２Ｃのケース
と同等の等価減衰定数ｈが得られるが、図１２Ｃのケー
スに比較して、エネルギー吸収部材の量が多いので効率
が良くない構成である。図１４は、図１２Ｃのケースの
エネルギー吸収部材３のＴ形フランジ３ａの応力ひずみ
関係図であるが、フランジの塑性率は１０〜１５程度と
なり、安定したエネルギー吸収を期待できる範囲にある
ことが分かる（但し、母材の弾性域であることが示され
ている）。図１２Ｄのケースでは、下方のフランジ１ｂ
と中間フランジ６との間にエネルギー吸収部材３のＴ形
ウェブの延長部分３ｃを設けていないことから等価減衰
定数ｈが図１２Ｃのケースに比べて１割強小さくなって
いる。以上から図１２Ｃのケースが６つ想定されたモデ
ルの内最適なものであることが分かった。
減衰定数ｈ＝４〜６％が得られることが確認された。等
価減衰定数ｈとはエネルギー吸収性能を表す定数であ
り、母材のみで弾性範囲であればｈ＝０％となる。等価
減衰定数ｈが相対的に大きいのは、図１２Ａ、Ｂ、Ｃの
ケースであるが、等価減衰定数ｈが最も大きい図１２Ｂ
のケースは、図１０で示すＢ部分のウェブ２に局部的な
ひずみ集中が発生し梁耐力が低下してしまうので適当で
はない。次に、図１２Ａのケースは、図１２Ｃのケース
と同等の等価減衰定数ｈが得られるが、図１２Ｃのケー
スに比較して、エネルギー吸収部材の量が多いので効率
が良くない構成である。図１４は、図１２Ｃのケースの
エネルギー吸収部材３のＴ形フランジ３ａの応力ひずみ
関係図であるが、フランジの塑性率は１０〜１５程度と
なり、安定したエネルギー吸収を期待できる範囲にある
ことが分かる（但し、母材の弾性域であることが示され
ている）。図１２Ｄのケースでは、下方のフランジ１ｂ
と中間フランジ６との間にエネルギー吸収部材３のＴ形
ウェブの延長部分３ｃを設けていないことから等価減衰
定数ｈが図１２Ｃのケースに比べて１割強小さくなって
いる。以上から図１２Ｃのケースが６つ想定されたモデ
ルの内最適なものであることが分かった。
【００２３】本発明のようにエネルギー吸収機構（エネ
ルギー吸収部材３及び中間フランジ６）を組み入れるこ
とにより中間フランジ６の始端部で梁断面が不連続とな
るため、図１０に示すＢ部分のウェブ２に局部的なひず
み集中が発生するが、母材の下側のフランジ１ｂと中間
フランジ６の軸線方向の重なり長さ（図中の長さＬ）を
適切に設計することにより、母材の下側のフランジ１ｂ
から中間フランジ６への応力の伝達をスムーズにし、前
記の局部的なひずみの集中を抑制することが可能である
ことがＦＥＭ解析により確認できたのである。
ルギー吸収部材３及び中間フランジ６）を組み入れるこ
とにより中間フランジ６の始端部で梁断面が不連続とな
るため、図１０に示すＢ部分のウェブ２に局部的なひず
み集中が発生するが、母材の下側のフランジ１ｂと中間
フランジ６の軸線方向の重なり長さ（図中の長さＬ）を
適切に設計することにより、母材の下側のフランジ１ｂ
から中間フランジ６への応力の伝達をスムーズにし、前
記の局部的なひずみの集中を抑制することが可能である
ことがＦＥＭ解析により確認できたのである。
【００２４】上述したようにＦＥＭ解析による検討か
ら、本発明に係るエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合
部は、適切に設計され、その結果、エネルギー吸収性能
（塑性率分布）が制御されたものとして実施される。
ら、本発明に係るエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合
部は、適切に設計され、その結果、エネルギー吸収性能
（塑性率分布）が制御されたものとして実施される。
【００２５】
【本発明が奏する効果】本発明に係るエネルギー吸収機
構を備えた柱梁接合部は、梁端部又は梁端部近傍にエネ
ルギー吸収機構を設置する構成であるため、同エネルギ
ー吸収機構を設置するための壁、ブレース、間柱等を必
要とせず、梁成を大きくする必要もないので、設計上の
自由度が制限されない。このため、建築構造物の架構に
数多く、バランス良く配置することが可能である。
構を備えた柱梁接合部は、梁端部又は梁端部近傍にエネ
ルギー吸収機構を設置する構成であるため、同エネルギ
ー吸収機構を設置するための壁、ブレース、間柱等を必
要とせず、梁成を大きくする必要もないので、設計上の
自由度が制限されない。このため、建築構造物の架構に
数多く、バランス良く配置することが可能である。
【００２６】また、前記エネルギー吸収機構は、地震や
風等の水平外力を受けた時に大きな応力が生じる梁端部
又は梁端部近傍の位置に設置されるため、その適切な設
計を行うことでエネルギー吸収機構部分に大きなひずみ
を生じさせることができ、エネルギー吸収機構の機能を
十分に生かすことができる。更に、制振効果の定量的な
把握、及び安全性に関する検討等も、通常の構造設計で
行われる部材の断面設計に関する検討方法より可能であ
るという利点もある。その具体例として上記した有限要
素法（ＦＥＭ）解析による検討があげられ、梁単体での
等価減衰定数ｈは、ｈ＝４〜６％ということが分かった
が、建物構造体全体では一般的におおよそその半分の等
価減衰定数ｈ＝２〜３％が付加されることになる。更
に、建物自体（構造体を構成する部材ではなく、外装材
等の仕上材によるエネルギー吸収能力）の等価減衰定数
ｈは一般に２〜３％とされていることを考慮すると、本
発明によるエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部を採
用することにより建物全体のエネルギー吸収能力は大幅
に向上することが分かる。
風等の水平外力を受けた時に大きな応力が生じる梁端部
又は梁端部近傍の位置に設置されるため、その適切な設
計を行うことでエネルギー吸収機構部分に大きなひずみ
を生じさせることができ、エネルギー吸収機構の機能を
十分に生かすことができる。更に、制振効果の定量的な
把握、及び安全性に関する検討等も、通常の構造設計で
行われる部材の断面設計に関する検討方法より可能であ
るという利点もある。その具体例として上記した有限要
素法（ＦＥＭ）解析による検討があげられ、梁単体での
等価減衰定数ｈは、ｈ＝４〜６％ということが分かった
が、建物構造体全体では一般的におおよそその半分の等
価減衰定数ｈ＝２〜３％が付加されることになる。更
に、建物自体（構造体を構成する部材ではなく、外装材
等の仕上材によるエネルギー吸収能力）の等価減衰定数
ｈは一般に２〜３％とされていることを考慮すると、本
発明によるエネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部を採
用することにより建物全体のエネルギー吸収能力は大幅
に向上することが分かる。
【００２７】前記エネルギー吸収機構は、梁母材部分を
弾性状態に留めたままで、該エネルギー吸収機構に生じ
る塑性変形により大きな振動エネルギーを吸収すること
ができるので、少量の材料で大きな働きをする。よっ
て、一次設計レベル外力に対しても応答の低減効果を十
分に期待できる。以上のことから、本発明によれば、安
全性が高く、設計上の自由度が制限されず、経済的に有
利である建築構造物の設計を可能とすることに寄与す
る。
弾性状態に留めたままで、該エネルギー吸収機構に生じ
る塑性変形により大きな振動エネルギーを吸収すること
ができるので、少量の材料で大きな働きをする。よっ
て、一次設計レベル外力に対しても応答の低減効果を十
分に期待できる。以上のことから、本発明によれば、安
全性が高く、設計上の自由度が制限されず、経済的に有
利である建築構造物の設計を可能とすることに寄与す
る。
【図１】Ａは梁の切欠部を示した柱梁接合部の正面図、
Ｂは前記切欠部にエネルギー吸収機構を組込んだ柱梁接
合部の正面図である。
Ｂは前記切欠部にエネルギー吸収機構を組込んだ柱梁接
合部の正面図である。
【図２】Ａは梁の切欠部を示した柱梁接合部の正面図、
Ｂは前記切欠部にエネルギー吸収機構を組込んだ柱梁接
合部の正面図である。
Ｂは前記切欠部にエネルギー吸収機構を組込んだ柱梁接
合部の正面図である。
【図３】Ａは中間フランジが設置されていない従来一般
の梁の横断面図とそのひずみ分布図、Ｂは図１ＢのＡ−
Ａ矢視及び図２ＢのＡ’−Ａ’矢視に相当する断面図と
そのひずみ分布図である。
の梁の横断面図とそのひずみ分布図、Ｂは図１ＢのＡ−
Ａ矢視及び図２ＢのＡ’−Ａ’矢視に相当する断面図と
そのひずみ分布図である。
【図４】中間フランジと下側のフランジに挟まれたエネ
ルギー吸収部材のウェブ部の延長部分を示す正面図であ
る。
ルギー吸収部材のウェブ部の延長部分を示す正面図であ
る。
【図５】中間フランジの配置とそのひずみ分布を示した
模式図である。
模式図である。
【図６】応力ひずみ関係図である。
【図７】中間フランジの位置と中間フランジ塑性率、曲
げ耐力低下率、エネルギー吸収機構塑性率の関係図であ
る。
げ耐力低下率、エネルギー吸収機構塑性率の関係図であ
る。
【図８】中間フランジの位置と中間フランジ塑性率、曲
げ耐力低下率、エネルギー吸収機構塑性率の関係図であ
る。
げ耐力低下率、エネルギー吸収機構塑性率の関係図であ
る。
【図９】中間フランジの位置と中間フランジ塑性率、曲
げ耐力低下率、エネルギー吸収機構塑性率の関係図であ
る。
げ耐力低下率、エネルギー吸収機構塑性率の関係図であ
る。
【図１０】エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部にお
ける局部的なひずみ集中の発生を説明する正面図であ
る。
ける局部的なひずみ集中の発生を説明する正面図であ
る。
【図１１】ＦＥＭ解析に用いた解析モデルの斜視図であ
る。
る。
【図１２】Ａ〜Ｆは実験に想定した６つのケースの概念
図である。
図である。
【図１３】荷重、変位関係図である。
【図１４】応力、ひずみ関係図である。
２ 柱 １ 梁 １ｂ 下側のフランジ １ｃ ウェブ Ｚ 切欠部 ３ エネルギー吸収部材 ３ａ Ｔ形フランジ ３ｂ Ｔ形ウェブ ６ 中間フランジ １ａ 非切欠フランジ Ｌ 軸線方向の重なり長さ ３ｃ Ｔ形ウェブの延長部分
フロントページの続き (72)発明者 遠山 幸太郎 千葉県印西市大塚一丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内 (72)発明者 山本 雅史 千葉県印西市大塚一丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内 (72)発明者 金子 洋文 千葉県印西市大塚一丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内
Claims (6)
- 【請求項１】 柱と梁を剛接合してラーメンを形成する
建築構造体の柱梁接合部において、 前記梁の端部の位置に、一方のフランジ及びウェブの一
部を切り欠いた切欠部を設け、同フランジ及びウェブの
母材よりも降伏点の低い金属材料からなるＴ字型断面の
エネルギー吸収部材のＴ形フランジを前記母材のフラン
ジと一致させ、Ｔ形ウェブを前記母材のウェブと一致さ
せて前記切欠部の中へ一体的に組み込むと共に、梁耐力
を確保する平板状の中間フランジを前記の各フランジと
平行に前記Ｔ形ウェブと母材のウェブの間へ一体的に組
み込み接合していることを特徴とする、エネルギー吸収
機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項２】 柱と梁を剛接合してラーメンを形成する
建築構造体の柱梁接合部において、 前記梁の端部近傍の位置に、一方のフランジ及びウェブ
の一部を切り欠いた切欠部を設け、同フランジ及びウェ
ブの母材よりも降伏点の低い金属材料からなるＴ字型断
面のエネルギー吸収部材のＴ形フランジを前記母材のフ
ランジと一致させ、Ｔ形ウェブを前記母材のウェブと一
致させて前記切欠部の中へ一体的に組み込むと共に、梁
耐力を確保する平板状の中間フランジを前記の各フラン
ジと平行に前記Ｔ形ウェブと母材のウェブの間へ一体的
に組み込み接合していることを特徴とする、エネルギー
吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載したエネルギー吸
収部材及び中間フランジを前記切欠部に接合する手段
は、溶接であることを特徴とする、エネルギー吸収機構
を備えた柱梁接合部。 - 【請求項４】 請求項１又は２に記載した中間フランジ
は、梁の横断面における位置及びその断面積が、梁耐力
の確保、及びひずみ分布の中立軸を母材の非切欠フラン
ジの方向へ偏位させ、エネルギー吸収部材に相対的に大
きなひずみが生じるように構成されていることを特徴と
する、エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項５】 請求項１又は２に記載した中間フランジ
は、切欠部として切り欠かれた母材のフランジの残り部
分と軸線方向の重なり長さを持っていることを特徴とす
る、エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部。 - 【請求項６】 請求項５に記載した中間フランジと切欠
部として切り欠かれた母材のフランジの残り部分との重
なり長さの範囲に、母材よりも降伏点の低い金属材料か
らなるエネルギー吸収部材のＴ形ウェブの延長部分を一
体的に組み込み接合していることを特徴とする、エネル
ギー吸収機構を備えた柱梁接合部。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23636197A JP3600887B2 (ja) | 1997-09-01 | 1997-09-01 | エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23636197A JP3600887B2 (ja) | 1997-09-01 | 1997-09-01 | エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1181458A true JPH1181458A (ja) | 1999-03-26 |
| JP3600887B2 JP3600887B2 (ja) | 2004-12-15 |
Family
ID=16999668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23636197A Expired - Fee Related JP3600887B2 (ja) | 1997-09-01 | 1997-09-01 | エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3600887B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04269249A (ja) * | 1991-02-22 | 1992-09-25 | Toshiro Suzuki | ハイブリッド形鋼 |
| JPH09221835A (ja) * | 1996-02-15 | 1997-08-26 | Ohbayashi Corp | 建物の制振構造 |
-
1997
- 1997-09-01 JP JP23636197A patent/JP3600887B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04269249A (ja) * | 1991-02-22 | 1992-09-25 | Toshiro Suzuki | ハイブリッド形鋼 |
| JPH09221835A (ja) * | 1996-02-15 | 1997-08-26 | Ohbayashi Corp | 建物の制振構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3600887B2 (ja) | 2004-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101263078B1 (ko) | 접합 철물 및 이것을 구비한 건축물 | |
| KR101348577B1 (ko) | 건물의 개구부에 설치된 수평보형 댐퍼를 이용한 내진보강방법 | |
| JP2003193699A (ja) | 弾塑性・粘弾性ブレース | |
| JP4971701B2 (ja) | 制震構造及び制震パネル | |
| JP3451328B2 (ja) | エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部 | |
| JP2000204788A (ja) | 鋼製制震ダンパ―および鋼製制震ダンパ―による制震装置 | |
| JP4414833B2 (ja) | 波形鋼板を用いた耐震壁 | |
| JP2010276080A (ja) | エネルギー吸収部材及び該エネルギー吸収部材を設置した構造物 | |
| JP2000045560A (ja) | 制震装置及び八角形状パネル型ダンパー | |
| JP2000160683A (ja) | 木造家屋の耐震補強構造 | |
| JPH11303451A (ja) | 建築用制震部材 | |
| JP2008208612A (ja) | 外部耐震補強構造 | |
| JPH1181458A (ja) | エネルギー吸収機構を備えた柱梁接合部 | |
| JP3397220B2 (ja) | 制振装置 | |
| JP3639552B2 (ja) | ラーメン架構用制振構造 | |
| JPH08326154A (ja) | エネルギ吸収機構を備えた柱梁接合部 | |
| JP2005282230A (ja) | 建物の制震構造 | |
| JP2000213201A (ja) | 制震ダンパ― | |
| JP2005282229A (ja) | 建物の制震構造 | |
| JP7262518B2 (ja) | 間柱型鋼材ダンパー | |
| JP2001115599A (ja) | 鋼製構造部材および骨組部材 | |
| JPH11229632A (ja) | 既存建物外殻の制震補強方法 | |
| JP3780744B2 (ja) | 建屋構造 | |
| JP3590859B2 (ja) | 制振鋼板ユニット | |
| JPH1144120A (ja) | 制震コア壁 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040423 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040518 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040610 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040831 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081001 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091001 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101001 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111001 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121001 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131001 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |