JPH1175363A - 電源高調波抑制装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 インバータ主機器における電源高調波対策に
ついて、インバータ主機器への影響を最小限に抑えると
ともに、小型の並列接続機器により高調波抑制を行うこ
とのできる電源高調波抑制装置を提供すること。 【解決手段】 この電源高調波抑制装置では、第１の整
流回路３１と並列に順次接続される第１の交流リアクト
ル３、第２の整流回路２６、第２の直流平滑用コンデン
サ３３、および第２の整流回路２６と逆並列に接続され
る高速開閉手段２７を有してなる高調波抑制回路Ｂが、
第１の整流回路３１、第１の直流平滑用コンデンサ８を
有してなり誘導電動機１２と３相交流電源１との間に接
続されるインバータ主機器Ａの、第１の整流回路３１よ
りも３相交流電源１側の分岐接続部２４の位置に分岐接
続されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、空調調和装置など
といったインバータ応用機器における電源高調波の抑制
に係り、更にはその抑制回路の発生高周波ノイズ成分の
抑制に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、空気調和装置などのインバータ応
用機器の分野においては、コンデンサインプット型の整
流回路により発生する電源周波数の整数倍の周波数を持
った電流、すなわち高調波電流が電源系統に悪影響を及
ぼすということで、高調波電流抑制の気運が高まってい
る。このような電源高調波対策としては、従来より基本
波入力力率改善やエネルギー回生を主目的としてエレベ
ータなどを中心に広く適用されている「高力率コンバー
タ」方式が応用されている。例えば、特開平９−６５６
５９号公報に開示の装置はその適用事例であり、図１０
に示すような構成となっている。図において、１は３相
交流電源、２はノイズフィルタ、３は第１の交流リアク
トル、４は絶縁トランス、５はＲ相電流センサ、６はＳ
相電流センサ、７ａはコンバータ用トランジスタモジュ
ール、８は電解コンデンサ、９はインバータ用トランジ
スタモジュール、１０はＵ相電流センサ、１１はＶ相電
流センサ、１２は誘導電動機、１３ａはコンバータ回
路、１４ａはインバータ回路、１５は電源電圧検出手
段、１６ａは電源電流検出手段、１７は直流電圧検出手
段、１８はモータ電流検出手段、１９はコンバータＰＷ
Ｍ信号、２０はインバータＰＷＭ信号、２１は伝送路で
ある。従来の電源高調波抑制装置は上記のように構成さ
れており、コンバータ回路１３ａにおいて、電源電圧検
出手段１５、電源電流検出手段１６ａ、直流電圧検出手
段１７からの各検出値に基づく演算により、電源電流中
の高調波成分を抑制するコンバータＰＷＭ信号１９を
得、電源高調波を抑制するようになっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来装
置は上記のように構成されているので、以下のような課
題が内在していた。まず、第１の交流リアクトル３およ
びコンバータ用トランジスタモジュール７ａを流れる電
流が、負荷である誘導電動機１２に送り込まれる電力に
相当した量となり、電流容量が大型化するとともに損失
も増大する。また、上記のようにコンバータ用トランジ
スタモジュール７ａにて開閉する電流が大きいため、ノ
イズフィルタ２において減衰すべきノイズ成分が大きく
なることから、ノイズフィルタ２を高性能化あるいは大
型化せざるを得ない。そして、電解コンデンサ８に蓄え
られて、インバータ用トランジスタモジュール９および
誘導電動機１２にかかる直流電圧が昇圧されるため、部
品として耐電圧レベルの高いものが求められるととも
に、不安定現象対策など負荷とのマッチングに関し追加
検討が必要となる。また、この従来の回路構成は前述の
直流電圧の昇圧という機能面も含め、汎用のダイオード
整流方式によるインバータ回路との互換性が少なく、制
御器の流用が困難であるため、全面的な新規設計を行わ
ざるを得なかった。

【０００４】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたものであって、インバータを含む構成のインバ
ータ主機器における電源高調波対策について、インバー
タ主機器への影響を最小限に抑えるとともに、小型の並
列接続機器により高調波抑制を行うことのできる電源高
調波抑制装置の提供を目的とする。更には、電源高調波
抑制装置自身から発生する高周波ノイズに対しても、効
果的に対策できる電源高調波抑制装置の提供を目的とす
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めに、この発明に係る電源高調波抑制装置は、第１の整
流回路、第１の直流平滑用コンデンサを有してなり誘導
電動機と３相交流電源との間に接続されるインバータ主
機器の、第１の整流回路よりも３相交流電源側に、第１
の整流回路と並列に順次接続される第１の交流リアクト
ル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コンデンサ、お
よび第２の整流回路と逆並列に接続される高速開閉手段
を有してなる高調波抑制回路を分岐接続したものとして
構成されている。

【０００６】また、請求項１の電源高調波抑制装置が適
用される適用装置の外郭をなす同一の箱体内に、インバ
ータ主機器および高調波抑制回路が収納されているもの
である。

【０００７】そして、請求項１において、第１の整流回
路と第１の直流平滑用コンデンサとの間に直流リアクト
ルを設けたものである。

【０００８】また、請求項１において、インバータ主機
器における高調波抑制回路との分岐接続部よりも３相交
流電源側に設けられ３相交流電源からの全ての電源線を
同時に開閉する電源開閉手段と、複数の電源線について
電源開閉手段と並列に接続される抵抗器とを備えている
ものである。

【０００９】更に、請求項１において、インバータ主機
器における高調波抑制回路との分岐接続部よりも３相交
流電源側に、高周波雑音減衰手段を設けたものである。

【００１０】また、請求項１において、圧縮機、凝縮
器、絞り装置、蒸発器などを冷媒配管で環状に連通して
なる冷媒回路の、圧縮機を駆動する誘導電動機と３相交
流電源との間にインバータ主機器を接続し、凝縮器また
は蒸発器へ送風する冷媒回路の送風路上にインバータ主
機器または高調波抑制回路の発熱部を配置したものであ
る。

【００１１】そして、請求項１において、圧縮機、凝縮
器、絞り装置、蒸発器などを冷媒配管で環状に連通して
なる冷媒回路の、圧縮機を駆動する誘導電動機と３相交
流電源との間にインバータ主機器を接続し、インバータ
主機器または高調波抑制回路の発熱部を圧縮機吸込側の
冷媒配管に接触配置したものである。

【００１２】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御
手段と、第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
ンデンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される
高速開閉手段を有してなりインバータ主機器の第１の整
流回路よりも３相交流電源側に分岐接続される高調波抑
制回路を制御する第２の制御手段とを備え、第１の制御
手段から第２の制御手段に対し運転／停止に係る指令信
号を送信するとともに、第２の制御手段から第１の制御
手段に対し運転／停止に係る状態信号を送信するように
したものである。

【００１３】更に、請求項８において、第２の制御手段
に設けられ高調波抑制回路自体の異常を判定する自己異
常判定手段と、自己異常判定手段により自己異常と判定
された場合に自己の運転状態を異常停止に設定するとと
もに、状態信号を「停止」に設定する異常通報手段とを
備えているものである。

【００１４】また、請求項８において、第１の制御手段
から第２の制御手段への指令信号が「運転」で、かつ、
第２の制御手段から第１の制御手段への状態信号が「停
止」の場合、または第１の制御手段から第２の制御手段
への指令信号が「停止」で、かつ、第２の制御手段から
第１の制御手段への状態信号が「運転」の場合に、高調
波抑制回路の異常と判断する高調波抑制回路異常判定手
段を第１の制御手段に設けたものである。

【００１５】そして、請求項１０において、高調波抑制
回路異常判定手段が異常を判断した場合に、高調波抑制
回路が異常状態である旨を表示する異常表示手段を設け
たものである。

【００１６】また、請求項９または請求項１０におい
て、第１の制御手段から第２の制御手段への指令信号を
「運転」から「停止」とすることにより、第２の制御手
段の自己異常判定手段の判定内容を正常として運転状態
を正常停止にしたのち、第２の制御手段から第１の制御
手段への状態信号が「停止」である場合に、第１の制御
手段の高調波抑制回路異常判定手段の異常判定をリセッ
トする異常リセット手段を設けたものである。

【００１７】更に、請求項１２において、高調波抑制回
路異常判定手段の判定内容を逐次記憶し、記憶された判
定内容により所定時間内に異常判定が繰り返されたと判
断した場合に、異常リセット手段による異常判定のリセ
ットを禁止するとともに、高調波抑制回路の異常を確定
する高調波抑制回路異常確定手段を設けたものである。

【００１８】また、請求項１０または請求項１３におい
て、高調波抑制回路の異常を判断した場合に、第１の制
御手段により制御されるインバータ主機器を運転停止す
るか、運転接続するかを切換設定する動作切換手段を設
けたものである。

【００１９】そして、請求項８において、第２の制御手
段により制御される高調波抑制回路が動作不良の場合
に、高調波抑制回路を停止とし、第１の制御手段から第
２の制御手段への運転／停止に係る指令信号に応じた第
２の制御手段から第１の制御手段への運転／停止に係る
状態信号を強制的に生成し設定する応急運転手段を設け
たものである。

【００２０】また、請求項１において、第２の制御手段
は、インバータ主機器の入力電流を検出する主機器入力
電流検出手段と、主機器入力電流検出手段により検出さ
れた入力電流から高調波成分を抽出する高調波抑制成分
抽出手段と、第２の直流平滑用コンデンサにおける直流
電圧を検出する直流電圧検出手段と、第２の直流平滑用
コンデンサにおける目標直流電圧値を設定する目標直流
電圧設定手段と、検出された直流電圧と目標直流電圧値
との差に基づいて直流電圧に係る補償制御量を抽出する
直流電圧補償成分抽出手段と、高調波抑制回路の入力電
流を検出する抑制機器入力電流検出手段と、高調波抑制
成分抽出手段と直流電圧補償成分抽出手段の各信号の和
が抑制機器入力電流検出手段の検出値に略一致するよう
に電子開閉手段を開閉制御する開閉制御手段と、主機器
入力電流検出手段により検出された入力電流が予め設定
された第１の所定値よりも大きい場合、および高調波抑
制成分抽出手段による抽出値が予め設定された第２の所
定値よりも大きい場合に、高調波抑制成分抽出手段によ
る抽出値を減衰させる高調波抑制成分減衰手段とを備え
ているものである。

【００２１】更に、請求項８または請求項１６におい
て、第２の制御手段は、高調波抑制回路の運転停止時
に、高調波抑制成分抽出手段の抽出値を０とし、目標直
流電圧設定手段の目標直流電圧値を低下させるととも
に、検出された直流電圧を所定値以下に低下させたのち
開閉制御手段を停止する放電制御手段を備えているもの
である。

【００２２】また、請求項１において、高調波抑制回路
は、第２の直流平滑用コンデンサに放電用抵抗が並列に
接続されるとともに、放電用抵抗に通電開の第２の開閉
手段が直列に接続され、第２の開閉手段の制御コイルが
電源線間に並列に接続されているものである。

【００２３】そして、請求項４において、高調波抑制回
路は、第２の直流平滑用コンデンサに放電用抵抗が並列
に接続されるとともに、放電用抵抗に通電開閉手段の逆
接点が直列に接続されているものである。

【００２４】また、請求項５において、高周波雑音減衰
手段の各電源線に対応する線間コンデンサに第３の開閉
手段を直列に接続し、高調波抑制回路の運転に連動して
第３の開閉手段を閉路とするようにしたものである。

【００２５】更に、請求項２０において、第３の開閉手
段をＣ接点素子から構成するとともに、第３の開閉手段
の共通端子を各電源線に対応する線間コンデンサ側に接
続し、通電閉側端子を電源線側に接続し、一の通電開側
端子を放電用抵抗を介して他の通電開側端子と接続した
ものである。

【００２６】また、請求項１６において、３相交流電源
に重畳する高調波電流に関する電源高調波抑制の目標値
を、基本波電流値に比して、５次は６．５％、７次は
４．６％以下にそれぞれ設定したものである。

【００２７】そして、請求項１６において、３相交流電
源に重畳する高調波電流に関する電源高調波抑制の目標
値を、基本波電流値に比して、５次は６．５％、７次は
４．６％、１１次は３％、１３次は２．４％、１７次は
１．８％、１９次は１．６％、２３次は１．４％、２５
次は１．３％以下にそれぞれ設定したものである。

【００２８】また、請求項１６において、３相交流電源
に重畳する高調波電流に関する電源高調波抑制の目標値
を、基本波電流値に比して、３次は２１．６％、５次は
１０．７％、７次は７．２％、９次は３．８％、１１次
は３．１％、１３次は２％、１５次は０．７％、１７次
は１．２％、１９次は１．１％、２１次は０．３％、２
３次は０．９％以下にそれぞれ設定したものである。

【００２９】更に、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を
分岐接続するとともに、高調波抑制回路におけるインバ
ータ主機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルとの
間に配備され異容量リアクトルと互換可能なリアクトル
実装手段に、第２の交流リアクトルを設け、第２の交流
リアクトルと第１の交流リアクトルとの間に配備され異
容量コンデンサと互換可能なコンデンサ実装手段に、相
間コンデンサを設けたものである。

【００３０】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を
分岐接続するとともに、高調波抑制回路におけるインバ
ータ主機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルとの
間に第２の交流リアクトルを設け、第２の交流リアクト
ルと第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設
け、更に第２の交流リアクトルの容量を３相交流電源か
らの電源線のリアクトル成分容量と比べて大きく設定し
たものである。

【００３１】そして、第１の整流回路、第１の直流平滑
用コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源と
の間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路
よりも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次
接続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第
２の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆
並列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路
を分岐接続するとともに、高調波抑制回路におけるイン
バータ主機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルと
の間に第２の交流リアクトルを設け、第２の交流リアク
トルと第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを
設け、更に３相交流電源からの電源線のリアクトル成分
容量および第２の交流リアクトルの容量の和と、相間コ
ンデンサの容量との積の値に基づいて決まる直列共振周
波数を設定するにあたり、直列共振周波数でのインピー
ダンスが小さくなるように第２の交流リアクトルの容量
および相間コンデンサの容量を設定したものである。

【００３２】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を
分岐接続するとともに、高調波抑制回路におけるインバ
ータ主機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルとの
間に第２の交流リアクトルを設け、第２の交流リアクト
ルと第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設
け、更に３相交流電源からの電源線のリアクトル成分容
量Ｌｌｉｎｅと、第１の交流リアクトルの容量Ｌ１と、
第２の交流リアクトルの容量Ｌ２と、相間コンデンサの
容量Ｃと、電源高調波抑制周波数の上限ｆＬと、高速開
閉手段の平均的開閉周波数ｆｃとの関係が、次式：ｆＬ
＜１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２）×Ｃ）＜１
／（２×π×√（Ｌ１×Ｃ））＜ｆｃを満たすように、
電源線、第１の交流リアクトル、第２の交流リアクト
ル、および相間コンデンサの各容量Ｌｌｉｎｅ、Ｌ１、
Ｌ２、およびＣをそれぞれ設定したものである。

【００３３】更に、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を
分岐接続するとともに、インバータ主機器における高調
波抑制回路との分岐接続部よりも３相交流電源側の電源
線に第３の交流リアクトルを設けたものである。

【００３４】

【発明の実施の形態】引続き、この発明の実施の形態を
図面に基づいて説明する。 発明の実施の形態１．図１に請求項１，３，４，５，
８，９，１０，１１，１２，１３，１４，１５，１８，
１９，２２，２３，２４の発明に対応した電源高調波抑
制装置の構成図を示す。図において、３１は第１の整流
回路（例えばダイオード整流回路）、３２は直流リアク
トル、８は第１の直流平滑用コンデンサ（例えばインバ
ータ用電解コンデンサ）、９はインバータ用トランジス
タモジュール、１４は第１の制御手段であり、以上でイ
ンバータ主機器Ａを構成する。このインバータ主機器Ａ
は３相交流電源１と誘導電動機１２との間に配線接続さ
れ、第１の制御手段１４により主に制御される。３は第
１の交流リアクトル、７はコンバータ用トランジスタモ
ジュール、３３は第２の直流平滑用コンデンサ（例えば
コンバータ用電解コンデンサ）、１３は第２の制御手段
であり、以上で高調波抑制回路Ｂを構成する。この高調
波抑制回路Ｂは第２の制御手段１３により主に制御され
る。

【００３５】そして、２は高周波雑音減衰手段（例えば
ノイズフィルタ）、５は主機器入力Ｒ相電流センサ、６
は主機器入力Ｓ相電流センサ、３６は抑制機器入力Ｒ相
電流センサ、３７は抑制機器入力Ｓ相電流センサ、３４
は電源開閉手段、３５は抵抗器、５３は放電用抵抗、５
４は第２の開閉手段、５２はリモコンである。上記の第
１の制御手段１４には、インバータＰＷＭ信号２０、指
令送信手段４４、状態受信手段４５、高調波抑制回路異
常判定手段４６、制御切換手段４７、運転手段４８、異
常表示手段４９、高調波抑制回路異常確定手段５０、異
常リセット手段５１などが含まれる。第２の制御手段１
３には、直流電圧検出手段１７、主機器入力電流検出手
段１６、抑制機器入力電流検出手段３８、自己異常判定
手段３９、異常通報手段４０、状態送信手段４１、指令
受信手段４２、応急運転手段４３などが含まれる。コン
バータ用トランジスタモジュール７には、第１の整流回
路３１と並列接続される第２の整流回路２６、この第２
の整流回路２６と逆並列に接続される高速開閉手段２
７、コンバータＰＷＭ信号１９などが含まれる。

【００３６】すなわち、請求項１対応の電源高調波抑制
装置は、第１の整流回路３１よりも３相交流電源１側の
インバータ主機器Ａに、高調波抑制回路Ｂが並列に分岐
接続されている。このように構成されているので、イン
バータ主機器Ａとは並列の機器（高調波抑制回路Ｂ）に
よって電源高調波の抑制対策がなされる。従って、対策
機器であるインバータ主機器Ａの容量を低減化できる。
また、インバータ主機器Ａ側は構成を変更する必要がな
い。

【００３７】そして、請求項３対応の実施形態装置は、
第１の整流回路３１と第１の直流平滑用コンデンサ８と
の間に直流リアクトル３２を設けたものである。このよ
うに、高調波抑制回路Ｂを汎用のインバータ主機器Ａに
並列に接続するにあたりインバータ主機器Ａ側に直流リ
アクトル３２を設けたことにより、元々の電源高調波の
発生量を簡易に抑制し、高調波抑制回路Ｂでの高調波抑
制負荷を減ずることができるので、高調波抑制回路Ｂを
さらに小型化できる。

【００３８】請求項４対応の実施形態装置では、電源投
入後所定時間経過後に３相交流電源１からの全ての電源
線２３を同時に開閉する電源開閉手段３４と、複数の電
源線２３について電源開閉手段３４と並列に接続される
抵抗器３５とが、インバータ主機器Ａにおける高調波抑
制回路Ｂとの分岐接続部２４よりも３相交流電源１側に
設けられている。これらの電源開閉手段３４と抵抗器３
５により、第１の直流平滑用コンデンサ８および第２の
直流平滑用コンデンサ３３の初期充電時の突入電流が同
時に抑制されるようになっている。このように、電源投
入時の直流平滑用コンデンサに対する突入電流を抑制す
るという同一の目的を持つ部品を、インバータ主機器Ａ
と高調波対策機器（高調波抑制回路Ｂ）の双方に持たす
のではなく共通化したことにより、同一機能の部品を複
数持つ必要が無くなり、装置全体を小型化することがで
きる。

【００３９】請求項５対応の実施形態装置は、インバー
タ主機器Ａにおける高調波抑制回路Ｂとの分岐接続部２
４よりも３相交流電源１側に、高周波雑音減衰手段２
（例えばノイズフィルタ）を備えている。このように、
機器発生ノイズの減衰という同一の目的を持つ部品を、
インバータ主機器Ａと高調波抑制回路Ｂの双方に持たす
のではなく共通化したことにより、同一機能の部品を複
数持つ必要が無くなり装置全体の小型化を図ることがで
きる。尚、このとき、高調波抑制回路Ｂに流れる電流が
インバータ主機器Ａ側に比して小さいため、高調波抑制
回路Ｂ側の発生ノイズは低く抑えられており、高周波雑
音減衰手段２としては、インバータ主機器Ａ単独時に比
して高調波抑制回路Ｂが追加されても大幅な能力の強化
を必要としない。

【００４０】請求項８対応の実施形態装置は、インバー
タ主機器Ａを制御する第１の制御手段１４と、高調波抑
制回路Ｂを制御する第２の制御手段１３とを備えてい
る。この場合、第１の制御手段１４内の指令送信手段４
４と状態受信手段４５により、第２の制御手段１３に対
して運転／停止に係る指令信号が送受信されるようにな
っている。また、第２の制御手段１３内の指令受信手段
４２と状態送信手段４１により、第１の制御手段１４に
対して運転／停止に係る状態信号が送受信されるように
なっている。すなわち、ここではインバータ主機器Ａか
ら高調波抑制回路Ｂへの運転／停止指令信号と、高調波
抑制回路Ｂからインバータ主機器Ａへの運転／停止状態
信号の２種類の信号を持つ。このように、インバータ主
機器Ａと高調波抑制回路Ｂとの間で双方向の信号授受を
行うことで、インバータ主機器Ａ側でも高調波抑制回路
Ｂの動作状態を正確に把握できる。

【００４１】請求項９対応の実施形態装置は、第２の制
御手段１３に設けられ高調波抑制回路Ｂ自体の異常を判
定する自己異常判定手段３９と、自己異常判定手段３９
により自己異常と判定された場合に自己の運転状態を異
常停止に設定するとともに状態信号を「停止」に設定す
る異常通報手段４０とを備えている。このように、高調
波抑制回路Ｂの異常時の、そのときの状態信号について
「運転指令中の停止＝異常停止」と定義することによ
り、新たな信号追加なしに、インバータ主機器Ａと高調
波抑制回路Ｂの間で情報の正確な伝達が可能となる。

【００４２】請求項１０対応の実施形態装置は、第１の
制御手段１４から第２の制御手段１３への指令信号と、
第２の制御手段１３から第１の制御手段１４への状態信
号との組合せが所定の場合に、高調波抑制回路Ｂの異常
と判断する高調波抑制回路異常判定手段４６を第１の制
御手段１４に設けてある。高調波抑制回路Ｂからインバ
ータ主機器Ａへの「状態」信号として、自己異常判定手
段３９による高調波抑制回路Ｂの自己異常判定時は、異
常通報手段４０にて高調波抑制回路Ｂを異常停止すると
ともに、状態送信手段４１経由で「停止」を送信する。
例えば、「指令」が停止で「状態」が停止であれば、高
調波抑制回路Ｂは、正常停止。「指令」が停止で「状
態」が運転であれば、高調波抑制回路Ｂは、異常運転。
「指令」が運転で「状態」が運転であれば、高調波抑制
回路Ｂは、正常運転。「指令」が運転で「状態」が停止
であれば、高調波抑制回路Ｂは、異常停止。の組合せが
ある。すなわち、「指令」が運転で、かつ、「状態」が
停止の場合、または「指令」が停止で、かつ、「状態」
が運転の場合に、高調波抑制回路Ｂの異常と判断され
る。このように、インバータ主機器Ａ側で指令信号と状
態信号の組合せによる運転状態の識別を定義しておくこ
とにより、新たな信号追加なしに、インバータ主機器Ａ
と高調波抑制回路Ｂの間で情報の正確な伝達が可能とな
る。

【００４３】請求項１１対応の実施形態装置は、第１の
制御手段１４において高調波抑制回路異常判定手段４６
が異常を判断した場合に、高調波抑制回路Ｂが異常状態
である旨を表示出力する異常表示手段４９を設けてあ
る。従って、インバータ主機器Ａ側で検知した高調波抑
制回路Ｂ側の異常状態を、リモコン５２などに代表され
る既存の表示手段に出力して異常表示させるので、部品
の追加なしに外部に容易に伝達でき、メンテナンスを促
すことができる。

【００４４】請求項１２対応の実施形態装置は、異常リ
セット手段５１を第１の制御手段１４に設けてある。こ
の異常リセット手段５１は、先ず第１の制御手段１４か
ら第２の制御手段１３への指令信号を「運転」から「停
止」とすることにより、第２の制御手段１３の自己異常
判定手段３９の判定内容を正常として運転状態を正常停
止にする。そののち、第２の制御手段１３から第１の制
御手段１４への状態信号が「停止」である場合に、第１
の制御手段１４の高調波抑制回路異常判定手段４６の異
常判定をリセットさせるものである。すなわち、高調波
抑制回路Ｂの異常停止中に第１の制御手段１４側から
「停止指令」を送信することにより、第２の制御手段１
３側で異常状態を解除するようになっている。このよう
に、インバータ主機器Ａ側からの指令信号に高調波抑制
回路Ｂの異常リセットの情報を加味することにより、新
たな信号追加なしにインバータ主機器Ａと高調波抑制回
路Ｂの間で情報の正確な伝達が可能になる。そのうえ、
異常時における高調波抑制回路Ｂの再起動を可能とし、
できるだけ運転を継続できるように制御することができ
る。

【００４５】請求項１３対応の実施形態装置は、所定の
場合に高調波抑制回路Ｂの異常を確定する高調波抑制回
路異常確定手段５０を設けてある。この高調波抑制回路
異常確定手段５０は、高調波抑制回路異常判定手段４６
の判定内容を逐次記憶するようになっており、更に、記
憶された判定内容により所定時間内に異常判定が繰り返
されたと判断した場合は、異常リセット手段５１による
異常判定のリセットを禁止し、高調波抑制回路Ｂの異常
を確定し、異常表示手段４９による異常表示を許可する
ようになっている。このように構成したことにより、異
常状態が繰り返し検知されるような高調波抑制回路Ｂの
本質的な不具合に対し、さらに不具合を拡大するような
再起動を抑制してインバータ主機器Ａの破損拡大を抑制
するとともに、異常を外部に知らせてメンテナンスを促
進させる。

【００４６】請求項１４対応の実施形態装置は、動作切
換手段４７が設けられている。この動作切換手段４７
は、第１の制御手段１４の高調波抑制回路異常判定手段
４６により高調波抑制回路Ｂの異常が判断された場合、
インバータ主機器Ａを運転停止するか、運転継続するか
を切換設定するようになっている。このように構成した
ことにより、高調波抑制回路Ｂが異常の場合でも、人為
的な判断で強制的にインバータ主機器Ａの運転を継続さ
せることができる。

【００４７】請求項１５対応の実施形態装置は、応急運
転手段４３を備えている。この応急運転手段４３は、第
２の制御手段１３により制御される高調波抑制回路Ｂが
動作不良の場合に、高調波抑制回路Ｂを停止とし、第１
の制御手段１４から第２の制御手段１３への運転／停止
に係る指令信号に応じた第２の制御手段１３から第１の
制御手段１４への運転／停止に係る状態信号を強制的に
生成し設定する。すなわち、第２の制御手段１３の自己
異常判定手段３９で異常判定された場合に、人為的操作
で応急運転手段４３により高調波抑制回路Ｂは停止とす
る一方、インバータ主機器Ａに対しては、正常運転の状
態を送信するようになっている。このように構成したこ
とにより、高調波抑制回路Ｂに異常があっても、人為的
な判断により、強制的にインバータ主機器Ａの運転を継
続できる。

【００４８】請求項１８および請求項１９対応の実施形
態装置として、高調波抑制回路Ｂの第２の直流平滑用コ
ンデンサ３３に放電用抵抗５３が並列に接続されてい
る。更に、放電用抵抗５３に通電開の第２の開閉手段５
４が直列に接続され、この第２の開閉手段５４の制御コ
イル５４ｃが電源線２３間に並列に接続されている。こ
れにより、電源投入時には放電用抵抗５３の回路接続を
開とし、電源ｏｆｆ時には放電用抵抗５３の回路接続を
閉とするようになっている。更に、放電用抵抗５３と直
列の第２の開閉手段５４を、電源開閉手段３４と連動す
るＢ接点（逆接点）とし、電源投入後所定時間経過した
のちに開路するようにしてもよい。このようにしたこと
により、電源ｏｆｆ時のみ第２の直流平滑用コンデンサ
３３に蓄えられた電荷を放電する回路を構成できるの
で、電源投入中の不要な損失を低減化するとともに、メ
ンテナンス時の安全性を確保することができる。また、
放電用抵抗５３を設けるにあたり、既存の回路（電源開
閉手段３４）の付加機能を利用した場合は、追加部品を
最小限として機能実現を図ることができる。尚、これら
の回路構成は、インバータ側の第１の直流平滑用コンデ
ンサ８にも同様に適用できるのはいうまでもない。

【００４９】ところで、コンバータ用トランジスタモジ
ュール７の特性およびコンバータＰＷＭ信号１９の生成
速度など、高速化すれば高調波の抑制レベルは向上す
る。しかしながら、コストとのトレードオフになる。そ
こで、目標とする高調波抑制レベルを設定し、それに応
じた安価な部品を適用する場合を考える。ここで、国内
での規制ガイドライン対応として、もっとも安価で、か
つ実用上有効なレベルとしての請求項２２の数値、およ
びさらに抑制レベルの高い請求項２３の数値に係る根拠
について説明する。この場合、２０Ａ／相超の空気調和
機を前提とする。一般に、ビル対応では電源の１次電圧
は６６００Ｖであり、そこでの電源高調波の抑制レベル
は、資源エネルギー庁から公表された「高圧または特別
高圧で受電する需要家の高調波抑制対策ガイドライン」
による。

【００５０】数値としては、契約電力１ｋｗ当たりの高
調波流出電流の上限値となり、下表のようになる。 このとき、特段の支障がない場合は５次および７次のみ
の制御でよいことになっているので、請求項２２対応の
実施形態装置では電源高調波抑制の目標値に関して５次
および７次のみを考慮する。また、請求項２３対応の実
施形態装置では、２３次超を２５次のみとしている。ワ
ーストケースを考慮して、契約電力が空気調和機使用の
みの電力であるとし、簡易的に空気調和機の入力力率＝
０．９で、実効電流＝基本波電流とすると、 基本波電流（Ｉ１）＝電力／（√３×２００×０．９） になる。

【００５１】そして、空気調和機の稼動率として一般的
な０．５５を用い、２００Ｖに換算すると、３相交流電
源１に重畳する高調波電流に係る各次数電源高調波抑制
の目標値は、基本波電流値に比して、下表のようにな
る。 ここで、たとえば、５次（Ｉ５）の計算は、 Ｉ５[%] ＝3.5mA/1000×(6600v/200v)/0.55 ／Ｉ１ ＝3.5mA/1000×(6600v/200v)/0.55 ×（√３×２００×０．９/1000 ） ≒６．５％ となる。このように目標値を設定し、この目標値に適合
するように構成したことにより、ワーストケースにおい
ても高調波流出電流をガイドライン以下におさめること
ができる。すなわち、高調波抑制回路Ｂの機能を必要最
小限のレベルに限ったことにより、部品の選定幅を広げ
ることができ、より安価な機器構成とすることが可能と
なる。また、過剰品質によるコスト上昇を抑制できる。

【００５２】請求項２４対応の実施形態装置では、ＥＣ
指令における１６Ａ超機器に対する電源高調波の規制値
（タスクフォース案）以下に高調波電流の発生量が抑制
される。すなわち、この請求項２４対応における各次数
電源高調波抑制の目標値は、基本波電流値に比して、下
表のようにそれぞれ設定してある。 このように、目標値を明確にし、高調波抑制回路Ｂの機
能を規格値に合わせたレベルにしたことにより、過剰品
質を抑制して、過度のコスト投入を抑えることができ
る。

【００５３】発明の実施の形態２．次に、請求項２およ
び請求項６対応の実施形態装置の概略構造を図２に示
す。また、空気調和機の冷媒回路は図３を参照する。各
図において、Ａはインバータ主機器、Ｂは高調波抑制回
路であり、これらのインバータ主機器Ａと高調波抑制回
路Ｂとから図１に示した電源高調波抑制装置を構成す
る。６１は圧縮機、６２は４方弁、６３は凝縮器、６４
は絞り装置、６５は蒸発器、６６は室外送風機、６７は
冷媒配管、６８は室外機箱体、６９は室外機箱体６８内
の送風路である。電源高調波抑制装置は、当該装置が適
用される例えば空気調和装置の圧縮機６１を駆動する誘
導電動機１２と３相交流電源１との間に接続されてい
る。電源高調波抑制装置は一般に発熱部品を有している
が、ここでは空気調和装置の外郭をなす同一の室外機箱
体６８内に、発熱する電源高調波抑制装置が収納されて
いる。このように構成したことにより、室外機の据え付
けに際し電源高調波抑制装置の存在を過剰に意識する必
要がない。従って、空気調和装置などの据付工事を簡易
に実施することができる。特に、空気調和装置のように
機器内部に送風機能を持ったものの場合、その送風路６
９上に発熱部品である電源高調波抑制装置を配置すれ
ば、追加部品を用いることなく放熱を効率的に行うこと
ができる。尚、蒸発器６５へ送風する冷媒回路の送風路
上に、インバータ主機器Ａまたは高調波抑制回路Ｂの発
熱部を配置した場合でも相応の効果を奏する。

【００５４】発明の実施の形態３．次に、請求項７対応
の実施形態装置の概略冷媒回路を図３に示す。図に示し
た冷媒回路は実施の形態２で述べた通りであり、詳述は
省略する。ここでは、インバータ主機器Ａと高調波抑制
回路Ｂからなる電源高調波抑制装置が、常に低温となる
圧縮機１入口の冷媒配管６７に直接接触させた状態で設
けられている。このように構成したことにより、追加部
品なしに、電源高調波抑制装置からの発熱を冷媒側に移
行させて放熱することができ、電源高調波抑制装置の温
度上昇を抑制することができる。殊に、空気調和装置の
冷媒回路に適用した場合は、冷媒側に移行した熱量を暖
房運転などで有効に活用できる。

【００５５】発明の実施の形態４．次に、請求項１６お
よび請求項１７対応の実施形態装置における高調波抑制
回路の制御ブロック図を図４に示す。図において、第２
の制御手段１３は、主機器入力電流検出手段１６、高調
波抑制成分抽出手段７３、高調波抑制成分減衰手段７
５、直流電圧検出手段１７、目標直流電圧設定手段７
１、直流電圧補償成分抽出手段７２、抑制機器入力電流
検出手段３８、開閉制御手段７４、停止手段７８、およ
び放電制御手段７９を備えている。

【００５６】この場合、主機器入力電流検出手段１６が
インバータ主機器Ａの入力電流を検出すると、高調波抑
制成分抽出手段７３は主機器入力電流検出手段１６によ
り検出された入力電流から高調波成分を抽出する。そし
て、直流電圧検出手段１７が第２の直流平滑用コンデン
サ３３における直流電圧を検出し、目標直流電圧設定手
段７１が第２の直流平滑用コンデンサ３３における目標
直流電圧値を設定すると、直流電圧補償成分抽出手段７
２は、検出された直流電圧と目標直流電圧値との差に基
づいて直流電圧に係る補償制御量を抽出する。他方、抑
制機器入力電流検出手段３８が高調波抑制回路Ｂの入力
電流を検出すると、開閉制御手段７４は、高調波抑制成
分抽出手段７３と直流電圧補償成分抽出手段７２の各信
号の和が抑制機器入力電流検出手段３８の検出値に略一
致するよう、すなわち高調波抑制成分と直流電圧補償成
分の和と高調波抑制回路Ｂの入力電流との差が小さくな
るようにコンバータ用トランジスタモジュール７の高速
開閉手段２７を開閉制御する。そうして、高調波抑制成
分減衰手段７５は、主機器入力電流検出手段１６により
検出された入力電流が予め設定された第１の所定値７６
よりも大きい場合、および高調波抑制成分抽出手段７３
による抽出値が予め設定された第２の所定値７７よりも
大きい場合に、高調波抑制成分抽出手段７３の抽出値
（高調波抑制成分）のゲインを減衰させる。このように
構成したことにより、抑制すべき高調波が過大であると
判断した場合には、制御が飽和したり無理な制御のため
に過電流などの異常状態に至る前に、インバータ主機器
の入力電流そのもの、および高調波成分に対しリミッタ
を設けて抑制レベルを減衰させるので、高調波成分の抑
制能力は過渡的に幾分低下するものの、機器の安全動作
を確保することができる。

【００５７】他方、第２の制御手段１３の放電制御手段
７９は、高調波抑制回路Ｂの運転停止指令時に高調波抑
制成分抽出手段７３の抽出値を０とし、目標直流電圧設
定手段７１の目標直流電圧値を低下させるとともに、検
出された直流電圧を所定値以下に低下させたのち開閉制
御手段７４を停止させる。これにより、高調波抑制回路
Ｂの運転停止指令時に第２の直流平滑用コンデンサ３３
の放電を促進させるようになっている。従って、高調波
抑制回路Ｂの停止時には、まず運転中に昇圧されていた
第２の直流平滑用コンデンサ３３の電圧を低下させるこ
とにより、メンテナンスなどの際に機器に触れる場合の
危険を未然に回避できる。尚、この際、充電されていた
電荷は、電源側に回生放電されるため、効率的にも好ま
しい。

【００５８】発明の実施の形態５．次に、請求項２０対
応の実施形態装置における高周波雑音減衰手段の要部構
成を図５に示す。同図において、２３は電源線、８１は
コイル、８２は対地間コンデンサ、８３は線間コンデン
サ、８４は線間コンデンサ８３を開閉する第３の開閉手
段である。この場合、高周波雑音減衰手段２（例えばノ
イズフィルタ）の各電源線２３に対応した線間コンデン
サ８３に、第３の開閉手段８４が直列に接続されてお
り、高調波抑制回路Ｂの運転と連動して、第３の開閉手
段８４が閉路にされるようになっている。このように、
電源高調波抑制装置の運転中に限り第３の開閉手段８４
を閉路のして充放電を行わせることにより、機器停止時
には線間コンデンサ８３への充放電電流が発生しないの
で、不要な損失、および充放電電流における電源歪みの
増長を抑制できる。

【００５９】発明の実施の形態６．次に、請求項２１対
応の実施形態装置における高周波雑音減衰手段２の要部
構成を、図６に示す。図に示した高周波雑音減衰手段２
では、第３の開閉手段８４がＣ接点素子８４Ａで構成さ
れている。そして、第３の開閉手段８４の共通端子８７
は各電源線２３に対応する線間コンデンサ８３側に接続
され、通電閉側端子８８が電源線２３側に接続されてい
る。また、３つの通電開側端子８６は互いに放電用抵抗
８５を介してそれぞれ接続されている。このように電源
高調波抑制装置の運転中に限り第３の開閉手段８４を閉
路にして充放電させるにあたり、線間コンデンサ８３を
電源から切り離したときに放電させる経路を設けたこと
により、放電が促進され、運転開始時の電圧位置ずれに
よる突入電流が抑制されるのである。

【００６０】発明の実施の形態７．図７に請求項２５，
２６，２７，２８，２９の発明に対応した電源高調波抑
制装置の構成図を示す。図において、１は３相交流電
源、３１は第１の整流回路、３２は直流リアクトル、８
は第１の直流平滑用コンデンサ、９はインバータ用トラ
ンジスタモジュール、１４は第１の制御手段であり、以
上でインバータ主機器Ａを構成する。このインバータ主
機器Ａは３相交流電源１と誘導電動機１２との間に配線
接続されており、第１の制御手段１４により主に制御さ
れる。３は第１の交流リアクトル、７はコンバータ用ト
ランジスタモジュール、３３は第２の直流平滑用コンデ
ンサ、１３は第２の制御手段であり、以上で高調波抑制
回路Ｂを構成する。この高調波抑制回路Ｂは第２の制御
手段１３により主に制御される。また、５は主機器入力
Ｒ相電流センサ、６は主機器入力Ｓ相電流センサ、３６
は抑制機器入力Ｒ相電流センサ、３７は抑制機器入力Ｓ
相電流センサである。

【００６１】上記の第１の制御手段１４には、指令送信
手段４４、状態受信手段４５、動作切換手段４７、運転
手段４８、インバータＰＷＭ信号２０などが含まれる。
上記の第２の制御手段１３には、直流電圧検出手段１
７、主機器入力電流検出手段１６、抑制機器入力電流検
出手段３８、指令受信手段４２、演算制御手段１０４、
コンバータＰＷＭ信号１９などが含まれる。コンバータ
用トランジスタモジュール７には、第１の整流回路３１
と並列接続される第２の整流回路２６、この第２の整流
回路２６と逆並列に接続される高速開閉手段２７などが
含まれる。また高調波抑制回路Ｂにおける分岐接続部２
４と第１の交流リアクトル３との間に第２の交流リアク
トル１０２が設けられ、この第２の交流リアクトル１０
２と第１の交流リアクトル３との間の相間コンデンサ１
０１が設けられ、インバータ主機器Ａにおける分岐接続
部２４よりも３相交流電源１寄りの電源線２３に第３の
交流リアクトル１０３が設けられており、これらで高周
波フィルタ回路を構成している。ここで、第２の制御手
段１３は、第１の制御手段１４内の指令送信手段４４か
らの運転指令信号を指令受信手段４２で受け取って所定
の演算処理をした後、コンバータＰＷＭ信号１９を出力
してコンバータ用トランジスタモジュール７を作動させ
る。

【００６２】続いて、図８を用いて上記所定演算処理に
つき説明する。図において、第２の制御手段１３は、主
機器入力電流検出手段１６、高調波抑制成分抽出手段７
３、直流電圧検出手段１７、目標直流電圧設定手段７
１、直流電圧補償成分抽出手段７２、抑制機器入力電流
検出手段３８、開閉制御手段７４を備えてなっている。
この場合、主機器入力電流検出手段１６がインバータ主
機器Ａの入力電流を検出すると、高調波抑制成分抽出手
段７３は主機器入力電流検出手段１６により検出された
入力電流から高調波成分を抽出する。そして、直流電圧
検出手段１７が第２の直流平滑用コンデンサ３３におけ
る直流電圧を検出し、目標直流電圧設定手段７１が第２
の直流平滑用コンデンサ３３における目標直流電圧値を
設定すると、直流電圧補償成分抽出手段７２は、検出さ
れた直流電圧と目標直流電圧値との差に基づいて直流電
圧に係る補償制御量を抽出する。一方、抑制機器入力電
流検出手段３８が高調波抑制回路Ｂの入力電流を検出す
ると、開閉制御手段７４は、抑制機器入力電流検出手段
３８の検出値に略一致するよう、すなわち高調波抑制成
分および直流電圧補償成分の和と高調波抑制回路Ｂの入
力電流との差が小さくなるように、コンバータ用トラン
ジスタモジュール７の高速開閉手段２７を開閉制御す
る。このようにして、高調波抑制制御が達成されるので
ある。

【００６３】ここで、請求項２９対応の実施形態装置で
は、機器近傍で、かつ、３相交流電源１寄りの電源線２
３に、第３の交流リアクトル１０３が設けられている。
このように構成したことにより、インバータ主機器Ａか
ら発生する電源高調波そのものを抑制することができる
とともに、高調波抑制回路Ｂから発生する高周波成分の
抑制についても第２の交流リアクトル１０２と同様に作
用し、不要な高周波成分をよりいっそう抑制できる。ま
た、相間コンデンサ１０１における電圧歪みＶｃは、電
源線２３におけるリアクトル成分容量Ｌｌｉｎｅ、第２
の交流リアクトル１０２の容量Ｌ２、第３の交流リアク
トル１０３の容量Ｌ３により分圧される。当該装置と並
列に接続される他の機器に対しては、第３の交流リアク
トル１０３と電源線２３の間の電圧が印加されると考え
られる。この場合、元電源の歪みを０として他機器へ印
加されるのは、Ｖｃ×Ｌｌｉｎｅ／（Ｌ２＋Ｌ３＋Ｌｌ
ｉｎｅ）まで軽減された歪みを含む電圧である。すなわ
ち、第３の交流リアクトル１０３を設けたことにより、
電圧歪みを低減化することができる。

【００６４】請求項２５対応の実施形態装置では、相間
コンデンサ１０１および第２の交流リアクトル１０２
を、容量の異なる別のコンデンサおよび別の交流リアク
トルと互換できるよう構成されている。具体的には、図
９に示すように、基板９１上に銅箔配線パターン９２を
印刷し、更に大きさの異なる部品を装着できるように、
銅箔配線パターン９２の適所に部品取付穴９３ａ，９３
ｂ，９３ｃ，９５ａ，９５ｂ，９５ｃを複数設けてお
き、これらの並列実装パターンによりコンデンサ実装手
段９４とリアクトル実装手段９６を構成する。そして例
えば、コンデンサについては、基板９１上のコンデンサ
実装手段９４に予め取付けられている相間コンデンサ１
０１に対し、必要に応じて別のコンデンサ９７を追加、
削除できるようにする。一方、リアクトルについては、
コンデンサ実装手段９４の場合と同様、基板９１上のリ
アクトル実装手段９６に予め取付けられている第２の交
流リアクトル１０２に対し、必要に応じて別のリアクト
ル９８を追加、削除できるようにする。若しくは、リア
クトルの周辺構造に余裕を持たせ、所要容量のリアクト
ルと互換できるようにする。このように構成したことに
より、製品製造時には不確定な市場における電源線２３
のインピーダンスとのマッチング調整を出荷後でも容易
に実施することができる。

【００６５】請求項２６対応の実施形態装置では、第２
の交流リアクトル１０２の容量Ｌ２を電源線２３のリア
クトル成分容量Ｌｌｉｎｅと比べて大きく設定してあ
る。従って、相間コンデンサ１０１における電圧歪みＶ
ｃの影響が小さくなる。先述した通り第３の交流リアク
トル１０３を設ければ、さらに効果が大きくなる。但
し、第３の交流リアクトル１０３を用いると電流容量が
大きくなるため、基本的には第２の交流リアクトル１０
２の方で十分な容量を確保するのが経済的である。

【００６６】請求項２７対応の実施形態装置において、
所定の第２のカットオフ周波数ｆｃ２を持つ第２の交流
リアクトル１０２の容量Ｌ２と相間コンデンサ１０１の
容量Ｃの組み合わせは、次式： ｆｃ２＝１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２）×
Ｃ）） により決まる。この場合、それぞれの分担容量は任意で
あるが、リアクトルは大型で重量も大きいので、電源線
２３のリアクトル成分容量Ｌｌｉｎｅも考慮しつつ、可
能な限りコンデンサ容量を大きくして、装置の小型軽量
化を図るのが望ましい。ここで、定数選定に際しては、
請求項２６における第２の交流リアクトル１０２の容量
Ｌ２の選定とのトレードオフになる。尚、第３の交流リ
アクトル１０３を採用している場合は、次式： ｆｃ２＝１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２＋Ｌ
３）×Ｃ）） により決定される。

【００６７】請求項２８対応の実施形態装置では、第１
の交流リアクトル３と相間コンデンサ１０１で決まる所
定の第１のカットオフ周波数ｆｃ１と、第２の交流リア
クトル１０２と相間コンデンサ１０１で決まる所定の第
２のカットオフ周波数ｆｃ２の選定に関し、電源側で許
容される高調波成分の上限周波数ｆＬと、高調波抑制回
路Ｂのコンバータ用トランジスタモジュール７の平均的
開閉周波数ｆｃとの関係が、次式： ｆＬ＜ｆｃ２＜ｆｃ１＜ｆｃ となるように調整すれば、電源側への不要な高周波成分
の流出を抑制できる。ここで、ｆｃ２＜ｆｃ１としたの
は、第１のカットオフ周波数ｆｃ１での直列共振による
不要成分拡大に対する第２のカットオフ周波数ｆｃ２で
の減衰効果も考慮したからである。定数選定に対して
は、第３の交流リアクトル１０３まで含めて記述する
と、下式： ｆｃ２＝１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２＋Ｌ
３）×Ｃ）） ｆｃ１＝１／（２×π×√（Ｌ１×Ｃ）） が適用される。

【００６８】

【発明の効果】上述した発明により以下のような効果を
奏する。すなわち、請求項１に係る発明によれば、電源
高調波の抑制対策がインバータ主機器とは並列の機器に
よってなされるため、対策機器の容量を低減化できる。
また、インバータ主機器側は構成を変更する必要がない
ことから、対策機器を追加するだけで従来のインバータ
主機器がそのまま対策対応機器となる。

【００６９】また、請求項２に係る発明によれば、イン
バータ主機器および高調波抑制回路を適用装置の外郭を
なす同一の箱体内に収納してあるので、適用装置の据付
けに際しインバータ主機器および高調波抑制回路の存在
を過剰に意識する必要がない。従って、簡易な据付工事
を実施することができる。

【００７０】また、請求項３に係る発明によれば、イン
バータ主機器側に直流リアクトルを設けたことにより、
元々の電源高調波発生量を抑制し、より高調波対策機器
の容量を小型化することができる。

【００７１】そして、請求項４に係る発明によれば、電
源投入時の直流平滑用コンデンサに対する突入電流抑制
という同一の目的を持つ部品を、インバータ主機器と高
調波対策機器の双方に持たすのではなく共通化したこと
により、装置全体の小型化を図ることができる。

【００７２】また、請求項５に係る発明によれば、機器
発生ノイズの減衰という同一の目的を持つ部品を、イン
バータ主機器と高調波対策機器の双方に持たすのではな
く共通化したことにより、装置全体の小型化を図ること
ができる。

【００７３】更に、請求項６に係る発明によれば、電源
高調波抑制装置の放熱に関し、空気調和装置などのよう
にもともと送風機能を持つ装置の冷媒回路において、そ
の送風路上に発熱する電源高調波抑制装置を配置したこ
とにより、追加部品なしに放熱が可能となる。

【００７４】また、請求項７に係る発明によれば、電源
高調波抑制装置の放熱に関し、空気調和装置などのよう
に低温部分を持つ装置の冷媒回路において、その低温部
分に電源高調波抑制装置の発熱部を接触させた状態で配
置したことにより、追加部品なしに放熱が可能となる。
因みに、空気調和装置の冷媒回路では、冷媒側に移行し
た熱量を暖房運転などで有効に活用できる。

【００７５】そして、請求項８に係る発明によれば、イ
ンバータ主機器と高調波抑制回路との間で双方向の信号
授受を行うことにより、インバータ主機器側で高調波抑
制回路の動作状態を正確に把握できる。

【００７６】また、請求項９に係る発明によれば、高調
波抑制回路の異常時に、そのときの状態信号について運
転指令中の停止＝異常停止、と定義することにより、新
たな信号の追加なしに、情報の正確な伝達が可能とな
る。

【００７７】更に、請求項１０に係る発明によれば、イ
ンバータ主機器側で指令信号と状態信号の組合せによる
運転状態の識別を定義することにより、新たな信号の追
加なしに情報の正確な伝達が可能となる。

【００７８】また、請求項１１に係る発明によれば、イ
ンバータ主機器側で検知した高調波抑制回路側の異常を
リモコンなどの既存の表示手段を利用して伝達表示する
ことにより、部品の追加なしにメンテナンスの促進が可
能となる。

【００７９】そして、請求項１２に係る発明によれば、
インバータ主機器側からの指令信号に高調波抑制回路の
異常リセットの情報を加味することにより、新たな信号
の追加なしに情報の正確な伝達が可能となるとともに、
高調波抑制回路の異常時におけるリトライ運転を容易に
行うことができる。

【００８０】また、請求項１３に係る発明によれば、高
調波抑制回路の異常状態の繰り返し検知に対しリトライ
に制限を設けたことにより、機器の破損拡大を抑制する
とともに、メンテナンスの促進が可能となる。

【００８１】更に、請求項１４に係る発明によれば、高
調波抑制回路の異常に対し、事前に人為的な判断でイン
バータ主機器の運転を継続設定できるので、インバータ
主機器の機能を喪失させないための特別な対応が可能と
なる。

【００８２】また、請求項１５に係る発明によれば、高
調波抑制回路の異常に対し、人為的な判断によりインバ
ータ主機器の運転を継続できるので、応急運転に容易に
対応できる。

【００８３】そして、請求項１６に係る発明によれば、
抑制すべき高調波が過大であると判断した場合に抑制レ
ベルを減衰させることにより、機器の破損や異常停止を
未然に防ぎ、運転を継続することができる。

【００８４】また、請求項１７に係る発明によれば、高
調波抑制回路の停止時に、昇圧されている直流平滑用コ
ンデンサの電荷を回生放電することにより、損失を抑え
るとともに、機器にたまったエネルギーを減少させて、
メンテナンスなど機器に触れる場合の危険を未然に回避
することができる。

【００８５】更に、請求項１８に係る発明によれば、直
流平滑用コンデンサに蓄えられたエネルギーを、電源ｏ
ｆｆ時のみ消費させる回路を構成したことにより、損失
を抑えるとともに、メンテナンスなど機器に触れる場合
の危険を未然に回避することができる。

【００８６】また、請求項１９に係る発明によれば、請
求項１８のように直流平滑用コンデンサに蓄えられたエ
ネルギーを、電源ｏｆｆ時のみ消費させる回路を構成す
る際に、既存の回路の付加機能を利用したことにより、
追加部品を最小限として機能実現を図ることができる。

【００８７】そして、請求項２０に係る発明によれば、
高周波雑音減衰手段（ノイズフィルタ）内の線間コンデ
ンサの充放電を機器運転中に限って行わせることによ
り、不要な損失を抑制するとともに、直流平滑用コンデ
ンサによる他機器への影響を抑制することができる。

【００８８】また、請求項２１に係る発明によれば、請
求項２０のように直流平滑用コンデンサを電源から切り
離したときに、放電する経路を設けたことにより、放電
を促進し、メンテナンスなど機器に触れる場合の危険を
未然に回避するとともに、再投入時の電圧位置ずれによ
る突入電流を抑制することができる。

【００８９】更に、請求項２２に係る発明によれば、高
調波抑制回路の機能を必要最小限に限ったことにより、
部品の選定幅を広げることができ、より安価な機器構成
とすることが可能となる。

【００９０】また、請求項２３に係る発明によれば、高
調波抑制回路の機能を必要十分なレベルにしたことによ
り、過度のコスト投入を抑えることができる。

【００９１】そして、請求項２４に係る発明によれば、
高調波抑制回路の機能を規格値に合わせたレベルにした
ことにより、過度のコスト投入を抑えることができる。

【００９２】以降の請求項２５から請求項２９に係る発
明では、電源高調波に対する対応を並列型の機器で達成
するようにしたので、元々の制御機器構成を大幅に変更
することなく実現でき、その対策機器を小容量で小型に
構成できる。まず、請求項２５に係る発明によれば、第
２の交流リアクトルまたは相間コンデンサを異容量リア
クトルまたは異容量コンデンサと互換できるように構成
したので、製品製造時は不確定な市場における電源線の
インピーダンスとのマッチング調整を出荷後でも容易に
行うことができる。

【００９３】更に、請求項２６に係る発明によれば、第
２の交流リアクトルの容量を電源線のリアクトル成分容
量と比べて大きく設定したことにより、相間コンデンサ
での電圧歪みによる並列接続他機器への影響を小さくす
ることができる。

【００９４】また、請求項２７に係る発明によれば、同
一カットオフ周波数（直列共振周波数）を得るための第
２の交流リアクトルと相間コンデンサとの組み合わせに
おいて、相間コンデンサの容量が第２の交流リアクトル
と比べて大きくなるように設定したので、装置の小型軽
量化を図ることができる。

【００９５】そして、請求項２８に係る発明によれば、
第１の交流リアクトルと第２の交流リアクトルと相間コ
ンデンサとの組み合わせにおいて、電源高調波抑制周波
数の上限、第２の交流リアクトルのカットオフ周波数、
第１の交流リアクトルのカットオフ周波数、高速開閉手
段の平均開閉周波数が順に大きくなる関係を満たすよう
に、電源線、第１の交流リアクトル、第１の交流リアク
トル、および相間コンデンサの各容量をそれぞれ設定し
てあるので、電源側へ不要な高周波成分が流出すること
を抑制できる。

【００９６】また、請求項２９に係る発明によれば、第
３の交流リアクトルを３相交流電源寄りの電源線に設け
たことにより、インバータ主機器で発生する電源高調波
そのものを抑制することができる。そのうえ、高調波抑
制回路で発生する高周波成分の抑制についても第２の交
流リアクトルと同様に作用するので、不要な高周波成分
をより抑制できる。また、相間コンデンサでの電圧歪み
による影響も抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明による電源高調波抑制装置の実施の形
態１を示す構成図である。

【図２】 本発明による実施の形態２を示す概略構成図
である。

【図３】 本発明による実施の形態３を示す概略構成図
である。

【図４】 本発明による実施の形態４を示す構成図であ
る。

【図５】 本発明による実施の形態５を示す構成図であ
る。

【図６】 本発明による実施の形態６を示す構成図であ
る。

【図７】 本発明による実施の形態７を示す構成図であ
る。

【図８】 本発明による実施の形態７の制御ブロック図
である。

【図９】 本発明による実施の形態７に用いられる実装
手段を示す概略構成図である。

【図１０】 従来例を示す構成図である。

【符号の説明】

Ａ インバータ主機器、Ｂ 高調波抑制回路、１ ３相
交流電源、２ 高周波雑音減衰手段、３ 第１の交流リ
アクトル、８ 第１の直流平滑用コンデンサ、１２ 誘
導電動機、１３ 第２の制御手段、１４ 第１の制御手
段、１６ 主機器入力電流検出手段、１７ 直流電圧検
出手段、２３ 電源線、２４ 分岐接続部、２６ 第２
の整流回路、２７ 高速開閉手段、３１ 第１の整流回
路、３２直流リアクトル、３３ 第２の直流平滑用コン
デンサ、３４ 電源開閉手段、３５ 抵抗器、３８ 抑
制機器入力電流検出手段、３９ 自己異常判定手段、４
０ 異常通報手段、４３ 応急運転手段、４６ 高調波
抑制回路異常判定手段、４７ 動作切換手段、４９ 異
常表示手段、５０ 高調波抑制回路異常確定手段、５１
異常リセット手段、５３ 放電用抵抗、５４ 第２の
開閉手段、５４ｃ制御コイル、６１ 圧縮機、６３ 凝
縮器、６４ 絞り装置、６５ 蒸発器、６７ 冷媒配
管、６８ 室外機箱体、６９ 送風路、７１ 目標直流
電圧設定手段、７２ 直流電圧補償成分抽出手段、７３
高調波抑制成分抽出手段、７４開閉制御手段、７５
高調波抑制成分減衰手段、７６ 第１の所定値、７７
第２の所定値、７９ 放電制御手段、８３ 線間コンデ
ンサ、８４ 第３の開閉手段、８４Ａ Ｃ接点素子、８
５ 放電用抵抗、８６ 通電開側端子、８７ 共通端
子、８８ 通電閉側端子、９４ コンデンサ実装手段、
９６ リアクトル実装手段、９７ 別のコンデンサ、９
８ 別のリアクトル、１０１ 相間コンデンサ、１０２
第２の交流リアクトル、１０３ 第３の交流リアクト
ル、Ｃ 相間コンデンサの容量、ｆｃ 高速開閉手段の
平均的開閉周波数、ｆＬ 電源高調波抑制周波数の上
限、Ｌｌｉｎｅ 電源線のリアクトル成分容量、Ｌ１
第１の交流リアクトルの容量、Ｌ２ 第２の交流リアク
トルの容量。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｈ０２Ｍ 7/48 Ｈ０２Ｍ 7/48 Ｍ Ｌ Ｈ０２Ｐ 7/63 ３０２ Ｈ０２Ｐ 7/63 ３０２Ｒ

Claims (29)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コン
   デンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間に
   接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路よ
   りも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並列
   に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流回
   路、第２の直流平滑用コンデンサ、および前記第２の整
   流回路と逆並列に接続される高速開閉手段を有してなる
   高調波抑制回路を分岐接続したことを特徴とする電源高
   調波抑制装置。
2. 【請求項２】 請求項１の電源高調波抑制装置が適用さ
   れる適用装置の外郭をなす同一の箱体内に、インバータ
   主機器および高調波抑制回路が収納されていることを特
   徴とする電源高調波抑制装置。
3. 【請求項３】 請求項１の電源高調波抑制装置におい
   て、第１の整流回路と第１の直流平滑用コンデンサとの
   間に直流リアクトルを設けたことを特徴とする電源高調
   波抑制装置。
4. 【請求項４】 請求項１の電源高調波抑制装置におい
   て、インバータ主機器における高調波抑制回路との分岐
   接続部よりも３相交流電源側に設けられ前記３相交流電
   源からの全ての電源線を同時に開閉する電源開閉手段
   と、複数の電源線について前記電源開閉手段と並列に接
   続される抵抗器とを備えていることを特徴とする電源高
   調波抑制装置。
5. 【請求項５】 請求項１の電源高調波抑制装置におい
   て、インバータ主機器における高調波抑制回路との分岐
   接続部よりも３相交流電源側に、高周波雑音減衰手段を
   設けたことを特徴とする電源高調波抑制装置。
6. 【請求項６】 請求項１の電源高調波抑制装置におい
   て、圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器などを冷媒配管
   で環状に連通してなる冷媒回路の、前記圧縮機を駆動す
   る誘導電動機と３相交流電源との間にインバータ主機器
   を接続し、前記凝縮器または前記蒸発器へ送風する前記
   冷媒回路の送風路上に前記インバータ主機器または高調
   波抑制回路の発熱部を配置したことを特徴とする電源高
   調波抑制装置。
7. 【請求項７】 請求項１の電源高調波抑制装置におい
   て、圧縮機、凝縮器、絞り装置、蒸発器などを冷媒配管
   で環状に連通してなる冷媒回路の、前記圧縮機を駆動す
   る誘導電動機と３相交流電源との間にインバータ主機器
   を接続し、前記インバータ主機器または高調波抑制回路
   の発熱部を前記圧縮機吸込側の冷媒配管に接触配置した
   ことを特徴とする電源高調波抑制装置。
8. 【請求項８】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コン
   デンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間に
   接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御手段
   と、前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
   交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
   ンデンサ、および前記第２の整流回路と逆並列に接続さ
   れる高速開閉手段を有してなり前記インバータ主機器の
   前記第１の整流回路よりも前記３相交流電源側に分岐接
   続される高調波抑制回路を制御する第２の制御手段とを
   備え、前記第１の制御手段から前記第２の制御手段に対
   し運転／停止に係る指令信号を送信するとともに、前記
   第２の制御手段から前記第１の制御手段に対し運転／停
   止に係る状態信号を送信するようにしたことを特徴とす
   る電源高調波抑制装置。
9. 【請求項９】 請求項８の電源高調波抑制装置におい
   て、第２の制御手段に設けられ高調波抑制回路自体の異
   常を判定する自己異常判定手段と、前記自己異常判定手
   段により自己異常と判定された場合に自己の運転状態を
   異常停止に設定するとともに、状態信号を「停止」に設
   定する異常通報手段とを備えていることを特徴とする電
   源高調波抑制装置。
10. 【請求項１０】 請求項８の電源高調波抑制装置におい
    て、第１の制御手段から第２の制御手段への指令信号が
    「運転」で、かつ、前記第２の制御手段から前記第１の
    制御手段への状態信号が「停止」の場合、または前記第
    １の制御手段から前記第２の制御手段への指令信号が
    「停止」で、かつ、前記第２の制御手段から前記第１の
    制御手段への状態信号が「運転」の場合に、高調波抑制
    回路の異常と判断する高調波抑制回路異常判定手段を前
    記第１の制御手段に設けたことを特徴とする電源高調波
    抑制装置。
11. 【請求項１１】 請求項１０の電源高調波抑制装置にお
    いて、高調波抑制回路異常判定手段が異常を判断した場
    合に、高調波抑制回路が異常状態である旨を表示する異
    常表示手段を設けたことを特徴とする電源高調波抑制装
    置。
12. 【請求項１２】 請求項９または請求項１０の電源高調
    波抑制装置において、第１の制御手段から第２の制御手
    段への指令信号を「運転」から「停止」とすることによ
    り、前記第２の制御手段の自己異常判定手段の判定内容
    を正常として運転状態を正常停止にしたのち、前記第２
    の制御手段から前記第１の制御手段への状態信号が「停
    止」である場合に、前記第１の制御手段の高調波抑制回
    路異常判定手段の異常判定をリセットする異常リセット
    手段を設けたことを特徴とする電源高調波抑制装置。
13. 【請求項１３】 請求項１２の電源高調波抑制装置にお
    いて、高調波抑制回路異常判定手段の判定内容を逐次記
    憶し、前記記憶された判定内容により所定時間内に異常
    判定が繰り返されたと判断した場合に、異常リセット手
    段による異常判定のリセットを禁止するとともに、高調
    波抑制回路の異常を確定する高調波抑制回路異常確定手
    段を設けたことを特徴とする電源高調波抑制装置。
14. 【請求項１４】 請求項１０または請求項１３の電源高
    調波抑制装置において、高調波抑制回路の異常を判断し
    た場合に、第１の制御手段により制御されるインバータ
    主機器を運転停止するか、運転接続するかを切換設定す
    る動作切換手段を設けたことを特徴とする電源高調波抑
    制装置。
15. 【請求項１５】 請求項８の電源高調波抑制装置におい
    て、第２の制御手段により制御される高調波抑制回路が
    動作不良の場合に、前記高調波抑制回路を停止とし、第
    １の制御手段から前記第２の制御手段への運転／停止に
    係る指令信号に応じた前記第２の制御手段から前記第１
    の制御手段への運転／停止に係る状態信号を強制的に生
    成し設定する応急運転手段を設けたことを特徴とする電
    源高調波抑制手段。
16. 【請求項１６】 請求項１の電源高調波抑制装置におい
    て、第２の制御手段は、インバータ主機器の入力電源を
    検出する主機器入力電流検出手段と、前記主機器入力電
    流検出手段により検出された入力電流から高調波成分を
    抽出する高調波抑制成分抽出手段と、第２の直流平滑用
    コンデンサにおける直流電圧を検出する直流電圧検出手
    段と、前記第２の直流平滑用コンデンサにおける目標直
    流電圧値を設定する目標直流電圧設定手段と、前記検出
    された直流電圧と前記目標直流電圧値との差に基づいて
    直流電圧に係る補償制御量を抽出する直流電圧補償成分
    抽出手段と、高調波抑制回路の入力電流を検出する抑制
    機器入力電流検出手段と、前記高調波抑制成分抽出手段
    と前記直流電圧補償成分抽出手段の各信号の和が前記抑
    制機器入力電流検出手段の検出値に略一致するように電
    子開閉手段を開閉制御する開閉制御手段と、前記主機器
    入力電流検出手段により検出された入力電流が予め設定
    された第１の所定値よりも大きい場合、および前記高調
    波抑制成分抽出手段による抽出値が予め設定された第２
    の所定値よりも大きい場合に、前記高調波抑制成分抽出
    手段による抽出値を減衰させる高調波抑制成分減衰手段
    とを備えていることを特徴とする電源高調波抑制装置。
17. 【請求項１７】 請求項８または請求項１６の電源高調
    波抑制装置において、第２の制御手段は、高調波抑制回
    路の運転停止時に、高調波抑制成分抽出手段の抽出値を
    ０とし、目標直流電圧設定手段の目標直流電圧値を低下
    させるとともに、検出された直流電圧を所定値以下に低
    下させたのち開閉制御手段を停止する放電制御手段を備
    えていることを特徴とする電源高調波抑制装置。
18. 【請求項１８】 請求項１の電源高調波抑制装置におい
    て、高調波抑制回路は、第２の直流平滑用コンデンサに
    放電用抵抗が並列に接続されるとともに、前記放電用抵
    抗に通電開の第２の開閉手段が直列に接続され、前記第
    ２の開閉手段の制御コイルが電源線間に並列に接続され
    ていることを特徴とする電源高調波抑制装置。
19. 【請求項１９】 請求項４の電源高調波抑制装置におい
    て、高調波抑制回路は、第２の直流平滑用コンデンサに
    放電用抵抗が並列に接続されるとともに、前記放電用抵
    抗に通電開閉手段の逆接点が直列に接続されていること
    を特徴とする電源高調波抑制装置。
20. 【請求項２０】 請求項５の電源高調波抑制装置におい
    て、高調波雑音減衰手段の各電源線に対応する線間コン
    デンサに第３の開閉手段を直列に接続し、高調波抑制回
    路の運転に連動して前記第３の開閉手段を閉路とするよ
    うにしたことを特徴とする電源高調波抑制装置。
21. 【請求項２１】 請求項２０の電源高調波抑制装置にお
    いて、第３の開閉手段をＣ接点素子から構成するととも
    に、前記第３の開閉手段の共通端子を各電源線に対応す
    る線間コンデンサ側に接続し、通電閉側端子を電源線側
    に接続し、一の通電開側端子を放電用抵抗を介して他の
    通電開側端子と接続したことを特徴とする電源高調波抑
    制装置。
22. 【請求項２２】 請求項１６の電源高調波抑制装置にお
    いて、３相交流電源に重畳する高調波電流に関する電源
    高調波抑制の目標値を、基本波電流値に比して、５次は
    ６．５％、７次は４．６％以下にそれぞれ設定したこと
    を特徴とする電源高調波抑制装置。
23. 【請求項２３】 請求項１６の電源高調波抑制装置にお
    いて、３相交流電源に重畳する高調波電流に関する電源
    高調波抑制の目標値を、基本波電流値に比して、５次は
    ６．５％、７次は４．６％、１１次は３％、１３次は
    ２．４％、１７次は１．８％、１９次は１．６％、２３
    次は１．４％、２５次は１．３％以下にそれぞれ設定し
    たことを特徴とする電源高調波抑制装置。
24. 【請求項２４】 請求項１６の電源高調波抑制装置にお
    いて、３相交流電源に重畳する高調波電流に関する電源
    高調波抑制の目標値を、基本波電流値に比して、３次は
    ２１．６％、５次は１０．７％、７次は７．２％、９次
    は３．８％、１１次は３．１％、１３次は２％、１５次
    は０．７％、１７次は１．２％、１９次は１．１％、２
    １次は０．３％、２３次は０．９％以下にそれぞれ設定
    したことを特徴とする電源高調波抑制装置。
25. 【請求項２５】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流
    回路と逆並列に接続される高速開閉手段を備えた高調波
    抑制回路を分岐接続するとともに、前記高調波抑制回路
    における前記インバータ主機器との分岐接続部と前記第
    １の交流リアクトルとの間に配備され異容量リアクトル
    と互換可能なリアクトル実装手段に、第２の交流リアク
    トルを設け、前記第２の交流リアクトルと前記第１の交
    流リアクトルとの間に配備され異容量コンデンサと互換
    可能なコンデンサ実装手段に、相間コンデンサを設けた
    ことを特徴とする電源高調波抑制装置。
26. 【請求項２６】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流
    回路と逆並列に接続される高速開閉手段を備えた高調波
    抑制回路を分岐接続するとともに、前記高調波抑制回路
    における前記インバータ主機器との分岐接続部と前記第
    １の交流リアクトルとの間に第２の交流リアクトルを設
    け、前記第２の交流リアクトルと前記第１の交流リアク
    トルとの間に相間コンデンサを設け、更に前記第２の交
    流リアクトルの容量を前記３相交流電源からの電源線の
    リアクトル成分容量と比べて大きく設定したことを特徴
    とする電源高調波抑制装置。
27. 【請求項２７】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流
    回路と逆並列に接続される高速開閉手段を備えた高調波
    抑制回路を分岐接続するとともに、前記高調波抑制回路
    における前記インバータ主機器との分岐接続部と前記第
    １の交流リアクトルとの間に第２の交流リアクトルを設
    け、前記第２の交流リアクトルと前記第１の交流リアク
    トルとの間に相間コンデンサを設け、更に前記３相交流
    電源からの電源線のリアクトル成分容量および前記第２
    の交流リアクトルの容量の和と、前記相間コンデンサの
    容量との積の値に基づいて決まる直列共振周波数を設定
    するにあたり、前記直列共振周波数でのインピーダンス
    が小さくなるように前記第２の交流リアクトルの容量お
    よび前記相間コンデンサの容量を設定したことを特徴と
    する電源高調波抑制装置。
28. 【請求項２８】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流
    回路と逆並列に接続される高速開閉手段を備えた高調波
    抑制回路を分岐接続するとともに、前記高調波抑制回路
    における前記インバータ主機器との分岐接続部と前記第
    １の交流リアクトルとの間に第２の交流リアクトルを設
    け、前記第２の交流リアクトルと前記第１の交流リアク
    トルとの間に相間コンデンサを設け、更に前記３相交流
    電源からの電源線のリアクトル成分容量Ｌｌｉｎｅと、
    前記第１の交流リアクトルの容量Ｌ１と、前記第２の交
    流リアクトルの容量Ｌ２と、前記相間コンデンサの容量
    Ｃと、電源高調波抑制周波数の上限ｆＬと、前記高速開
    閉手段の平均的開閉周波数ｆｃとの関係が、次式：ｆＬ
    ＜１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２）×Ｃ）＜１
    ／（２×π×√（Ｌ１×Ｃ））＜ｆｃを満たすように、
    前記電源線、前記第１の交流リアクトル、前記第２の交
    流リアクトル、および前記相間コンデンサの各容量Ｌｌ
    ｉｎｅ、Ｌ１、Ｌ２、およびＣをそれぞれ設定したこと
    を特徴とする電源高調波抑制装置。
29. 【請求項２９】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流
    回路と逆並列に接続される高速開閉手段を備えた高調波
    抑制回路を分岐接続するとともに、前記インバータ主機
    器における前記高調波抑制回路との分岐接続部よりも前
    記３相交流電源側の電源線に第３の交流リアクトルを設
    けたことを特徴とする電源高調波抑制装置。