JP3424539B2 - 電源高調波抑制装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、空調調和装置など
といったインバータ応用機器における電源高調波の抑制
に係り、更にはその抑制回路の発生高周波ノイズ成分の
抑制に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、空気調和装置などのインバータ応
用機器の分野においては、コンデンサインプット型の整
流回路により発生する電源周波数の整数倍の周波数を持
った電流、すなわち高調波電流が電源系統に悪影響を及
ぼすということで、高調波電流抑制の気運が高まってい
る。このような電源高調波対策としては、従来より基本
波入力力率改善やエネルギー回生を主目的としてエレベ
ータなどを中心に広く適用されている「高力率コンバー
タ」方式が応用されている。例えば、特開平９−６５６
５９号公報に開示の装置はその適用事例であり、図１０
に示すような構成となっている。図において、１は３相
交流電源、２はノイズフィルタ、３は第１の交流リアク
トル、４は絶縁トランス、５はＲ相電流センサ、６はＳ
相電流センサ、７ａはコンバータ用トランジスタモジュ
ール、８は電解コンデンサ、９はインバータ用トランジ
スタモジュール、１０はＵ相電流センサ、１１はＶ相電
流センサ、１２は誘導電動機、１３ａはコンバータ回
路、１４ａはインバータ回路、１５は電源電圧検出手
段、１６ａは電源電流検出手段、１７は直流電圧検出手
段、１８はモータ電流検出手段、１９はコンバータＰＷ
Ｍ信号、２０はインバータＰＷＭ信号、２１は伝送路で
ある。従来の電源高調波抑制装置は上記のように構成さ
れており、コンバータ回路１３ａにおいて、電源電圧検
出手段１５、電源電流検出手段１６ａ、直流電圧検出手
段１７からの各検出値に基づく演算により、電源電流中
の高調波成分を抑制するコンバータＰＷＭ信号１９を
得、電源高調波を抑制するようになっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来装
置は上記のように構成されているので、以下のような課
題が内在していた。まず、第１の交流リアクトル３およ
びコンバータ用トランジスタモジュール７ａを流れる電
流が、負荷である誘導電動機１２に送り込まれる電力に
相当した量となり、電流容量が大型化するとともに損失
も増大する。また、上記のようにコンバータ用トランジ
スタモジュール７ａにて開閉する電流が大きいため、ノ
イズフィルタ２において減衰すべきノイズ成分が大きく
なることから、ノイズフィルタ２を高性能化あるいは大
型化せざるを得ない。そして、電解コンデンサ８に蓄え
られて、インバータ用トランジスタモジュール９および
誘導電動機１２にかかる直流電圧が昇圧されるため、部
品として耐電圧レベルの高いものが求められるととも
に、不安定現象対策など負荷とのマッチングに関し追加
検討が必要となる。また、この従来の回路構成は前述の
直流電圧の昇圧という機能面も含め、汎用のダイオード
整流方式によるインバータ回路との互換性が少なく、制
御器の流用が困難であるため、全面的な新規設計を行わ
ざるを得なかった。

【０００４】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたものであって、インバータを含む構成のインバ
ータ主機器における電源高調波対策について、インバー
タ主機器への影響を最小限に抑えるとともに、小型の並
列接続機器により高調波抑制を行うことのできる電源高
調波抑制装置の提供を目的とする。更には、電源高調波
抑制装置自身から発生する高周波ノイズに対しても、効
果的に対策できる電源高調波抑制装置の提供を目的とす
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めに、この発明に係る電源高調波抑制装置は、第１の整
流回路、第１の直流平滑用コンデンサを有してなり誘導
電動機と３相交流電源との間に接続されるインバータ主
機器を制御する第１の制御手段と、第１の整流回路と並
列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流
回路と逆並列に接続される高速開閉手段を有してなり前
記インバータ主機器の第１の整流回路よりも３相交流電
源側に分岐接続される高調波抑制回路を制御する第２の
制御手段とを備え、第１の制御手段から第２の制御手段
に対し運転／停止に係る指令信号を送信するとともに、
第２の制御手段から第１の制御手段に対し運転／停止に
係る状態信号を送信するようにし、第２の制御手段に設
けられ高調波抑制回路自体の異常を判定する自己異常判
定手段と、自己異常判定手段により自己異常と判定され
た場合に自己の運転状態を異常停止に設定するととも
に、状態信号を「停止」に設定する異常通報手段とを備
えている。

【０００６】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御
手段と、第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
ンデンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される
高速開閉手段を有してなりインバータ主機器の第１の整
流回路よりも３相交流電源側に分岐接続される高調波抑
制回路を制御する第２の制御手段とを備え、第１の制御
手段から第２の制御手段に対し運転／停止に係る指令信
号を送信するとともに、第２の制御手段から第１の制御
手段に対し運転／停止に係る状態信号を送信するように
し、第１の制御手段から第２の制御手段への指令信号が
「運転」で、かつ、第２の制御手段から第１の制御手段
への状態信号が「停止」の場合、または第１の制御手段
から第２の制御手段への指令信号が「停止」で、かつ、
第２の制御手段から第１の制御手段への状態信号が「運
転」の場合に、高調波抑制回路の異常と判断する高調波
抑制回路異常判定手段を第１の制御手段に設けた。

【０００７】また、高調波抑制回路異常判定手段が異常
を判断した場合に、高調波抑制回路が異常状態である旨
を表示する異常表示手段を設けた。

【０００８】また、第１の制御手段から第２の制御手段
への指令信号を「運転」から「停止」とすることによ
り、第２の制御手段の自己異常判定手段の判定内容を正
常として運転状態を正常停止にしたのち、第２の制御手
段から第１の制御手段への状態信号が「停止」である場
合に、第１の制御手段の高調波抑制回路異常判定手段の
異常判定をリセットする異常リセット手段を設けた。

【０００９】また、高調波抑制回路異常判定手段の判定
内容を逐次記憶し、記憶された判定内容により所定時間
内に異常判定が繰り返されたと判断した場合に、異常リ
セット手段による異常判定のリセットを禁止するととも
に、高調波抑制回路の異常を確定する高調波抑制回路異
常確定手段を設けた。

【００１０】また、高調波抑制回路の異常を判断した場
合に、第１の制御手段により制御されるインバータ主機
器を運転停止するか、運転接続するかを切換設定する動
作切換手段を設けた。

【００１１】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御
手段と、第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
ンデンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される
高速開閉手段を有してなりインバータ主機器の第１の整
流回路よりも３相交流電源側に分岐接続される高調波抑
制回路を制御する第２の制御手段とを備え、第１の制御
手段から第２の制御手段に対し運転／停止に係る指令信
号を送信するとともに、第２の制御手段から第１の制御
手段に対し運転／停止に係る状態信号を送信するように
し、第２の制御手段により制御される高調波抑制回路が
動作不良の場合に、高調波抑制回路を停止とし、第１の
制御手段から第２の制御手段への運転／停止に係る指令
信号に応じた第２の制御手段から第１の制御手段への運
転／停止に係る状態信号を強制的に生成し設定する応急
運転手段を設けた。

【００１２】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を有してなる高調波抑制回
路を分岐接続した電源高調波抑制装置において、第２の
制御手段は、インバータ主機器の入力電源を検出する主
機器入力電流検出手段と、主機器入力電流検出手段によ
り検出された入力電流から高調波成分を抽出する高調波
抑制成分抽出手段と、第２の直流平滑用コンデンサにお
ける直流電圧を検出する直流電圧検出手段と、第２の直
流平滑用コンデンサにおける目標直流電圧値を設定する
目標直流電圧設定手段と、検出された直流電圧と目標直
流電圧値との差に基づいて直流電圧に係る補償制御量を
抽出する直流電圧補償成分抽出手段と、高調波抑制回路
の入力電流を検出する抑制機器入力電流検出手段と、高
調波抑制成分抽出手段と直流電圧補償成分抽出手段の各
信号の和が抑制機器入力電流検出手段の検出値に略一致
するように電子開閉手段を開閉制御する開閉制御手段
と、主機器入力電流検出手段により検出された入力電流
が予め設定された第１の所定値よりも大きい場合、およ
び高調波抑制成分抽出手段による抽出値が予め設定され
た第２の所定値よりも大きい場合に、高調波抑制成分抽
出手段による抽出値を減衰させる高調波抑制成分減衰手
段とを備えている。

【００１３】また、第２の制御手段は、高調波抑制回路
の運転停止時に、高調波抑制成分抽出手段の抽出値を０
とし、目標直流電圧設定手段の目標直流電圧値を低下さ
せるとともに、検出された直流電圧を所定値以下に低下
させたのち開閉制御手段を停止する放電制御手段を備え
ている。

【００１４】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御
手段と、第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
ンデンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される
高速開閉手段を有してなりインバータ主機器の第１の整
流回路よりも３相交流電源側に分岐接続される高調波抑
制回路を制御する第２の制御手段とを備え、第１の制御
手段から第２の制御手段に対し運転／停止に係る指令信
号を送信するとともに、第２の制御手段から第１の制御
手段に対し運転／停止に係る状態信号を送信するように
し、第２の制御手段は、高調波抑制回路の運転停止時
に、高調波抑制成分抽出手段の抽出値を０とし、目標直
流電圧設定手段の目標直流電圧値を低下させるととも
に、検出された直流電圧を所定値以下に低下させたのち
開閉制御手段を停止する放電制御手段を備えている。

【００１５】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を有してなる高調波抑制回
路を分岐接続した電源高調波抑制装置において、高調波
抑制回路は、第２の直流平滑用コンデンサに放電用抵抗
が並列に接続されるとともに、放電用抵抗に通電開の第
２の開閉手段が直列に接続され、第２の開閉手段の制御
コイルが電源線間に並列に接続されている。

【００１６】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を有してなる高調波抑制回
路を分岐接続し、さらに、インバータ主機器における高
調波抑制回路との分岐接続部よりも３相交流電源側に設
けられ３相交流電流からの全ての電源線を同時に開閉す
る電源開閉手段と、複数の電源線について電源開閉手段
と並列に接続される抵抗器を備えた電源高調波抑制装置
において、高調波抑制回路は、第２の直流平滑用コンデ
ンサに放電用抵抗が並列に接続されるとともに、放電用
抵抗に通電開閉手段の逆接点が直列に接続されている。

【００１７】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を有してなる高調波抑制回
路を分岐接続し、インバータ主機器における高調波抑制
回路との分岐接続部よりも３相交流電源側に、高周波雑
音減衰手段を設けた電源高調波抑制装置において、高調
波雑音減衰手段の各電源線に対応する線間コンデンサに
第３の開閉手段を直列に接続し、高調波抑制回路の運転
に連動して第３の開閉手段を閉路とするようにしたこと
を特徴とする電源高調波抑制装置。

【００１８】また、第３の開閉手段をＣ接点素子から構
成するとともに、第３の開閉手段の共通端子を各電源線
に対応する線間コンデンサ側に接続し、通電閉側端子を
電源線側に接続し、一の通電開側端子を放電用抵抗を介
して他の通電開側端子と接続した。

【００１９】また、３相交流電源に重畳する高調波電流
に関する電源高調波抑制の目標値を、基本波電流値に比
して、５次は６．５％、７次は４．６％以下にそれぞれ
設定した。

【００２０】また、３相交流電源に重畳する高調波電流
に関する電源高調波抑制の目標値を、基本波電流値に比
して、５次は６．５％、７次は４．６％、１１次は３
％、１３次は２．４％、１７次は１．８％、１９次は
１．６％、２３次は１．４％、２５次は１．３％以下に
それぞれ設定した。

【００２１】また、３相交流電源に重畳する高調波電流
に関する電源高調波抑制の目標値を、基本波電流値に比
して、３次は２１．６％、５次は１０．７％、７次は
７．２％、９次は３．８％、１１次は３．１％、１３次
は２％、１５次は０．７％、１７次は１．２％、１９次
は１．１％、２１次は０．３％、２３次は０．９％以下
にそれぞれ設定した。

【００２２】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を
分岐接続するとともに、高調波抑制回路におけるインバ
ータ主機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルとの
間に配備され異容量リアクトルと互換可能なリアクトル
実装手段に、第２の交流リアクトルを設け、第２の交流
リアクトルと第１の交流リアクトルとの間に配備され異
容量コンデンサと互換可能なコンデンサ実装手段に、相
間コンデンサを設けた。

【００２３】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を
分岐接続するとともに、高調波抑制回路におけるインバ
ータ主機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルとの
間に第２の交流リアクトルを設け、第２の交流リアクト
ルと第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設
け、更に第２の交流リアクトルの容量を３相交流電源か
らの電源線のリアクトル成分容量と比べて大きく設定し
た。

【００２４】第１の整流回路、第１の直流平滑用コンデ
ンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間に接
続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よりも３
相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接続され
る第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流
平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並列に接
続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を分岐接
続するとともに、高調波抑制回路におけるインバータ主
機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルとの間に第
２の交流リアクトルを設け、第２の交流リアクトルと第
１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設け、更
に３相交流電源からの電源線のリアクトル成分容量およ
び第２の交流リアクトルの容量の和と、相間コンデンサ
の容量との積の値に基づいて決まる直列共振周波数を設
定するにあたり、直列共振周波数でのインピーダンスが
小さくなるように第２の交流リアクトルの容量および相
間コンデンサの容量を設定した。

【００２５】また、第１の整流回路、第１の直流平滑用
コンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との
間に接続されるインバータ主機器の、第１の整流回路よ
りも３相交流電源側に、第１の整流回路と並列に順次接
続される第１の交流リアクトル、第２の整流回路、第２
の直流平滑用コンデンサ、および第２の整流回路と逆並
列に接続される高速開閉手段を備えた高調波抑制回路を
分岐接続するとともに、高調波抑制回路におけるインバ
ータ主機器との分岐接続部と第１の交流リアクトルとの
間に第２の交流リアクトルを設け、第２の交流リアクト
ルと第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設
け、更に３相交流電源からの電源線のリアクトル成分容
量Ｌｌｉｎｅと、第１の交流リアクトルの容量Ｌ１と、
第２の交流リアクトルの容量Ｌ２と、相間コンデンサの
容量Ｃと、電源高調波抑制周波数の上限ｆＬと、高速開
閉手段の平均的開閉周波数ｆｃとの関係が、次式：ｆＬ
＜１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２）×Ｃ）＜１
／（２×π×√（Ｌ１×Ｃ））＜ｆｃを満たすように、
電源線、第１の交流リアクトル、第２の交流リアクト
ル、および相間コンデンサの各容量Ｌｌｉｎｅ、Ｌ１、
Ｌ２、およびＣをそれぞれ設定した。

【００２６】

【発明の実施の形態】引続き、この発明の実施の形態を
図面に基づいて説明する。 発明の実施の形態１． 図１に、この発明に対応した電源高調波抑制装置の構成
図を示す。図において、３１は第１の整流回路（例えば
ダイオード整流回路）、３２は直流リアクトル、８は第
１の直流平滑用コンデンサ（例えばインバータ用電解コ
ンデンサ）、９はインバータ用トランジスタモジュー
ル、１４は第１の制御手段であり、以上でインバータ主
機器Ａを構成する。このインバータ主機器Ａは３相交流
電源１と誘導電動機１２との間に配線接続され、第１の
制御手段１４により主に制御される。３は第１の交流リ
アクトル、７はコンバータ用トランジスタモジュール、
３３は第２の直流平滑用コンデンサ（例えばコンバータ
用電解コンデンサ）、１３は第２の制御手段であり、以
上で高調波抑制回路Ｂを構成する。この高調波抑制回路
Ｂは第２の制御手段１３により主に制御される。

【００２７】そして、２は高周波雑音減衰手段（例えば
ノイズフィルタ）、５は主機器入力Ｒ相電流センサ、６
は主機器入力Ｓ相電流センサ、３６は抑制機器入力Ｒ相
電流センサ、３７は抑制機器入力Ｓ相電流センサ、３４
は電源開閉手段、３５は抵抗器、５３は放電用抵抗、５
４は第２の開閉手段、５２はリモコンである。上記の第
１の制御手段１４には、インバータＰＷＭ信号２０、指
令送信手段４４、状態受信手段４５、高調波抑制回路異
常判定手段４６、制御切換手段４７、運転手段４８、異
常表示手段４９、高調波抑制回路異常確定手段５０、異
常リセット手段５１などが含まれる。第２の制御手段１
３には、直流電圧検出手段１７、主機器入力電流検出手
段１６、抑制機器入力電流検出手段３８、自己異常判定
手段３９、異常通報手段４０、状態送信手段４１、指令
受信手段４２、応急運転手段４３などが含まれる。コン
バータ用トランジスタモジュール７には、第１の整流回
路３１と並列接続される第２の整流回路２６、この第２
の整流回路２６と逆並列に接続される高速開閉手段２
７、コンバータＰＷＭ信号１９などが含まれる。

【００２８】すなわち、この電源高調波抑制装置は、第
１の整流回路３１よりも３相交流電源１側のインバータ
主機器Ａに、高調波抑制回路Ｂが並列に分岐接続されて
いる。このように構成されているので、インバータ主機
器Ａとは並列の機器（高調波抑制回路Ｂ）によって電源
高調波の抑制対策がなされる。従って、対策機器である
インバータ主機器Ａの容量を低減化できる。また、イン
バータ主機器Ａ側は構成を変更する必要がない。

【００２９】そして、この実施形態装置は、第１の整流
回路３１と第１の直流平滑用コンデンサ８との間に直流
リアクトル３２を設けたものである。このように、高調
波抑制回路Ｂを汎用のインバータ主機器Ａに並列に接続
するにあたりインバータ主機器Ａ側に直流リアクトル３
２を設けたことにより、元々の電源高調波の発生量を簡
易に抑制し、高調波抑制回路Ｂでの高調波抑制負荷を減
ずることができるので、高調波抑制回路Ｂをさらに小型
化できる。

【００３０】この実施形態装置では、電源投入後所定時
間経過後に３相交流電源１からの全ての電源線２３を同
時に開閉する電源開閉手段３４と、複数の電源線２３に
ついて電源開閉手段３４と並列に接続される抵抗器３５
とが、インバータ主機器Ａにおける高調波抑制回路Ｂと
の分岐接続部２４よりも３相交流電源１側に設けられて
いる。これらの電源開閉手段３４と抵抗器３５により、
第１の直流平滑用コンデンサ８および第２の直流平滑用
コンデンサ３３の初期充電時の突入電流が同時に抑制さ
れるようになっている。このように、電源投入時の直流
平滑用コンデンサに対する突入電流を抑制するという同
一の目的を持つ部品を、インバータ主機器Ａと高調波対
策機器（高調波抑制回路Ｂ）の双方に持たすのではなく
共通化したことにより、同一機能の部品を複数持つ必要
が無くなり、装置全体を小型化することができる。

【００３１】この実施形態装置は、インバータ主機器Ａ
における高調波抑制回路Ｂとの分岐接続部２４よりも３
相交流電源１側に、高周波雑音減衰手段２（例えばノイ
ズフィルタ）を備えている。このように、機器発生ノイ
ズの減衰という同一の目的を持つ部品を、インバータ主
機器Ａと高調波抑制回路Ｂの双方に持たすのではなく共
通化したことにより、同一機能の部品を複数持つ必要が
無くなり装置全体の小型化を図ることができる。尚、こ
のとき、高調波抑制回路Ｂに流れる電流がインバータ主
機器Ａ側に比して小さいため、高調波抑制回路Ｂ側の発
生ノイズは低く抑えられており、高周波雑音減衰手段２
としては、インバータ主機器Ａ単独時に比して高調波抑
制回路Ｂが追加されても大幅な能力の強化を必要としな
い。

【００３２】この実施形態装置は、インバータ主機器Ａ
を制御する第１の制御手段１４と、高調波抑制回路Ｂを
制御する第２の制御手段１３とを備えている。この場
合、第１の制御手段１４内の指令送信手段４４と状態受
信手段４５により、第２の制御手段１３に対して運転／
停止に係る指令信号が送受信されるようになっている。
また、第２の制御手段１３内の指令受信手段４２と状態
送信手段４１により、第１の制御手段１４に対して運転
／停止に係る状態信号が送受信されるようになってい
る。すなわち、ここではインバータ主機器Ａから高調波
抑制回路Ｂへの運転／停止指令信号と、高調波抑制回路
Ｂからインバータ主機器Ａへの運転／停止状態信号の２
種類の信号を持つ。このように、インバータ主機器Ａと
高調波抑制回路Ｂとの間で双方向の信号授受を行うこと
で、インバータ主機器Ａ側でも高調波抑制回路Ｂの動作
状態を正確に把握できる。

【００３３】この実施形態装置は、第２の制御手段１３
に設けられ高調波抑制回路Ｂ自体の異常を判定する自己
異常判定手段３９と、自己異常判定手段３９により自己
異常と判定された場合に自己の運転状態を異常停止に設
定するとともに状態信号を「停止」に設定する異常通報
手段４０とを備えている。このように、高調波抑制回路
Ｂの異常時の、そのときの状態信号について「運転指令
中の停止＝異常停止」と定義することにより、新たな信
号追加なしに、インバータ主機器Ａと高調波抑制回路Ｂ
の間で情報の正確な伝達が可能となる。

【００３４】この実施形態装置は、第１の制御手段１４
から第２の制御手段１３への指令信号と、第２の制御手
段１３から第１の制御手段１４への状態信号との組合せ
が所定の場合に、高調波抑制回路Ｂの異常と判断する高
調波抑制回路異常判定手段４６を第１の制御手段１４に
設けてある。高調波抑制回路Ｂからインバータ主機器Ａ
への「状態」信号として、自己異常判定手段３９による
高調波抑制回路Ｂの自己異常判定時は、異常通報手段４
０にて高調波抑制回路Ｂを異常停止するとともに、状態
送信手段４１経由で「停止」を送信する。例えば、「指
令」が停止で「状態」が停止であれば、高調波抑制回路
Ｂは、正常停止。「指令」が停止で「状態」が運転であ
れば、高調波抑制回路Ｂは、異常運転。「指令」が運転
で「状態」が運転であれば、高調波抑制回路Ｂは、正常
運転。「指令」が運転で「状態」が停止であれば、高調
波抑制回路Ｂは、異常停止。の組合せがある。すなわ
ち、「指令」が運転で、かつ、「状態」が停止の場合、
または「指令」が停止で、かつ、「状態」が運転の場合
に、高調波抑制回路Ｂの異常と判断される。このよう
に、インバータ主機器Ａ側で指令信号と状態信号の組合
せによる運転状態の識別を定義しておくことにより、新
たな信号追加なしに、インバータ主機器Ａと高調波抑制
回路Ｂの間で情報の正確な伝達が可能となる。

【００３５】この実施形態装置は、第１の制御手段１４
において高調波抑制回路異常判定手段４６が異常を判断
した場合に、高調波抑制回路Ｂが異常状態である旨を表
示出力する異常表示手段４９を設けてある。従って、イ
ンバータ主機器Ａ側で検知した高調波抑制回路Ｂ側の異
常状態を、リモコン５２などに代表される既存の表示手
段に出力して異常表示させるので、部品の追加なしに外
部に容易に伝達でき、メンテナンスを促すことができ
る。

【００３６】この実施形態装置は、異常リセット手段５
１を第１の制御手段１４に設けてある。この異常リセッ
ト手段５１は、先ず第１の制御手段１４から第２の制御
手段１３への指令信号を「運転」から「停止」とするこ
とにより、第２の制御手段１３の自己異常判定手段３９
の判定内容を正常として運転状態を正常停止にする。そ
ののち、第２の制御手段１３から第１の制御手段１４へ
の状態信号が「停止」である場合に、第１の制御手段１
４の高調波抑制回路異常判定手段４６の異常判定をリセ
ットさせるものである。すなわち、高調波抑制回路Ｂの
異常停止中に第１の制御手段１４側から「停止指令」を
送信することにより、第２の制御手段１３側で異常状態
を解除するようになっている。このように、インバータ
主機器Ａ側からの指令信号に高調波抑制回路Ｂの異常リ
セットの情報を加味することにより、新たな信号追加な
しにインバータ主機器Ａと高調波抑制回路Ｂの間で情報
の正確な伝達が可能になる。そのうえ、異常時における
高調波抑制回路Ｂの再起動を可能とし、できるだけ運転
を継続できるように制御することができる。

【００３７】この実施形態装置は、所定の場合に高調波
抑制回路Ｂの異常を確定する高調波抑制回路異常確定手
段５０を設けてある。この高調波抑制回路異常確定手段
５０は、高調波抑制回路異常判定手段４６の判定内容を
逐次記憶するようになっており、更に、記憶された判定
内容により所定時間内に異常判定が繰り返されたと判断
した場合は、異常リセット手段５１による異常判定のリ
セットを禁止し、高調波抑制回路Ｂの異常を確定し、異
常表示手段４９による異常表示を許可するようになって
いる。このように構成したことにより、異常状態が繰り
返し検知されるような高調波抑制回路Ｂの本質的な不具
合に対し、さらに不具合を拡大するような再起動を抑制
してインバータ主機器Ａの破損拡大を抑制するととも
に、異常を外部に知らせてメンテナンスを促進させる。

【００３８】この実施形態装置は、動作切換手段４７が
設けられている。この動作切換手段４７は、第１の制御
手段１４の高調波抑制回路異常判定手段４６により高調
波抑制回路Ｂの異常が判断された場合、インバータ主機
器Ａを運転停止するか、運転継続するかを切換設定する
ようになっている。このように構成したことにより、高
調波抑制回路Ｂが異常の場合でも、人為的な判断で強制
的にインバータ主機器Ａの運転を継続させることができ
る。

【００３９】この実施形態装置は、応急運転手段４３を
備えている。この応急運転手段４３は、第２の制御手段
１３により制御される高調波抑制回路Ｂが動作不良の場
合に、高調波抑制回路Ｂを停止とし、第１の制御手段１
４から第２の制御手段１３への運転／停止に係る指令信
号に応じた第２の制御手段１３から第１の制御手段１４
への運転／停止に係る状態信号を強制的に生成し設定す
る。すなわち、第２の制御手段１３の自己異常判定手段
３９で異常判定された場合に、人為的操作で応急運転手
段４３により高調波抑制回路Ｂは停止とする一方、イン
バータ主機器Ａに対しては、正常運転の状態を送信する
ようになっている。このように構成したことにより、高
調波抑制回路Ｂに異常があっても、人為的な判断によ
り、強制的にインバータ主機器Ａの運転を継続できる。

【００４０】この実施形態装置として、高調波抑制回路
Ｂの第２の直流平滑用コンデンサ３３に放電用抵抗５３
が並列に接続されている。更に、放電用抵抗５３に通電
開の第２の開閉手段５４が直列に接続され、この第２の
開閉手段５４の制御コイル５４ｃが電源線２３間に並列
に接続されている。これにより、電源投入時には放電用
抵抗５３の回路接続を開とし、電源ｏｆｆ時には放電用
抵抗５３の回路接続を閉とするようになっている。更
に、放電用抵抗５３と直列の第２の開閉手段５４を、電
源開閉手段３４と連動するＢ接点（逆接点）とし、電源
投入後所定時間経過したのちに開路するようにしてもよ
い。このようにしたことにより、電源ｏｆｆ時のみ第２
の直流平滑用コンデンサ３３に蓄えられた電荷を放電す
る回路を構成できるので、電源投入中の不要な損失を低
減化するとともに、メンテナンス時の安全性を確保する
ことができる。また、放電用抵抗５３を設けるにあた
り、既存の回路（電源開閉手段３４）の付加機能を利用
した場合は、追加部品を最小限として機能実現を図るこ
とができる。尚、これらの回路構成は、インバータ側の
第１の直流平滑用コンデンサ８にも同様に適用できるの
はいうまでもない。

【００４１】ところで、コンバータ用トランジスタモジ
ュール７の特性およびコンバータＰＷＭ信号１９の生成
速度など、高速化すれば高調波の抑制レベルは向上す
る。しかしながら、コストとのトレードオフになる。そ
こで、目標とする高調波抑制レベルを設定し、それに応
じた安価な部品を適用する場合を考える。ここで、国内
での規制ガイドライン対応として、もっとも安価で、か
つ実用上有効なレベルとしての請求項２２の数値、およ
びさらに抑制レベルの高い請求項２３の数値に係る根拠
について説明する。この場合、２０Ａ／相超の空気調和
機を前提とする。一般に、ビル対応では電源の１次電圧
は６６００Ｖであり、そこでの電源高調波の抑制レベル
は、資源エネルギー庁から公表された「高圧または特別
高圧で受電する需要家の高調波抑制対策ガイドライン」
による。

【００４２】数値としては、契約電力１ｋｗ当たりの高
調波流出電流の上限値となり、下表のようになる。 このとき、特段の支障がない場合は５次および７次のみ
の制御でよいことになっているので、この実施形態装置
では電源高調波抑制の目標値に関して５次および７次の
みを考慮する。また、請求項２３対応の実施形態装置で
は、２３次超を２５次のみとしている。ワーストケース
を考慮して、契約電力が空気調和機使用のみの電力であ
るとし、簡易的に空気調和機の入力力率＝０．９で、実
効電流＝基本波電流とすると、 基本波電流（Ｉ１）＝電力／（√３×２００×０．９） になる。

【００４３】そして、空気調和機の稼動率として一般的
な０．５５を用い、２００Ｖに換算すると、３相交流電
源１に重畳する高調波電流に係る各次数電源高調波抑制
の目標値は、基本波電流値に比して、下表のようにな
る。 ここで、たとえば、５次（Ｉ５）の計算は、 Ｉ５[%] ＝3.5mA/1000×(6600v/200v)/0.55 ／Ｉ１ ＝3.5mA/1000×(6600v/200v)/0.55 ×（√３×２００×０．９/1000 ） ≒６．５％ となる。このように目標値を設定し、この目標値に適合
するように構成したことにより、ワーストケースにおい
ても高調波流出電流をガイドライン以下におさめること
ができる。すなわち、高調波抑制回路Ｂの機能を必要最
小限のレベルに限ったことにより、部品の選定幅を広げ
ることができ、より安価な機器構成とすることが可能と
なる。また、過剰品質によるコスト上昇を抑制できる。

【００４４】この実施形態装置では、ＥＣ指令における
１６Ａ超機器に対する電源高調波の規制値（タスクフォ
ース案）以下に高調波電流の発生量が抑制される。すな
わち、この請求項２４対応における各次数電源高調波抑
制の目標値は、基本波電流値に比して、下表のようにそ
れぞれ設定してある。 このように、目標値を明確にし、高調波抑制回路Ｂの機
能を規格値に合わせたレベルにしたことにより、過剰品
質を抑制して、過度のコスト投入を抑えることができ
る。

【００４５】発明の実施の形態２． 次に、実施の形態２の実施形態装置の概略構造を図２に
示す。また、空気調和機の冷媒回路は図３を参照する。
各図において、Ａはインバータ主機器、Ｂは高調波抑制
回路であり、これらのインバータ主機器Ａと高調波抑制
回路Ｂとから図１に示した電源高調波抑制装置を構成す
る。６１は圧縮機、６２は４方弁、６３は凝縮器、６４
は絞り装置、６５は蒸発器、６６は室外送風機、６７は
冷媒配管、６８は室外機箱体、６９は室外機箱体６８内
の送風路である。電源高調波抑制装置は、当該装置が適
用される例えば空気調和装置の圧縮機６１を駆動する誘
導電動機１２と３相交流電源１との間に接続されてい
る。電源高調波抑制装置は一般に発熱部品を有している
が、ここでは空気調和装置の外郭をなす同一の室外機箱
体６８内に、発熱する電源高調波抑制装置が収納されて
いる。このように構成したことにより、室外機の据え付
けに際し電源高調波抑制装置の存在を過剰に意識する必
要がない。従って、空気調和装置などの据付工事を簡易
に実施することができる。特に、空気調和装置のように
機器内部に送風機能を持ったものの場合、その送風路６
９上に発熱部品である電源高調波抑制装置を配置すれ
ば、追加部品を用いることなく放熱を効率的に行うこと
ができる。尚、蒸発器６５へ送風する冷媒回路の送風路
上に、インバータ主機器Ａまたは高調波抑制回路Ｂの発
熱部を配置した場合でも相応の効果を奏する。

【００４６】発明の実施の形態３． 次に、実施の形態３の実施形態装置の概略冷媒回路を図
３に示す。図に示した冷媒回路は実施の形態２で述べた
通りであり、詳述は省略する。ここでは、インバータ主
機器Ａと高調波抑制回路Ｂからなる電源高調波抑制装置
が、常に低温となる圧縮機１入口の冷媒配管６７に直接
接触させた状態で設けられている。このように構成した
ことにより、追加部品なしに、電源高調波抑制装置から
の発熱を冷媒側に移行させて放熱することができ、電源
高調波抑制装置の温度上昇を抑制することができる。殊
に、空気調和装置の冷媒回路に適用した場合は、冷媒側
に移行した熱量を暖房運転などで有効に活用できる。

【００４７】発明の実施の形態４． 次に、実施の形態４の実施形態装置における高調波抑制
回路の制御ブロック図を図４に示す。図において、第２
の制御手段１３は、主機器入力電流検出手段１６、高調
波抑制成分抽出手段７３、高調波抑制成分減衰手段７
５、直流電圧検出手段１７、目標直流電圧設定手段７
１、直流電圧補償成分抽出手段７２、抑制機器入力電流
検出手段３８、開閉制御手段７４、停止手段７８、およ
び放電制御手段７９を備えている。

【００４８】この場合、主機器入力電流検出手段１６が
インバータ主機器Ａの入力電流を検出すると、高調波抑
制成分抽出手段７３は主機器入力電流検出手段１６によ
り検出された入力電流から高調波成分を抽出する。そし
て、直流電圧検出手段１７が第２の直流平滑用コンデン
サ３３における直流電圧を検出し、目標直流電圧設定手
段７１が第２の直流平滑用コンデンサ３３における目標
直流電圧値を設定すると、直流電圧補償成分抽出手段７
２は、検出された直流電圧と目標直流電圧値との差に基
づいて直流電圧に係る補償制御量を抽出する。他方、抑
制機器入力電流検出手段３８が高調波抑制回路Ｂの入力
電流を検出すると、開閉制御手段７４は、高調波抑制成
分抽出手段７３と直流電圧補償成分抽出手段７２の各信
号の和が抑制機器入力電流検出手段３８の検出値に略一
致するよう、すなわち高調波抑制成分と直流電圧補償成
分の和と高調波抑制回路Ｂの入力電流との差が小さくな
るようにコンバータ用トランジスタモジュール７の高速
開閉手段２７を開閉制御する。そうして、高調波抑制成
分減衰手段７５は、主機器入力電流検出手段１６により
検出された入力電流が予め設定された第１の所定値７６
よりも大きい場合、および高調波抑制成分抽出手段７３
による抽出値が予め設定された第２の所定値７７よりも
大きい場合に、高調波抑制成分抽出手段７３の抽出値
（高調波抑制成分）のゲインを減衰させる。このように
構成したことにより、抑制すべき高調波が過大であると
判断した場合には、制御が飽和したり無理な制御のため
に過電流などの異常状態に至る前に、インバータ主機器
の入力電流そのもの、および高調波成分に対しリミッタ
を設けて抑制レベルを減衰させるので、高調波成分の抑
制能力は過渡的に幾分低下するものの、機器の安全動作
を確保することができる。

【００４９】他方、第２の制御手段１３の放電制御手段
７９は、高調波抑制回路Ｂの運転停止指令時に高調波抑
制成分抽出手段７３の抽出値を０とし、目標直流電圧設
定手段７１の目標直流電圧値を低下させるとともに、検
出された直流電圧を所定値以下に低下させたのち開閉制
御手段７４を停止させる。これにより、高調波抑制回路
Ｂの運転停止指令時に第２の直流平滑用コンデンサ３３
の放電を促進させるようになっている。従って、高調波
抑制回路Ｂの停止時には、まず運転中に昇圧されていた
第２の直流平滑用コンデンサ３３の電圧を低下させるこ
とにより、メンテナンスなどの際に機器に触れる場合の
危険を未然に回避できる。尚、この際、充電されていた
電荷は、電源側に回生放電されるため、効率的にも好ま
しい。

【００５０】発明の実施の形態５． 次に、実施の形態５の実施形態装置における高周波雑音
減衰手段の要部構成を図５に示す。同図において、２３
は電源線、８１はコイル、８２は対地間コンデンサ、８
３は線間コンデンサ、８４は線間コンデンサ８３を開閉
する第３の開閉手段である。この場合、高周波雑音減衰
手段２（例えばノイズフィルタ）の各電源線２３に対応
した線間コンデンサ８３に、第３の開閉手段８４が直列
に接続されており、高調波抑制回路Ｂの運転と連動し
て、第３の開閉手段８４が閉路にされるようになってい
る。このように、電源高調波抑制装置の運転中に限り第
３の開閉手段８４を閉路のして充放電を行わせることに
より、機器停止時には線間コンデンサ８３への充放電電
流が発生しないので、不要な損失、および充放電電流に
おける電源歪みの増長を抑制できる。

【００５１】発明の実施の形態６． 次に、実施の形態６の実施形態装置における高周波雑音
減衰手段２の要部構成を、図６に示す。図に示した高周
波雑音減衰手段２では、第３の開閉手段８４がＣ接点素
子８４Ａで構成されている。そして、第３の開閉手段８
４の共通端子８７は各電源線２３に対応する線間コンデ
ンサ８３側に接続され、通電閉側端子８８が電源線２３
側に接続されている。また、３つの通電開側端子８６は
互いに放電用抵抗８５を介してそれぞれ接続されてい
る。このように電源高調波抑制装置の運転中に限り第３
の開閉手段８４を閉路にして充放電させるにあたり、線
間コンデンサ８３を電源から切り離したときに放電させ
る経路を設けたことにより、放電が促進され、運転開始
時の電圧位置ずれによる突入電流が抑制されるのであ
る。

【００５２】発明の実施の形態７． 図７に実施の形態７の電源高調波抑制装置の構成図を示
す。図において、１は３相交流電源、３１は第１の整流
回路、３２は直流リアクトル、８は第１の直流平滑用コ
ンデンサ、９はインバータ用トランジスタモジュール、
１４は第１の制御手段であり、以上でインバータ主機器
Ａを構成する。このインバータ主機器Ａは３相交流電源
１と誘導電動機１２との間に配線接続されており、第１
の制御手段１４により主に制御される。３は第１の交流
リアクトル、７はコンバータ用トランジスタモジュー
ル、３３は第２の直流平滑用コンデンサ、１３は第２の
制御手段であり、以上で高調波抑制回路Ｂを構成する。
この高調波抑制回路Ｂは第２の制御手段１３により主に
制御される。また、５は主機器入力Ｒ相電流センサ、６
は主機器入力Ｓ相電流センサ、３６は抑制機器入力Ｒ相
電流センサ、３７は抑制機器入力Ｓ相電流センサであ
る。

【００５３】上記の第１の制御手段１４には、指令送信
手段４４、状態受信手段４５、動作切換手段４７、運転
手段４８、インバータＰＷＭ信号２０などが含まれる。
上記の第２の制御手段１３には、直流電圧検出手段１
７、主機器入力電流検出手段１６、抑制機器入力電流検
出手段３８、指令受信手段４２、演算制御手段１０４、
コンバータＰＷＭ信号１９などが含まれる。コンバータ
用トランジスタモジュール７には、第１の整流回路３１
と並列接続される第２の整流回路２６、この第２の整流
回路２６と逆並列に接続される高速開閉手段２７などが
含まれる。また高調波抑制回路Ｂにおける分岐接続部２
４と第１の交流リアクトル３との間に第２の交流リアク
トル１０２が設けられ、この第２の交流リアクトル１０
２と第１の交流リアクトル３との間の相間コンデンサ１
０１が設けられ、インバータ主機器Ａにおける分岐接続
部２４よりも３相交流電源１寄りの電源線２３に第３の
交流リアクトル１０３が設けられており、これらで高周
波フィルタ回路を構成している。ここで、第２の制御手
段１３は、第１の制御手段１４内の指令送信手段４４か
らの運転指令信号を指令受信手段４２で受け取って所定
の演算処理をした後、コンバータＰＷＭ信号１９を出力
してコンバータ用トランジスタモジュール７を作動させ
る。

【００５４】続いて、図８を用いて上記所定演算処理に
つき説明する。図において、第２の制御手段１３は、主
機器入力電流検出手段１６、高調波抑制成分抽出手段７
３、直流電圧検出手段１７、目標直流電圧設定手段７
１、直流電圧補償成分抽出手段７２、抑制機器入力電流
検出手段３８、開閉制御手段７４を備えてなっている。
この場合、主機器入力電流検出手段１６がインバータ主
機器Ａの入力電流を検出すると、高調波抑制成分抽出手
段７３は主機器入力電流検出手段１６により検出された
入力電流から高調波成分を抽出する。そして、直流電圧
検出手段１７が第２の直流平滑用コンデンサ３３におけ
る直流電圧を検出し、目標直流電圧設定手段７１が第２
の直流平滑用コンデンサ３３における目標直流電圧値を
設定すると、直流電圧補償成分抽出手段７２は、検出さ
れた直流電圧と目標直流電圧値との差に基づいて直流電
圧に係る補償制御量を抽出する。一方、抑制機器入力電
流検出手段３８が高調波抑制回路Ｂの入力電流を検出す
ると、開閉制御手段７４は、抑制機器入力電流検出手段
３８の検出値に略一致するよう、すなわち高調波抑制成
分および直流電圧補償成分の和と高調波抑制回路Ｂの入
力電流との差が小さくなるように、コンバータ用トラン
ジスタモジュール７の高速開閉手段２７を開閉制御す
る。このようにして、高調波抑制制御が達成されるので
ある。

【００５５】ここで、この実施形態装置では、機器近傍
で、かつ、３相交流電源１寄りの電源線２３に、第３の
交流リアクトル１０３が設けられている。このように構
成したことにより、インバータ主機器Ａから発生する電
源高調波そのものを抑制することができるとともに、高
調波抑制回路Ｂから発生する高周波成分の抑制について
も第２の交流リアクトル１０２と同様に作用し、不要な
高周波成分をよりいっそう抑制できる。また、相間コン
デンサ１０１における電圧歪みＶｃは、電源線２３にお
けるリアクトル成分容量Ｌｌｉｎｅ、第２の交流リアク
トル１０２の容量Ｌ２、第３の交流リアクトル１０３の
容量Ｌ３により分圧される。当該装置と並列に接続され
る他の機器に対しては、第３の交流リアクトル１０３と
電源線２３の間の電圧が印加されると考えられる。この
場合、元電源の歪みを０として他機器へ印加されるの
は、Ｖｃ×Ｌｌｉｎｅ／（Ｌ２＋Ｌ３＋Ｌｌｉｎｅ）ま
で軽減された歪みを含む電圧である。すなわち、第３の
交流リアクトル１０３を設けたことにより、電圧歪みを
低減化することができる。

【００５６】この実施形態装置では、相間コンデンサ１
０１および第２の交流リアクトル１０２を、容量の異な
る別のコンデンサおよび別の交流リアクトルと互換でき
るよう構成されている。具体的には、図９に示すよう
に、基板９１上に銅箔配線パターン９２を印刷し、更に
大きさの異なる部品を装着できるように、銅箔配線パタ
ーン９２の適所に部品取付穴９３ａ，９３ｂ，９３ｃ，
９５ａ，９５ｂ，９５ｃを複数設けておき、これらの並
列実装パターンによりコンデンサ実装手段９４とリアク
トル実装手段９６を構成する。そして例えば、コンデン
サについては、基板９１上のコンデンサ実装手段９４に
予め取付けられている相間コンデンサ１０１に対し、必
要に応じて別のコンデンサ９７を追加、削除できるよう
にする。一方、リアクトルについては、コンデンサ実装
手段９４の場合と同様、基板９１上のリアクトル実装手
段９６に予め取付けられている第２の交流リアクトル１
０２に対し、必要に応じて別のリアクトル９８を追加、
削除できるようにする。若しくは、リアクトルの周辺構
造に余裕を持たせ、所要容量のリアクトルと互換できる
ようにする。このように構成したことにより、製品製造
時には不確定な市場における電源線２３のインピーダン
スとのマッチング調整を出荷後でも容易に実施すること
ができる。

【００５７】この実施形態装置では、第２の交流リアク
トル１０２の容量Ｌ２を電源線２３のリアクトル成分容
量Ｌｌｉｎｅと比べて大きく設定してある。従って、相
間コンデンサ１０１における電圧歪みＶｃの影響が小さ
くなる。先述した通り第３の交流リアクトル１０３を設
ければ、さらに効果が大きくなる。但し、第３の交流リ
アクトル１０３を用いると電流容量が大きくなるため、
基本的には第２の交流リアクトル１０２の方で十分な容
量を確保するのが経済的である。

【００５８】この実施形態装置において、所定の第２の
カットオフ周波数ｆｃ２を持つ第２の交流リアクトル１
０２の容量Ｌ２と相間コンデンサ１０１の容量Ｃの組み
合わせは、次式： ｆｃ２＝１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２）×Ｃ）） により決まる。この場合、それぞれの分担容量は任意で
あるが、リアクトルは大型で重量も大きいので、電源線
２３のリアクトル成分容量Ｌｌｉｎｅも考慮しつつ、可
能な限りコンデンサ容量を大きくして、装置の小型軽量
化を図るのが望ましい。ここで、定数選定に際しては、
請求項２６における第２の交流リアクトル１０２の容量
Ｌ２の選定とのトレードオフになる。尚、第３の交流リ
アクトル１０３を採用している場合は、次式： ｆｃ２＝１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２＋Ｌ３）×Ｃ）） により決定される。

【００５９】この実施形態装置では、第１の交流リアク
トル３と相間コンデンサ１０１で決まる所定の第１のカ
ットオフ周波数ｆｃ１と、第２の交流リアクトル１０２
と相間コンデンサ１０１で決まる所定の第２のカットオ
フ周波数ｆｃ２の選定に関し、電源側で許容される高調
波成分の上限周波数ｆＬと、高調波抑制回路Ｂのコンバ
ータ用トランジスタモジュール７の平均的開閉周波数ｆ
ｃとの関係が、次式： ｆＬ＜ｆｃ２＜ｆｃ１＜ｆｃ となるように調整すれば、電源側への不要な高周波成分
の流出を抑制できる。ここで、ｆｃ２＜ｆｃ１としたの
は、第１のカットオフ周波数ｆｃ１での直列共振による
不要成分拡大に対する第２のカットオフ周波数ｆｃ２で
の減衰効果も考慮したからである。定数選定に対して
は、第３の交流リアクトル１０３まで含めて記述する
と、下式： ｆｃ２＝１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２＋Ｌ３）×Ｃ）） ｆｃ１＝１／（２×π×√（Ｌ１×Ｃ）） が適用される。

【００６０】

【発明の効果】上述した発明により以下のような効果を
奏する。すなわち、請求項１に係る発明によれば、高調
波抑制回路の異常時に、そのときの状態信号について運
転指令中の停止＝異常停止、と定義することにより、新
たな信号の追加なしに、情報の正確な伝達が可能とな
る。

【００６１】更に、請求項２に係る発明によれば、イン
バータ主機器側で指令信号と状態信号の組合せによる運
転状態の識別を定義することにより、新たな信号の追加
なしに情報の正確な伝達が可能となる。

【００６２】また、請求項３に係る発明によれば、イン
バータ主機器側で検知した高調波抑制回路側の異常をリ
モコンなどの既存の表示手段を利用して伝達表示するこ
とにより、部品の追加なしにメンテナンスの促進が可能
となる。

【００６３】そして、請求項４に係る発明によれば、イ
ンバータ主機器側からの指令信号に高調波抑制回路の異
常リセットの情報を加味することにより、新たな信号の
追加なしに情報の正確な伝達が可能となるとともに、高
調波抑制回路の異常時におけるリトライ運転を容易に行
うことができる。

【００６４】また、請求項５に係る発明によれば、高調
波抑制回路の異常状態の繰り返し検知に対しリトライに
制限を設けたことにより、機器の破損拡大を抑制すると
ともに、メンテナンスの促進が可能となる。

【００６５】更に、請求項６に係る発明によれば、高調
波抑制回路の異常に対し、事前に人為的な判断でインバ
ータ主機器の運転を継続設定できるので、インバータ主
機器の機能を喪失させないための特別な対応が可能とな
る。

【００６６】また、請求項７に係る発明によれば、高調
波抑制回路の異常に対し、人為的な判断によりインバー
タ主機器の運転を継続できるので、応急運転に容易に対
応できる。

【００６７】そして、請求項８に係る発明によれば、抑
制すべき高調波が過大であると判断した場合に抑制レベ
ルを減衰させることにより、機器の破損や異常停止を未
然に防ぎ、運転を継続することができる。

【００６８】また、請求項９、１０に係る発明によれ
ば、高調波抑制回路の停止時に、昇圧されている直流平
滑用コンデンサの電荷を回生放電することにより、損失
を抑えるとともに、機器にたまったエネルギーを減少さ
せて、メンテナンスなど機器に触れる場合の危険を未然
に回避することができる。

【００６９】更に、請求項１１に係る発明によれば、直
流平滑用コンデンサに蓄えられたエネルギーを、電源ｏ
ｆｆ時のみ消費させる回路を構成したことにより、損失
を抑えるとともに、メンテナンスなど機器に触れる場合
の危険を未然に回避することができる。

【００７０】また、請求項１２に係る発明によれば、請
求項１８のように直流平滑用コンデンサに蓄えられたエ
ネルギーを、電源ｏｆｆ時のみ消費させる回路を構成す
る際に、既存の回路の付加機能を利用したことにより、
追加部品を最小限として機能実現を図ることができる。

【００７１】そして、請求項１３に係る発明によれば、
高周波雑音減衰手段（ノイズフィルタ）内の線間コンデ
ンサの充放電を機器運転中に限って行わせることによ
り、不要な損失を抑制するとともに、直流平滑用コンデ
ンサによる他機器への影響を抑制することができる。

【００７２】また、請求項１４に係る発明によれば、請
求項２０のように直流平滑用コンデンサを電源から切り
離したときに、放電する経路を設けたことにより、放電
を促進し、メンテナンスなど機器に触れる場合の危険を
未然に回避するとともに、再投入時の電圧位置ずれによ
る突入電流を抑制することができる。

【００７３】更に、請求項１５に係る発明によれば、高
調波抑制回路の機能を必要最小限に限ったことにより、
部品の選定幅を広げることができ、より安価な機器構成
とすることが可能となる。

【００７４】また、請求項１６に係る発明によれば、高
調波抑制回路の機能を必要十分なレベルにしたことによ
り、過度のコスト投入を抑えることができる。

【００７５】そして、請求項１７に係る発明によれば、
高調波抑制回路の機能を規格値に合わせたレベルにした
ことにより、過度のコスト投入を抑えることができる。

【００７６】以降の請求項１８から請求項２１に係る発
明では、電源高調波に対する対応を並列型の機器で達成
するようにしたので、元々の制御機器構成を大幅に変更
することなく実現でき、その対策機器を小容量で小型に
構成できる。まず、請求項１８に係る発明によれば、第
２の交流リアクトルまたは相間コンデンサを異容量リア
クトルまたは異容量コンデンサと互換できるように構成
したので、製品製造時は不確定な市場における電源線の
インピーダンスとのマッチング調整を出荷後でも容易に
行うことができる。

【００７７】更に、請求項１９に係る発明によれば、第
２の交流リアクトルの容量を電源線のリアクトル成分容
量と比べて大きく設定したことにより、相間コンデンサ
での電圧歪みによる並列接続他機器への影響を小さくす
ることができる。

【００７８】また、請求項２０に係る発明によれば、同
一カットオフ周波数（直列共振周波数）を得るための第
２の交流リアクトルと相間コンデンサとの組み合わせに
おいて、相間コンデンサの容量が第２の交流リアクトル
と比べて大きくなるように設定したので、装置の小型軽
量化を図ることができる。

【００７９】そして、請求項２１に係る発明によれば、
第１の交流リアクトルと第２の交流リアクトルと相間コ
ンデンサとの組み合わせにおいて、電源高調波抑制周波
数の上限、第２の交流リアクトルのカットオフ周波数、
第１の交流リアクトルのカットオフ周波数、高速開閉手
段の平均開閉周波数が順に大きくなる関係を満たすよう
に、電源線、第１の交流リアクトル、第１の交流リアク
トル、および相間コンデンサの各容量をそれぞれ設定し
てあるので、電源側へ不要な高周波成分が流出すること
を抑制できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明による電源高調波抑制装置の実施の形
態１を示す構成図である。

【図２】 本発明による実施の形態２を示す概略構成図
である。

【図３】 本発明による実施の形態３を示す概略構成図
である。

【図４】 本発明による実施の形態４を示す構成図であ
る。

【図５】 本発明による実施の形態５を示す構成図であ
る。

【図６】 本発明による実施の形態６を示す構成図であ
る。

【図７】 本発明による実施の形態７を示す構成図であ
る。

【図８】 本発明による実施の形態７の制御ブロック図
である。

【図９】 本発明による実施の形態７に用いられる実装
手段を示す概略構成図である。

【図１０】 従来例を示す構成図である。

【符号の説明】

Ａ インバータ主機器、Ｂ 高調波抑制回路、１ ３相
交流電源、２ 高周波雑音減衰手段、３ 第１の交流リ
アクトル、８ 第１の直流平滑用コンデンサ、１２ 誘
導電動機、１３ 第２の制御手段、１４ 第１の制御手
段、１６ 主機器入力電流検出手段、１７ 直流電圧検
出手段、２３ 電源線、２４ 分岐接続部、２６ 第２
の整流回路、２７ 高速開閉手段、３１ 第１の整流回
路、３２直流リアクトル、３３ 第２の直流平滑用コン
デンサ、３４ 電源開閉手段、３５ 抵抗器、３８ 抑
制機器入力電流検出手段、３９ 自己異常判定手段、４
０ 異常通報手段、４３ 応急運転手段、４６ 高調波
抑制回路異常判定手段、４７ 動作切換手段、４９ 異
常表示手段、５０ 高調波抑制回路異常確定手段、５１
異常リセット手段、５３ 放電用抵抗、５４ 第２の
開閉手段、５４ｃ制御コイル、６１ 圧縮機、６３ 凝
縮器、６４ 絞り装置、６５ 蒸発器、６７ 冷媒配
管、６８ 室外機箱体、６９ 送風路、７１ 目標直流
電圧設定手段、７２ 直流電圧補償成分抽出手段、７３
高調波抑制成分抽出手段、７４開閉制御手段、７５
高調波抑制成分減衰手段、７６ 第１の所定値、７７
第２の所定値、７９ 放電制御手段、８３ 線間コンデ
ンサ、８４ 第３の開閉手段、８４Ａ Ｃ接点素子、８
５ 放電用抵抗、８６ 通電開側端子、８７ 共通端
子、８８ 通電閉側端子、９４ コンデンサ実装手段、
９６ リアクトル実装手段、９７ 別のコンデンサ、９
８ 別のリアクトル、１０１ 相間コンデンサ、１０２
第２の交流リアクトル、１０３ 第３の交流リアクト
ル、Ｃ 相間コンデンサの容量、ｆｃ 高速開閉手段の
平均的開閉周波数、ｆＬ 電源高調波抑制周波数の上
限、Ｌｌｉｎｅ 電源線のリアクトル成分容量、Ｌ１
第１の交流リアクトルの容量、Ｌ２ 第２の交流リアク
トルの容量。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｈ０２Ｍ 7/48 Ｈ０２Ｍ 7/48 Ｌ Ｍ Ｈ０２Ｐ 7/63 ３０２ Ｈ０２Ｐ 7/63 ３０２Ｒ (56)参考文献 特開 平６−105468（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−15962（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−19265（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−36762（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−99771（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−251737（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−65659（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−9683（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−40455（ＪＰ，Ａ) 杉本英彦、小山正人、玉井信三，ＡＣ サーボシステムの理論と設計の実際，日 本，総合電子出版社，1997年 ２月10 日，第４版，ｐ66−67 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H02M 1/12 H02M 7/48

Claims (21)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コン
   デンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間に
   接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御手段
   と、前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
   交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
   ンデンサ、および前記第２の整流回路と逆並列に接続さ
   れる高速開閉手段を有してなり前記インバータ主機器の
   前記第１の整流回路よりも前記３相交流電源側に分岐接
   続される高調波抑制回路を制御する第２の制御手段とを
   備え、前記第１の制御手段から前記第２の制御手段に対
   し運転／停止に係る指令信号を送信するとともに、前記
   第２の制御手段から前記第１の制御手段に対し運転／停
   止に係る状態信号を送信するようにし、前記第２の制御
   手段に設けられ高調波抑制回路自体の異常を判定する自
   己異常判定手段と、前記自己異常判定手段により自己異
   常と判定された場合に自己の運転状態を異常停止に設定
   するとともに、状態信号を「停止」に設定する異常通報
   手段とを備えていることを特徴とする電源高調波抑制装
   置。
2. 【請求項２】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コン
   デンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間に
   接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御手段
   と、前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
   交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
   ンデンサ、および前記第２の整流回路と逆並列に接続さ
   れる高速開閉手段を有してなり前記インバータ主機器の
   前記第１の整流回路よりも前記３相交流電源側に分岐接
   続される高調波抑制回路を制御する第２の制御手段とを
   備え、前記第１の制御手段から前記第２の制御手段に対
   し運転／停止に係る指令信号を送信するとともに、前記
   第２の制御手段から前記第１の制御手段に対し運転／停
   止に係る状態信号を送信するようにし、前記第１の制御
   手段から前記第２の制御手段への指令信号が「運転」
   で、かつ、前記第２の制御手段から前記第１の制御手段
   への状態信号が「停止」の場合、または前記第１の制御
   手段から前記第２の制御手段への指令信号が「停止」
   で、かつ、前記第２の制御手段から前記第１の制御手段
   への状態信号が「運転」の場合に、高調波抑制回路の異
   常と判断する高調波抑制回路異常判定手段を前記第１の
   制御手段に設けたことを特徴とする電源高調波抑制装
   置。
3. 【請求項３】 請求項２の電源高調波抑制装置におい
   て、高調波抑制回路異常判定手段が異常を判断した場合
   に、高調波抑制回路が異常状態である旨を表示する異常
   表示手段を設けたことを特徴とする電源高調波抑制装
   置。
4. 【請求項４】 請求項１または請求項２の電源高調波抑
   制装置において、第１の制御手段から第２の制御手段へ
   の指令信号を「運転」から「停止」とすることにより、
   前記第２の制御手段の自己異常判定手段の判定内容を正
   常として運転状態を正常停止にしたのち、前記第２の制
   御手段から前記第１の制御手段への状態信号が「停止」
   である場合に、前記第１の制御手段の高調波抑制回路異
   常判定手段の異常判定をリセットする異常リセット手段
   を設けたことを特徴とする電源高調波抑制装置。
5. 【請求項５】 請求項４の電源高調波抑制装置におい
   て、高調波抑制回路異常判定手段の判定内容を逐次記憶
   し、前記記憶された判定内容により所定時間内に異常判
   定が繰り返されたと判断した場合に、異常リセット手段
   による異常判定のリセットを禁止するとともに、高調波
   抑制回路の異常を確定する高調波抑制回路異常確定手段
   を設けたことを特徴とする電源高調波抑制装置。
6. 【請求項６】 請求項２または請求項５の電源高調波抑
   制装置において、高調波抑制回路の異常を判断した場合
   に、第１の制御手段により制御されるインバータ主機器
   を運転停止するか、運転接続するかを切換設定する動作
   切換手段を設けたことを特徴とする電源高調波抑制装
   置。
7. 【請求項７】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コン
   デンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間に
   接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御手段
   と、前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の
   交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コ
   ンデンサ、および前記第２の整流回路と逆並列に接続さ
   れる高速開閉手段を有してなり前記インバータ主機器の
   前記第１の整流回路よりも前記３相交流電源側に分岐接
   続される高調波抑制回路を制御する第２の制御手段とを
   備え、前記第１の制御手段から前記第２の制御手段に対
   し運転／停止に係る指令信号を送信するとともに、前記
   第２の制御手段から前記第１の制御手段に対し運転／停
   止に係る状態信号を送信するようにし、前記第２の制御
   手段により制御される高調波抑制回路が動作不良の場合
   に、前記高調波抑制回路を停止とし、前記第１の制御手
   段から前記第２の制御手段への運転／停止に係る指令信
   号に応じた前記第２の制御手段から前記第１の制御手段
   への運転／停止に係る状態信号を強制的に生成し設定す
   る応急運転手段を設けたことを特徴とする電源高調波抑
   制手段。
8. 【請求項８】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コン
   デンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間に
   接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路よ
   りも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並列
   に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流回
   路、第２の直流平滑用コンデンサ、および前記第２の整
   流回路と逆並列に接続される高速開閉手段を有してなる
   高調波抑制回路を分岐接続した電源高調波抑制装置にお
   いて、前記第２の制御手段は、インバータ主機器の入力
   電源を検出する主機器入力電流検出手段と、前記主機器
   入力電流検出手段により検出された入力電流から高調波
   成分を抽出する高調波抑制成分抽出手段と、第２の直流
   平滑用コンデンサにおける直流電圧を検出する直流電圧
   検出手段と、前記第２の直流平滑用コンデンサにおける
   目標直流電圧値を設定する目標直流電圧設定手段と、前
   記検出された直流電圧と前記目標直流電圧値との差に基
   づいて直流電圧に係る補償制御量を抽出する直流電圧補
   償成分抽出手段と、高調波抑制回路の入力電流を検出す
   る抑制機器入力電流検出手段と、前記高調波抑制成分抽
   出手段と前記直流電圧補償成分抽出手段の各信号の和が
   前記抑制機器入力電流検出手段の検出値に略一致するよ
   うに電子開閉手段を開閉制御する開閉制御手段と、前記
   主機器入力電流検出手段により検出された入力電流が予
   め設定された第１の所定値よりも大きい場合、および前
   記高調波抑制成分抽出手段による抽出値が予め設定され
   た第２の所定値よりも大きい場合に、前記高調波抑制成
   分抽出手段による抽出値を減衰させる高調波抑制成分減
   衰手段とを備えていることを特徴とする電源高調波抑制
   装置。
9. 【請求項９】 請求項８の電源高調波抑制装置におい
   て、第２の制御手段は、高調波抑制回路の運転停止時
   に、高調波抑制成分抽出手段の抽出値を０とし、目標直
   流電圧設定手段の目標直流電圧値を低下させるととも
   に、検出された直流電圧を所定値以下に低下させたのち
   開閉制御手段を停止する放電制御手段を備えていること
   を特徴とする電源高調波抑制装置。
10. 【請求項１０】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器を制御する第１の制御手
    段と、前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１
    の交流リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用
    コンデンサ、および前記第２の整流回路と逆並列に接続
    される高速開閉手段を有してなり前記インバータ主機器
    の前記第１の整流回路よりも前記３相交流電源側に分岐
    接続される高調波抑制回路を制御する第２の制御手段と
    を備え、前記第１の制御手段から前記第２の制御手段に
    対し運転／停止に係る指令信号を送信するとともに、前
    記第２の制御手段から前記第１の制御手段に対し運転／
    停止に係る状態信号を送信するようにし、前記第２の制
    御手段は、前記高調波抑制回路の運転停止時に、高調波
    抑制成分抽出手段の抽出値を０とし、目標直流電圧設定
    手段の目標直流電圧値を低下させるとともに、検出され
    た直流電圧を所定値以下に低下させたのち開閉制御手段
    を停止する放電制御手段を備えていることを特徴とする
    電源高調波抑制装置。
11. 【請求項１１】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および前記第２の
    整流回路と逆並列に接続される高速開閉手段を有してな
    る高調波抑制回路を分岐接続した電源高調波抑制装置に
    おいて、前記高調波抑制回路は、第２の直流平滑用コン
    デンサに放電用抵抗が並列に接続されるとともに、前記
    放電用抵抗に通電開の第２の開閉手段が直列に接続さ
    れ、前記第２の開閉手段の制御コイルが電源線間に並列
    に接続されていることを特徴とする電源高調波抑制装
    置。
12. 【請求項１２】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および前記第２の
    整流回路と逆並列に接続される高速開閉手段を有してな
    る高調波抑制回路を分岐接続し、さらに、前記インバー
    タ主機器における高調波抑制回路との分岐接続部よりも
    ３相交流電源側に設けられ前記３相交流電流からの全て
    の電源線を同時に開閉する電源開閉手段と、複数の電源
    線について前記電源開閉手段と並列に接続される抵抗器
    を備えた電源高調波抑制装置において、高調波抑制回路
    は、第２の直流平滑用コンデンサに放電用抵抗が並列に
    接続されるとともに、前記放電用抵抗に通電開閉手段の
    逆接点が直列に接続されていることを特徴とする電源高
    調波抑制装置。
13. 【請求項１３】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、前記第１の整流回路と並
    列に順次接続される第１の交流リアクトル、第２の整流
    回路、第２の直流平滑用コンデンサ、および前記第２の
    整流回路と逆並列に接続される高速開閉手段を有してな
    る高調波抑制回路を分岐接続し、インバータ主機器にお
    ける高調波抑制回路との分岐接続部よりも３相交流電源
    側に、高周波雑音減衰手段を設けた電源高調波抑制装置
    において、高調波雑音減衰手段の各電源線に対応する線
    間コンデンサに第３の開閉手段を直列に接続し、高調波
    抑制回路の運転に連動して前記第３の開閉手段を閉路と
    するようにしたことを特徴とする電源高調波抑制装置。
14. 【請求項１４】 請求項１３の電源高調波抑制装置にお
    いて、第３の開閉手段をＣ接点素子から構成するととも
    に、前記第３の開閉手段の共通端子を各電源線に対応す
    る線間コンデンサ側に接続し、通電閉側端子を電源線側
    に接続し、一の通電開側端子を放電用抵抗を介して他の
    通電開側端子と接続したことを特徴とする電源高調波抑
    制装置。
15. 【請求項１５】 請求項８の電源高調波抑制装置におい
    て、３相交流電源に重畳する高調波電流に関する電源高
    調波抑制の目標値を、基本波電流値に比して、５次は
    ６．５％、７次は４．６％以下にそれぞれ設定したこと
    を特徴とする電源高調波抑制装置。
16. 【請求項１６】 請求項８の電源高調波抑制装置におい
    て、３相交流電源に重畳する高調波電流に関する電源高
    調波抑制の目標値を、基本波電流値に比して、５次は
    ６．５％、７次は４．６％、１１次は３％、１３次は
    ２．４％、１７次は１．８％、１９次は１．６％、２３
    次は１．４％、２５次は１．３％以下にそれぞれ設定し
    たことを特徴とする電源高調波抑制装置。
17. 【請求項１７】 請求項８の電源高調波抑制装置におい
    て、３相交流電源に重畳する高調波電流に関する電源高
    調波抑制の目標値を、基本波電流値に比して、３次は２
    １．６％、５次は１０．７％、７次は７．２％、９次は
    ３．８％、１１次は３．１％、１３次は２％、１５次は
    ０．７％、１７次は１．２％、１９次は１．１％、２１
    次は０．３％、２３次は０．９％以下にそれぞれ設定し
    たことを特徴とする電源高調波抑制装置。
18. 【請求項１８】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、 前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の交流
    リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コンデ
    ンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される高速
    開閉手段を備えた高調波抑制回路を分岐接続するととも
    に、 前記高調波抑制回路における前記インバータ主機器との
    分岐接続部と前記第１の交流リアクトルとの間に配備さ
    れ異容量リアクトルと互換可能なリアクトル実装手段
    に、第２の交流リアクトルを設け、前記第２の交流リア
    クトルと前記第１の交流リアクトルとの間に配備され異
    容量コンデンサと互換可能なコンデンサ実装手段に、相
    間コンデンサを設けたことを特徴とする電源高調波抑制
    装置。
19. 【請求項１９】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、 前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の交流
    リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コンデ
    ンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される高速
    開閉手段を備えた高調波抑制回路を分岐接続するととも
    に、 前記高調波抑制回路における前記インバータ主機器との
    分岐接続部と前記第１の交流リアクトルとの間に第２の
    交流リアクトルを設け、前記第２の交流リアクトルと前
    記第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設
    け、更に前記第２の交流リアクトルの容量を前記３相交
    流電源からの電源線のリアクトル成分容量と比べて大き
    く設定したことを特徴とする電源高調波抑制装置。
20. 【請求項２０】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、 前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の交流
    リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コンデ
    ンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される高速
    開閉手段を備えた高調波抑制回路を分岐接続するととも
    に、 前記高調波抑制回路における前記インバータ主機器との
    分岐接続部と前記第１の交流リアクトルとの間に第２の
    交流リアクトルを設け、前記第２の交流リアクトルと前
    記第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設
    け、更に前記３相交流電源からの電源線のリアクトル成
    分容量および前記第２の交流リアクトルの容量の和と、
    前記相間コンデンサの容量との積の値に基づいて決まる
    直列共振周波数を設定するにあたり、前記直列共振周波
    数でのインピーダンスが小さくなるように前記第２の交
    流リアクトルの容量および前記相間コンデンサの容量を
    設定したことを特徴とする電源高調波抑制装置。
21. 【請求項２１】 第１の整流回路、第１の直流平滑用コ
    ンデンサを有してなり誘導電動機と３相交流電源との間
    に接続されるインバータ主機器の、前記第１の整流回路
    よりも前記３相交流電源側に、 前記第１の整流回路と並列に順次接続される第１の交流
    リアクトル、第２の整流回路、第２の直流平滑用コンデ
    ンサ、および第２の整流回路と逆並列に接続される高速
    開閉手段を備えた高調波抑制回路を分岐接続するととも
    に、 前記高調波抑制回路における前記インバータ主機器との
    分岐接続部と前記第１の交流リアクトルとの間に第２の
    交流リアクトルを設け、前記第２の交流リアクトルと前
    記第１の交流リアクトルとの間に相間コンデンサを設
    け、更に前記３相交流電源からの電源線のリアクトル成
    分容量Ｌｌｉｎｅと、前記第１の交流リアクトルの容量
    Ｌ１と、前記第２の交流リアクトルの容量Ｌ２と、前記
    相間コンデンサの容量Ｃと、電源高調波抑制周波数の上
    限ｆＬと、前記高速開閉手段の平均的開閉周波数ｆｃと
    の関係が、次式： ｆＬ＜１／（２×π×√（（Ｌｌｉｎｅ＋Ｌ２）×Ｃ）
    ＜１／（２×π×√（Ｌ１×Ｃ））＜ｆｃを満たすよう
    に、前記電源線、前記第１の交流リアクトル、前記第２
    の交流リアクトル、および前記相間コンデンサの各容量
    Ｌｌｉｎｅ、Ｌ１、Ｌ２、およびＣをそれぞれ設定した
    ことを特徴とする電源高調波抑制装置。