JPH1151363A - フラフ燃料を使用するバーナー式灰溶融炉 - Google Patents
フラフ燃料を使用するバーナー式灰溶融炉Info
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- JPH1151363A JPH1151363A JP9208218A JP20821897A JPH1151363A JP H1151363 A JPH1151363 A JP H1151363A JP 9208218 A JP9208218 A JP 9208218A JP 20821897 A JP20821897 A JP 20821897A JP H1151363 A JPH1151363 A JP H1151363A
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- Japan
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- fuel
- fluff
- burner
- air
- combustion
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
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- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 補助燃料や酸素富化空気を使用することな
く、低発熱量の細粒可燃物（フラフ）を燃料として使用
して、灰溶融に必要の温度を得る。 【解決手段】天部にフラフバーナーが配置された溶融室
４の中間部に、輻射熱の拡散を防止する絞り壁７を配置
し、絞り壁７の上部燃焼空間４Ａに、火炎流の旋回方向
と同一方向に燃焼空気を吹き込み細粒可燃物燃料の滞留
時間を延長する滞留用空気ノズル８を設け、下部燃焼空
間４Ｂに、火炎流と逆または交差する方向に燃焼空気を
吹き込み細粒可燃物燃料の攪拌混合を促進する攪拌用空
気ノズル９を設けた。
く、低発熱量の細粒可燃物（フラフ）を燃料として使用
して、灰溶融に必要の温度を得る。 【解決手段】天部にフラフバーナーが配置された溶融室
４の中間部に、輻射熱の拡散を防止する絞り壁７を配置
し、絞り壁７の上部燃焼空間４Ａに、火炎流の旋回方向
と同一方向に燃焼空気を吹き込み細粒可燃物燃料の滞留
時間を延長する滞留用空気ノズル８を設け、下部燃焼空
間４Ｂに、火炎流と逆または交差する方向に燃焼空気を
吹き込み細粒可燃物燃料の攪拌混合を促進する攪拌用空
気ノズル９を設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、都市ごみを乾燥破
砕して得られるフラフ燃料を使用して、焼却灰等を加熱
溶融するためのバーナー式灰溶融炉に関する。
砕して得られるフラフ燃料を使用して、焼却灰等を加熱
溶融するためのバーナー式灰溶融炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のバーナー式灰溶融炉は、燃料とし
て灯油や重油などを使用しており、運転コストが嵩むた
め、本発明者等は、収集した都市ごみから形成される細
粒可燃物燃料（以下フラフ燃料という）を使用すること
を提案した。
て灯油や重油などを使用しており、運転コストが嵩むた
め、本発明者等は、収集した都市ごみから形成される細
粒可燃物燃料（以下フラフ燃料という）を使用すること
を提案した。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、都市ごみを乾
燥破砕して得られるフラフは、低カロリーでかつ粒径が
荒いため、燃焼性が悪く、灰の溶融に必要な加熱温度１
４００℃まで昇温させることができないという問題があ
り、これを解決するために、灯油や燃料ガスなどの補助
燃料を混合して燃焼させる、あるいは酸素富化空気を燃
焼空気に使用するといった措置が必要となる。
燥破砕して得られるフラフは、低カロリーでかつ粒径が
荒いため、燃焼性が悪く、灰の溶融に必要な加熱温度１
４００℃まで昇温させることができないという問題があ
り、これを解決するために、灯油や燃料ガスなどの補助
燃料を混合して燃焼させる、あるいは酸素富化空気を燃
焼空気に使用するといった措置が必要となる。
【０００４】本発明のうち請求項１記載の発明は、上記
問題点を解決して、補助燃料や酸素富化空気を必要とせ
ずに、低カロリーのフラフ燃料を使用して灰の溶融に必
要な加熱温度が得られるフラフ燃料を使用するバーナー
式灰溶融炉を提供することを目的とする。
問題点を解決して、補助燃料や酸素富化空気を必要とせ
ずに、低カロリーのフラフ燃料を使用して灰の溶融に必
要な加熱温度が得られるフラフ燃料を使用するバーナー
式灰溶融炉を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の請求項１記載の発明は、天部に細粒可燃物を
燃料とするフラフバーナーが配置されるとともに底部に
灰が供給される溶融室と、この溶融室の中間部に配設さ
れて溶融室の断面積を絞る絞り壁と、この絞り壁の上部
燃焼空間でフラフバーナーの火炎流の旋回方向と同一の
接線方向に燃焼空気を吹き込み細粒可燃物燃料の滞留時
間を延長する滞留用空気ノズルとを具備したものであ
る。
に本発明の請求項１記載の発明は、天部に細粒可燃物を
燃料とするフラフバーナーが配置されるとともに底部に
灰が供給される溶融室と、この溶融室の中間部に配設さ
れて溶融室の断面積を絞る絞り壁と、この絞り壁の上部
燃焼空間でフラフバーナーの火炎流の旋回方向と同一の
接線方向に燃焼空気を吹き込み細粒可燃物燃料の滞留時
間を延長する滞留用空気ノズルとを具備したものであ
る。
【０００６】上記構成によれば、絞り壁により、輻射熱
の拡散を防止して炉内を昇温することにより、細粒可燃
物燃料の燃焼を促進させ、さらに滞留用空気ノズルから
吹き込まれる燃焼空気により、火炎流の旋回を加速して
上部燃焼空間での細粒可燃物燃料の滞留時間を延長さ
せ、これにより細粒可燃物燃料をより効果的に燃焼させ
て、灰の加熱温度を上昇させることができ、補助燃料や
酸素富化空気を使用しなくても、灰の溶融に必要な温度
を確保することができる。
の拡散を防止して炉内を昇温することにより、細粒可燃
物燃料の燃焼を促進させ、さらに滞留用空気ノズルから
吹き込まれる燃焼空気により、火炎流の旋回を加速して
上部燃焼空間での細粒可燃物燃料の滞留時間を延長さ
せ、これにより細粒可燃物燃料をより効果的に燃焼させ
て、灰の加熱温度を上昇させることができ、補助燃料や
酸素富化空気を使用しなくても、灰の溶融に必要な温度
を確保することができる。
【０００７】また請求項２記載の発明は、上記構成にお
いて、絞り壁の下部燃焼空間で、フラフバーナーの火炎
流と逆または交差する方向に燃焼空気を吹き込み細粒可
燃物燃料の攪拌混合を促進する攪拌用空気ノズルを設け
たものである。
いて、絞り壁の下部燃焼空間で、フラフバーナーの火炎
流と逆または交差する方向に燃焼空気を吹き込み細粒可
燃物燃料の攪拌混合を促進する攪拌用空気ノズルを設け
たものである。
【０００８】上記構成によれば、絞り壁の開口部から出
る火炎流中に、攪拌用空気ノズルから燃焼空気を噴射し
て攪拌することにより、さらに細粒可燃物燃料をより効
果的に燃焼させて灰を高温に加熱することができる。
る火炎流中に、攪拌用空気ノズルから燃焼空気を噴射し
て攪拌することにより、さらに細粒可燃物燃料をより効
果的に燃焼させて灰を高温に加熱することができる。
【０００９】さらに請求項３記載の発明は、上記構成の
絞り壁の開口率を、溶融室の断面積１に対して１／１．
５以上で１／６以下としたものである。上記構成によれ
ば、輻射熱の拡散および細粒可燃物燃料の滞留を効果的
に行うことができる。
絞り壁の開口率を、溶融室の断面積１に対して１／１．
５以上で１／６以下としたものである。上記構成によれ
ば、輻射熱の拡散および細粒可燃物燃料の滞留を効果的
に行うことができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】ここで、本発明に係る灰溶融炉の
実施の形態を図１〜図４に基づいて説明する。
実施の形態を図１〜図４に基づいて説明する。
【００１１】このバーナー式灰溶融炉は、図１に示すよ
うに、傾斜底壁１の上流側から灰ホッパ２と予熱室３と
溶融室４とを具備し、灰ホッパ２の底部にはプッシャー
５ａおよびプッシュシリンダ５ｂからなる灰供給装置５
が設けられている。
うに、傾斜底壁１の上流側から灰ホッパ２と予熱室３と
溶融室４とを具備し、灰ホッパ２の底部にはプッシャー
５ａおよびプッシュシリンダ５ｂからなる灰供給装置５
が設けられている。
【００１２】前記溶融室４は、円筒形側壁４ａの天壁４
ｂからなり、天壁４ｂの開口部に、細粒可燃物であるフ
ラフを燃料とするフラフバーナー６が取付けられてい
る。このフラフバーナー６は、軸心位置に気送空気（一
次燃焼空気）によりフラフ燃料が供給される燃料供給筒
６ａが配設され、その外周部に旋回翼６ｃを有して二次
燃焼空気を供給する燃焼空気筒６ｂが配置されている。
また図示しないが、着火装置が配設されている。
ｂからなり、天壁４ｂの開口部に、細粒可燃物であるフ
ラフを燃料とするフラフバーナー６が取付けられてい
る。このフラフバーナー６は、軸心位置に気送空気（一
次燃焼空気）によりフラフ燃料が供給される燃料供給筒
６ａが配設され、その外周部に旋回翼６ｃを有して二次
燃焼空気を供給する燃焼空気筒６ｂが配置されている。
また図示しないが、着火装置が配設されている。
【００１３】この溶融室４は、側壁４ａの中間部に、中
央の開口部７ａにより溶融室４の断面を絞る絞り壁７が
内周面に突設され、絞り壁７によりフラフバーナー６か
らのフラフ燃料および燃焼空気を充分に滞留可能な容積
を有する上部燃焼空間４Ａと、フラフ燃料および燃焼空
気を充分に攪拌可能な容積を有する下部燃焼空間４Ｂが
形成されている。この絞り壁７は、開口部７ａの面積が
溶融室４の断面積の１／１．５〜１／６（開口率０．６
７〜０．１６）の範囲に設定されて、火炎流の輻射熱の
拡散を防止して炉の温度を高め、フラフ燃料の燃焼を促
進させるように構成されている。また火炎流の流れをス
ムーズにするために、絞り壁７の上面に中央部下方に傾
斜するテーパ面７ｂが形成される。
央の開口部７ａにより溶融室４の断面を絞る絞り壁７が
内周面に突設され、絞り壁７によりフラフバーナー６か
らのフラフ燃料および燃焼空気を充分に滞留可能な容積
を有する上部燃焼空間４Ａと、フラフ燃料および燃焼空
気を充分に攪拌可能な容積を有する下部燃焼空間４Ｂが
形成されている。この絞り壁７は、開口部７ａの面積が
溶融室４の断面積の１／１．５〜１／６（開口率０．６
７〜０．１６）の範囲に設定されて、火炎流の輻射熱の
拡散を防止して炉の温度を高め、フラフ燃料の燃焼を促
進させるように構成されている。また火炎流の流れをス
ムーズにするために、絞り壁７の上面に中央部下方に傾
斜するテーパ面７ｂが形成される。
【００１４】そして上部燃焼空間４Ａの側壁４ａには、
図２に示すように、複数たとえば４本の滞留用空気ノズ
ル８が貫通して配設され、フラフバーナー６の火炎旋回
流ａに沿う接線方向に燃焼空気（三次燃焼空気）ｂを吹
き込むように設定される。これにより、火炎流の旋回を
さらに促進してフラフ燃料の滞留時間を従来の１．５〜
２倍に延長させ、フラフ燃料の燃焼率の向上をはかるこ
とができる。
図２に示すように、複数たとえば４本の滞留用空気ノズ
ル８が貫通して配設され、フラフバーナー６の火炎旋回
流ａに沿う接線方向に燃焼空気（三次燃焼空気）ｂを吹
き込むように設定される。これにより、火炎流の旋回を
さらに促進してフラフ燃料の滞留時間を従来の１．５〜
２倍に延長させ、フラフ燃料の燃焼率の向上をはかるこ
とができる。
【００１５】また下部燃焼空間４Ｂの側壁４ａには、図
３に示すように、複数たとえば４本の攪拌用空気ノズル
９が貫通して配設され、フラフバーナー７の火炎旋回流
ａを横切る半径方向に燃焼空気（三次燃焼空気）を吹き
込むように設定される。これにより、上部燃焼空間４Ａ
で十分に滞留された火炎流およびフラフ燃料を混合攪拌
して一気に燃焼させ、高温の燃焼熱を発生させて灰Ａを
効果的に加熱溶融し溶融スラグＭＳを生成することがで
きる。
３に示すように、複数たとえば４本の攪拌用空気ノズル
９が貫通して配設され、フラフバーナー７の火炎旋回流
ａを横切る半径方向に燃焼空気（三次燃焼空気）を吹き
込むように設定される。これにより、上部燃焼空間４Ａ
で十分に滞留された火炎流およびフラフ燃料を混合攪拌
して一気に燃焼させ、高温の燃焼熱を発生させて灰Ａを
効果的に加熱溶融し溶融スラグＭＳを生成することがで
きる。
【００１６】なお、図３に仮想線で示すように、攪拌用
空気ノズル９′を火炎旋回流ａと逆方向に燃焼空気ｄを
吹き込むように配置してもよい。前記予熱室３には天部
に排ガスダクト１１が接続され、灰Ａの送り方向と燃焼
排ガスＧとの流れが互いに逆方向の向流方式で、溶融後
の燃焼排ガスＧを傾斜床１上の灰Ａに接触させて予熱さ
せた後、燃焼排ガスＧを排ガスダクト１１から排出する
ように構成される。
空気ノズル９′を火炎旋回流ａと逆方向に燃焼空気ｄを
吹き込むように配置してもよい。前記予熱室３には天部
に排ガスダクト１１が接続され、灰Ａの送り方向と燃焼
排ガスＧとの流れが互いに逆方向の向流方式で、溶融後
の燃焼排ガスＧを傾斜床１上の灰Ａに接触させて予熱さ
せた後、燃焼排ガスＧを排ガスダクト１１から排出する
ように構成される。
【００１７】溶融室４の下流端には、溶融スラグＭＳを
排出するスラグ排出口１２が形成され、スラグ排出口１
２の下部に、落下排出した溶融スラグＭＳを水冷して水
砕スラグＷＳを生成する水砕ピット１３が配置されてい
る。なお、水砕ピット１３内には水砕スラグＷＳを排出
するスクレーパコンベヤ１３ａが配設されている。
排出するスラグ排出口１２が形成され、スラグ排出口１
２の下部に、落下排出した溶融スラグＭＳを水冷して水
砕スラグＷＳを生成する水砕ピット１３が配置されてい
る。なお、水砕ピット１３内には水砕スラグＷＳを排出
するスクレーパコンベヤ１３ａが配設されている。
【００１８】上記構成において、灰ホッパ２に供給され
た灰Ａは、灰供給装置５により、一定量ずつ傾斜底壁１
に沿って予熱室３から溶融室４に送られ、溶融室４から
排出されるフラフバーナー６の燃焼排ガスＧにより予熱
される。溶融室４では、フラフバーナー６が燃焼され、
絞り壁７により絞られた上部燃焼空間４Ａで、滞留用空
気ノズル８から燃焼空気が火炎旋回流ａと同一方向に吹
き込まれることから、旋回流がさらに加速されてフラフ
燃料の滞留時間が延長され、良好に燃焼される。またこ
の上部燃焼空間４Ａで発生される燃焼熱が絞り壁７によ
り拡散が防止されることから、溶融室４が加熱昇温され
てフラフ燃料の燃焼を促進させる。ついで絞り壁７の開
口部７ａから下部燃焼空間４Ｂに移動した火炎流中に、
攪拌用空気ノズル９から吹き込まれた燃焼空気によりフ
ラフ燃料の混合攪拌が促進されて良好に燃焼され、傾斜
底壁１上の灰Ａを１４００℃以上に加熱して溶融させ、
溶融スラグＭＳを生成する。溶融スラグＭＳは、スラグ
排出口１２から水砕ピット１３に排出されて水冷され、
水砕スラグＷＳが生成される。
た灰Ａは、灰供給装置５により、一定量ずつ傾斜底壁１
に沿って予熱室３から溶融室４に送られ、溶融室４から
排出されるフラフバーナー６の燃焼排ガスＧにより予熱
される。溶融室４では、フラフバーナー６が燃焼され、
絞り壁７により絞られた上部燃焼空間４Ａで、滞留用空
気ノズル８から燃焼空気が火炎旋回流ａと同一方向に吹
き込まれることから、旋回流がさらに加速されてフラフ
燃料の滞留時間が延長され、良好に燃焼される。またこ
の上部燃焼空間４Ａで発生される燃焼熱が絞り壁７によ
り拡散が防止されることから、溶融室４が加熱昇温され
てフラフ燃料の燃焼を促進させる。ついで絞り壁７の開
口部７ａから下部燃焼空間４Ｂに移動した火炎流中に、
攪拌用空気ノズル９から吹き込まれた燃焼空気によりフ
ラフ燃料の混合攪拌が促進されて良好に燃焼され、傾斜
底壁１上の灰Ａを１４００℃以上に加熱して溶融させ、
溶融スラグＭＳを生成する。溶融スラグＭＳは、スラグ
排出口１２から水砕ピット１３に排出されて水冷され、
水砕スラグＷＳが生成される。
【００１９】図４は、上記構成における溶融室４の下部
のＰ地点における温度の測定結果を示す。ここで、溶融
室４の内径ｄは７００ｍｍ、溶融室４の高さＨが２００
０ｍｍ、天壁４ｂからの距離ｈが７５０ｍｍの位置に絞
り壁７を配置し、熱量が３５７５ｋｃａｌ／ｋｇのフラ
フ燃料を３５０ｋｇ／ｈｒで燃焼させた結果を示す。横
軸に絞り比、縦軸に温度を示し、実験結果は実線で示す
ようにあらわれたが、溶融炉の規模、すなわち溶融室４
の大きさやフラフバーナー６の能力、炉の処理能力が大
きくなれば、仮想線で示すように温度が上昇する結果が
見られた。その結果、絞り壁７の開口部７ａの開口率
は、開口率０．６７〜０．１６が適正であり、この範囲
を逸脱すると、灰を溶融可能な１４００℃以上の加熱が
期待できないことがわかった。
のＰ地点における温度の測定結果を示す。ここで、溶融
室４の内径ｄは７００ｍｍ、溶融室４の高さＨが２００
０ｍｍ、天壁４ｂからの距離ｈが７５０ｍｍの位置に絞
り壁７を配置し、熱量が３５７５ｋｃａｌ／ｋｇのフラ
フ燃料を３５０ｋｇ／ｈｒで燃焼させた結果を示す。横
軸に絞り比、縦軸に温度を示し、実験結果は実線で示す
ようにあらわれたが、溶融炉の規模、すなわち溶融室４
の大きさやフラフバーナー６の能力、炉の処理能力が大
きくなれば、仮想線で示すように温度が上昇する結果が
見られた。その結果、絞り壁７の開口部７ａの開口率
は、開口率０．６７〜０．１６が適正であり、この範囲
を逸脱すると、灰を溶融可能な１４００℃以上の加熱が
期待できないことがわかった。
【００２０】
【発明の効果】以上に述べたごとく本発明の請求項１記
載の発明によれば、絞り壁により、輻射熱の拡散を防止
して炉内を昇温させることにより、細粒可燃物燃料の燃
焼を促進させると同時に、滞留用空気ノズルから吹き込
まれる燃焼空気により、火炎流の旋回を加速して上部燃
焼空間での細粒可燃物燃料の滞留時間を延長させる。こ
れにより細粒可燃物燃料をより効果的に燃焼させて、灰
の加熱温度を上昇させることができ、補助燃料や酸素富
化空気を使用しなくても、灰の溶融に必要な温度を確保
することができる。
載の発明によれば、絞り壁により、輻射熱の拡散を防止
して炉内を昇温させることにより、細粒可燃物燃料の燃
焼を促進させると同時に、滞留用空気ノズルから吹き込
まれる燃焼空気により、火炎流の旋回を加速して上部燃
焼空間での細粒可燃物燃料の滞留時間を延長させる。こ
れにより細粒可燃物燃料をより効果的に燃焼させて、灰
の加熱温度を上昇させることができ、補助燃料や酸素富
化空気を使用しなくても、灰の溶融に必要な温度を確保
することができる。
【００２１】また請求項２記載の発明によれば、絞り壁
の開口部から出る火炎流中に、攪拌用空気ノズルから燃
焼空気を噴射して攪拌することにより、さらに細粒可燃
物燃料をより効果的に燃焼させて灰を高温に加熱するこ
とができる。
の開口部から出る火炎流中に、攪拌用空気ノズルから燃
焼空気を噴射して攪拌することにより、さらに細粒可燃
物燃料をより効果的に燃焼させて灰を高温に加熱するこ
とができる。
【００２２】さらに請求項３記載の発明によれば、輻射
熱の拡散および細粒可燃物燃料の滞留を効果的に行うこ
とができる。
熱の拡散および細粒可燃物燃料の滞留を効果的に行うこ
とができる。
【図１】本発明に係るバーナー式灰溶融炉の実施の形態
を示す縦断面図である。
を示す縦断面図である。
【図２】上部燃焼空間の平面断面図である。
【図３】下部燃焼空間の平面断面図である。
【図４】同バーナー式灰溶融炉の実験結果を示すグラフ
である。
である。
２ 灰ホッパ ３ 予熱室 ４ 溶融室 ４Ａ 上部燃焼空間 ４Ｂ 下部燃焼空間 ６ フラフバーナー ６ｃ 旋回翼 ７ 絞り壁 ７ａ 開口部 ８ 滞留用空気ノズル ９ 攪拌用空気ノズル Ａ 灰 ＭＳ 溶融スラグ Ｇ 燃焼排ガス
Claims (3)
- 【請求項１】天部に細粒可燃物を燃料とするフラフバー
ナーが配置されるとともに底部に灰が供給される溶融室
と、 この溶融室の中間部に配設されて溶融室の断面積を絞る
絞り壁と、 この絞り壁の上部燃焼空間でフラフバーナーの火炎流の
旋回方向と同一の接線方向に燃焼空気を吹き込み細粒可
燃物燃料の滞留時間を延長する滞留用空気ノズルとを具
備したことを特徴とするフラフ燃料を使用するバーナー
式灰溶融炉。 - 【請求項２】絞り壁の下部燃焼空間で、フラフバーナー
の火炎流と逆または交差する方向に燃焼空気を吹き込み
細粒可燃物燃料の攪拌混合を促進する攪拌用空気ノズル
を設けたことを特徴とする請求項１記載のフラフ燃料を
使用するバーナー式灰溶融炉。 - 【請求項３】絞り壁の開口率を、溶融室の断面積１に対
して１／１．５以上で１／６以下としたことを特徴とす
る、 ことを特徴とする請求項１または２記載のフラフ燃料を
使用するバーナー式灰溶融炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20821897A JP3585348B2 (ja) | 1997-08-04 | 1997-08-04 | フラフ燃料を使用するバーナー式灰溶融炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20821897A JP3585348B2 (ja) | 1997-08-04 | 1997-08-04 | フラフ燃料を使用するバーナー式灰溶融炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1151363A true JPH1151363A (ja) | 1999-02-26 |
| JP3585348B2 JP3585348B2 (ja) | 2004-11-04 |
Family
ID=16552638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20821897A Expired - Lifetime JP3585348B2 (ja) | 1997-08-04 | 1997-08-04 | フラフ燃料を使用するバーナー式灰溶融炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3585348B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009228934A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Hitachi Zosen Corp | 灰溶融炉および灰溶融炉における高融点物質除去方法 |
| CN104874280A (zh) * | 2015-05-29 | 2015-09-02 | 孙永宏 | 一种层燃炉炉外sncr脱硝装置 |
| JP2020104071A (ja) * | 2018-12-28 | 2020-07-09 | 株式会社クボタ | 発酵適物投入装置 |
-
1997
- 1997-08-04 JP JP20821897A patent/JP3585348B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009228934A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Hitachi Zosen Corp | 灰溶融炉および灰溶融炉における高融点物質除去方法 |
| CN104874280A (zh) * | 2015-05-29 | 2015-09-02 | 孙永宏 | 一种层燃炉炉外sncr脱硝装置 |
| JP2020104071A (ja) * | 2018-12-28 | 2020-07-09 | 株式会社クボタ | 発酵適物投入装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3585348B2 (ja) | 2004-11-04 |
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