JPH1136481A

JPH1136481A - 耐火複合板

Info

Publication number: JPH1136481A
Application number: JP19408297A
Authority: JP
Inventors: Bunji Yamaguchi; 文治山口; Masaki Tono; 正樹戸野; Hitomi Miura; 仁美三浦
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1997-07-18
Filing date: 1997-07-18
Publication date: 1999-02-09

Abstract

(57)【要約】【課題】施工性及び耐火性に優れた耐火複合板を提供
する。【解決手段】耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）を有する芯材（ａ）と、上記芯材（ａ）の両面に設
けた不燃材料からなる板材（ｂ）とにより構成される耐
火複合板であって、上記面材（ａ１）は、３００℃に加
熱した場合において、初期厚み（ｔ）と加熱後の厚み
（ｔ′）との関係がｔ′／ｔ＝１．１〜２０である耐火複合板。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、天井材、床材、間
仕切り壁等の建築材料等に使用される耐火性に優れた耐
火複合板に関する。

【０００２】

【従来の技術】建築材料には、耐火性、すなわち、それ
自体が、燃えにくく、断熱性に優れ、更には、火炎を裏
面に回すことがない性質が要求される。耐火性の試験方
法としては、表面を１０００℃程度に加熱した場合の裏
面の温度を測定する方法があり、建築材料においては、
この場合における裏面の温度が２６０℃程度よりも低く
なることが要求されている。

【０００３】このような耐火性に優れた建築材料として
は、石膏、パーライト、ＡＬＣ等からなる耐火壁が広く
用いられている。しかしながら、これらのものに充分な
耐火性を発揮させるためには、厚みを厚くする必要があ
り、施工性に問題があった。

【０００４】特開昭６１−１７５３号公報には、耐火壁
の周縁に加熱膨張層を付設したものが開示されている。
しかしながら、このものは、耐火壁の収縮による目地部
の隙間発生を抑制することにより火炎が裏面に回るのを
防止することを主目的とするものであり、断熱性に劣る
ものであった。

【０００５】特開平６−８０９０９号公報には、セメン
ト、含水無機物等からなる組成物の微粉を吹きつける方
法が開示されている。しかしながら、この方法は、現場
での吹きつけ施工を必要とするため施工性に劣り、ま
た、厚みが均一にならない場合は充分な耐火性を発揮す
ることができなかった。更には、施工する際に微粉が飛
散するために、健康面への影響が大きかった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に鑑
み、施工性及び耐火性に優れた耐火複合板を提供するこ
とを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、耐火膨張樹脂
組成物からなる面材（ａ１）を有する芯材（ａ）と、上
記芯材（ａ）の両面に設けた不燃材料からなる板材
（ｂ）とにより構成される耐火複合板であって、上記面
材（ａ１）は、３００℃に加熱した場合において、初期
厚み（ｔ）と加熱後の厚み（ｔ′）との関係がｔ′／ｔ＝１．１〜２０である耐火複合板である。以下に本発明を詳述する。

【０００８】本発明の耐火複合板は、耐火膨張樹脂組成
物からなる面材（ａ１）を有する芯材（ａ）と、芯材
（ａ）の両面に設けた不燃材料からなる板材（ｂ）とに
より構成されるものである。上記耐火複合板では、芯材
（ａ）の両面に不燃材料からなる板材（ｂ）が設けられ
ることにより、芯材（ａ）に直火が進入することが抑え
られ、芯材（ａ）の燃焼による断熱層の焼失を防ぐこと
ができる。また、芯材（ａ）の組成に関わらず、表面部
の不燃材料からなる板材（ｂ）の選択により意匠性を損
なうことがなく、多岐の用途に使用可能な複合板となり
うる。

【０００９】上記不燃材料からなる板材（ｂ）として
は、芯材（ａ）の両面に設けることにより芯材（ａ）に
直火が進入することを抑制できるものであれば特に限定
されず、例えば、鋼板、ステンレス板、アルミ・亜鉛合
金板、アルミニウム板、けい酸カルシウム板、炭酸カル
シウム板、石膏ボード、パーライトセメント板、ロック
ウール板、スレート板、ＡＬＣ板、窯業系板、モルタ
ル、プレキャストコンクリート板、セメントと木片との
複合体等が挙げられる。上記板材（ｂ）は積層体であっ
てもよい。

【００１０】上記不燃材料からなる板材（ｂ）の厚み
は、０．１〜１００ｍｍが好ましい。０．１ｍｍ未満で
あると、充分な防炎性を発揮することができず、１００
ｍｍを超えると、施工性に劣る。さらに好ましくは、
０．５〜７０ｍｍである。上記不燃材料からなる板材
（ｂ）の密度は特に限定されないが、小さいと耐熱性が
低下し、火炎が貫通する恐れがあり、大きいと施工性に
劣るものとなることから、０．２〜２．５ｇｆ／ｃｍ³
が好ましい。

【００１１】上記耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）は、火災時の熱によって膨張することにより耐火断
熱層を形成するものである。この耐火断熱層によって、
芯材（ａ）の裏面へ熱が伝わるのを防止し、更には、上
記不燃材料からなる板材（ｂ）が熱により収縮して亀裂
が発生したり、上記不燃材料からなる板材（ｂ）との間
に隙間が発生したりした場合にも、炎が上記芯材（ａ）
の裏面に回り込むことを防止することができる。

【００１２】本発明において、上記耐火膨張樹脂組成物
からなる面材（ａ１）は、３００℃で１時間加熱した場
合において、初期厚み（ｔ）と加熱後の厚み（ｔ′）と
の関係が、ｔ′／ｔ＝１．１〜２０である。１．１未満であると、膨張倍率が不充分である
ために、断熱性が悪くなり、２０を超えると、膨張した
形状を維持できず、上記不燃材料からなる板材（ｂ）か
ら剥落してしまうので、上記範囲に限定される。好まし
くは、ｔ′／ｔ＝１．５〜１５である。また、３００℃に加熱した場合において、加熱
後の厚み（ｔ′）が初期厚み（ｔ）の２倍以上になるも
のが、より好適に用いられる。

【００１３】本発明において、上記芯材（ａ）として
は、耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ１）と緩衝材
からなる面材（ａ２）を積層してなるものであってもよ
い。上記緩衝材からなる面材（ａ２）は、加熱時に膨張
する面材（ａ１）の膨張しろを複合板内部に確保するも
のであるため、複合板の設置間隔が狭い場所において
も、面材（ａ１）の膨張しろを確保することができ、耐
火断熱性能を発揮することができる。従って、上記芯材
（ａ）は、二層に限定されず、三層以上でもよい。

【００１４】上記緩衝材からなる面材（ａ２）として
は、面材（ａ１）の膨張しろが確保できるものであれば
特に限定されず、例えば、ウレタン発泡シート、ポリプ
ロピレン発泡シート、フェノール発泡シート、ポリエチ
レン系発泡シート、スチレン系発泡シート等の発泡樹脂
系緩衝材、セラミックブランケット、ガラスウール、ロ
ックウール等の無機系緩衝材等が挙げられる。上記緩衝
材からなる面材（ａ２）の厚みは、上記面材（ａ１）の
厚みの０．１〜４０倍であるものが好ましく、具体的に
は１〜１００ｍｍが好ましい。１ｍｍ未満であると、充
分な膨張しろを確保することができず、１００ｍｍを超
えると、施工性が劣る。さらに好ましくは、２〜５０ｍ
ｍである。

【００１５】上記面材（ａ１）としては、熱可塑性樹脂
及び／又はゴム物質、リン化合物及び無機充填剤を含有
する耐火膨張樹脂組成物からなるものであることが好ま
しい。上記耐火膨張樹脂組成物としては、熱可塑性樹脂
及び／又はゴム物質、リン化合物、中和処理された熱膨
張性黒鉛及び無機充填剤を含有する樹脂組成物（以下、
「樹脂組成物１」ともいう。）が挙げられる。

【００１６】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質とし
ては特に限定されず、例えば、ポリプロピレン系樹脂、
ポリエチレン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂、ポリ
（１−）ブテン系樹脂、ポリペンテン系樹脂、ポリスチ
レン系樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン
系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンエー
テル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリ
塩化ビニル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリウレタン系
樹脂、ポリブテン、ポリクロロプレン、ポリブタジエ
ン、ポリイソブチレン、ニトリルゴム等が挙げられる。

【００１７】クロロプレン系樹脂、塩素化ブチル系樹脂
等のハロゲン化された樹脂は、それ自体難燃性が高く、
熱による脱ハロゲン化反応により、架橋が起こり、加熱
後の残渣の強度が向上する点において好ましい。上記熱
可塑性樹脂及び／又はゴム物質として例示したものは、
非常に柔軟でゴム的性質を持っていることから、上記無
機充填剤を高充填することが可能であり、得られる面材
（ａ１）が柔軟でフレキシブルなものとなる。より柔軟
でフレキシブルな面材（ａ１）を得るためには、非加硫
ゴムやポリエチレン系樹脂が好適に用いられる。

【００１８】上記ポリエチレン系樹脂としては例えば、
エチレン単独重合体、エチレンを主成分とした共重合
体、これらの混合物、エチレン−酢酸ビニル共重合体、
エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチレン−メ
タクリレート共重合体等が挙げられる。上記エチレンを
主成分とする共重合体としては例えば、エチレン部を主
成分とするエチレンと他のαオレフィンとの共重合体等
が挙げられ、上記αオレフィンとしては例えば、１−ヘ
キセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１
−ブテン、１−ペンテン等が挙げられる。上記エチレン
単独重合体、及び、上記エチレンと他のαオレフィンと
の共重合体としては、チーグラー・ナッタ触媒、バナジ
ウム触媒、４価の遷移金属を含むメタロセン化合物等を
重合触媒として用い、重合されるポリエチレン系樹脂が
好ましい。

【００１９】上記メタロセン化合物に含まれる４価の遷
移金属としては特に限定されず、例えば、チタン、ジル
コニウム、ハフニウム、ニッケル、パラジウム、白金等
が挙げられる。上記メタロセン化合物は、上記４価の遷
移金属に、１つ又はそれ以上のシクロペンタジエニル環
およびその類縁体がリガンドとして存在する化合物を言
う。上記４価の遷移金属を含むメタロセン化合物を重合
触媒とする重合反応により得られたポリエチレン樹脂と
しては例えば、ダウケミカル社製「ＣＧＣＴ」「アフィ
ニティー」「エンゲージ」、エクソンケミカル社製「Ｅ
ＸＡＣＴ」等の市販品が挙げられる。上記熱可塑性樹脂
及び／又はゴム物質は、単独で用いても、２種以上を併
用してもよい。樹脂の溶融粘度、柔軟性、粘着性等の調
整のため、２種以上の樹脂をブレンドしたものをベース
樹脂として用いてもよい。

【００２０】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質に
は、更に、本発明における面材（ａ１）の耐火性能を阻
害しない範囲で、架橋や変性が施されてもよい。上記熱
可塑性樹脂及び／又はゴム物質の架橋や変性を行う時期
については特に限定されず、予め架橋、変性した熱可塑
性樹脂及び／又はゴム物質を用いてもよく、後述のリン
化合物や無機充填剤等の他の成分を配合する際同時に架
橋や変性してもよいし、又は、熱可塑性樹脂及び／又は
ゴム物質に他の成分を配合した後に架橋や変性してもよ
く、いずれの段階で行ってもよい。上記熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質の架橋方法については特に限定され
ず、熱可塑性樹脂又はゴム物質について通常行われる架
橋方法、例えば、各種架橋剤、過酸化物等を使用する架
橋、電子線照射による架橋方法等が挙げられる。

【００２１】上記リン化合物としては特に限定されず、
例えば、赤リン；トリフェニルホスフェート、トリクレ
ジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレ
ジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホ
スフェート等の各種リン酸エステル；リン酸ナトリウ
ム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム等のリン酸金
属塩；ポリリン酸アンモニウム類；下記一般式（１）で
表される化合物等が挙げられる。これらのうち、耐火性
の観点から、赤リン、ポリリン酸アンモニウム類、及
び、下記一般式（１）で表される化合物が好ましく、性
能、安全性、費用等の点においてポリリン酸アンモニウ
ム類がより好ましい。

【００２２】

【化１】

【００２３】式中、Ｒ¹及びＲ³は、水素、炭素数１〜
１６の直鎖状若しくは分岐状のアルキル基、又は、炭素
数６〜１６のアリール基を表す。Ｒ²は、水酸基、炭素
数１〜１６の直鎖状若しくは分岐状のアルキル基、炭素
数１〜１６の直鎖状若しくは分岐状のアルコキシル基、
炭素数６〜１６のアリール基、又は、炭素数６〜１６の
アリールオキシ基を表す。

【００２４】上記赤リンは、少量の添加で難燃効果が向
上する。上記赤リンとしては、市販の赤リンを用いるこ
とができるが、耐湿性、混練時に自然発火しない等の安
全性の点から、赤リン粒子の表面を樹脂でコーティング
したもの等が好適に用いられる。

【００２５】上記ポリリン酸アンモニウム類としては特
に限定されず、例えば、ポリリン酸アンモニウム、メラ
ミン変性ポリリン酸アンモニウム等が挙げられるが、取
扱性等の点からポリリン酸アンモニウムが好適に用いら
れる。市販品としては、例えば、ヘキスト社製「ＡＰ４
２２」、「ＡＰ４６２」、住友化学社製「スミセーフ
Ｐ」、チッソ社製「テラージュＣ６０」等が挙げられ
る。

【００２６】上記一般式（１）で表される化合物として
は特に限定されず、例えば、メチルホスホン酸、メチル
ホスホン酸ジメチル、メチルホスホン酸ジエチル、エチ
ルホスホン酸、プロピルホスホン酸、ブチルホスホン
酸、２−メチルプロピルホスホン酸、ｔ−ブチルホスホ
ン酸、２，３−ジメチル−ブチルホスホン酸、オクチル
ホスホン酸、フェニルホスホン酸、ジオクチルフェニル
ホスホネート、ジメチルホスフィン酸、メチルエチルホ
スフィン酸、メチルプロピルホスフィン酸、ジエチルホ
スフィン酸、ジオクチルホスフィン酸、フェニルホスフ
ィン酸、ジエチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホ
スフィン酸、ビス（４−メトキシフェニル）ホスフィン
酸等が挙げられる。なかでも、ｔ−ブチルホスホン酸
は、高価ではあるが、高難燃性の点においては好まし
い。上記リン化合物は、単独で用いても、２種以上を併
用してもよい。

【００２７】上記中和処理された熱膨張性黒鉛とは、従
来公知の物質である熱膨張性黒鉛を中和処理したもので
ある。上記熱膨張性黒鉛は、天然鱗状グラファイト、熱
分解グラファイト、キッシュグラファイト等の粉末を、
濃硫酸、硝酸、セレン酸等の無機酸と濃硝酸、過塩素
酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、過酸
化水素等の強酸化剤とで処理することにより生成するグ
ラファイト層間化合物であり、炭素の層状構造を維持し
たままの結晶化合物である。

【００２８】上述のように酸処理して得られた熱膨張性
黒鉛は、更にアンモニア、脂肪族低級アミン、アルカリ
金属化合物、アルカリ土類金属化合物等で中和すること
により、上記中和処理された熱膨張性黒鉛とする。上記
脂肪族低級アミンとしては特に限定されず、例えば、モ
ノメチルアミン、ジメチルアミン、トリメチルアミン、
エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン等が挙げ
られる。上記アルカリ金属化合物及びアルカリ土類金属
化合物としては特に限定されず、例えば、カリウム、ナ
トリウム、カルシウム、バリウム、マグネシウム等の水
酸化物、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、有機酸塩等が挙げら
れる。上記中和処理された熱膨張性黒鉛の市販品として
は、例えば、日本化成社製「ＣＡ−６０Ｓ」等が挙げら
れる。

【００２９】上記中和処理された熱膨張性黒鉛の粒度
は、２０〜２００メッシュが好ましい。粒度が２００メ
ッシュより小さくなると、黒鉛の膨張度が小さく、所定
の耐火断熱層が得られず、粒度が２０メッシュより大き
くなると、黒鉛の膨張度が大きいという利点はあるが、
熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質と混練する際に分散性
が悪くなり、物性の低下が避けられない。

【００３０】上記無機充填剤としては特に限定されず、
例えば、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシ
ウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチ
モン、フェライト類等の金属酸化物；水酸化カルシウ
ム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、ハイド
ロタルサイト等の含水無機物；塩基性炭酸マグネシウ
ム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭
酸ストロンチウム、炭酸バリウム等の金属炭酸塩；硫酸
カルシウム、石膏繊維、けい酸カルシウム等のカルシウ
ム塩；シリカ、珪藻土、ドーンナイト、硫酸バリウム、
タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナ
イト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサ
イト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒
化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化けい素、カーボンブ
ラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、木炭粉
末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム
「ＭＯＳ」（商品名）、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミ
ニウムボレート、硫化モリブデン、炭化けい素、ステン
レス繊維、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉、スラグ繊維、フラ
イアッシュ、脱水汚泥等が挙げられる。なかでも、含水
無機物及び金属炭酸塩が好ましい。

【００３１】水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム
等の含水無機物は、加熱時の脱水反応によって生成した
水のために吸熱が起こり、温度上昇が低減されて高い耐
熱性が得られる点、及び、加熱残渣として酸化物が残存
し、これが骨材となって働くことで残渣強度が向上する
点で特に好ましい。水酸化マグネシウムと水酸化アルミ
ニウムは、脱水効果を発揮する温度領域が異なるため、
併用すると脱水効果を発揮する温度領域が広がり、より
効果的な温度上昇抑制効果が得られることから、併用す
ることが好ましい。炭酸カルシウム、炭酸亜鉛等の金属
炭酸塩は、上記リン化合物としてポリリン酸アンモニウ
ムを使用した場合、ポリリン酸アンモニウムとの反応で
膨張を促すと考えられる。また、有効な骨材として働
き、燃焼後に形状保持性の高い残渣を形成する。一般的
に、無機充填剤は、骨材的な働きをすることから、残渣
強度の向上や熱容量の増大に寄与すると考えられる。上
記無機充填剤は、単独で用いても、２種以上を併用して
もよい。

【００３２】上記無機充填剤の粒径としては、０．５〜
１００μｍのものが使用できる。上記無機充填剤は、添
加量が少ないときは、分散性が性能を大きく左右するた
め粒径の小さいものが好ましいが、０．５μｍ未満では
二次凝集が起こり、分散性が悪くなる。上記無機充填剤
の添加量が多いときは、高充填が進むにつれて、樹脂組
成物粘度が高くなり成形性が低下するが、粒径を大きく
することで樹脂組成物の粘度を低下させることができる
点から、上記範囲のなかでも粒径の大きいものが好まし
い。粒径が１００μｍを超えると、成形体の表面性、樹
脂組成物の力学的物性が低下する。より好ましくは、約
１〜５０μｍである。上記無機充填剤としては、例え
ば、水酸化アルミニウムである粒径１μｍの「Ｈ−４２
Ｍ」（昭和電工社製）、粒径１８μｍの「Ｈ−３１」
（昭和電工社製）、及び、炭酸カルシウムである粒径
１．８μｍの「ホワイトンＳＢ赤」（白石カルシウム社
製）、粒径８μｍの「ＢＦ３００」（白石カルシウム社
製）等が挙げられる。また、粒径の大きい無機充填剤と
粒径の小さいものを組み合わせて使用することがより好
ましく、組み合わせることによって、さらに高充填化が
可能となる。

【００３３】上記リン化合物、上記中和処理された熱膨
張性黒鉛及び上記無機充填剤の配合量は、上記熱可塑性
樹脂及び／又はゴム物質１００重量部に対して、合計量
で５０〜９００重量部が好ましい。５０重量部未満であ
ると、加熱後の残渣量が不充分となり、充分な耐火性が
得られず、９００重量部を超えると、機械的物性の低下
が大きく、使用に耐えない。

【００３４】上記リン化合物及び上記中和処理された熱
膨張性黒鉛の配合量は、上記熱可塑性樹脂及び／又はゴ
ム物質１００重量部に対して、合計量で２０〜３００重
量部がより好ましく、２０〜２００重量部がさらに好ま
しい。上記無機充填剤の配合量は、上記熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質１００重量部に対して、５０〜５００
重量部がより好ましく、６０〜３００重量部がさらに好
ましい。上記無機充填剤と上記リン化合物との重量比
は、約１：１が特に好ましい。

【００３５】上記中和処理された熱膨張性黒鉛と上記リ
ン化合物との重量比〔（中和処理された熱膨張性黒鉛）
／（リン化合物）〕は、０．０１〜９が好ましい。中和
処理された熱膨張性黒鉛とリン化合物との重量比を、
０．０１〜９とすることによって、燃焼残渣の形状保持
性と高い耐火性能を得ることができる。中和処理された
熱膨張性黒鉛の配合比率が多すぎると、燃焼時に膨張し
た黒鉛が飛散し、充分な膨張断熱層が得られない。一
方、リン化合物の配合比率が多すぎると、断熱層の形成
が充分ではなくなるので、充分な断熱効果が得られな
い。

【００３６】上記中和処理された熱膨張性黒鉛とリン化
合物との重量比〔（中和処理された熱膨張性黒鉛）／
（リン化合物）〕が、０．０１〜９の上記範囲内におい
ても、中和処理された熱膨張性黒鉛の配合比率が多い
と、高い膨張倍率は得られるが形状保持性が充分ではな
くなる。この場合、燃焼時の形状保持性の観点から、中
和処理された熱膨張性黒鉛とリン化合物との重量比は、
０．０１〜２が好ましい。より好ましくは、１／６０〜
１／３であり、更に好ましくは、１／４０〜１／５であ
る。上記中和処理された熱膨張性黒鉛の配合量が１０重
量部以下のときは、形状保持性が比較的良好で、加熱残
渣が崩れ落ちることがない。

【００３７】上記樹脂組成物１の耐火性能は、必ずしも
明らかではないが、以下のように発現するものと考えら
れる。即ち、中和処理された熱膨張性黒鉛は、加熱によ
り膨張して断熱層を形成し、熱の伝達を阻止する。無機
充填剤は、その際熱容量の増大に寄与する。リン化合物
は、膨張断熱層の形状保持能力を有する。

【００３８】本発明における耐火膨張樹脂組成物として
は、熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質、リン化合物、水
酸基含有炭化水素化合物及び無機充填剤を含有してなる
樹脂組成物（「樹脂組成物２」ともいう。）を挙げるこ
とができる。上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質、並
びに、上記リン化合物としては特に限定されず、例え
ば、上記樹脂組成物１で例示したものを挙げることがで
きる。

【００３９】上記無機充填剤としては特に限定されず、
例えば、上記樹脂組成物１で例示したものを挙げること
ができる。樹脂組成物２においては、炭酸カルシウム、
炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭酸ストロンチウム等の
金属炭酸塩、石膏等のカルシウム塩等が、膨張倍率が大
きく好ましい。水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウ
ム等の含水無機物は、樹脂組成物２においては、膨張倍
率が小さくなる傾向がある。

【００４０】上記水酸基含有炭化水素化合物としては、
分子中に水酸基を含有する炭化水素化合物であれば特に
限定されないが、炭素数１〜５０であるものが好まし
く、なかでも、分子中に水酸基を２つ以上有する多価ア
ルコールが好ましい。但し、デンプンのような重合体に
関しては、モノマーユニット中の炭素数がこの範囲内に
あるものをいう。

【００４１】上記分子中に水酸基を２つ以上有する多価
アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジ
エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレン
グリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサ
ンジオール、モノペンタエリスリトール、ジペンタエリ
スリトール、トリペンタエリスリトール、ネオペンタエ
リスリトール、ソルビトール、イノシトール、マンニト
ール、グルコース、フルクトース、デンプン、セルロー
ス等が挙げられる。上記水酸基含有炭化水素化合物は、
単独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよ
い。

【００４２】上記水酸基含有炭化水素化合物としては、
分子中に少なくとも２つの水酸基を有し、分子中の水酸
基数と炭素数との比〔（水酸基数）／（炭素数）〕が、
０．２〜２．０であるものが好ましく、より好ましく
は、ペンタエリスリトール類、ソルビトール、マンニト
ール等に代表されるような、〔（水酸基数）／（炭素
数）〕が、０．７〜１．５のものである。なかでも、ペ
ンタエリスリトール類は、水酸基含有率が高いため炭化
促進効果が高く、最も好ましいものである。

【００４３】上記分子中の水酸基数と炭素数との比
〔（水酸基数）／（炭素数）〕が０．２〜２．０の範囲
にある水酸基含有炭化水素化合物は、燃焼時に脱水縮合
して効果的に炭化層を形成する。上記比〔（水酸基数）
／（炭素数）〕が０．２未満であると、燃焼時には脱水
縮合よりも炭素鎖の分解が起こり易くなるため、充分な
炭化層を形成することができず、２．０を超えると、炭
化層の形成には差し支えないが、耐水性が大幅に低下す
る。耐水性が低下すると、成形直後の面材（ａ１）を水
冷する際に、上記水酸基含有炭化水素化合物が溶出した
り、成形体の保管中の湿度によって、上記水酸基含有炭
化水素化合物がブリードアウトする等の問題点がある。

【００４４】上記リン化合物、水酸基含有炭化水素化合
物及び無機充填剤の配合量としては、熱可塑性樹脂及び
／又はゴム物質１００重量部に対して、その３成分の合
計量が５０〜９００重量部となるように配合することが
好ましい。上記３成分の合計量が５０重量部未満である
と、加熱後の残渣量が不充分となり、耐火断熱層を形成
することができず、９００重量部を超えると、面材（ａ
１）の機械的物性が低下する。より好ましくは、１００
〜７００重量部であり、更に好ましくは、２００〜５０
０重量部である。

【００４５】上記水酸基含有炭化水素化合物と上記リン
化合物との重量比〔（水酸基含有炭化水素化合物）／
（リン化合物）〕は、より高い耐火性能と残渣の形状保
持性を発揮する観点から、０．０５〜２０が好ましい。
上記重量比が０．０５未満であると、発泡断熱層が脆く
なるため使用に耐えられなくなり、２０を超えると、発
泡膨張せず、充分な耐火性能が得られない。より好まし
くは、０．３〜１０であり、更に好ましくは、０．４〜
５である。

【００４６】上記無機充填剤と上記リン化合物との重量
比〔（無機充填剤）／（リン化合物）〕は、耐火性能と
残渣の形状保持性を向上させる観点から、０．０１〜５
０が好ましく、より好ましくは０．３〜１５であり、更
に好ましくは０．５〜７である。上記重量比が０．０１
未満であると、発泡断熱層が脆くなる。リン化合物は無
機充填剤のバインダー的役割を果たしているので、上記
重量比が５０を超えると、リン化合物がバインダーとし
て機能せず、成形が困難となるだけでなく、加熱時の発
泡膨張が不充分となるため、充分な耐火性能が得られな
い。

【００４７】上記樹脂組成物２においては、リン化合
物、水酸基含有炭化水素化合物及び無機充填剤とを組み
合わせることによって、充分な耐熱性を有し、かつ、燃
焼後の残渣を強固なものにし、形状保持を図るものであ
る。水酸基含有炭化水素化合物と無機充填剤に対するリ
ン化合物の配合割合が大きすぎると、燃焼時に大きく膨
張するため、断熱層が脆くなり、材料を垂直において燃
焼させた後も崩れない程度に充分に強固な燃焼残渣が得
られなくなる。上記無機充填剤の配合量が多すぎたり、
粒径が小さいと、吸油量が大きくなって、発泡時のマト
リックス粘度が大きくなるために、発泡が抑制され、断
熱効果が充分ではなくなる。無機充填剤の配合量が少な
いと、粘度が低すぎて発泡せずに流れてしまう。

【００４８】上記樹脂組成物２の耐火性能は、必ずしも
明らかではないが、以下のように発現するものと考えら
れる。即ち、加熱によりリン化合物は脱水、発泡すると
共に、炭化触媒としても作用する。水酸基含有炭化水素
化合物はリン化合物の触媒作用を受けて炭化層を形成
し、形状保持性の優れた断熱層を形成する。無機充填剤
は骨材的役割を果たし、炭化層をより強固なものとす
る。

【００４９】更に、本発明における耐火膨張樹脂組成物
としては、熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質、リン化合
物、中和処理された熱膨張性黒鉛、水酸基含有炭化水素
化合物及び無機充填剤を含有してなる樹脂組成物（「樹
脂組成物３」ともいう。）を挙げることができる。上記
熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質、上記リン化合物、上
記中和処理された熱膨張性黒鉛、及び、上記無機充填剤
としては特に限定されず、例えば、上記樹脂組成物１で
例示したものを挙げることができる。なかでも、上記無
機充填剤としては含水無機物が好ましい。上記水酸基含
有炭化水素化合物としては特に限定されず、例えば、上
記樹脂組成物２で例示したものを挙げることができる。

【００５０】上記リン化合物、上記中和処理された熱膨
張性黒鉛、上記水酸基含有炭化水素化合物及び上記無機
充填剤の配合割合としては、上記熱可塑性樹脂及び／又
はゴム物質１００重量部に対して、それらの合計量が５
０〜９００重量部であることが好ましい。上記３成分の
合計量が５０重量部未満であると、加熱後の残渣量が不
充分となり、耐火断熱層を形成することができず、９０
０重量部を超えると、面材（ａ１）の機械的物性が低下
する。より好ましくは、１００〜７００重量部であり、
更に好ましくは、２００〜５００重量部である。

【００５１】上記中和処理された熱膨張性黒鉛と上記リ
ン化合物との重量比〔（中和処理された熱膨張性黒鉛）
／（リン化合物）〕は、０．０１〜９であることが好ま
しい。上記中和処理された熱膨張性黒鉛とリン化合物と
の重量比を、０．０１〜９とすることによって、燃焼残
渣の形状保持性と高い耐火性能を得ることができる。中
和処理された熱膨張性黒鉛の配合比率が多すぎると、燃
焼時に膨張した黒鉛が飛散し、充分な膨張断熱層が得ら
れない。一方、リン化合物の配合比率が多すぎると、断
熱層の形成が充分ではないために、充分な断熱効果が得
られない。

【００５２】燃焼時の形状保持性という点からは、上記
中和処理された熱膨張性黒鉛とリン化合物との重量比
は、０．０１〜５であることがより好ましい。耐火樹脂
組成物自体が難燃性であっても、形状保持性が不充分で
あると脆くなった残渣が崩れ落ち、火炎を貫通させてし
まう可能性もあるため、適用される用途において形状保
持性が必要であるか否かによって、中和処理された熱膨
張性黒鉛の配合比率を選択することができる。更に好ま
しくは、上記範囲は、０．０１〜２である。

【００５３】上記水酸基含有炭化水素化合物と上記リン
化合物との重量比〔（水酸基含有炭化水素化合物）／
（リン化合物）〕は、より高い耐火性能と残渣の形状保
持性を発揮する観点から、０．０５〜２０であることが
好ましい。重量比が０．０５未満であると、発泡焼成層
が脆くなるため使用に耐えられなくなり、２０を超える
と、発泡膨張せず、充分な耐火性能が得られない。より
好ましくは、０．３〜１０であり、更に好ましくは、
０．４〜５である。

【００５４】上記無機充填剤と上記リン化合物との重量
比〔（無機充填剤）／（リン化合物）〕は、耐火性能と
残渣の形状保持性を向上させる観点から、０．０１〜５
０が好ましく、より好ましくは０．３〜１５であり、更
に好ましくは０．５〜７である。重量比が０．０１未満
であると、発泡焼成層が脆くなる。リン化合物は無機充
填剤のバインダー的役割を果たしているので、上記重量
比が５０を超えると、リン化合物がバインダーとして機
能せず、成形が困難となるだけでなく、加熱時の発泡膨
張が不充分となるため、充分な耐火性能が得られない。

【００５５】上記樹脂組成物３の耐火性能は、必ずしも
明らかではないが、以下のように発現するものと考えら
れる。即ち、加熱によりリン化合物は脱水、発泡すると
共に、炭化触媒としても作用する。水酸基含有炭化水素
化合物はリン化合物の触媒作用を受けて炭化層を形成
し、形状保持性の優れた断熱層を形成する。無機充填剤
は骨材的役割を果たし、炭化層をより強固なものとす
る。中和処理された熱膨張性黒鉛は、その際に膨張して
断熱層を形成し、熱の伝達を阻止するためにより有効に
作用する。

【００５６】更に、本発明における耐火膨張樹脂組成物
としては、熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質、リン化合
物、及び、金属炭酸塩を含有してなる樹脂組成物（「樹
脂組成物４」ともいう。）を挙げることができる。上記
熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質としては特に限定され
ず、例えば、上記樹脂組成物１で例示したものを挙げる
ことができる。上記リン化合物としては、加熱条件下で
リン酸を発生するリン化合物であれば特に限定されず、
例えば、上記樹脂組成物１で例示したものを挙げること
ができる。上記加熱条件は、空気中における２００℃で
の加熱をいい、上記発生するリン酸には亜リン酸及び次
亜リン酸を含む。

【００５７】上記金属炭酸塩としては特に限定されず、
アルカリ金属、アルカリ土類金属又は周期律表ＩＩｂ族
金属の炭酸塩が挙げられ、炭酸カルシウム、炭酸ストロ
ンチウム、炭酸亜鉛、炭酸マグネシウム、炭酸ナトリウ
ム等が例示できる。なかでも、炭酸カルシウム、炭酸ス
トロンチウム及び炭酸亜鉛が好ましい。

【００５８】上記樹脂組成物４は、更に、含水無機物及
び／又はカルシウム塩を含有してもよい。上記含水無機
物としては特に限定されず、例えば、水酸化アルミニウ
ム、水酸化マグネシウム、ハイドロタルサイト等が挙げ
られる。上記カルシウム塩としては特に限定されず、例
えば、硫酸カルシウム、石膏、二リン酸カルシウム等が
挙げられる。

【００５９】上記リン化合物及び金属炭酸塩の合計量と
しては、熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質１００重量部
に対して、５０〜９００重量部を配合することが好まし
い。含水無機物及び／又はカルシウム塩を含有する場合
は、上記リン化合物、金属炭酸塩並びに含水無機物及び
／又はカルシウム塩の合計量としては、熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質１００重量部に対して、５０〜９００
重量部を配合することが好ましい。５０重量部未満であ
ると、加熱後の残渣量が不充分となり、耐火断熱層を形
成することができず、９００重量部を超えると、面材
（ａ１）の機械的物性が低下する。上記含水無機物及び
／又はカルシウム塩を含有する場合は、含水無機物及び
／又はカルシウム塩の合計量としては、上記金属炭酸塩
１００重量部に対して、１〜７０重量部を配合すること
が好ましい。７０重量部を超えると、良好な形状保持性
が発揮できない。

【００６０】上記金属炭酸塩と上記リン化合物との重量
比（金属炭酸塩：リン化合物）は、６：４〜４：６が好
ましい。上記金属炭酸塩とリン化合物との重量比を６：
４〜４：６とすることによって、発泡膨張し、かつ、強
固な皮膜を形成することができる。上記金属炭酸塩が多
すぎると、充分な膨張倍率が得られず、上記リン化合物
が多すぎると、破断強度が低下し、面材（ａ１）の機械
的物性が低下する。上記含水無機物及び／又はカルシウ
ム塩を含有する場合は、上記リン化合物に対する上記金
属炭酸塩並びに上記含水無機物及び／又はカルシウム塩
の合計量との重量比（金属炭酸塩並びに含水無機物及び
／又はカルシウム塩の合計量：リン化合物）は、６：４
〜４：６が好ましい。

【００６１】上記樹脂組成物４の耐火性能は、必ずしも
明らかではないが、以下のように発現するものと考えら
れる。即ち、加熱時にリン化合物より発生するポリリン
酸と炭酸塩との化学反応により、脱炭酸、脱アンモニア
反応が促進する。リン化合物はポリリン酸を発生させる
とともに、発泡皮膜のバインダーとして働く。金属炭酸
塩は骨材的役割を果たす。含水無機物及び／又はカルシ
ウム塩は、上記金属炭酸塩と同様に骨材的役割を果たす
と考えられる。

【００６２】更に、本発明における耐火膨張樹脂組成物
としては、熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質、リン化合
物、中和処理された熱膨張性黒鉛、含水無機物、及び、
金属炭酸塩を含有してなる樹脂組成物（「樹脂組成物
５」ともいう。）を挙げることができる。上記熱可塑性
樹脂及び／又はゴム物質、リン化合物、及び、中和処理
された熱膨張性黒鉛としては特に限定されず、例えば、
上記樹脂組成物１で例示したものを挙げることができ
る。上記含水無機物、及び、金属炭酸塩としては特に限
定されず、例えば、上記樹脂組成物４で例示したものを
挙げることができる。

【００６３】上記樹脂組成物５においては、上記熱可塑
性樹脂及び／又はゴム物質１００重量部に対して、リン
化合物及び上記中和処理された熱膨張性黒鉛の合計量を
２０〜３００重量部、上記金属炭酸塩を１０〜５００重
量部、及び、上記含水無機物を１０〜５００重量部配合
することが好ましい。上記中和処理された熱膨張性黒鉛
と上記リン化合物との重量比（中和処理された熱膨張性
黒鉛／リン化合物）は、０．０１〜９であるものが好ま
しい。上記樹脂組成物５は、上記樹脂組成物１中の無機
充填剤として、含水無機物及び金属炭酸塩を含有し、そ
れらの配合量を規定することによって、形状保持性、難
燃性及び耐火性を更に向上することができる点に特徴が
ある。

【００６４】上記耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）は、２５℃での初期のかさ密度が０．８〜２．０ｇ
／ｃｍ³であるものが好ましい。２５℃での初期のかさ
密度を０．８〜２．０ｇ／ｃｍ³の範囲内とすることに
よって、上記面材（ａ１）に要求される断熱性、耐火性
等の物性を損なわず、しかも、作業性に優れたものとす
ることができる。２５℃における初期のかさ密度が、
０．８ｇ／ｃｍ³未満であると、耐火膨張樹脂組成物中
に充分な量の膨張剤、炭化剤、不燃性充填剤等を添加す
ることができず、加熱後の膨張倍率、残渣量が不充分と
なり、耐火断熱層を形成することができない。２５℃に
おける初期のかさ密度が、２．０ｇ／ｃｍ³を超える
と、上記面材（ａ１）の重量が大きくなりすぎるため
に、大面積の面材（ａ１）の張り付け作業等における作
業性が低下する。より好ましくは、１．０〜１．８ｇ／
ｃｍ³である。

【００６５】上記面材（ａ１）は、５００℃で１時間加
熱したときのかさ密度が０．０５〜０．５ｇ／ｃｍ³で
あるものが好ましい。５００℃で１時間加熱したときの
かさ密度が、０．０５ｇ／ｃｍ³未満であると、隙間が
多すぎるため、膨張時の崩れにより耐火断熱層を層とし
て形成することができなくなり、０．５ｇ／ｃｍ³を超
えると、膨張倍率が不充分となり、耐火性能を充分に発
揮することができず、耐火断熱層を形成することができ
なくなる。より好ましくは、０．１〜０．３ｇ／ｃｍ³
である。

【００６６】本発明において、上記耐火膨張樹脂組成物
からなる面材（ａ１）の初期厚みは、０．５〜４０ｍｍ
が好ましい。０．５ｍｍ未満であると、膨張しても充分
な断熱性を発揮せず、４０ｍｍを超えると、重量が重く
なり、施工性に問題が生じる。さらに好ましくは、１〜
１５ｍｍである。本明細書において、初期厚みとは、２
５℃における加熱膨張前の耐火膨張樹脂組成物からなる
面材（ａ１）の厚み（ｍｍ）をいう。

【００６７】上記耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）は、５０ｋＷ／ｃｍ²の加熱条件下で３０分間体積
膨張させた後の熱伝導率が、０．０１〜０．３ｋｃａｌ
／ｍ・ｈ・℃であることが好ましい。５０ｋＷ／ｃｍ²
の加熱条件下で３０分間体積膨張させた後の熱伝導率
が、０．３ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃を超えると、断熱性能
が不充分であるため充分な耐火性能を発揮することがで
きず、０．０１ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃未満であるもの
は、有機物及び無機物の混合物では作ることができな
い。

【００６８】上記耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）は、ＤＳＣにより、１０℃／分で６００℃まで昇温
した場合の総吸熱量が、１００Ｊ／ｇ以上であることが
好ましい。１００Ｊ／ｇ以上であると、温度上昇が遅く
なり、断熱性能がより良好となる。

【００６９】本発明においては、上記耐火膨張樹脂組成
物からなる面材（ａ１）は、粘着性を有するものである
ことが好ましい。粘着性を有するとは、上記不燃材料か
らなる板材（ｂ）及び／又は上記緩衝材からなる面材
（ａ２）に仮止め固定が可能となるような性質を有する
ことを意味し、広く粘着性及び／又は接着性を有するこ
とをいう。上記面材（ａ１）が粘着性を有するものとす
ることにより、板材（ｂ）及び／又は面材（ａ２）に簡
便に設置することができ、施工性が向上する。上記面材
（ａ１）に粘着性を付与するためには、例えば、上記熱
可塑性樹脂及び／又はゴム物質に粘着付与剤を添加する
ことにより行うことができる。上記粘着付与剤としては
特に限定されず、例えば、粘着付与樹脂、可塑剤、油脂
類、高分子低重合物等が挙げられる。

【００７０】上記粘着付与樹脂としては特に限定され
ず、例えば、ロジン、ロジン誘導体、ダンマル、コーパ
ル、クマロン、インデン樹脂、ポリテルペン、非反応性
フェノール樹脂、アルキッド樹脂、石油系炭化水素樹
脂、キシレン樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられる。

【００７１】上記可塑剤は、単独では上記面材（ａ１）
に粘着性を付与することは難しいが、上記粘着付与樹脂
と併用することにより粘着性をより向上させることがで
きる。上記可塑剤としては特に限定されず、例えば、フ
タル酸系可塑剤、リン酸エステル系可塑剤、アジピン酸
エステル系可塑剤、サバチン酸エステル系可塑剤、リシ
ノール酸エステル系可塑剤、ポリエステル系可塑剤、エ
ポキシ系可塑剤、塩化パラフィン等が挙げられる。上記
油脂類は、上記可塑剤と同様の作用を有し、可塑性付与
と粘着調整剤の目的で用いることができる。上記油脂類
としては特に限定されず、例えば、動物性油脂、植物性
油脂、鉱物油、シリコーン油等が挙げられる。

【００７２】上記高分子低重合物は、粘着性付与以外に
耐寒性向上、流動調整の目的で用いることができる。上
記高分子低重合物としては特に限定されず、例えば、天
然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエン
ゴム（ＢＲ）、１，２−ポリブタジエンゴム（１，２−
ＢＲ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロ
プレンゴム（ＣＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、ブチル
ゴム（ＩＩＲ）、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ、
ＥＰＤＭ）、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳ
Ｍ）、アクリルゴム（ＡＣＭ、ＡＮＭ）、エピクロルヒ
ドリンゴム（ＣＯ、ＥＣＯ）、多加硫ゴム（Ｔ）、シリ
コーンゴム（Ｑ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ，ＦＺ）、ウレ
タンゴム（Ｕ）等の低重合体等が挙げられる。

【００７３】本発明においては、上記耐火膨張樹脂組成
物に、上記耐火膨張樹脂組成物の物性を損なわない範囲
で、難燃剤、酸化防止剤、金属害防止剤、帯電防止剤、
安定剤、架橋剤、滑剤、軟化剤、顔料、粘着付与樹脂等
が添加されてもよい。上記耐火膨張樹脂組成物は、上記
各成分を単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサ
ー、ニーダーミキサー、二本ロール等公知の混練装置を
用いて溶融混練することにより得ることができる。上記
耐火膨張樹脂組成物は、例えば、プレス成型、押出し成
型、カレンダー成型等の従来公知の方法により、上記面
材（ａ１）に成型することができる。本発明の耐火複合
板は、例えば、天井材、床材、間仕切り壁等の内壁等の
建築材料として好適に用いることができる。

【００７４】

【実施例】以下に実施例を掲げて本発明を更に詳しく説
明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるもの
ではない。

【００７５】表１〜７中に示される、ブチルゴムとして
は実施例２及び３、並びに、比較例１及び２ではブチル
０６５（エクソン社製）、実施例２３においてはブチル
ゴム＃０６５を２０重量部及びブチルゴム＃２６８を２
２重量部の混合物、その他ではムーニー粘度（１００
℃）４７、不飽和度２．０のイソブチレン・イソプレン
ゴム、クロロプレンとしてはスカイブレンＢ−１１（東
ソー社製）、塩素化ブチルとしてはムーニー粘度（１２
５℃）３８、塩素化度１．２％のもの（エクソンケミカ
ル社製）、メタロセンポリエチレンとしてはＥＧ８２０
０（ダウ社製）、ポリブテンとしては実施例２３ではポ
リブテン＃３００Ｒ（出光石油化学社製）、その他では
ポリブテン１００Ｒ（出光石油化学社製）、液状クロロ
プレンとしてはＨＯ５０（電気化学社製）、水添石油樹
脂としてはエスコレッツ＃５３２０（エクソン社製）、
ポリリン酸アンモニウムとしてはＡＰ−４２２（ヘキス
ト社製）、赤リンとしてはヘキスト社製のもの、中和処
理された熱膨張性黒鉛としてはＧＲＥＰ−ＥＧ（東ソー
社製）、水酸化アルミニウムとしては実施例２２及び２
３ではＨ−３１（昭和電工社製）、その他ではＨ−４２
Ｍ（昭和電工社製）、水酸化マグネシウムとしてはキス
マ５Ｂ（協和化学社製）、炭酸カルシウムとしては実施
例１７、１８及び２１並びに比較例８及び１０において
はホワイトンＳＢ赤（１．８μｍ、白石カルシウム社
製）、実施例１５、１６及び２０並びに比較例９におい
てはホワイトンＢＦ２００（８μｍ、白石カルシウム社
製）、実施例２２及び２３においてはホワイトンＢＦ３
００（白石カルシウム社製）、その他ではホワイトンＳ
Ｂ（白石カルシウム）、炭酸ストロンチウムとしては堺
化学社製のもの、石膏としてはサンエス石コウ社製のＢ
級石膏、ペンタエリスリトールとしては三井東圧化学工
業社製のもの、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）として
はポバールＰＶＡ−１１７Ｓ（クラレ社製）、ガラス繊
維としては繊維径１３μｍ、長さ６ｍｍのものを用い
た。板材（ｂ）として用いたアルミパネルとしてはＪＩ
ＳＨ４０００Ａ１０５０Ｐ、サス板（ステンレ
ス板）としてはＪＩＳＧ４３０５ＳＵＳ３０
４、亜鉛鋼板としてはＪＩＳＧ３３０２ＳＧＣＣ
Ｚ１８の溶融亜鉛メッキ鋼板を用いた。なお、表中にお
いて、「−」は、測定試験又は評価試験を行わなかった
ことを示す。

【００７６】実施例１〜２３表１〜３に示した各種配合組成に従って、二軸押出機に
て混練、押出を行い、耐火膨張樹脂組成物からなる面材
（ａ１）を得た。得られた面材（ａ１）の両面に不燃材
料からなる板材（ｂ）を積層して耐火複合板の評価サン
プルを作製した。面材（ａ１）の膨張倍率、かさ密度、
熱伝導率及び総吸熱量を下記方法により測定し、面材
（ａ１）の粘着性、並びに、評価サンプルの耐火性、意
匠性及び施工性を下記方法により評価した。結果を表１
〜３に示した。

【００７７】測定方法（１）膨張倍率面材（ａ１）を、長さ４０ｍｍ、幅４０ｍｍのシート片
とし、これを常温のホットプレート上に設置した。ホッ
トプレートを１０分で３００℃まで上昇させ、１時間保
温した。その後、室温まで温度を下げ、材料の厚さを測
定し、下記式により膨張倍率を算出した。膨張倍率＝（加熱後の厚み）／（初期厚み）

【００７８】（２）かさ密度長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、初期厚み０．３ｃｍの試験
片を水平に設置した状態でコーンカロリーメーター（Ｃ
ＯＮＥ２Ａ、アトラス社製）を用いて、５００℃で１時
間加熱した後、試験片残渣の厚み変化及び重量変化を測
定し、加熱前後のかさ密度を以下の計算式で算出した。加熱前のかさ密度（ｇ／ｃｍ³）＝加熱前の重量／（１
０×１０×初期厚み（ｃｍ））加熱後のかさ密度（ｇ／ｃｍ³）＝加熱後の重量／（１
０×１０×加熱後の厚み（ｃｍ））

【００７９】（３）熱伝導率長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、厚さ０．３０ｃｍの試験片
を、コーンカロリーメーター（ＣＯＮＥ２Ａ、アトラス
社製）を用いて、５０ｋＷ／ｃｍ²の照射熱量を３０分
間与えて燃焼させた後、試験片残渣の熱伝導率をＪＩＳ
Ａ１４１２の平板熱流計法に基づいて測定した。

【００８０】（４）総吸熱量１０ｍｇの試験片を示差熱走査計（セイコー電子工業社
製、ＤＳＣ２２０）を用いて、常温から１０℃／分で６
００℃まで昇温した場合の総吸熱量を求めた。

【００８１】評価方法（１）粘着性面材（ａ１）をＪＩＳＺ０２３７に基づいてボール
タック試験を行ったとき、傾斜角度３０度において１／
１６のボールが停止するものを○、停止しなかったもの
を×とした。

【００８２】（２）耐火性耐火性の評価は、図１に示すような耐火炉において、Ｊ
ＩＳＡ１３０４に準拠して行った。炉内温度を１時
間で９２５℃まで昇温した後、耐火複合板の裏面温度を
測定し、裏面温度が２６０℃以下のものを○、２６０℃
を超えるものを×とした。

【００８３】（３）意匠性表面の意匠が芯材（ａ）を構成する面材（ａ１）により
限定されてしまうものを×、面材（ａ１）によらないも
のを○とした。

【００８４】（４）施工性耐火複合板の１ｍ²当たりの重量を測定し、５０ｋｇ以
上になるものを×、５０ｋｇ未満のものを○とした。耐
火複合板の１ｍ²当たりの重量が５０ｋｇ未満であって
も、複合板作製時に粉塵が発生するものは×とした。

【００８５】

【表１】

【００８６】

【表２】

【００８７】

【表３】

【００８８】比較例１、２及び比較例５〜１０表４に示した各種配合組成に従って面材（ａ１）を作製
したこと以外は、実施例１〜２３と同様にして評価サン
プルを作製し、評価した。結果を表４に示した。比較例
２は、加熱時に壁材の破壊が生じた。比較例５は、無機
充填剤の配合量が多いため、面材（ａ１）の作成ができ
なかった。比較例６及び７は、液状樹脂単独のため面材
（ａ１）の作成ができなかった。

【００８９】比較例３ＡＬＣ板のみを評価サンプルとしたこと以外は、実施例
１〜２５と同様にして評価した。結果を表４に示した。

【００９０】比較例４吹き付け剤として、水酸化アルミニウム３５重量％、ポ
ルトランドセメント２５重量％、炭酸カルシウム２０重
量％、バーミキュライト７重量％、パーライト８重量
％、けい酸塩粉末３重量％、ガラス繊維１重量％からな
る吹き付け剤を、１ｍｍ厚のアルミパネルに３０ｍｍ厚
になるように吹き付けて、評価サンプルを作製した。得
られた評価サンプルを実施例１〜２３と同様にして評価
した。結果を表４に示した。なお、吹き付け作業完了ま
でに１時間を要し、作業中にマスク着用の必要があり、
施工性に劣るものであった。

【００９１】

【表４】

【００９２】実施例２４〜４６上記実施例１〜２３で得られた面材（ａ１）を用いて、
それぞれ実施例２４〜４６を行った。ウレタン発泡シー
ト（発泡倍率２０倍）（ａ２）の両面に上記面材（ａ
１）を積層し、さらにその外側両面に不燃材料からなる
板材（ｂ）を設置し、耐火複合板の評価サンプルを作製
した。評価サンプルの耐火性及び施工性について、実施
例１〜２３と同様にして評価した。評価サンプルの壁材
厚み変化率は、下記方法により評価した。結果を表５及
び表６に示した。

【００９３】評価方法（５）壁材厚み変化率上記評価方法（３）の耐火性評価前後の耐火複合板の厚
みを測定し、壁材厚み変化率を下記式によって算出し
た。壁材厚み変化率＝（耐火性評価後の厚み）／（耐火性評
価前の厚み）

【００９４】

【表５】

【００９５】

【表６】

【００９６】比較例１１〜１６比較例１及び６〜１０で得られた面材（ａ１）を使用し
たこと以外は、実施例２４〜４６と同様にして評価サン
プルを作製し、評価した。結果を表７に示した。上記比
較例１、３及び４において得られた評価サンプルについ
て、壁材厚み変化率を測定した。結果を表７に示した。

【００９７】

【表７】

【００９８】

【発明の効果】本発明の耐火複合板は、上述の構成から
なるので、厚みを厚くすることなく優れた耐火性を発揮
することができる。従って、施工性にも優れたものであ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】耐火複合板の耐火性の評価方法を説明するため
の断面概略図である。

【符号の説明】

１芯材（ａ）２不燃材料からなる板材（ｂ）３耐火炉

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）を有する芯材（ａ）と、前記芯材（ａ）の両面に設
けた不燃材料からなる板材（ｂ）とにより構成される耐
火複合板であって、前記面材（ａ１）は、３００℃に加
熱した場合において、初期厚み（ｔ）と加熱後の厚み
（ｔ′）との関係がｔ′／ｔ＝１．１〜２０であることを特徴とする耐火複合板。
【請求項２】芯材（ａ）は、耐火膨張樹脂組成物から
なる面材（ａ１）と緩衝材からなる面材（ａ２）とを積
層してなるものである請求項１記載の耐火複合板。
【請求項３】面材（ａ１）は、熱可塑性樹脂及び／又
はゴム物質、リン化合物及び無機充填剤を含有する耐火
膨張樹脂組成物からなるものである請求項１又は２記載
の耐火複合板。
【請求項４】耐火膨張樹脂組成物は、熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質、リン化合物、中和処理された熱膨張
性黒鉛及び無機充填剤を含有するものであって、前記熱
可塑性樹脂及び／又はゴム物質１００重量部に対して、
前記リン化合物、前記中和処理された熱膨張性黒鉛及び
前記無機充填剤の合計量を５０〜９００重量部配合して
なり、前記中和処理された熱膨張性黒鉛と前記リン化合
物との重量比（中和処理された熱膨張性黒鉛／リン化合
物）が、０．０１〜９である請求項３記載の耐火複合
板。
【請求項５】耐火膨張樹脂組成物は、熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質、リン化合物、水酸基含有炭化水素化
合物及び無機充填剤を含有するものであって、前記熱可
塑性樹脂及び／又はゴム物質１００重量部に対して、前
記リン化合物、前記水酸基含有炭化水素化合物及び前記
無機充填剤の合計量を５０〜９００重量部配合してな
り、前記水酸基含有炭化水素化合物と前記リン化合物と
の重量比（水酸基含有炭化水素化合物／リン化合物）
が、０．０５〜２０である請求項３記載の耐火複合板。
【請求項６】耐火膨張樹脂組成物は、熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質、リン化合物、中和処理された熱膨張
性黒鉛、水酸基含有炭化水素化合物及び無機充填剤を含
有するものであって、前記熱可塑性樹脂及び／又はゴム
物質１００重量部に対して、前記リン化合物、前記中和
処理された熱膨張性黒鉛、前記水酸基含有炭化水素化合
物及び前記無機充填剤の合計量を５０〜９００重量部配
合してなり、前記中和処理された熱膨張性黒鉛と前記リ
ン化合物との重量比（中和処理された熱膨張性黒鉛／リ
ン化合物）が、０．０１〜９であり、前記水酸基含有炭
化水素化合物と前記リン化合物との重量比（水酸基含有
炭化水素化合物／リン化合物）が、０．０５〜２０であ
る請求項３記載の耐火複合板。
【請求項７】耐火膨張樹脂組成物は、熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質、リン化合物及び金属炭酸塩を含有す
るものであって、前記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質
１００重量部に対して、前記リン化合物及び前記金属炭
酸塩の合計量を５０〜９００重量部配合してなり、前記
金属炭酸塩と前記リン化合物との重量比（金属炭酸塩：
リン化合物）が、６：４〜４：６である請求項３記載の
耐火複合板。
【請求項８】耐火膨張樹脂組成物は、熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質、リン化合物及び金属炭酸塩を含有
し、更に、含水無機物及び／又はカルシウム塩を含むも
のであって、前記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質１０
０重量部に対して、前記リン化合物、前記金属炭酸塩並
びに前記含水無機物及び／又はカルシウム塩の合計量を
５０〜９００重量部、前記金属炭酸塩１００重量部に対
して、前記含水無機物及び／又はカルシウム塩の合計量
を１〜７０重量部配合してなり、前記リン化合物に対す
る前記金属炭酸塩並びに前記含水無機物及び／又はカル
シウム塩の合計量との重量比（金属炭酸塩並びに含水無
機物及び／又はカルシウム塩の合計量：リン化合物）
が、６：４〜４：６である請求項３記載の耐火複合板。
【請求項９】耐火膨張樹脂組成物は、熱可塑性樹脂及
び／又はゴム物質、リン化合物、中和処理された熱膨張
性黒鉛、含水無機物及び金属炭酸塩を含有するものであ
って、前記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質１００重量
部に対して、前記リン化合物及び前記中和処理された熱
膨張性黒鉛の合計量を２０〜３００重量部、前記金属炭
酸塩を１０〜５００重量部、及び、前記含水無機物を１
０〜５００重量部配合してなり、前記中和処理された熱
膨張性黒鉛と前記リン化合物との重量比（中和処理され
た熱膨張性黒鉛／リン化合物）が、０．０１〜９である
請求項３記載の耐火複合板。
【請求項１０】耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）は、２５℃での初期のかさ密度が０．８〜２．０ｇ
／ｃｍ³であって、かつ、５００℃で１時間加熱したと
きのかさ密度が０．０５〜０．５ｇ／ｃｍ³である請求
項１、２、３、４、５、６、７、８又は９記載の耐火複
合板。
【請求項１１】耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）の初期厚みは、０．５〜４０ｍｍである請求項１、
２、３、４、５、６、７、８、９又は１０記載の耐火複
合板。
【請求項１２】耐火膨張樹脂組成物からなる面材（ａ
１）は、粘着性を有するものである請求項１、２、３、
４、５、６、７、８、９、１０又は１１記載の耐火複合
板。