JPH11347788A

JPH11347788A - サブマージアーク溶接用ボンドフラックス

Info

Publication number: JPH11347788A
Application number: JP10163971A
Authority: JP
Inventors: Kazuo Tanaka; 和雄田中; Minoru Otsu; 穣大津
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1998-06-11
Filing date: 1998-06-11
Publication date: 1999-12-21
Anticipated expiration: 2018-06-11
Also published as: JP3617597B2

Abstract

(57)【要約】【課題】薄板の溶接、厚板の多層溶接及び突合せ継手
の両面溶接等の種々の溶接に適用することができ、いず
れの溶接方法を使用した場合であっても、優れた溶接作
業性及び継手性能を得ることができるサブマージアーク
溶接用ボンドフラックスを提供する。【解決手段】サブマージアーク溶接用ボンドフラック
スは、フラックス全重量あたりの重量％で、ＳｉＯ₂：
２０乃至２７％、Ａｌ₂Ｏ₃：１８乃至２５％、ＭｇＯ：
１３乃至２２％、ＣａＯ：４乃至１１％、ＴｉＯ₂：５
乃至１４％及びＣａＦ₂：３乃至１０％を含有すると共
に、粒径が５００乃至８４０μｍである粒子を３０乃至
５０％、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である粒
子を３０乃至５０％含有し、粒径が８４０μｍを超える
粒子を２５％未満、粒径が２９７μｍ未満である粒子を
２０％未満に規制し、見掛密度が０．８０乃至１．２０
ｇ／ミリリットルである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、特に鉄骨及び橋梁
等に多く使用されるビルトエッチ材（３枚の鋼板を断面
形状がＨ形となるように組み合わせてすみ肉溶接により
接合した骨材）からなる柱、梁及び桁のすみ肉溶接並び
にＩ形材又は溝形材のウェブ同士及びフランジ同士が突
合された突合せ継手の両面溶接等の広範囲の溶接に適用
させることができるサブマージアーク溶接用ボンドフラ
ックスに関する。

【０００２】

【従来の技術】すみ肉溶接により形成されるすみ肉溶接
継手は、溶込み深さ及び必要脚長の確保、並びにビード
形状の平滑性及び溶接金属の母材とのなじみ性が良好で
あることが要求されている。特に、溶接ビードの品質に
ついては、突き合わせ溶接継手と比較して、すみ肉溶接
特有の特性が要求される。そこで、従来においては、こ
れらの要求特性を満足させるために、すみ肉溶接専用の
フラックスが使用されることが多い。

【０００３】また、ビルトエッチ材は、近時、柱、梁及
び桁等の材料として使用されており、ビルトエッチ材の
用途が多様化し、板厚範囲が拡大していると共に鋼種が
増加している。特に、ビルトエッチ材を柱として使用す
る場合に、その継手性能として、部位によっては、強度
の他に高靱性が要求されることがある。そこで、ビルト
エッチ材をすみ肉溶接する場合においても、その用途及
び要求性能に応じてフラックスを選択している。

【０００４】更に、Ｉ形材又は溝形材等の突き合わせ溶
接する際には、突合せ溶接用フラックスを使用して、ウ
ェブ同士及びフランジ同士を溶接している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】このように、従来にお
いては、母材の板厚、鋼種及びその溶接方法、並びに溶
接により得られる継手の用途及び要求性能に応じて、使
用するフラックスの種類を使い分けている。従って、例
えば１つの溶接構造物を溶接により組み立てる場合に、
複数種のフラックスを準備して、溶接部位毎に使用する
フラックスを選択する必要がある。その結果、溶接構造
物の組立時においては、溶接作業が煩雑になると共に、
工程数が増加するという問題点がある。

【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、ビルトエッチ材等のような薄板の溶接、厚
板の多層溶接及び突合せ継手の両面溶接等の種々の溶接
に適用することができ、いずれの溶接方法を使用した場
合であっても、優れた溶接作業性及び継手性能を得るこ
とができるサブマージアーク溶接用ボンドフラックスを
提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明に係るサブマージ
アーク溶接用ボンドフラックスは、フラックス全重量あ
たり、ＳｉＯ₂：２０乃至２７重量％、Ａｌ₂Ｏ₃：１８
乃至２５重量％、ＭｇＯ：１３乃至２２重量％、Ｃａ
Ｏ：４乃至１１重量％、ＴｉＯ₂：５乃至１４重量％及
びＣａＦ₂：３乃至１０重量％を含有すると共に、粒径
が５００乃至８４０μｍである粒子を３０乃至５０重量
％、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である粒子を
３０乃至５０重量％含有し、粒径が８４０μｍを超える
粒子を２５重量％未満、粒径が２９７μｍ未満である粒
子を２０重量％未満に規制し、見掛密度が０．８０乃至
１．２０ｇ／ミリリットルであることを特徴とする。

【０００８】また、本発明に係るサブマージアーク溶接
用ボンドフラックスは、フラックス全重量あたり、Ｔ
ｉ：０．５乃至３．０重量％及びＢ：０．０５乃至０．
３重量％を含有することが好ましく、ＣＯ₂を３乃至１
０重量％含有すると、より一層望ましい。

【０００９】

【発明の実施の形態】本願発明者は、従来の種々のフラ
ックスを使用して、すみ肉単層溶接及び多層溶接並びに
突き合わせ溶接を実施して、得られる溶接ビードの品質
及び継手性能について検討したが、いずれのフラックス
を使用しても、優れた溶接ビード品質及び継手性能を得
ることはできなかった。これは、例えば、両面単層溶接
では、溶融池及び溶融スラグが鋼板の表面で自由に流動
して凝固するが、すみ肉溶接は基本的には開先内溶接で
あり、開先の壁によって溶融池及び溶融スラグの流動が
強制されるからである。従って、同一のフラックス及び
溶接条件を使用した場合であっても、開先形状によって
溶融池の形（幅）及びスラグの厚さ等が異なるので、溶
接結果が異なったものとなる。

【００１０】そこで、本願発明者等は、種々の組成及び
粒度を有するフラックスを使用して溶接試験を実施した
結果、フラックスの組成、粒度及び見掛密度を厳密に規
定することにより、開先形状及び溶接方法等に拘わら
ず、優れた品質及び性能を有する溶接ビード及び継手を
得ることができることを見い出した。

【００１１】以下、本発明に係るサブマージアーク溶接
用ボンドフラックスの組成限定理由について説明する。

【００１２】ＳｉＯ₂ ：２０乃至２７重量％ＳｉＯ₂はガラス化成分である。フラックス中のＳｉＯ₂
がフラックス全重量あたり２７重量％を超えると、溶融
スラグ全体の粘性が高くなって、すみ肉溶接に適用した
場合には平滑なビードを得ることができるが、両面単層
溶接に適用した場合にはビード幅が不安定になる。ま
た、溶接部の靱性を十分に確保することができない。一
方、フラックス中のＳｉＯ₂が２０重量％未満である
と、両面単層溶接に適用した場合には、良好なビードを
得ることができるが、すみ肉溶接に適用した場合に、ビ
ート形状が凸型になりやすくなる。従って、フラックス
中のＳｉＯ₂はフラックス全重量あたり２０乃至２７重
量％とする。なお、ＳｉＯ₂は珪砂、珪石及び珪珪石等
の酸化物並びに複合酸化物等によりフラックス中に添加
することができ、本発明においては、これらをＳｉＯ₂
換算値として規定する。

【００１３】Ａｌ₂ Ｏ₃ ：１８乃至２５重量％Ａｌ₂Ｏ₃は、特に、開先内におけるスラグ剥離性に大き
く影響を与える成分である。フラックス中のＡｌ₂Ｏ₃が
フラックス全重量あたり２５重量％を超えると、すみ肉
溶接及び突き合わせ溶接のいずれの溶接に適用した場合
においても、溶け込み深さが浅くなる傾向がある。一
方、フラックス中のＡｌ₂Ｏ₃が１８重量％未満である
と、特にすみ肉溶接に適用した場合にスラグの剥離性が
低下する。従って、フラックス中のＡｌ₂Ｏ₃はフラック
ス全重量あたり１８乃至２５重量％とする。なお、Ａｌ
₂Ｏ₃は主として、アルミナ等によりフラックス中に添加
することができ、本発明においては、これをＡｌ₂Ｏ₃換
算値として規定する。

【００１４】ＭｇＯ：１３乃至２２重量％ＭｇＯ及びＣａＯ等は、いずれも溶融スラグの粘性を低
下させる成分であり、スラグの流動性を高めて両面単層
溶接に適用した場合には、ビード幅を広くする効果を得
ることができる。しかし、ＭｇＯは高融点成分であるの
で、フラックス中のＭｇＯがフラックス全重量あたり２
２重量％を超えると、特に、すみ肉溶接に適用して小入
熱溶接条件により溶接した場合に、フラックスの溶融性
が低下して安定したビードを得ることができなくなる。
一方、フラックス中のＭｇＯが１３重量％未満である
と、溶融スラグの流動性を高める効果を得ることができ
なくなり、特に、両面単層溶接に適用した場合に、安定
したビード幅を確保することができなくなる。また、Ｍ
ｇＯは塩基性成分であるので、フラックス中のＭｇＯが
１３重量％未満であると、溶接金属の靱性を確保するこ
とができない。従って、フラックス中のＭｇＯはフラッ
クス全重量あたり１３乃至２２重量％とする。なお、Ｍ
ｇＯは、マグネシヤクリンカ、マグネサイト及び炭酸マ
グネシウム等によりフラックス中に添加することがで
き、本発明においては、これらをＭｇＯ換算値として規
定する。

【００１５】ＣａＯ：４乃至１１重量％フラックス中のＣａＯがフラックス全重量あたり１１重
量％を超えると、溶融スラグの凝固温度が高くなり、こ
れにより、特にすみ肉溶接に適用した場合に、アンダカ
ットが発生しやすくなり、スラグ剥離性が低下する。一
方、フラックス中のＣａＯが４重量％未満であると、溶
融スラグの流動性を確保することができなくなり、ビー
ド形状が凸型になりやすくなる。また、フラックス中の
ＣａＯはＭｇＯと同様に塩基性成分であるので、フラッ
クス中のＣａＯが４重量％未満であると、溶接金属の靱
性を確保することができない。従って、フラックス中の
ＣａＯはフラックス全重量あたり４乃至１１重量％とす
る。なお、ＣａＯは、炭酸石灰及び珪珪石等によりフラ
ックス中に添加することができ、本発明においては、こ
れらをＣａＯ換算値として規定する。

【００１６】ＴｉＯ₂ ：５乃至１４重量％ＴｉＯ₂はスラグ剥離性を向上させる効果を有する成分
である。フラックス中のＴｉＯ₂がフラックス全重量あ
たり１４重量％を超えると、すみ肉溶接及び両面溶接の
いずれの溶接に適用した場合においても、ビード波が粗
くなる傾向がある。一方、フラックス中のＴｉＯ₂が５
重量％未満であると、スラグ剥離性を向上させる効果を
十分に得ることができない。従って、フラックス中のＴ
ｉＯ₂はフラックス全重量あたり５乃至１４重量％とす
る。なお、ＴｉＯ₂はルチール等によりフラックス中に
添加することができ、本発明においては、これをＴｉＯ
₂換算値として規定する。

【００１７】ＣａＦ₂ ：３乃至１０重量％ＣａＦ₂は低融点成分であり、フラックス全体の溶融性
を高める効果を有する。フラックス中のＣａＦ₂がフラ
ックス全重量あたり１０重量％を超えると、スラグ生成
量が過剰となって、特にすみ肉溶接に適用した場合にス
ラグ剥離性を著しく劣化させる。一方、フラックス中の
ＣａＦ₂が３重量％未満であると、特に小入熱のすみ肉
溶接に適用した場合に、フラックスの溶融性が損なわれ
ることに起因して、ビード形状が不良となりやすくな
る。従って、フラックス中のＣａＦ ₂はフラックス全重
量あたり３乃至１０重量％とする。なお、ＣａＦ₂は蛍
石等によりフラックス中に添加することができ、本発明
においては、これをＣａＦ₂換算値として規定する。

【００１８】Ｔｉ：０．５乃至３．０重量％，Ｂ：０．
０５乃至０．３重量％Ｔｉ及びＢは溶接金属の組織を微細化する成分であり、
特に、大入熱溶接に適用した場合に、溶接金属の靱性を
高める効果を有する。フラックス中のＴｉがフラックス
全重量あたり０．５重量％未満であると、溶接金属の組
織を微細化する効果を十分に得ることができない。一
方、フラックス中のＴｉが３．０重量％を超えると、ビ
ードの表面にスラグが焼き付いて、スラグ剥離性が低下
することがある。また、フラックス中のＢがフラックス
全重量あたり０．０５重量％未満であると、溶接金属の
組織を微細化する効果を十分に得ることができない。一
方、フラックス中のＢが０．３重量％を超えると、溶接
金属の硬さが必要以上に高くなって、溶接金属の耐割れ
性が低下することがある。但し、Ｔｉ及びＢは、単独で
は溶接金属の靱性を高める効果を十分に得ることができ
ないので、Ｔｉ及びＢの両方がフラックス中に含有され
ていることが好ましい。従って、フラックス中にＴｉ及
びＢを含有させる場合は、フラックス全重量あたり、Ｔ
ｉを０．５乃至３．０重量％、Ｂを０．０５乃至０．３
重量％とすることが好ましい。なお、Ｔｉは金属Ｔｉ及
びＦｅ−Ｔｉ等の合金によりフラックス中に添加するこ
とができ、ＢはＦｅ−Ｂ及び硼砂等の酸化物並びにそれ
らの化合物により添加することができ、本発明において
は、これらを夫々、Ｔｉ換算値及びＢ換算値として規定
する。

【００１９】ＣＯ₂ ：３乃至１０重量％ＣＯ₂は溶融スラグの性質に影響を与える成分ではない
が、溶接中にＣＯ₂ガスを発生させて、溶融池上の水素
分圧を低下させるので、溶接金属の水素量を低減する効
果を有する。フラックス中のＣＯ₂がフラックス全重量
あたり３重量％未満であると、溶接金属の水素量を低減
する効果を十分に得ることができない。一方、フラック
ス中のＣＯ₂が１０重量％を超えると、ガス量が過剰に
なって、溶接中に吹上が発生したり、この吹上に伴って
溶融スラグが吐出することがあり、これにより、溶融池
が乱されてビード形状が不安定になることがある。従っ
て、フラックス中にＣＯ₂を含有させる場合は、フラッ
クス全重量あたり３乃至１０重量％とすることが好まし
い。なお、ＣＯ₂は炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム
及び炭酸バリウム等によりフラックス中に添加すること
ができ、本発明においては、これらをＣＯ₂換算値とし
て規定する。

【００２０】次に、本発明に係るサブマージアーク溶接
用ボンドフラックスにおける粒度範囲及び見掛密度範囲
について説明する。

【００２１】粒径が２９７μｍ未満である粒子：２０重
量％未満，粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である
粒子：３０乃至５０重量％，粒径が５００乃至８４０μ
ｍである粒子：３０乃至５０重量％，粒径が８４０μｍ
を超える粒子：２５重量％未満フラックスの粒度分布を規定することにより、溶接ビー
ドの形状を向上させることができると共に、アンダカッ
トの発生を防止することができる。また、フラックスの
粒度分布を規定することにより、溶接中に発生するガス
を外部に逃がす効果と、大気中の成分が溶融金属に侵入
することを防止する効果とを得ることができる。フラッ
クス全重量あたり、粒径が８４０μｍを超えるフラック
ス粒子が２５重量％以上であると、特に、両面一層溶接
に適用して大入熱条件で厚板を溶接した場合に、溶融ス
ラグの吐出が増加してビード形状が乱れたり、フラック
ス粒子間の空隙が大きくなって大気が侵入しやすくな
り、溶接金属の機械的性能が低下することがある。

【００２２】また、フラックス全重量あたり、粒径が５
００乃至８４０μｍであるフラックス粒子が３０重量％
未満であると、特に、すみ肉溶接に適用して低入熱条件
で溶接した場合に、ビードの広がりが悪くなると共に、
アンダカットが発生しやすくなる。一方、粒径が５００
乃至８４０μｍであるフラックス粒子が５０重量％を超
えると、両面一層溶接に適用して大入熱条件で溶接した
場合に、ビード形状が凸状になりやすいと共に、ビード
波が粗くなる。

【００２３】更に、フラックス全重量あたり、粒径が２
９７μｍ以上５００μｍ未満であるフラックス粒子が３
０重量％未満であると、両面一層溶接に適用して大入熱
条件で溶接した場合に、ビード形状が凸状になりやすい
と共に、ビード波が粗くなる。一方、粒径が２９７μｍ
以上５００μｍ未満であるフラックス粒子が５０重量％
を超えると、すみ肉溶接に適用して低入熱条件で溶接し
た場合に、ビードの広がりが悪くなると共に、アンダカ
ットが発生しやすくなる。

【００２４】更にまた、フラックス全重量あたり、粒径
が２９７μｍ未満であるフラックス粒子が２０重量％以
上であると、溶接中に発生するガス抜けが悪くなって、
フラックス及び溶融スラグの吐出が増加するので、溶接
作業性が低下する。

【００２５】見掛密度：０．８０乃至１．２０ｇ／ミリリッ
トルフラックスの見掛密度は、ビードの広がり及び形状、並
びに溶け込み深さに影響を与えるので、サブマージアー
ク溶接においては、用途に応じて適切な見掛密度を選択
することができる。フラックスの見掛密度が０．８０ｇ
／ミリリットル未満であると、すみ肉溶接又は両面一層溶接に
適用して大入熱条件で厚板を溶接した場合に、溶接スラ
グの吐出が増加してビード形状が乱れたり、十分な溶け
込み深さを確保することができなくなる。一方、フラッ
クスの見掛密度が１．２０ｇ／ミリリットルを超えると、小入
熱条件で薄板を溶接した場合に、ビード幅が広がらず、
ビード形状が凸状になる。従って、フラックスの見掛密
度は０．８０乃至１．２０ｇ／ミリリットルとする。

【００２６】なお、本発明においては、上記成分の他
に、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏ等をフラックス中に
含有させることができる。

【００２７】

【実施例】以下、本発明に係るサブマージアーク溶接用
ボンドフラックスの実施例についてその比較例と比較し
て具体的に説明する。先ず、下記表１に示す種々の組成
を有する鋼板及び下記表２に示す２種の溶接ワイヤを準
備すると共に、下記表３及び４に示す種々の組成、粒度
分布及び見掛密度を有するボンドフラックスを調製し
た。そして、準備した鋼板を組み合わせて、溶接母材を
組み立てた。なお、下記表３に示すボンドフラックス組
成において、その他の成分としては、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎａ
₂Ｏ及びＫ₂Ｏ等がある。

【００２８】図１は下向きすみ肉溶接用に組み立てた母
材の開先形状を示す断面図であり、図２は突合せ両面一
層溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す断面図であ
る。また、図３は多層溶接用に組み立てた母材の開先形
状を示す断面図である。図１に示すように、水平面１に
対して５５゜傾斜させて、板厚が３２ｍｍである鋼板Ｓ
２を配置し、この鋼板Ｓ２の表面に対して垂直となるよ
うに板厚が１６ｍｍである鋼板Ｓ１の端面を当接させる
ことにより、下向きすみ肉溶接用の母材を組み立てた。
また、板厚が４０ｍｍである２枚の鋼板Ｓ３の第１面２
側から端面に至る領域に切欠きを設けると共に、第２面
３側から端面に至る領域に切欠きを設けて、これらの端
面同士を当接させることにより、突合せ両面一層溶接用
の母材を組み立てた。なお、この第１面２側の開先角度
は６０゜、開先深さは１６ｍｍとし、第２面３側の開先
角度は８０゜、開先深さは１５ｍｍとした。更に、板厚
が５０ｍｍである２枚の鋼板Ｓ４の表面から端面に至る
領域に切欠きを設けて、これらの端面同士を当接させる
ことにより、多層溶接用の母材を組み立てた。

【００２９】次に、得られた開先に対して、全てのボン
ドフラックスを使用して２種のワイヤにより、下記表５
乃至７に示す溶接条件で下向きすみ肉溶接、突合せ両面
一層溶接及び多層溶接を実施し、各溶接方法について、
フラックスの吹上、スラグ剥離性、ビード外観、ビード
形状、ビード幅揃い、ビード波形、アンダカット、溶け
込み深さ及び溶接金属の靱性を評価した。また、多層溶
接したものについては、溶接金属の低温割れ性も評価し
た。これらの評価結果を下記表８乃至１０に示す。

【００３０】

【表１】

【００３１】

【表２】

【００３２】

【表３】

【００３３】

【表４】

【００３４】

【表５】

【００３５】

【表６】

【００３６】

【表７】

【００３７】

【表８】

【００３８】

【表９】

【００３９】

【表１０】

【００４０】上記表３、４及び８乃至１０に示すよう
に、フラックス記号Ｆ１乃至Ｆ６を使用して溶接した実
施例Ｎｏ．１乃至６、２１乃至２６及び４１乃至４６
は、フラックスの組成、粒度分布及び見掛密度が適切に
規制されているので、いずれの溶接方法により溶接した
場合においても、良好な溶接作業性及び継手性能を得る
ことができた。特に、実施例Ｎｏ．３乃至６、２３乃至
２６及び４３乃至４６は、使用したフラックス中に好ま
しい範囲内でＴｉ及びＢが含有されているので、優れた
靱性の溶接金属を得ることができた。また、実施例Ｎ
ｏ．４５及び４６は、使用したフラックス中に好ましい
範囲内でＣＯ₂が含有されているので、多層溶接により
優れた低温割れ性を有する溶接金属を得ることができ
た。

【００４１】一方、比較例Ｎｏ．７、２７及び４７は、
使用したフラックス中のＳｉＯ₂含有量が本発明範囲の
上限を超えているので、両面一層溶接及び多層溶接にお
いて、ビード幅が不安定になると共に、いずれの溶接方
法により得られた溶接金属についても、その靱性が若干
低下した。また、Ａｌ₂Ｏ₃含有量が本発明範囲の下限未
満であるので、すみ肉溶接時のスラグ剥離性が低下し
た。比較例Ｎｏ．８、２８及び４８は、使用したフラッ
クス中のＳｉＯ₂含有量が本発明範囲の下限未満である
と共に、ＭｇＯ含有量が本発明範囲の上限を超えている
ので、すみ肉溶接時のビードの外観が不良となり、ビー
ド形状及びビード幅が不安定となった。

【００４２】比較例Ｎｏ．９、２９及び４９は、使用し
たフラックス中のＡｌ₂Ｏ₃含有量が本発明範囲の上限を
超えているので、いずれの溶接方法を使用しても、溶込
み深さが浅くなった。比較例Ｎｏ．１０、３０及び５０
は、使用したフラックス中のＣａＯ含有量が本発明範囲
の下限未満であると共に、ＴｉＯ₂含有量が本発明範囲
の上限を超えているので、いずれの溶接方法を使用して
も、良好なビードを得ることができず、また、溶接金属
の靱性も若干低下した。

【００４３】比較例Ｎｏ．１１、３１及び５１は、使用
したフラックスのＣａＦ₂含有量が本発明範囲の上限を
超えているので、特に、すみ肉溶接時のスラグ剥離性が
低下した。比較例Ｎｏ．１２、３２及び５２は、使用し
たフラックスのＣａＯ含有量及びＣａＦ₂含有量が本発
明範囲の下限未満であるので、良好なビードを得ること
ができなかった。また、フラックス中にＣＯ₂が本発明
の好ましい範囲を超えて含有されているので、吹上が発
生した。比較例Ｎｏ．１３、３３及び５３は、使用した
フラックス中のＳｉＯ₂含有量が本発明範囲の下限未満
であるので、特にすみ肉溶接において良好なビードを得
ることができなかった。また、ＣａＯ含有量が本発明範
囲の上限を超えているので、すみ肉溶接においてアンダ
カットが発生し、更に、ＴｉＯ₂含有量が本発明範囲の
下限未満であるので、いずれの溶接方法によってもスラ
グの剥離性が低下した。

【００４４】比較例Ｎｏ．１４、３４及び５４は、粒径
が８４０μｍを超える粒子が本発明範囲の上限を超えて
おり、粒径が２９７μｍ以上５００μｍ未満である粒子
が本発明範囲の下限未満であると共に、見掛密度が本発
明範囲の上限を超えているので、両面一層溶接及び多層
溶接において、吹上が発生し良好なビードを得ることが
できなかった。比較例Ｎｏ．１５、３５及び５５は、粒
度分布が本発明範囲から外れていると共に、見掛密度が
本発明範囲の下限未満であるので、吹上が発生して、ビ
ード形状が劣化した。比較例Ｎｏ．１６、３６及び５６
は、粒径が５００乃至８４０μｍの粒子が本発明範囲の
上限を超えていると共に、粒径が２９７μｍ以上５００
μｍ未満の粒子が本発明範囲の下限未満であるので、両
面一層溶接及び多層溶接においてビード形状が劣化し、
ビード波形も粗くなった。

【００４５】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
フラックス組成が適切に規制されていると共に、フラッ
クスの粒度分布及び見掛密度が適切に規制されているの
で、薄板の溶接、厚板の多層溶接及び突合せ継手の両面
溶接等のいずれの溶接方法に適用した場合においても、
優れた溶接作業性及び継手性能を得ることができる。ま
た、フラックス中に適切な量のＴｉ及びＢを含有させる
と、得られる溶接金属の靱性を向上させることができ、
フラックス中に適切な量のＣＯ₂を含有させると、超高
張力鋼の厚板層の溶接に適用することができ、耐遅れ割
れ性が良好な溶接金属を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】下向きすみ肉溶接用に組み立てた母材の開先形
状を示す断面図である。

【図２】突合せ両面一層溶接用に組み立てた母材の開先
形状を示す断面図である。

【図３】多層溶接用に組み立てた母材の開先形状を示す
断面図である。

【符号の説明】

１；水平面２；第１面３；第２面Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４；鋼板

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】フラックス全重量あたり、ＳｉＯ₂：２
０乃至２７重量％、Ａｌ₂Ｏ₃：１８乃至２５重量％、Ｍ
ｇＯ：１３乃至２２重量％、ＣａＯ：４乃至１１重量
％、ＴｉＯ₂：５乃至１４重量％及びＣａＦ₂：３乃至１
０重量％を含有すると共に、粒径が５００乃至８４０μ
ｍである粒子を３０乃至５０重量％、粒径が２９７μｍ
以上５００μｍ未満である粒子を３０乃至５０重量％含
有し、粒径が８４０μｍを超える粒子を２５重量％未
満、粒径が２９７μｍ未満である粒子を２０重量％未満
に規制し、見掛密度が０．８０乃至１．２０ｇ／ミリリットル
であることを特徴とするサブマージアーク溶接用ボンド
フラックス。
【請求項２】フラックス全重量あたり、Ｔｉ：０．５
乃至３．０重量％及びＢ：０．０５乃至０．３重量％を
含有することを特徴とする請求項１に記載のサブマージ
アーク溶接用ボンドフラックス。
【請求項３】フラックス全重量あたり、ＣＯ₂を３乃
至１０重量％含有することを特徴とする請求項１又は２
に記載のサブマージアーク溶接用ボンドフラックス。