JPH11267883A - 大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックスおよび片面サブマージアーク溶接方法 - Google Patents
大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックスおよび片面サブマージアーク溶接方法Info
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- JPH11267883A JPH11267883A JP10093898A JP9389898A JPH11267883A JP H11267883 A JPH11267883 A JP H11267883A JP 10093898 A JP10093898 A JP 10093898A JP 9389898 A JP9389898 A JP 9389898A JP H11267883 A JPH11267883 A JP H11267883A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼の片面サブマ
ージアーク溶接用ボンドフラックスおよび片面サブマー
ジアーク溶接方法において、溶接作業性、耐割れ性が良
好で、かつじん性が良好な溶接部を得る。 【解決手段】 重量％（以下同じ）でＣｕ：０．３０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：０．
０５〜０．７０％を含有した５７０ＭＰａ耐候性鋼を１
層または２層溶接する片面サブマージアーク溶接用ボン
ドフラックスであって、鋼板、ワイヤ、開先充填用合金
との組み合わせで、下記式（１）、（２）および（３）
を満足し、かつＬｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．
６％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下
で、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉの合計量が１．５％以下であり、
さらに５〜２０％含有する鉄粉の粒子径が０．５０ｍｍ
以下でかつ０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が
８０％以上であることを特徴とする大入熱用５７０ＭＰ
ａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラッ
クスである。
ージアーク溶接用ボンドフラックスおよび片面サブマー
ジアーク溶接方法において、溶接作業性、耐割れ性が良
好で、かつじん性が良好な溶接部を得る。 【解決手段】 重量％（以下同じ）でＣｕ：０．３０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：０．
０５〜０．７０％を含有した５７０ＭＰａ耐候性鋼を１
層または２層溶接する片面サブマージアーク溶接用ボン
ドフラックスであって、鋼板、ワイヤ、開先充填用合金
との組み合わせで、下記式（１）、（２）および（３）
を満足し、かつＬｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．
６％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下
で、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉの合計量が１．５％以下であり、
さらに５〜２０％含有する鉄粉の粒子径が０．５０ｍｍ
以下でかつ０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が
８０％以上であることを特徴とする大入熱用５７０ＭＰ
ａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラッ
クスである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は建築や橋梁用の継手
部のサブマージアーク溶接用フラックスおよび溶接方法
に係わり、詳しくは橋桁に用いる高入熱耐候性鋼を溶接
入熱７〜２０ｋＪ／ｍｍで１層または２層溶接した場
合、良好な強度および良好なじん性でかつＪＩＳ Ｚ
３１８３に規定される耐候性鋼のＷ仕様の成分を満足す
る溶接金属を得る片面サブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスおよび溶接法に関するものである。
部のサブマージアーク溶接用フラックスおよび溶接方法
に係わり、詳しくは橋桁に用いる高入熱耐候性鋼を溶接
入熱７〜２０ｋＪ／ｍｍで１層または２層溶接した場
合、良好な強度および良好なじん性でかつＪＩＳ Ｚ
３１８３に規定される耐候性鋼のＷ仕様の成分を満足す
る溶接金属を得る片面サブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスおよび溶接法に関するものである。
【０００２】ここでいう高入熱５７０ＭＰａ耐候性鋼と
は建築や橋梁用に用いられるＳＭＡ５７０ＷＱ鋼等と同
等の強度を持ち、溶接入熱が７〜２０ｋＪ／ｍｍ程度で
適用できる鋼材であり、通常ＳＭＡ５７０ＷＱ−ＭＯＤ
ＩＦＩＥＤ鋼と表記される高張力鋼を総称したものであ
る。
は建築や橋梁用に用いられるＳＭＡ５７０ＷＱ鋼等と同
等の強度を持ち、溶接入熱が７〜２０ｋＪ／ｍｍ程度で
適用できる鋼材であり、通常ＳＭＡ５７０ＷＱ−ＭＯＤ
ＩＦＩＥＤ鋼と表記される高張力鋼を総称したものであ
る。
【０００３】
【従来の技術】建築や橋梁用に用いる耐候性鋼は、ＪＩ
Ｓ Ｚ ３１１４に規定されたＳＭＡ４００、ＳＭＡ４
９０ＢＷ鋼が一般的に用いられている。また、やや大型
のビルディングの場合は鋼材の重量低減のため高強度鋼
材としてＳＭＡ５７０ＱＷ鋼、ＳＭＡ５７０ＱＰ鋼が一
部用いられてきた。このＳＭＡ５７０ＱＷ鋼、ＳＭＡ５
７０ＱＰ鋼の溶接においては鋼材のＨＡＺ部のじん性低
下防止のため溶接入熱は５ｋＪ／ｍｍ以下程度でかつ、
遅れ割れ防止等の観点から、溶融型フラックスが用いら
れており、厚板の場合著しく溶接能率が劣化していた。
Ｓ Ｚ ３１１４に規定されたＳＭＡ４００、ＳＭＡ４
９０ＢＷ鋼が一般的に用いられている。また、やや大型
のビルディングの場合は鋼材の重量低減のため高強度鋼
材としてＳＭＡ５７０ＱＷ鋼、ＳＭＡ５７０ＱＰ鋼が一
部用いられてきた。このＳＭＡ５７０ＱＷ鋼、ＳＭＡ５
７０ＱＰ鋼の溶接においては鋼材のＨＡＺ部のじん性低
下防止のため溶接入熱は５ｋＪ／ｍｍ以下程度でかつ、
遅れ割れ防止等の観点から、溶融型フラックスが用いら
れており、厚板の場合著しく溶接能率が劣化していた。
【０００４】しかしながら、ＴＭＣＰ技術等の発達に伴
い比較的低い炭素当量（以下Ｃｅｑという）でＨＡＺ部
の性能が確保できる大入熱５７０ＭＰａ鋼が開発され、
それに対応する溶接材料および施工法の開発が急務とな
った。従来、５７０ＭＰａ耐候性鋼の溶接にはＪＩＳ
Ｚ ３３５２に規定される溶融型フラックスとＪＩＳ
Ｚ ３３５１にＹＳ−Ｃｕ１またはＹＳ−Ｃｕ２に規定
されるサブマージアーク溶接用鋼ワイヤを組合わせ、鋼
材のＨＡＺ部のじん性低下防止のため溶接入熱は５ｋＪ
／ｍｍ以下程度で実施するのが通常であった。
い比較的低い炭素当量（以下Ｃｅｑという）でＨＡＺ部
の性能が確保できる大入熱５７０ＭＰａ鋼が開発され、
それに対応する溶接材料および施工法の開発が急務とな
った。従来、５７０ＭＰａ耐候性鋼の溶接にはＪＩＳ
Ｚ ３３５２に規定される溶融型フラックスとＪＩＳ
Ｚ ３３５１にＹＳ−Ｃｕ１またはＹＳ−Ｃｕ２に規定
されるサブマージアーク溶接用鋼ワイヤを組合わせ、鋼
材のＨＡＺ部のじん性低下防止のため溶接入熱は５ｋＪ
／ｍｍ以下程度で実施するのが通常であった。
【０００５】高能率溶接のためには片面溶接が有効であ
り、強度の低いＳＭＡ−４００鋼やＳＭＡ−４９０ＢＷ
鋼では、例えば板厚２５ｍｍでは２ｍｍ程度のルートギ
ャップを設けた開先の裏面に主にガラステープと固形フ
ラックスからなる裏当て材を当て開先内にＣｕ−Ｃｒ−
Ｎｉ系の開先充填用鉄合金を散布し、さらに溶融型フラ
ックスを散布しサブマージアーク溶接用ワイヤを用い表
側より１層溶接する片面溶接方法（以下、ＦＡＢＷと略
す）が既に用いられている。
り、強度の低いＳＭＡ−４００鋼やＳＭＡ−４９０ＢＷ
鋼では、例えば板厚２５ｍｍでは２ｍｍ程度のルートギ
ャップを設けた開先の裏面に主にガラステープと固形フ
ラックスからなる裏当て材を当て開先内にＣｕ−Ｃｒ−
Ｎｉ系の開先充填用鉄合金を散布し、さらに溶融型フラ
ックスを散布しサブマージアーク溶接用ワイヤを用い表
側より１層溶接する片面溶接方法（以下、ＦＡＢＷと略
す）が既に用いられている。
【０００６】また、本発明者らは特開平９−２７７０８
３号で大入熱用耐候性鋼サブマージアーク溶接方法とし
てＣｕ−Ｃｒ−Ｎｉ系ワイヤとＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉを含有
した鉄粉系ボンドフラックスとそれらを用い溶接入熱１
０〜５０ｋＪ／ｍｍで一層または多層溶接するサブマー
ジアーク溶接方法を提案した。
３号で大入熱用耐候性鋼サブマージアーク溶接方法とし
てＣｕ−Ｃｒ−Ｎｉ系ワイヤとＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉを含有
した鉄粉系ボンドフラックスとそれらを用い溶接入熱１
０〜５０ｋＪ／ｍｍで一層または多層溶接するサブマー
ジアーク溶接方法を提案した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来用
いられているＦＡＢＷは４００ＭＰａ鋼、４９０ＭＰａ
鋼用であり、しかも溶融型フラックスを使用しているた
め７ｋＪ／ｍｍを超える溶接入熱では溶接ビード外観が
劣る。
いられているＦＡＢＷは４００ＭＰａ鋼、４９０ＭＰａ
鋼用であり、しかも溶融型フラックスを使用しているた
め７ｋＪ／ｍｍを超える溶接入熱では溶接ビード外観が
劣る。
【０００８】一方、本発明者らが特開平９−２７７０８
３号で提案した大入熱用耐候性鋼サブマージアーク溶接
方法はＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉを含有した鉄粉系ボンドフラッ
クスを用い大入熱での溶接作業性に十分考慮し板厚５０
ｍｍ程度のボックス柱の溶接では優れた性能が得られる
ところである。しかしながら、これらは裏当金付き片側
溶接もしくは両面溶接用に開発した溶接材料および溶接
方法であり、ＦＡＢＷのごとくの開先充填用鉄合金を使
用した場合の溶接金属成分の設計については全然考慮さ
れていない。
３号で提案した大入熱用耐候性鋼サブマージアーク溶接
方法はＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉを含有した鉄粉系ボンドフラッ
クスを用い大入熱での溶接作業性に十分考慮し板厚５０
ｍｍ程度のボックス柱の溶接では優れた性能が得られる
ところである。しかしながら、これらは裏当金付き片側
溶接もしくは両面溶接用に開発した溶接材料および溶接
方法であり、ＦＡＢＷのごとくの開先充填用鉄合金を使
用した場合の溶接金属成分の設計については全然考慮さ
れていない。
【０００９】さらに５７０ＭＰａ耐候性鋼の溶接におい
ては溶接金属中の拡散性水素に起因する低温割れに留意
することが必要であり、ボンドフラックスを適用する本
発明はこの点からもさらに検討したものである。即ち、
本発明は、５７０ＭＰａ耐候性鋼のＦＡＢＷにおいて、
溶接作業性が良好で高じん性が得られ、耐低温割れ性が
優れた、５７０ＭＰａ耐候性鋼用サブマージアーク溶接
用フラックス、開先充填用鉄合金およびそれらを用いた
溶接方法を提供することを目的とするものである。
ては溶接金属中の拡散性水素に起因する低温割れに留意
することが必要であり、ボンドフラックスを適用する本
発明はこの点からもさらに検討したものである。即ち、
本発明は、５７０ＭＰａ耐候性鋼のＦＡＢＷにおいて、
溶接作業性が良好で高じん性が得られ、耐低温割れ性が
優れた、５７０ＭＰａ耐候性鋼用サブマージアーク溶接
用フラックス、開先充填用鉄合金およびそれらを用いた
溶接方法を提供することを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記目的
を達成するため、種々検討し粒子径の大きい鉄粉を適用
し焼成温度を通常より高くして拡散性水素量を低減させ
ることにより低温割れ性に優れ、かつ良好な溶接作業性
とじん性が得られるサブマージアーク溶接用フラックス
を見出し、さらにそのフラックスと特定組成の開先充填
用鉄合金を用いた溶接方法を見いだしたのである。
を達成するため、種々検討し粒子径の大きい鉄粉を適用
し焼成温度を通常より高くして拡散性水素量を低減させ
ることにより低温割れ性に優れ、かつ良好な溶接作業性
とじん性が得られるサブマージアーク溶接用フラックス
を見出し、さらにそのフラックスと特定組成の開先充填
用鉄合金を用いた溶接方法を見いだしたのである。
【００１１】即ち、本発明は、重量％（以下同じ）でＣ
ｕ：０．３０〜０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５
％、Ｎｉ：０．０５〜０．７０％を含有した５７０ＭＰ
ａ耐候性鋼を１層または２層溶接する片面サブマージア
ーク溶接用ボンドフラックスであって、鋼板、ワイヤ、
開先充填用合金との組み合わせで、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含
有量がそれぞれ下記式（１）、（２）および（３）を満
足し、かつＬｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．６％
以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下で、Ｃ
ｕ、Ｃｒ、Ｎｉの合計量が１．５％以下であり、さらに
５〜２０％含有する鉄粉の粒子径が０．５０ｍｍ以下で
かつ０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が８０％
以上であることを特徴とする大入熱用５７０ＭＰａ耐候
性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックスお
よび、Ｃｕ：０．３０〜０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜
０．７５％、Ｎｉ：０．０５〜０．７０％を含有した５
７０ＭＰａ耐候性鋼を１層または２層溶接する片面サブ
マージアーク溶接用方法であって、鋼板、ワイヤ、開先
充填用合金及びフラックス中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量
がそれぞれ下記式（１）、（２）および（３）を満足
し、かつ全ワイヤ重量に対して、Ｃｕ：０．２５〜０．
６０％、Ｃｒ：０．３０〜０．７５％、Ｎｉ：０．７０
％以下を含有する溶接用鋼ワイヤと、鉄合金全重量に対
してＣｕ：０．６０％以下、Ｃｒ：０．７５％以下、Ｎ
ｉ：０．７０％以下を含有し、粒子サイズが２．０ｍｍ
以下である開先充填用鉄合金と、第１項記載のフラック
スを組み合わせ、溶接入熱７〜２０ｋＪ／ｍｍで１層ま
たは２層溶接することを特徴とする大入熱用５７０ＭＰ
ａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接方法にある。
ｕ：０．３０〜０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５
％、Ｎｉ：０．０５〜０．７０％を含有した５７０ＭＰ
ａ耐候性鋼を１層または２層溶接する片面サブマージア
ーク溶接用ボンドフラックスであって、鋼板、ワイヤ、
開先充填用合金との組み合わせで、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含
有量がそれぞれ下記式（１）、（２）および（３）を満
足し、かつＬｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．６％
以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下で、Ｃ
ｕ、Ｃｒ、Ｎｉの合計量が１．５％以下であり、さらに
５〜２０％含有する鉄粉の粒子径が０．５０ｍｍ以下で
かつ０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が８０％
以上であることを特徴とする大入熱用５７０ＭＰａ耐候
性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックスお
よび、Ｃｕ：０．３０〜０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜
０．７５％、Ｎｉ：０．０５〜０．７０％を含有した５
７０ＭＰａ耐候性鋼を１層または２層溶接する片面サブ
マージアーク溶接用方法であって、鋼板、ワイヤ、開先
充填用合金及びフラックス中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量
がそれぞれ下記式（１）、（２）および（３）を満足
し、かつ全ワイヤ重量に対して、Ｃｕ：０．２５〜０．
６０％、Ｃｒ：０．３０〜０．７５％、Ｎｉ：０．７０
％以下を含有する溶接用鋼ワイヤと、鉄合金全重量に対
してＣｕ：０．６０％以下、Ｃｒ：０．７５％以下、Ｎ
ｉ：０．７０％以下を含有し、粒子サイズが２．０ｍｍ
以下である開先充填用鉄合金と、第１項記載のフラック
スを組み合わせ、溶接入熱７〜２０ｋＪ／ｍｍで１層ま
たは２層溶接することを特徴とする大入熱用５７０ＭＰ
ａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接方法にある。
【００１２】 ０．３０≦０．３４×［Ｃｕ］B ＋０．３４×［Ｃｕ］W ＋０．１７×［Ｃｕ］A ＋０．２６×（Ｃｕ）F ≦０．６０ （１） ０．４５≦０．３８×［Ｃｒ］B ＋０．３８×［Ｃｒ］W ＋０．１９×［Ｃｒ］A ＋０．２９×（Ｃｒ）F ≦０．７５ （２） ０．０５≦０．３４×［Ｎｉ］B ＋０．３４×［Ｎｉ］W ＋０．１７×［Ｎｉ］A ＋０．２６×（Ｎｉ）F ≦０．７０ （３）
【００１３】ただし、［Ｃｕ］B 、［Ｃｒ］B 、［Ｎ
ｉ］B はそれぞれ鋼板中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、
［Ｃｕ］W 、［Ｃｒ］W 、［Ｎｉ］W はそれぞれワイヤ
中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、［Ｃｕ］A 、［Ｃｒ］
A 、［Ｎｉ］A はそれぞれ開先充填用鉄合金中のＣｕ、
Ｃｒ、Ｎｉ含有量、（Ｃｕ）F 、（Ｃｒ）F 、（Ｎｉ）
F はそれぞれフラックス中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量。
ｉ］B はそれぞれ鋼板中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、
［Ｃｕ］W 、［Ｃｒ］W 、［Ｎｉ］W はそれぞれワイヤ
中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、［Ｃｕ］A 、［Ｃｒ］
A 、［Ｎｉ］A はそれぞれ開先充填用鉄合金中のＣｕ、
Ｃｒ、Ｎｉ含有量、（Ｃｕ）F 、（Ｃｒ）F 、（Ｎｉ）
F はそれぞれフラックス中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下に本発明を作用とともに詳細
に説明する。本発明者らは、まず大入熱用５７０ＭＰａ
耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接の溶接金属に耐候
性の特性を付与するために必要なＣｕ、Ｃｒ、ＮｉをＪ
ＩＳＺ ３１８３の耐候性の溶接金属においてＷタイプ
とＰタイプを同時に満足する量、すなわちＣｕ：０．３
０〜０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：
０．０５〜０．７０％を添加することにした。このＣ
ｕ、Ｃｒ、Ｎｉは母材、ワイヤ、開先充填用鉄合金およ
びフラックスから溶接金属中に移行する。その比は、例
えば板厚２５ｍｍで開先角度５０゜、ギャップ＝２ｍｍ
で開先内全容積に開先充填用鉄合金を散布し鉄粉を５〜
２０％含有したフラックスを用いて溶接する標準的な溶
接では母材＝０．４、ワイヤ＝０．４、開先充填用鉄合
金＝０．２およびフラックス＝０．３程度である。これ
に本溶接法が主に使用される板厚範囲の１２ｍｍ〜３０
ｍｍでの差異、開先変動、条件変動、開先充填用鉄合金
量の変動、フラックス中の鉄粉量などによって変化し、
さらにそれぞれの元素の溶接による歩留りの差異によっ
て変化する。これらを考慮してＣｕにおいては母材、ワ
イヤ、開先充填用鉄合金およびフラックス中の量からの
寄与率はそれぞれ０．３４、０．３４、０．１７および
０．２６を採用した。したがって（１）式で表される。
同じくＣｒの寄与率はそれぞれ０．３８、０．３８、
０．１９および０．２９であり（２）式で表される。さ
らに、Ｎｉは同様に寄与率はそれぞれ０．３４、０．３
４、０．１７および０．２６であり、（３）式で表され
る。
に説明する。本発明者らは、まず大入熱用５７０ＭＰａ
耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接の溶接金属に耐候
性の特性を付与するために必要なＣｕ、Ｃｒ、ＮｉをＪ
ＩＳＺ ３１８３の耐候性の溶接金属においてＷタイプ
とＰタイプを同時に満足する量、すなわちＣｕ：０．３
０〜０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：
０．０５〜０．７０％を添加することにした。このＣ
ｕ、Ｃｒ、Ｎｉは母材、ワイヤ、開先充填用鉄合金およ
びフラックスから溶接金属中に移行する。その比は、例
えば板厚２５ｍｍで開先角度５０゜、ギャップ＝２ｍｍ
で開先内全容積に開先充填用鉄合金を散布し鉄粉を５〜
２０％含有したフラックスを用いて溶接する標準的な溶
接では母材＝０．４、ワイヤ＝０．４、開先充填用鉄合
金＝０．２およびフラックス＝０．３程度である。これ
に本溶接法が主に使用される板厚範囲の１２ｍｍ〜３０
ｍｍでの差異、開先変動、条件変動、開先充填用鉄合金
量の変動、フラックス中の鉄粉量などによって変化し、
さらにそれぞれの元素の溶接による歩留りの差異によっ
て変化する。これらを考慮してＣｕにおいては母材、ワ
イヤ、開先充填用鉄合金およびフラックス中の量からの
寄与率はそれぞれ０．３４、０．３４、０．１７および
０．２６を採用した。したがって（１）式で表される。
同じくＣｒの寄与率はそれぞれ０．３８、０．３８、
０．１９および０．２９であり（２）式で表される。さ
らに、Ｎｉは同様に寄与率はそれぞれ０．３４、０．３
４、０．１７および０．２６であり、（３）式で表され
る。
【００１５】従って、本発明ではワイヤのみならずフラ
ックスおよび開先充填用鉄合金にも（１）式、（２）式
および（３）式を満足するようにＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉを添
加する。フラックスには耐候性および強度を調整するた
めにＣｕ：０．６０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎ
ｉ：１．０％以下で適量添加する。しかし多量に添加す
るとフラックスの強度が劣化し偏析が生じる原因とな
る。従ってＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉの合計量は１．５％以下に
限定する。
ックスおよび開先充填用鉄合金にも（１）式、（２）式
および（３）式を満足するようにＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉを添
加する。フラックスには耐候性および強度を調整するた
めにＣｕ：０．６０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｎ
ｉ：１．０％以下で適量添加する。しかし多量に添加す
るとフラックスの強度が劣化し偏析が生じる原因とな
る。従ってＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉの合計量は１．５％以下に
限定する。
【００１６】また、本発明はフラックスにＬｉを０．０
５〜１．０％添加する。Ｌｉを添加するとフラックスの
吸湿量が減少し拡散性水素量が減少する。このような効
果はＬｉ炭酸塩またはＬｉ弗化物をＬｉに換算して０．
０５％以上の添加で得ることができるが、１．０％を越
えて添加するとフラックスの粒子強度が小さくなりフラ
ックスが溶接中に粉化しポックマークが発生する。
５〜１．０％添加する。Ｌｉを添加するとフラックスの
吸湿量が減少し拡散性水素量が減少する。このような効
果はＬｉ炭酸塩またはＬｉ弗化物をＬｉに換算して０．
０５％以上の添加で得ることができるが、１．０％を越
えて添加するとフラックスの粒子強度が小さくなりフラ
ックスが溶接中に粉化しポックマークが発生する。
【００１７】また、本発明はフラックスに粒子径が０．
５０ｍｍ以下でかつ０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構
成割合が８０％以上である鉄粉を５〜２０％添加するこ
とが必要である。まず、鉄粉は溶接中に溶融池に移行
し、溶着量を増加させて溶着速度の向上に寄与する。鉄
粉が５％未満ではこの効果が少なく、一方２０％を越え
て添加するとビード止端部に細粒の付着物が生じる。さ
らに、高強度鋼の溶接では低温割れ防止の観点からフラ
ックスの拡散性水素量を極力低く抑えることが必要であ
る。通常の鉄粉含有のボンドフラックスでは高温焼成を
するとフラックス中の鉄粉が焼成により酸化し、溶接時
に溶接ビードが乱れる。このため鉄粉が酸化しない範囲
の焼成温度として３００〜４００℃を用いている。一方
フラックスの拡散性水素量は焼成温度の上昇に従って低
下するため、高強度鋼の溶接用フラックスは出来るだけ
高温焼成が必要である。本発明フラックスはかかる理由
から５００〜５５０℃で焼成を行うが、鉄粉の粒子径
０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が８０％未満
で、かつ０．１０ｍｍ未満の粒子径が多い細粒の鉄粉で
は、このような高温の焼成では鉄粉が酸化し、健全なビ
ードを得ることができない。
５０ｍｍ以下でかつ０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構
成割合が８０％以上である鉄粉を５〜２０％添加するこ
とが必要である。まず、鉄粉は溶接中に溶融池に移行
し、溶着量を増加させて溶着速度の向上に寄与する。鉄
粉が５％未満ではこの効果が少なく、一方２０％を越え
て添加するとビード止端部に細粒の付着物が生じる。さ
らに、高強度鋼の溶接では低温割れ防止の観点からフラ
ックスの拡散性水素量を極力低く抑えることが必要であ
る。通常の鉄粉含有のボンドフラックスでは高温焼成を
するとフラックス中の鉄粉が焼成により酸化し、溶接時
に溶接ビードが乱れる。このため鉄粉が酸化しない範囲
の焼成温度として３００〜４００℃を用いている。一方
フラックスの拡散性水素量は焼成温度の上昇に従って低
下するため、高強度鋼の溶接用フラックスは出来るだけ
高温焼成が必要である。本発明フラックスはかかる理由
から５００〜５５０℃で焼成を行うが、鉄粉の粒子径
０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が８０％未満
で、かつ０．１０ｍｍ未満の粒子径が多い細粒の鉄粉で
は、このような高温の焼成では鉄粉が酸化し、健全なビ
ードを得ることができない。
【００１８】即ち、粒子径が０．１０〜０．５０ｍｍの
粒子の構成割合が８０％以上の鉄粉では、溶接金属の性
能劣化や作業性の劣化も起こらない。しかし一方、粒子
径が０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が８０％
以上であっても０．５０ｍｍを越える粒子径の鉄粉があ
ればアークが不安定となるために溶接作業性の劣化が生
じる。
粒子の構成割合が８０％以上の鉄粉では、溶接金属の性
能劣化や作業性の劣化も起こらない。しかし一方、粒子
径が０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が８０％
以上であっても０．５０ｍｍを越える粒子径の鉄粉があ
ればアークが不安定となるために溶接作業性の劣化が生
じる。
【００１９】以上のほかに、本発明フラックス組成は通
常の鉄粉含有ボンドフラックスであれば適用できるが、
ＳｉＯ2 ：１５〜２５％、Ａｌ2 Ｏ3 ：２０〜３０％、
ＣａＯ：９〜１８％、ＭｇＯ：８〜１８％、ＴｉＯ2 ：
５〜１３％、ＺｒＯ2 ：１〜７％、Ｂ2 Ｏ3 ：１％以
下、ＣＯ2 ：１０％以下が望ましく、またＳｉ：３％以
下、Ａｌ：１％以下、Ｍｎ：５％以下、Ｔｉ：１％以
下、Ｍｎは５％以下で適宜添加できる。
常の鉄粉含有ボンドフラックスであれば適用できるが、
ＳｉＯ2 ：１５〜２５％、Ａｌ2 Ｏ3 ：２０〜３０％、
ＣａＯ：９〜１８％、ＭｇＯ：８〜１８％、ＴｉＯ2 ：
５〜１３％、ＺｒＯ2 ：１〜７％、Ｂ2 Ｏ3 ：１％以
下、ＣＯ2 ：１０％以下が望ましく、またＳｉ：３％以
下、Ａｌ：１％以下、Ｍｎ：５％以下、Ｔｉ：１％以
下、Ｍｎは５％以下で適宜添加できる。
【００２０】この他に、フラックス中の不可避成分とし
ては水ガラスなどから含有されるＮａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏや原
料の不純物として含有されるＭｎＯ、ＦｅＯ等があるが
フラックス全重量に対しＮａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏはそれぞれ３
％以下、ＭｎＯ、ＦｅＯ等はそれぞれ１％以下が望まし
い。
ては水ガラスなどから含有されるＮａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏや原
料の不純物として含有されるＭｎＯ、ＦｅＯ等があるが
フラックス全重量に対しＮａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏはそれぞれ３
％以下、ＭｎＯ、ＦｅＯ等はそれぞれ１％以下が望まし
い。
【００２１】次に、重量％でＣｕ：０．３０〜０．６０
％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：０．０５〜
０．７０％を含有した５７０ＭＰａ耐候性鋼を１層また
は２層溶接する片面サブマージアーク溶接法において、
フラックスと同様に、Ｃｕ：０．６０％以下、Ｃｒ：
０．７５％以下、Ｎｉ：０．７０％以下を含有し、かつ
（１）式、（２）式および（３）式を満足する開先充填
用鉄合金を用いる。開先充填用鉄合金添加の目的は良好
な裏ビードと同時に高溶着性を得るためである。すなわ
ち、開先充填用鉄合金を開先内に散布し溶接した場合、
開先充填用鉄合金の散布厚さをほぼ同じにしておけばア
ーク長の変動が少なく均一な裏ビードが得られる。
％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：０．０５〜
０．７０％を含有した５７０ＭＰａ耐候性鋼を１層また
は２層溶接する片面サブマージアーク溶接法において、
フラックスと同様に、Ｃｕ：０．６０％以下、Ｃｒ：
０．７５％以下、Ｎｉ：０．７０％以下を含有し、かつ
（１）式、（２）式および（３）式を満足する開先充填
用鉄合金を用いる。開先充填用鉄合金添加の目的は良好
な裏ビードと同時に高溶着性を得るためである。すなわ
ち、開先充填用鉄合金を開先内に散布し溶接した場合、
開先充填用鉄合金の散布厚さをほぼ同じにしておけばア
ーク長の変動が少なく均一な裏ビードが得られる。
【００２２】さらに、実際の現場溶接では開先のギャッ
プの大きさ、角度の大きさなどのばらつきのためや板厚
の違いにより、開先充填用鉄合金の散布量が変動するた
め溶接中に開先充填用鉄合金から溶接金属中に移行する
Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ量が変動する。この影響を排除するた
めにＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ量はＪＩＳ Ｚ ３１８３の耐候
性鋼の溶接金属成分と同範囲であることが必要である。
プの大きさ、角度の大きさなどのばらつきのためや板厚
の違いにより、開先充填用鉄合金の散布量が変動するた
め溶接中に開先充填用鉄合金から溶接金属中に移行する
Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ量が変動する。この影響を排除するた
めにＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ量はＪＩＳ Ｚ ３１８３の耐候
性鋼の溶接金属成分と同範囲であることが必要である。
【００２３】また、開先充填用鉄合金の粒子サイズは
２．０ｍｍ以下であることが必要である。粒子サイズが
２．０ｍｍを越えると溶接時に十分に溶融できずに粒子
が半溶融状態で溶接金属中に残留し不都合が生じる。な
お、粒子サイズ２．０ｍｍ以下とは目開き２ｍｍのふる
い網を通過する粒子であり、形状はワイヤを切断したい
わゆるカットワイヤ、アトマイズ粉のごとき球粒状や角
張った不定形の粒子などを総称する。
２．０ｍｍ以下であることが必要である。粒子サイズが
２．０ｍｍを越えると溶接時に十分に溶融できずに粒子
が半溶融状態で溶接金属中に残留し不都合が生じる。な
お、粒子サイズ２．０ｍｍ以下とは目開き２ｍｍのふる
い網を通過する粒子であり、形状はワイヤを切断したい
わゆるカットワイヤ、アトマイズ粉のごとき球粒状や角
張った不定形の粒子などを総称する。
【００２４】またさらに、本発明の溶接法には、全ワイ
ヤ重量に対して、Ｃｕ：０．２５〜０．６０％、Ｃｒ：
０．３０〜０．７５％、Ｎｉ：０．７０％以下を含有す
る溶接用鋼ワイヤで、かつ（１）式、（２）式および
（３）式を満足するように添加する。即ち、鋼ワイヤの
成分は、まずＪＩＳ Ｚ ３３５１にＹＳ−Ｃｕ１また
はＹＳ−Ｃｕ２に規定されるサブマージアーク溶接用鋼
ワイヤの組成を満足することを前提とした。さらに、開
先充填用鉄合金の場合と同様に実際の現場溶接では開先
のギャップの大きさ、角度の大きさなどのばらつきのた
めや板厚の違いにより、鋼ワイヤの溶接金属に及ぼす希
釈率が変動するので、この影響を排除するためにＣｕ、
Ｃｒ、Ｎｉ量を上記（１）式、（２）式および（３）式
を満足する様に規定する。
ヤ重量に対して、Ｃｕ：０．２５〜０．６０％、Ｃｒ：
０．３０〜０．７５％、Ｎｉ：０．７０％以下を含有す
る溶接用鋼ワイヤで、かつ（１）式、（２）式および
（３）式を満足するように添加する。即ち、鋼ワイヤの
成分は、まずＪＩＳ Ｚ ３３５１にＹＳ−Ｃｕ１また
はＹＳ−Ｃｕ２に規定されるサブマージアーク溶接用鋼
ワイヤの組成を満足することを前提とした。さらに、開
先充填用鉄合金の場合と同様に実際の現場溶接では開先
のギャップの大きさ、角度の大きさなどのばらつきのた
めや板厚の違いにより、鋼ワイヤの溶接金属に及ぼす希
釈率が変動するので、この影響を排除するためにＣｕ、
Ｃｒ、Ｎｉ量を上記（１）式、（２）式および（３）式
を満足する様に規定する。
【００２５】すなわち本発明は以上に説明したサブマー
ジアーク溶接用ボンドフラックス、開先充填用鉄合金お
よびソリッドワイヤを用いて５７０ＭＰａ耐候性鋼を溶
接入熱７〜２０ｋＪ／ｍｍで１層あるいは２層の片面溶
接を行う溶接方法である。ここで溶接入熱を７〜２０ｋ
Ｊ／ｍｍを限定した理由は、本片面溶接では裏当てには
酸化物の固形裏当て材を使用するため、通常の両面溶接
あるいは裏金付き溶接より冷却速度が遅くなる。このた
め、使用入熱最大５０ｋＪ／ｍｍとして開発された鋼板
においてもＨＡＺ部のじん性劣化防止から、規格を満足
する上限入熱は２０ｋＪ／ｍｍとした。
ジアーク溶接用ボンドフラックス、開先充填用鉄合金お
よびソリッドワイヤを用いて５７０ＭＰａ耐候性鋼を溶
接入熱７〜２０ｋＪ／ｍｍで１層あるいは２層の片面溶
接を行う溶接方法である。ここで溶接入熱を７〜２０ｋ
Ｊ／ｍｍを限定した理由は、本片面溶接では裏当てには
酸化物の固形裏当て材を使用するため、通常の両面溶接
あるいは裏金付き溶接より冷却速度が遅くなる。このた
め、使用入熱最大５０ｋＪ／ｍｍとして開発された鋼板
においてもＨＡＺ部のじん性劣化防止から、規格を満足
する上限入熱は２０ｋＪ／ｍｍとした。
【００２６】
【実施例】以下実施例により、本発明の効果をさらに具
体的に示す。表４に示すＦ１〜Ｆ１３の１３種類の組成
のフラックスを作製した。このうちＦ１〜Ｆ３は本発明
例のフラックス、Ｆ４〜Ｆ１３は本発明の効果を明確に
するための比較例のフラックスである。
体的に示す。表４に示すＦ１〜Ｆ１３の１３種類の組成
のフラックスを作製した。このうちＦ１〜Ｆ３は本発明
例のフラックス、Ｆ４〜Ｆ１３は本発明の効果を明確に
するための比較例のフラックスである。
【００２７】フラックスに用いる鉄粉は表３に示すＴ１
〜Ｔ４の４種類を用いた。このうちＴ１、Ｔ２は本発明
例の鉄粉、Ｔ３、Ｔ４は本発明の効果を明確にするため
の比較例の鉄粉である。まずフラックス原料を配合、混
合した後、水ガラスを固着剤として造粒した後、５５０
℃で２時間の条件で焼成し、１２〜１００メッシュに整
粒して作製したボンドフラックスである。
〜Ｔ４の４種類を用いた。このうちＴ１、Ｔ２は本発明
例の鉄粉、Ｔ３、Ｔ４は本発明の効果を明確にするため
の比較例の鉄粉である。まずフラックス原料を配合、混
合した後、水ガラスを固着剤として造粒した後、５５０
℃で２時間の条件で焼成し、１２〜１００メッシュに整
粒して作製したボンドフラックスである。
【００２８】これらのフラックスを表１に示す鋼ワイヤ
Ｗ１〜Ｗ３、表２に示す鋼板Ｐ１、Ｐ２を用い、さらに
表５に示す開先充填用鉄合金Ａ１〜Ａ７を使用した。鋼
ワイヤＷ１〜Ｗ３はいずれもＪＩＳ Ｚ ３３５１のＹ
Ｓ−ＣｕＣ２に該当し、鋼板Ｐ１、Ｐ２はＳＭＡ５７０
ＷＱ−ＭＯＤ鋼である。また、開先充填用鉄合金Ａ１〜
Ａ６は本発明例の開先充填用鉄合金、Ａ７は本発明例の
効果を明確にするための比較例の開先充填用鉄合金であ
る。
Ｗ１〜Ｗ３、表２に示す鋼板Ｐ１、Ｐ２を用い、さらに
表５に示す開先充填用鉄合金Ａ１〜Ａ７を使用した。鋼
ワイヤＷ１〜Ｗ３はいずれもＪＩＳ Ｚ ３３５１のＹ
Ｓ−ＣｕＣ２に該当し、鋼板Ｐ１、Ｐ２はＳＭＡ５７０
ＷＱ−ＭＯＤ鋼である。また、開先充填用鉄合金Ａ１〜
Ａ６は本発明例の開先充填用鉄合金、Ａ７は本発明例の
効果を明確にするための比較例の開先充填用鉄合金であ
る。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】また、開先形状は図１に示すギャップ２ｍ
ｍ、開先角度５０°の開先である。開先裏面にガラステ
ープ併用の固形裏当て材を当接させ開先表面面一まで開
先充填用鉄合金を散布した。この開先にＬ極は１１００
Ａ、３５Ｖ、Ｔ極は９００Ａ、４０Ｖ、溶接速度１５０
ｍｍ／ｍｉｎで予熱を行わずに一層溶接した。
ｍ、開先角度５０°の開先である。開先裏面にガラステ
ープ併用の固形裏当て材を当接させ開先表面面一まで開
先充填用鉄合金を散布した。この開先にＬ極は１１００
Ａ、３５Ｖ、Ｔ極は９００Ａ、４０Ｖ、溶接速度１５０
ｍｍ／ｍｉｎで予熱を行わずに一層溶接した。
【００３５】溶接終了から４８時間以上経過した後、超
音波探傷試験により溶接部の割れの有無について調査し
た。さらに、欠陥のない試料については、板表面７ｍｍ
下の溶接部よりＪＩＳ Ａ１号引張試験片およびＪＩＳ
４号Ｖノッチシャルピー試験片をそれぞれ採取して供試
した。その結果を表６および表７に示す。
音波探傷試験により溶接部の割れの有無について調査し
た。さらに、欠陥のない試料については、板表面７ｍｍ
下の溶接部よりＪＩＳ Ａ１号引張試験片およびＪＩＳ
４号Ｖノッチシャルピー試験片をそれぞれ採取して供試
した。その結果を表６および表７に示す。
【００３６】
【表６】
【００３７】
【表７】
【００３８】表６および表７の中で記号Ｂ１〜Ｂ８は本
発明の実施例、記号Ｂ９〜Ｂ２１は本発明の効果を明確
にするための比較例である。これらの結果、本発明の実
施例Ｂ１〜Ｂ８は溶接作業性も良好であり、かつ割れの
発生もなく、引張強度、−５℃のシャルピー吸収エネル
ギー値とも良好な値を示した。
発明の実施例、記号Ｂ９〜Ｂ２１は本発明の効果を明確
にするための比較例である。これらの結果、本発明の実
施例Ｂ１〜Ｂ８は溶接作業性も良好であり、かつ割れの
発生もなく、引張強度、−５℃のシャルピー吸収エネル
ギー値とも良好な値を示した。
【００３９】比較例のうちＢ９は（１）式のＣｕが過少
で成分範囲を外れ、かつ強度が不足した。比較例のうち
Ｂ１０は（２）式のＣｒが過少で成分範囲を外れ、かつ
強度が不足した。比較例のうちＢ１１は（１）式のＣｕ
が過多で成分範囲を外れるので後の試験は中止した。比
較例のうちＢ１２は（２）式のＣｒが過多で成分範囲を
外れるので後の試験は中止した。
で成分範囲を外れ、かつ強度が不足した。比較例のうち
Ｂ１０は（２）式のＣｒが過少で成分範囲を外れ、かつ
強度が不足した。比較例のうちＢ１１は（１）式のＣｕ
が過多で成分範囲を外れるので後の試験は中止した。比
較例のうちＢ１２は（２）式のＣｒが過多で成分範囲を
外れるので後の試験は中止した。
【００４０】比較例のうちＢ１３は（３）式のＮｉが過
多で成分範囲を外れるので後の試験は中止した。比較例
のうちＢ１４はフラックス中のＣｕ＋Ｃｒ＋Ｎｉ量が過
多で割れが発生したので後の試験は中止した。比較例の
うちＢ１５はフラックス中のＬｉ量が過少で割れが発生
したので後の試験は中止した。
多で成分範囲を外れるので後の試験は中止した。比較例
のうちＢ１４はフラックス中のＣｕ＋Ｃｒ＋Ｎｉ量が過
多で割れが発生したので後の試験は中止した。比較例の
うちＢ１５はフラックス中のＬｉ量が過少で割れが発生
したので後の試験は中止した。
【００４１】比較例のうちＢ１６はフラックス中のＬｉ
量が過多でビード表面にポックマークが発生したので後
の試験は中止した。比較例のうちＢ１７はフラックス中
の鉄粉が細粒のためビード外観が不良となり後の試験は
中止した。比較例のうちＢ１８はフラックス中の鉄粉が
粗粒のためビード表面に突起が発生したので後の試験は
中止した。
量が過多でビード表面にポックマークが発生したので後
の試験は中止した。比較例のうちＢ１７はフラックス中
の鉄粉が細粒のためビード外観が不良となり後の試験は
中止した。比較例のうちＢ１８はフラックス中の鉄粉が
粗粒のためビード表面に突起が発生したので後の試験は
中止した。
【００４２】比較例のうちＢ１９はフラックス中の鉄粉
が過少でビード外観が不良となったので後の試験は中止
した。比較例のうちＢ２０はフラックス中の鉄粉が過多
でビード外観が不良となったので後の試験は中止した。
比較例のうちＢ２１は充填用鉄合金が粗粒でビード外観
が不良となったので後の試験は中止した。
が過少でビード外観が不良となったので後の試験は中止
した。比較例のうちＢ２０はフラックス中の鉄粉が過多
でビード外観が不良となったので後の試験は中止した。
比較例のうちＢ２１は充填用鉄合金が粗粒でビード外観
が不良となったので後の試験は中止した。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したごとく本発明を用いれば、
実施例にも示した通り大入熱５７０Ｍｐａ耐候性鋼の片
面サブマージアーク溶接方法において溶接作業性が良好
で溶接割れもなくじん性も良好な溶接部が得られ、大型
構造物の溶接に貢献するところが大である。
実施例にも示した通り大入熱５７０Ｍｐａ耐候性鋼の片
面サブマージアーク溶接方法において溶接作業性が良好
で溶接割れもなくじん性も良好な溶接部が得られ、大型
構造物の溶接に貢献するところが大である。
【図１】本発明の実施例で用いた溶接試験板の開先形状
を示す断面図
を示す断面図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大濱 展之 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％（以下同じ）でＣｕ：０．３０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：０．
０５〜０．７０％を含有した５７０ＭＰａ耐候性鋼を１
層または２層溶接する片面サブマージアーク溶接用ボン
ドフラックスであって、鋼板、ワイヤ、開先充填用合金
との組み合わせで、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量がそれぞれ
下記式（１）、（２）および（３）を満足し、かつＬ
ｉ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．６０％以下、Ｃ
ｒ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下で、Ｃｕ、Ｃ
ｒ、Ｎｉの合計量が１．５％以下であり、さらに５〜２
０％含有する鉄粉の粒子径が０．５０ｍｍ以下でかつ
０．１０〜０．５０ｍｍの粒子の構成割合が８０％以上
であることを特徴とする大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼
の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックス。 ０．３０≦０．３４×［Ｃｕ］B ＋０．３４×［Ｃｕ］W ＋０．１７×［Ｃｕ］A ＋０．２６×（Ｃｕ）F ≦０．６０ （１） ０．４５≦０．３８×［Ｃｒ］B ＋０．３８×［Ｃｒ］W ＋０．１９×［Ｃｒ］A ＋０．２９×（Ｃｒ）F ≦０．７５ （２） ０．０５≦０．３４×［Ｎｉ］B ＋０．３４×［Ｎｉ］W ＋０．１７×［Ｎｉ］A ＋０．２６×（Ｎｉ）F ≦０．７０ （３） ただし、［Ｃｕ］B 、［Ｃｒ］B 、［Ｎｉ］B はそれぞ
れ鋼板中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、［Ｃｕ］W 、［Ｃ
ｒ］W 、［Ｎｉ］W はそれぞれワイヤ中のＣｕ、Ｃｒ、
Ｎｉ含有量、［Ｃｕ］A 、［Ｃｒ］A 、［Ｎｉ］A はそ
れぞれ開先充填用鉄合金中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、
（Ｃｕ）F 、（Ｃｒ）F 、（Ｎｉ）F はそれぞれフラッ
クス中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量。 - 【請求項２】 重量％（以下同じ）でＣｕ：０．３０〜
０．６０％、Ｃｒ：０．４５〜０．７５％、Ｎｉ：０．
０５〜０．７０％を含有した５７０ＭＰａ耐候性鋼を１
層または２層溶接する片面サブマージアーク溶接用方法
であって、鋼板、ワイヤ、開先充填用合金及びフラック
ス中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量がそれぞれ下記式
（１）、（２）および（３）を満足し、かつ全ワイヤ重
量に対して、Ｃｕ：０．２５〜０．６０％、Ｃｒ：０．
３０〜０．７５％、Ｎｉ：０．７０％以下を含有する溶
接用鋼ワイヤと、鉄合金全重量に対してＣｕ：０．６０
％以下、Ｃｒ：０．７５％以下、Ｎｉ：０．７０％以下
を含有し、粒子サイズが２．０ｍｍ以下である開先充填
用鉄合金と、第１項記載のフラックスを組み合わせ、溶
接入熱７〜２０ｋＪ／ｍｍで１層または２層溶接するこ
とを特徴とする大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼の片面サ
ブマージアーク溶接方法。 ０．３０≦０．３４×［Ｃｕ］B ＋０．３４×［Ｃｕ］W ＋０．１７×［Ｃｕ］A ＋０．２６×（Ｃｕ）F ≦０．６０ （１） ０．４５≦０．３８×［Ｃｒ］B ＋０．３８×［Ｃｒ］W ＋０．１９×［Ｃｒ］A ＋０．２９×（Ｃｒ）F ≦０．７５ （２） ０．０５≦０．３４×［Ｎｉ］B ＋０．３４×［Ｎｉ］W ＋０．１７×［Ｎｉ］A ＋０．２６×（Ｎｉ）F ≦０．７０ （３） ただし、［Ｃｕ］B 、［Ｃｒ］B 、［Ｎｉ］B はそれぞ
れ鋼板中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、［Ｃｕ］W 、［Ｃ
ｒ］W 、［Ｎｉ］W はそれぞれワイヤ中のＣｕ、Ｃｒ、
Ｎｉ含有量、［Ｃｕ］A 、［Ｃｒ］A 、［Ｎｉ］A はそ
れぞれ開先充填用鉄合金中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量、
（Ｃｕ）F 、（Ｃｒ）F 、（Ｎｉ）F はそれぞれフラッ
クス中のＣｕ、Ｃｒ、Ｎｉ含有量。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10093898A JPH11267883A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックスおよび片面サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10093898A JPH11267883A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックスおよび片面サブマージアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11267883A true JPH11267883A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=14095312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10093898A Withdrawn JPH11267883A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 大入熱用５７０ＭＰａ耐候性鋼の片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックスおよび片面サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11267883A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000107886A (ja) * | 1998-09-30 | 2000-04-18 | Kobe Steel Ltd | サブマージアーク溶接用溶接材料及びサブマージアーク溶接方法 |
| JP2013154364A (ja) * | 2012-01-27 | 2013-08-15 | Kobe Steel Ltd | 片面サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN105252122A (zh) * | 2015-11-02 | 2016-01-20 | 中铁宝桥（扬州）有限公司 | 一种桥梁用Q345qENH～Q420qENH级高性能耐候钢的焊接方法 |
| CN106232287A (zh) * | 2014-07-18 | 2016-12-14 | 株式会社神户制钢所 | 高Cr系CSEF钢的初层埋弧焊方法 |
| CN108145343A (zh) * | 2016-12-05 | 2018-06-12 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊用焊剂 |
| CN114406418A (zh) * | 2022-02-08 | 2022-04-29 | 首钢集团有限公司 | 一种q345级别材料的不预热焊接方法 |
| CN115091006A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-09-23 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种Q420qENH耐候桥梁钢埋弧焊接方法 |
-
1998
- 1998-03-24 JP JP10093898A patent/JPH11267883A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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