JPH11329768A - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
- Publication number
- JPH11329768A JPH11329768A JP14132598A JP14132598A JPH11329768A JP H11329768 A JPH11329768 A JP H11329768A JP 14132598 A JP14132598 A JP 14132598A JP 14132598 A JP14132598 A JP 14132598A JP H11329768 A JPH11329768 A JP H11329768A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- discharge lamp
- thyristor
- capacitor
- lighting device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 放電灯に起動用の高圧パルスを印加する起動
トランスを有した放電灯点灯装置において、起動トラン
スにコンデンサの放電電流を与えるトリガ回路の初期ば
らつきや温度特性に対して安定した高圧パルス出力が得
られ、またノイズによる誤動作を防止できるようにす
る。 【解決手段】 インバータ出力を抵抗Ｒ１、ダイオード
Ｄ１により整流し、コンデンサＣ１を充電させ、このコ
ンデンサＣ１の放電電流をサイリスタＱ２を介して起動
トランスＴ１の１次巻線に流し、２次巻線に発生した高
圧パルスを放電灯１に印加して点灯させる。その際、コ
ンデンサＣ１充電電圧があるレベルに達したときに、サ
イリスタＱ２と並列に接続した高電圧タイプの２端子型
双方向サイリスタＱ１をブレークダウンさせ、電流が抵
抗Ｒ２，Ｒ３に流れて分圧された電圧によりサイリスタ
Ｑ２のゲートをトリガする。
トランスを有した放電灯点灯装置において、起動トラン
スにコンデンサの放電電流を与えるトリガ回路の初期ば
らつきや温度特性に対して安定した高圧パルス出力が得
られ、またノイズによる誤動作を防止できるようにす
る。 【解決手段】 インバータ出力を抵抗Ｒ１、ダイオード
Ｄ１により整流し、コンデンサＣ１を充電させ、このコ
ンデンサＣ１の放電電流をサイリスタＱ２を介して起動
トランスＴ１の１次巻線に流し、２次巻線に発生した高
圧パルスを放電灯１に印加して点灯させる。その際、コ
ンデンサＣ１充電電圧があるレベルに達したときに、サ
イリスタＱ２と並列に接続した高電圧タイプの２端子型
双方向サイリスタＱ１をブレークダウンさせ、電流が抵
抗Ｒ２，Ｒ３に流れて分圧された電圧によりサイリスタ
Ｑ２のゲートをトリガする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用に適した
放電灯点灯装置に関するものである。
放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図４は一般的な自動車用の放電灯点灯装
置の該略構成を示すブロック図である。同図において、
１は放電灯、２はバッテリ、３はバッテリ２の出力電圧
を昇圧する直流昇圧回路であるＤＣ−ＤＣコンバータ、
４は昇圧された直流を交流に変換するＤＣ−ＡＣインバ
ータで、これらのコンバータ３及びインバータ４は制御
回路５により制御される。６は起動トランスＴ１ととも
に起動回路を構成するトリガ回路で、起動トランスＴ１
から放電灯１に起動用の高圧パルスを発生させる。
置の該略構成を示すブロック図である。同図において、
１は放電灯、２はバッテリ、３はバッテリ２の出力電圧
を昇圧する直流昇圧回路であるＤＣ−ＤＣコンバータ、
４は昇圧された直流を交流に変換するＤＣ−ＡＣインバ
ータで、これらのコンバータ３及びインバータ４は制御
回路５により制御される。６は起動トランスＴ１ととも
に起動回路を構成するトリガ回路で、起動トランスＴ１
から放電灯１に起動用の高圧パルスを発生させる。
【０００３】上記の回路構成においては、バッテリ２の
１２Ｖあるいは２４Ｖの電源電圧をＤＣ−ＤＣコンバー
タ３により４００Ｖ程度の直流電圧に昇圧し、その直流
高電圧をＤＣ−ＡＣインバータ４により数百Ｈｚの交流
電圧に変換して放電灯１に供給し、放電灯１を点灯維持
させる。インバータ４の出力は、無付加時（放電灯消灯
時）には数百Ｖの交流あるいは直流波形となっている。
１２Ｖあるいは２４Ｖの電源電圧をＤＣ−ＤＣコンバー
タ３により４００Ｖ程度の直流電圧に昇圧し、その直流
高電圧をＤＣ−ＡＣインバータ４により数百Ｈｚの交流
電圧に変換して放電灯１に供給し、放電灯１を点灯維持
させる。インバータ４の出力は、無付加時（放電灯消灯
時）には数百Ｖの交流あるいは直流波形となっている。
【０００４】図５は従来の放電灯点灯装置における上記
トリガ回路６の構成を示す図である。同図中、Ｃ１は上
述のインバータ出力が抵抗Ｒ１、ダイオードＤ１を通し
て供給されるコンデンサ、Ｒ２及びＲ３は分圧用の抵
抗、Ｑ３はサイリスタやトライアック等のトリガ素子、
Ｑ４はトリガタイプダイオード、Ｑ５は高電圧タイプの
２端子形双方向サイリスタ、７はスパークギャップで、
このスパークギャップ７は、各々の金属電極上に設けた
二つの電極活性材を不活性ガス中で所定の距離をおいて
配置し、セラミック絶縁体等で覆ったものであり、スイ
ッチとして機能するものである。
トリガ回路６の構成を示す図である。同図中、Ｃ１は上
述のインバータ出力が抵抗Ｒ１、ダイオードＤ１を通し
て供給されるコンデンサ、Ｒ２及びＲ３は分圧用の抵
抗、Ｑ３はサイリスタやトライアック等のトリガ素子、
Ｑ４はトリガタイプダイオード、Ｑ５は高電圧タイプの
２端子形双方向サイリスタ、７はスパークギャップで、
このスパークギャップ７は、各々の金属電極上に設けた
二つの電極活性材を不活性ガス中で所定の距離をおいて
配置し、セラミック絶縁体等で覆ったものであり、スイ
ッチとして機能するものである。
【０００５】図５の（ａ）は直接抵抗分割した電圧でゲ
ートをオンする場合を示している。この場合、インバー
タ出力を抵抗Ｒ１とダイオードＤ１の整流回路で整流
し、コンデンサＣ１の充電を行う。このコンデンサＣ１
には分圧用の抵抗Ｒ２，Ｒ３が並列に接続され、その抵
抗値に応じて分圧されたラインがトリガ素子Ｑ３のゲー
トに接続されている。
ートをオンする場合を示している。この場合、インバー
タ出力を抵抗Ｒ１とダイオードＤ１の整流回路で整流
し、コンデンサＣ１の充電を行う。このコンデンサＣ１
には分圧用の抵抗Ｒ２，Ｒ３が並列に接続され、その抵
抗値に応じて分圧されたラインがトリガ素子Ｑ３のゲー
トに接続されている。
【０００６】そして、コンデンサＣ１の電圧が充電され
て上昇するのに伴って抵抗Ｒ３の両端の電圧も上昇し、
トリガ素子Ｑ３をトリガするのに必要な電圧になった時
点でトリガ素子Ｑ３がオンし、これにより起動トランス
Ｔ１の１次巻線にコンデンサＣ１の充電電圧が印加さ
れ、その放電電流がトリガ素子Ｑ３と起動トランスＴ１
の１次巻線を通って流れる。このとき、起動トランスＴ
１の１次巻線には数百Ｖの電圧が発生し、したがって２
次巻線には１次巻線との巻数比に応じた高い電圧が発生
し、その高圧パルスにより放電灯１が始動する。
て上昇するのに伴って抵抗Ｒ３の両端の電圧も上昇し、
トリガ素子Ｑ３をトリガするのに必要な電圧になった時
点でトリガ素子Ｑ３がオンし、これにより起動トランス
Ｔ１の１次巻線にコンデンサＣ１の充電電圧が印加さ
れ、その放電電流がトリガ素子Ｑ３と起動トランスＴ１
の１次巻線を通って流れる。このとき、起動トランスＴ
１の１次巻線には数百Ｖの電圧が発生し、したがって２
次巻線には１次巻線との巻数比に応じた高い電圧が発生
し、その高圧パルスにより放電灯１が始動する。
【０００７】なお、上記起動トランスＴ１の２次巻線に
発生する電圧は、該トランスＴ１の結合や寄生容量等が
あり、計算通りにならない場合もある。
発生する電圧は、該トランスＴ１の結合や寄生容量等が
あり、計算通りにならない場合もある。
【０００８】図５の（ｂ）はトリガダイオードでゲート
をオンする場合を示している。この場合、抵抗Ｒ２，Ｒ
３で分圧した電圧を比較的低いトリガ電圧（２０〜４０
Ｖ）のトリガタイプダイオード２４のブレークオーバー
電圧まで保持し、その電圧を越えた点でトリガ素子Ｑ３
のゲートをオンし、上記と同様起動トランスＴ１の１次
巻線に電流を流して２次巻線に高圧を発生させる。
をオンする場合を示している。この場合、抵抗Ｒ２，Ｒ
３で分圧した電圧を比較的低いトリガ電圧（２０〜４０
Ｖ）のトリガタイプダイオード２４のブレークオーバー
電圧まで保持し、その電圧を越えた点でトリガ素子Ｑ３
のゲートをオンし、上記と同様起動トランスＴ１の１次
巻線に電流を流して２次巻線に高圧を発生させる。
【０００９】図５の（ｃ）は高電圧タイプの２端子型双
方向サイリスタで直接電流を流す場合を示している。こ
の場合、２端子形双方向サイリスタＱ５のブレークオー
バー電圧までコンデンサＣ１が充電され、その電圧を越
えた時点で２端子型双方向サイリスタＱ５がオンし、起
動トランスＴ１の１次巻線に電流が流れて、２次巻線に
高圧が発生する。
方向サイリスタで直接電流を流す場合を示している。こ
の場合、２端子形双方向サイリスタＱ５のブレークオー
バー電圧までコンデンサＣ１が充電され、その電圧を越
えた時点で２端子型双方向サイリスタＱ５がオンし、起
動トランスＴ１の１次巻線に電流が流れて、２次巻線に
高圧が発生する。
【００１０】図５の（ｄ）はスパークギャップで直接ト
リガする場合を示している。この場合、上述の（ｃ）と
同様分圧抵抗なしで、コンデンサＣ１の充電電圧がスパ
ークギャップ７のブレークオーバー電圧を越えた点でト
リガ（オン）し、起動トランスＴ１の１次巻線に電流を
流して、２次巻線に高電圧を発生させる。
リガする場合を示している。この場合、上述の（ｃ）と
同様分圧抵抗なしで、コンデンサＣ１の充電電圧がスパ
ークギャップ７のブレークオーバー電圧を越えた点でト
リガ（オン）し、起動トランスＴ１の１次巻線に電流を
流して、２次巻線に高電圧を発生させる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような従来の放電灯点灯装置にあっては、次のような問
題点があった。
ような従来の放電灯点灯装置にあっては、次のような問
題点があった。
【００１２】図５の（ａ）のトリガ回路では、スパイク
ノイズが侵入すると誤動作する恐れがあり、電流オフの
転流中に誤動作が生じて再トリガがかかると場合によっ
てはトリガ素子が破損する恐れもある。また、トリガ素
子のゲートのオン電圧については、初期ばらつきが大き
く、温度特性もあるため、ある程度の幅を持ってしま
う。したがって、起動トランスの２次巻線に出力される
高電圧もある程度の幅を持つことになる。
ノイズが侵入すると誤動作する恐れがあり、電流オフの
転流中に誤動作が生じて再トリガがかかると場合によっ
てはトリガ素子が破損する恐れもある。また、トリガ素
子のゲートのオン電圧については、初期ばらつきが大き
く、温度特性もあるため、ある程度の幅を持ってしま
う。したがって、起動トランスの２次巻線に出力される
高電圧もある程度の幅を持つことになる。
【００１３】図５の（ｂ）のトリガ回路では、（ａ）の
回路よりもばらつきの少ない構成ではあるが、抵抗値の
誤差に加えてトリガダイオードのブレークオーバー電圧
のばらつきにより、コンデンサの充電電圧が不足する場
合がある。しかし、（ａ）の回路に比べてトリガダイオ
ードのオン電圧以下のノイズ信号による誤動作の心配は
ない。
回路よりもばらつきの少ない構成ではあるが、抵抗値の
誤差に加えてトリガダイオードのブレークオーバー電圧
のばらつきにより、コンデンサの充電電圧が不足する場
合がある。しかし、（ａ）の回路に比べてトリガダイオ
ードのオン電圧以下のノイズ信号による誤動作の心配は
ない。
【００１４】図５の（ｃ）のトリガ回路では、サイリス
タのブレークダウン電圧のばらつきや温度特性について
は安定しているが、チップ構造が小型のため、大電流が
流れる放電灯起動用に直接使用するのは難しい。また、
トリガ電圧については２つ直流にするなどして十分とれ
るが、素子の電流容量を考えると高圧発生パルスは数ｋ
Ｖ程度までで、瞬時点灯可能なＨＩＤ点灯装置には２０
ｋＶ程度必要で向いていない。
タのブレークダウン電圧のばらつきや温度特性について
は安定しているが、チップ構造が小型のため、大電流が
流れる放電灯起動用に直接使用するのは難しい。また、
トリガ電圧については２つ直流にするなどして十分とれ
るが、素子の電流容量を考えると高圧発生パルスは数ｋ
Ｖ程度までで、瞬時点灯可能なＨＩＤ点灯装置には２０
ｋＶ程度必要で向いていない。
【００１５】図５の（ｄ）のトリガ回路では、スパーク
ギャップは半導体スイッチに比べて高価であり、耐久性
も１０万回程度で、また１回目のブレークオーバー電圧
は２０％以上上昇するファーストタイムエフェクト等の
問題もあり、それを考慮してブレークオーバー電圧を設
定する必要がある。
ギャップは半導体スイッチに比べて高価であり、耐久性
も１０万回程度で、また１回目のブレークオーバー電圧
は２０％以上上昇するファーストタイムエフェクト等の
問題もあり、それを考慮してブレークオーバー電圧を設
定する必要がある。
【００１６】本発明は、上記のような問題点に着目して
なされたもので、初期ばらつきや温度特性に対して安定
した高圧パルス出力が得られ、またノイズによる誤動作
を防止でき、安価な構成の放電灯点灯装置を提供するこ
とを目的としている。
なされたもので、初期ばらつきや温度特性に対して安定
した高圧パルス出力が得られ、またノイズによる誤動作
を防止でき、安価な構成の放電灯点灯装置を提供するこ
とを目的としている。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る放電灯点灯
装置は、次のように構成したものである。
装置は、次のように構成したものである。
【００１８】（１）放電灯に起動用の高圧パルスを印加
する起動トランスを有した放電灯点灯装置であって、充
電用のコンデンサと、このコンデンサの充電電荷を前記
起動トランスに供給して高圧パルスを発生させる半導体
スイッチと、前記コンデンサの充電電圧が印加されるト
リガ素子とを備え、該トリガ素子と直列接続した抵抗に
よる分圧電圧によって前記半導体スイッチのゲートをト
リガするようにした。
する起動トランスを有した放電灯点灯装置であって、充
電用のコンデンサと、このコンデンサの充電電荷を前記
起動トランスに供給して高圧パルスを発生させる半導体
スイッチと、前記コンデンサの充電電圧が印加されるト
リガ素子とを備え、該トリガ素子と直列接続した抵抗に
よる分圧電圧によって前記半導体スイッチのゲートをト
リガするようにした。
【００１９】（２）上記（１）の構成において、トリガ
素子はコンデンサの充電電圧が所定のレベルに達したと
きにブレークダウンして導通する２端子型サイリスタと
した。
素子はコンデンサの充電電圧が所定のレベルに達したと
きにブレークダウンして導通する２端子型サイリスタと
した。
【００２０】（３）上記（１）または（２）の構成にお
いて、半導体スイッチはサイリスタとした。
いて、半導体スイッチはサイリスタとした。
【００２１】（４）上記（１）ないし（３）何れかの構
成において、直流−交流インバータの出力がダイオード
を通して充電用のコンデンサに印加されるようにした。
成において、直流−交流インバータの出力がダイオード
を通して充電用のコンデンサに印加されるようにした。
【００２２】（５）上記（４）の構成において、直流−
交流インバータに直流高電圧を供給する直流昇圧回路を
有するようにした。
交流インバータに直流高電圧を供給する直流昇圧回路を
有するようにした。
【００２３】
【発明の実施の形態】図１は本発明の第１の実施例の構
成を示す回路図であり、図４のトリガ回路６の構成を示
している。他の構成は図４と同様である。
成を示す回路図であり、図４のトリガ回路６の構成を示
している。他の構成は図４と同様である。
【００２４】図１において、１は放電灯、Ｒ１及びＤ１
はインバータ出力を整流する抵抗及びダイオード、Ｃ１
は充電用のコンデンサ、Ｑ１はコンデンサＣ１の充電電
圧が所定のレベルに達したときにブレークダウンして導
通する２端子型双方向サイリスタ（トリガ素子）で、分
圧用の抵抗Ｒ２，Ｒ３が直列に接続されている。Ｑ２は
上記コンデンサＣ１の充電電荷を起動トランスＴ１の１
次巻線に供給して２次巻線に高圧パルスを発生させるサ
イリスタ（半導体スイッチ）で、上記抵抗Ｒ２，Ｒ３に
よる分圧電圧によってゲートがトリガされる。
はインバータ出力を整流する抵抗及びダイオード、Ｃ１
は充電用のコンデンサ、Ｑ１はコンデンサＣ１の充電電
圧が所定のレベルに達したときにブレークダウンして導
通する２端子型双方向サイリスタ（トリガ素子）で、分
圧用の抵抗Ｒ２，Ｒ３が直列に接続されている。Ｑ２は
上記コンデンサＣ１の充電電荷を起動トランスＴ１の１
次巻線に供給して２次巻線に高圧パルスを発生させるサ
イリスタ（半導体スイッチ）で、上記抵抗Ｒ２，Ｒ３に
よる分圧電圧によってゲートがトリガされる。
【００２５】上記構成の回路において、インバータから
出力された電流は抵抗Ｒ１及びダイオードＤ１を通り、
コンデンサＣ１に充電される。このコンデンサＣ１の充
電電圧が第１のトリガ素子であるサイリスタＱ１のブレ
ークオーバー電圧（約４００Ｖ）を越えた時点でサイリ
スタＱ１がオンし、抵抗Ｒ２，Ｒ３に電流が流れる。こ
の電流により、その抵抗比に応じた分圧電圧が抵抗Ｒ３
に発生し、これが第２のトリガ素子であるサイリスタＱ
２のゲート電圧となる。そして、サイリスタＱ２のゲー
トに電圧が印加されるとサイリスタＱ２がオンし、コン
デンサＣ１に充電された電荷がサイリスタＱ２を通って
起動トランスＴ１の１次巻線に流れ、起動トランスＴ１
の２次巻線に高電圧が発生する。これより、放電灯１は
点灯を開始する。
出力された電流は抵抗Ｒ１及びダイオードＤ１を通り、
コンデンサＣ１に充電される。このコンデンサＣ１の充
電電圧が第１のトリガ素子であるサイリスタＱ１のブレ
ークオーバー電圧（約４００Ｖ）を越えた時点でサイリ
スタＱ１がオンし、抵抗Ｒ２，Ｒ３に電流が流れる。こ
の電流により、その抵抗比に応じた分圧電圧が抵抗Ｒ３
に発生し、これが第２のトリガ素子であるサイリスタＱ
２のゲート電圧となる。そして、サイリスタＱ２のゲー
トに電圧が印加されるとサイリスタＱ２がオンし、コン
デンサＣ１に充電された電荷がサイリスタＱ２を通って
起動トランスＴ１の１次巻線に流れ、起動トランスＴ１
の２次巻線に高電圧が発生する。これより、放電灯１は
点灯を開始する。
【００２６】図２は本発明の第２の実施例の構成を示す
回路図であり、図１と同一符号は同一または相当部分を
示している。この回路は、図１の回路と同様であるが、
直列に接続される素子の順番が入れ替わっている。すな
わち、上述の実施例の場合は、コンデンサＣ１→サイリ
スタＱ２→起動トランスＴ１の１次巻線→コンデンサＣ
１の順であるが、本実施例の場合はコンデンサＣ１→起
動トランスＴ１の１次巻線→サイリスタＱ２→コンデン
サＣ１の順である。電気的には図１の回路と同じ働きを
するので、説明は省略する。
回路図であり、図１と同一符号は同一または相当部分を
示している。この回路は、図１の回路と同様であるが、
直列に接続される素子の順番が入れ替わっている。すな
わち、上述の実施例の場合は、コンデンサＣ１→サイリ
スタＱ２→起動トランスＴ１の１次巻線→コンデンサＣ
１の順であるが、本実施例の場合はコンデンサＣ１→起
動トランスＴ１の１次巻線→サイリスタＱ２→コンデン
サＣ１の順である。電気的には図１の回路と同じ働きを
するので、説明は省略する。
【００２７】図３は本発明の第３の実施例の構成を示す
回路図である。同図中、Ｄ２はサイリスタＱ２と逆並列
接続されたダイオード、Ｄ３は起動トランスＴ１の１次
巻線と逆並列接続されたダイオードである。本実施例に
おいては、起動トランスＴ１で逆起動電力が発生する
が、それによりサイリスタＱ２が破損するのを防止する
ために、起動トランスＴ１の１次巻線とサイリスタＱ２
のアノード・カソード間にそれぞれダイオードＤ３，Ｄ
２が並列に接続されている。
回路図である。同図中、Ｄ２はサイリスタＱ２と逆並列
接続されたダイオード、Ｄ３は起動トランスＴ１の１次
巻線と逆並列接続されたダイオードである。本実施例に
おいては、起動トランスＴ１で逆起動電力が発生する
が、それによりサイリスタＱ２が破損するのを防止する
ために、起動トランスＴ１の１次巻線とサイリスタＱ２
のアノード・カソード間にそれぞれダイオードＤ３，Ｄ
２が並列に接続されている。
【００２８】以上本発明の各実施例について述べたが、
各実施例では、従来の回路にそれぞれ不足している点を
補うことが可能となっている。
各実施例では、従来の回路にそれぞれ不足している点を
補うことが可能となっている。
【００２９】すなわち、図５の（ａ）の回路に対して、
本回路ではスパイクノイズが侵入しても誤動作を起こす
ことはない。したがって、サイリスタＱ２を破損させる
こともない。また、サイリスタＱ２のアノード・カソー
ド間に高電圧タイプのトリガ素子であるサイリスタＱ１
を挿入しているので、不用意にスパイク状ノイズがサイ
リスタＱ２のアノード・カソード間に印加されても、そ
のトリガ素子のオン電圧以下ではサイリスタＱ２のゲー
トにオン信号を出すことはない。このオン電圧は数百Ｖ
で、十分に高い値となっている。
本回路ではスパイクノイズが侵入しても誤動作を起こす
ことはない。したがって、サイリスタＱ２を破損させる
こともない。また、サイリスタＱ２のアノード・カソー
ド間に高電圧タイプのトリガ素子であるサイリスタＱ１
を挿入しているので、不用意にスパイク状ノイズがサイ
リスタＱ２のアノード・カソード間に印加されても、そ
のトリガ素子のオン電圧以下ではサイリスタＱ２のゲー
トにオン信号を出すことはない。このオン電圧は数百Ｖ
で、十分に高い値となっている。
【００３０】図５の（ｂ）の回路に対しては、分圧抵抗
の誤差＋第１のトリガ素子（２端子型双方サイリスタ）
のばらつきが総合的な第２のトリガ素子（サイリスタ）
のブレークダウン電圧のばらつきになっていたが、本回
路では第１のトリガ素子のばらつきだけが第２のトリガ
素子のブレークダウン電圧のばらつきとなり、従来より
も安定した出力が得られる。また従来では、サイリスタ
のアノード側に発生したスパイクノイズに対し、トリガ
ダイオードのオン電圧自体が低い（２０〜４０程度）の
で、誤動作が発生し易いものとなっている。
の誤差＋第１のトリガ素子（２端子型双方サイリスタ）
のばらつきが総合的な第２のトリガ素子（サイリスタ）
のブレークダウン電圧のばらつきになっていたが、本回
路では第１のトリガ素子のばらつきだけが第２のトリガ
素子のブレークダウン電圧のばらつきとなり、従来より
も安定した出力が得られる。また従来では、サイリスタ
のアノード側に発生したスパイクノイズに対し、トリガ
ダイオードのオン電圧自体が低い（２０〜４０程度）の
で、誤動作が発生し易いものとなっている。
【００３１】図５の（Ｃ）の回路に対しては、ブレーク
ダウン電圧のばらつきは同様であるが、本回路では、メ
インのスイッチング素子をチップサイズの大きなサイリ
スタＱ２とすることにより、スイッチングのスピードが
速く大電流を流すことができる効率の良い回路となって
いる。また、サイリスタＱ２へのオン信号をコンデンサ
Ｃ１の充電電圧によって高電圧タイプの２端子型トリガ
素子で直接検出して送っているので、不用意なスパイク
ノイズに対しても強く、サイリスタＱ２をオンにする充
電電圧のばらつきはトリガ素子のばらつきに限定され
る。更に、メインの放電回路は適正なサイリスタ素子を
使用することができるので、高圧パルスも２０ｋＶ以上
のものが得られ、実用的な出力を得ることが可能とな
る。
ダウン電圧のばらつきは同様であるが、本回路では、メ
インのスイッチング素子をチップサイズの大きなサイリ
スタＱ２とすることにより、スイッチングのスピードが
速く大電流を流すことができる効率の良い回路となって
いる。また、サイリスタＱ２へのオン信号をコンデンサ
Ｃ１の充電電圧によって高電圧タイプの２端子型トリガ
素子で直接検出して送っているので、不用意なスパイク
ノイズに対しても強く、サイリスタＱ２をオンにする充
電電圧のばらつきはトリガ素子のばらつきに限定され
る。更に、メインの放電回路は適正なサイリスタ素子を
使用することができるので、高圧パルスも２０ｋＶ以上
のものが得られ、実用的な出力を得ることが可能とな
る。
【００３２】また、図５の（ｄ）の回路に対して、本回
路では半導体によるスイッチングのため、寿命は半永久
的となっている。また、スパークギャップのばらつき
（±２０％程度）よりも少ないばらつきであるので、よ
り安定した出力を得ることができる。
路では半導体によるスイッチングのため、寿命は半永久
的となっている。また、スパークギャップのばらつき
（±２０％程度）よりも少ないばらつきであるので、よ
り安定した出力を得ることができる。
【００３３】このように、チップ構造上高速の大電流の
スイッチングには向いていない安定したブレークダウン
電圧を持つ高電圧タイプの２端子型双方サイリスタＱ１
を第１のトリガ素子とし、ゲート電圧のばらつきや温度
特性もあまり良好でないがチップ構造上高速の大電流の
スイッチングに向いているサイリスタＱ２を第２のトリ
ガ素子とすることで、初期ばらつきや温度特性に対して
安定した起動用の高圧パルス出力が得られるとともに、
安価な構成で半永久的な寿命が得られ、また安定したト
リガ電圧により初期ばらつきや温度変化に影響されにく
いトリガ回路を構成することができる。
スイッチングには向いていない安定したブレークダウン
電圧を持つ高電圧タイプの２端子型双方サイリスタＱ１
を第１のトリガ素子とし、ゲート電圧のばらつきや温度
特性もあまり良好でないがチップ構造上高速の大電流の
スイッチングに向いているサイリスタＱ２を第２のトリ
ガ素子とすることで、初期ばらつきや温度特性に対して
安定した起動用の高圧パルス出力が得られるとともに、
安価な構成で半永久的な寿命が得られ、また安定したト
リガ電圧により初期ばらつきや温度変化に影響されにく
いトリガ回路を構成することができる。
【００３４】また、高圧パルス発生時の主放電経路とな
るサイリスタＱ２のゲートにトリガ信号を送る回路に、
高電圧でオン（導通）するトリガ素子を用いているの
で、スパイクノイズに対して誤動作が発生しにくいもの
となる。
るサイリスタＱ２のゲートにトリガ信号を送る回路に、
高電圧でオン（導通）するトリガ素子を用いているの
で、スパイクノイズに対して誤動作が発生しにくいもの
となる。
【００３５】なお、各実施例におけるサイリスタＱ２の
ゲートにオン信号を送る第１のトリガ素子としては、ブ
レークダウン電圧が比較的高く、例えば３００〜４００
Ｖ程度（３４０〜３８０Ｖが良い）で、ばらつきの少な
いものであれば、半導体タイプ、ガスタイプ（放電ギャ
ップタイプ）を問わずに利用することができる。
ゲートにオン信号を送る第１のトリガ素子としては、ブ
レークダウン電圧が比較的高く、例えば３００〜４００
Ｖ程度（３４０〜３８０Ｖが良い）で、ばらつきの少な
いものであれば、半導体タイプ、ガスタイプ（放電ギャ
ップタイプ）を問わずに利用することができる。
【００３６】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、素子の
初期ばらつきや温度特性に対して安定した起動用の高圧
パルスが得られ、またノイズによる誤動作を防止でき、
安価な構成のトリガ回路を有した放電灯点灯装置を実現
することができる。
初期ばらつきや温度特性に対して安定した起動用の高圧
パルスが得られ、またノイズによる誤動作を防止でき、
安価な構成のトリガ回路を有した放電灯点灯装置を実現
することができる。
【図１】 本発明の第１の実施例の構成を示す回路図
【図２】 本発明の第２の実施例の構成を示す回路図
【図２】 本発明の第３の実施例の構成を示す回路図
【図４】 一般的な放電灯点灯装置の該略構成を示すブ
ロック図
ロック図
【図５】 従来例を示す回路図
１ 放電灯 ２ バッテリ ３ ＤＣ−ＤＣコンバータ ４ ＤＣ−ＡＣインバータ ５ 制御回路 ６ トリガ回路 Ｃ１ コンデンサ Ｒ２ 抵抗 Ｒ２ 抵抗 Ｔ１ 起動トランス Ｑ１ ２端子型双方向サイリスタ（トリガ素子） Ｑ２ サイリスタ（半導体スイッチ）
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年８月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の第１の実施例の構成を示す回路図
【図２】 本発明の第２の実施例の構成を示す回路図
【図３】 本発明の第３の実施例の構成を示す回路図
【図４】 一般的な放電灯点灯装置の該略構成を示すブ
ロック図
ロック図
【図５】 従来例を示す回路図
【符号の説明】 １ 放電灯 ２ バッテリ ３ ＤＣ−ＤＣコンバータ ４ ＤＣ−ＡＣインバータ ５ 制御回路 ６ トリガ回路 Ｃ１ コンデンサ Ｒ２ 抵抗 Ｒ２ 抵抗 Ｔ１ 起動トランス Ｑ１ ２端子型双方向サイリスタ（トリガ素子） Ｑ２ サイリスタ（半導体スイッチ）
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【手続補正書】
【提出日】平成１１年６月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００３
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００３】上記の回路構成においては、バッテリ２の
１２Ｖあるいは２４Ｖの電源電圧をＤＣ−ＤＣコンバー
タ３により４００Ｖ程度の直流電圧に昇圧し、その直流
高電圧をＤＣ−ＡＣインバータ４により数百Ｈｚの交流
電圧に変換して放電灯１に供給し、放電灯１を点灯維持
させる。インバータ４の出力は、無負 荷時（放電灯消灯
時）には数百Ｖの交流あるいは直流波形となっている。
１２Ｖあるいは２４Ｖの電源電圧をＤＣ−ＤＣコンバー
タ３により４００Ｖ程度の直流電圧に昇圧し、その直流
高電圧をＤＣ−ＡＣインバータ４により数百Ｈｚの交流
電圧に変換して放電灯１に供給し、放電灯１を点灯維持
させる。インバータ４の出力は、無負 荷時（放電灯消灯
時）には数百Ｖの交流あるいは直流波形となっている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】図５の（ｂ）はトリガダイオードでゲート
をオンする場合を示している。この場合、抵抗Ｒ２，Ｒ
３で分圧した電圧を比較的低いトリガ電圧（２０〜４０
Ｖ）のトリガタイプダイオードＱ４のブレークオーバー
電圧まで保持し、その電圧を越えた点でトリガ素子Ｑ３
のゲートをオンし、上記と同様起動トランスＴ１の１次
巻線に電流を流して２次巻線に高圧を発生させる。
をオンする場合を示している。この場合、抵抗Ｒ２，Ｒ
３で分圧した電圧を比較的低いトリガ電圧（２０〜４０
Ｖ）のトリガタイプダイオードＱ４のブレークオーバー
電圧まで保持し、その電圧を越えた点でトリガ素子Ｑ３
のゲートをオンし、上記と同様起動トランスＴ１の１次
巻線に電流を流して２次巻線に高圧を発生させる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】図５の（ｃ）のトリガ回路では、サイリス
タのブレークダウン電圧のばらつきや温度特性について
は安定しているが、チップ構造が小型のため、大電流が
流れる放電灯起動用に直接使用するのは難しい。また、
トリガ電圧については２つ直列にするなどして十分とれ
るが、素子の電流容量を考えると高圧発生パルスは数ｋ
Ｖ程度までで、瞬時点灯可能なＨＩＤ点灯装置には２０
ｋＶ程度必要で向いていない。
タのブレークダウン電圧のばらつきや温度特性について
は安定しているが、チップ構造が小型のため、大電流が
流れる放電灯起動用に直接使用するのは難しい。また、
トリガ電圧については２つ直列にするなどして十分とれ
るが、素子の電流容量を考えると高圧発生パルスは数ｋ
Ｖ程度までで、瞬時点灯可能なＨＩＤ点灯装置には２０
ｋＶ程度必要で向いていない。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
Claims (5)
- 【請求項１】 放電灯に起動用の高圧パルスを印加する
起動トランスを有した放電灯点灯装置であって、充電用
のコンデンサと、このコンデンサの充電電荷を前記起動
トランスに供給して高圧パルスを発生させる半導体スイ
ッチと、前記コンデンサの充電電圧が印加されるトリガ
素子とを備え、該トリガ素子と直列接続した抵抗による
分圧電圧によって前記半導体スイッチのゲートをトリガ
することを特徴とする放電灯点灯装置。 - 【請求項２】 トリガ素子はコンデンサの充電電圧が所
定のレベルに達したときにブレークダウンして導通する
２端子型サイリスタであることを特徴とする請求項１記
載の放電灯点灯装置。 - 【請求項３】 半導体スイッチはサイリスタであること
を特徴とする請求項１または２記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項４】 直流−交流インバータの出力がダイオー
ドを通して充電用のコンデンサに印加されるようにした
ことを特徴とする請求項１ないし３何れか記載の放電灯
点灯装置。 - 【請求項５】 直流−交流インバータに直流高電圧を供
給する直流昇圧回路を有していることを特徴とする請求
項４記載の放電灯点灯装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14132598A JPH11329768A (ja) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 放電灯点灯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14132598A JPH11329768A (ja) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 放電灯点灯装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11329768A true JPH11329768A (ja) | 1999-11-30 |
Family
ID=15289315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14132598A Pending JPH11329768A (ja) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11329768A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011163775A (ja) * | 2010-02-04 | 2011-08-25 | Fujitsu Ltd | 温度信号発信装置及び温度情報収集システム |
| CN105515399A (zh) * | 2016-01-28 | 2016-04-20 | 南京交通职业技术学院 | 一种交流调压节能电源旁路装置 |
| CN105554985A (zh) * | 2016-01-28 | 2016-05-04 | 南京交通职业技术学院 | 一种照明节能旁路装置 |
-
1998
- 1998-05-22 JP JP14132598A patent/JPH11329768A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011163775A (ja) * | 2010-02-04 | 2011-08-25 | Fujitsu Ltd | 温度信号発信装置及び温度情報収集システム |
| CN105515399A (zh) * | 2016-01-28 | 2016-04-20 | 南京交通职业技术学院 | 一种交流调压节能电源旁路装置 |
| CN105554985A (zh) * | 2016-01-28 | 2016-05-04 | 南京交通职业技术学院 | 一种照明节能旁路装置 |
| CN105554985B (zh) * | 2016-01-28 | 2018-06-01 | 南京交通职业技术学院 | 一种照明节能旁路装置 |
| CN105515399B (zh) * | 2016-01-28 | 2018-06-26 | 南京交通职业技术学院 | 一种交流调压节能电源旁路装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5767631A (en) | Power supply and electronic ballast with low-cost inverter bootstrap power source | |
| JPS6155760B2 (ja) | ||
| US6654221B2 (en) | High voltage power supply device for lighting discharge tube having protection circuit and fault protection circuit | |
| US6919695B2 (en) | Overvoltage protection for hid lamp ballast | |
| US5426346A (en) | Gas discharge lamp ballast circuit with reduced parts-count starting circuit | |
| JPH0594888A (ja) | 回路装置 | |
| JP2004140886A (ja) | スイッチングレギュレータ回路、及び車両用灯具 | |
| JPH11329768A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| EP0590639B1 (en) | A fluorescent lamp starter | |
| JP3521501B2 (ja) | 高圧放電灯点灯装置 | |
| JP4000621B2 (ja) | 車両用負荷駆動装置 | |
| JP3743141B2 (ja) | パルス発生装置および放電灯点灯装置 | |
| JPH06349586A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JP3743180B2 (ja) | パルス発生装置および放電灯点灯装置 | |
| KR0124977B1 (ko) | 자동차 방전램프용 고주파 공진형 전자식 안정기 회로 | |
| JPH11339984A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JP2705010B2 (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPS6115600Y2 (ja) | ||
| JPH08185991A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPS6036080B2 (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPH11135279A (ja) | パルス発生装置及び放電灯点灯装置 | |
| RU1805554C (ru) | Электронный стартер дл зажигани люминесцентных ламп с электродами предварительного подогрева | |
| JP2004342327A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPS6030090A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPS6040267B2 (ja) | ソフトスタ−ト装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020604 |