JP3743141B2 - パルス発生装置および放電灯点灯装置 - Google Patents
パルス発生装置および放電灯点灯装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3743141B2 JP3743141B2 JP29605197A JP29605197A JP3743141B2 JP 3743141 B2 JP3743141 B2 JP 3743141B2 JP 29605197 A JP29605197 A JP 29605197A JP 29605197 A JP29605197 A JP 29605197A JP 3743141 B2 JP3743141 B2 JP 3743141B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- capacitor
- voltage
- circuit
- diode
- series
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、両端電圧がブレークダウン電圧に達すると導通する２端子の電圧応答形スイッチを用いたパルス発生装置およびそのパルス発生装置をイグナイタとして用いた放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、メタルハライドランプのような高圧放電灯を点灯させる際には、点灯用の電源と、放電を安定させるための安定器とのほかに、放電を開始させるために放電灯に高電圧を印加するイグナイタが設けられる。
たとえば、特開平４−６２７９６号公報には、図３９に示す構成の放電灯点灯装置が記載されている。この構成では、交流電源Ｖｓ１に安定器４を介して放電灯２を接続してあり、安定器４と放電灯２との間にパルス発生装置としてのイグナイタ３の出力部に設けたパルストランスＰＴの２次巻線が挿入してある。また、安定器４の出力端間にはコンデンサＣｐを接続してある。
【０００３】
イグナイタ３は、交流電源Ｖｓ２を電源として直流高電圧を出力する直流高圧発生回路５と、直流高電圧発生回路５の出力端間に接続したコンデンサＣ１と、パルストランスＰＴの１次巻線を介してコンデンサＣ１の両端間に接続したギャップＧとを備える。ギャップＧは、両端への印加電圧が所定のブレークダウン電圧に達すると導通してコンデンサＣ１の電荷をパルストランスＰＴの１次巻線を介して急速に放電させる。このようにしてパルストランスＰＴの１次巻線に瞬間的に電流が流れると２次巻線には１次巻線と２次巻線との巻比に応じた高電圧のパルス電圧が発生し、このパルス電圧を放電灯２に印加して放電灯２を始動することができる。ここにおいて、コンデンサＣｐはパルストランスＰＴで発生した高電圧を放電灯２に効率よく印加するために設けられている。
【０００４】
放電灯２を点灯させるための交流電源Ｖｓ１と、イグナイタ３に給電する交流電源Ｖｓ２とは、図３９には別電源として記載しているが、同じ電源とする場合もある。また、安定器４の出力端から交流電源Ｖｓ２を得る場合もある。
ギャップＧは、両端への印加電圧が所定のブレークダウン電圧に達すると導通し、ブレークダウン電圧より低いときには非導通になる２端子の電圧応答形スイッチであり、この種の電圧応答形スイッチには、ギャップ（エアギャップおよびガスを封入した容器内にギャップを設けたガスギャップ）のほか、ＳＳＳ（Silicon Symmetrical Switch) あるいは逆阻止２端子サイリスタ（４層ダイオード）のような半導体トリガ素子なども用いることが可能である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧には素子ごとのばらつきや経年変化（ギャップＧでは電極の消耗など）によるばらつきがあり、またエアギャップでは、温度、湿度、雰囲気、気圧などの影響を受け、ガスギャップや他の電圧応答形スイッチでも温度の影響を受ける。すなわち、図４０に示すように、コンデンサＣ１の両端電圧とギャップＧが導通するタイミングとが、ブレークダウン電圧ＶＢ１〜ＶＢ３のばらつきによってずれることになる。
【０００６】
ブレークダウン電圧が低いときには、パルストランスＰＴの２次巻線に放電灯２を始動するのに必要な電圧を得ることができないという問題が生じる。逆に、ブレークダウン電圧の低下を考慮してブレークダウン電圧の最低電圧で放電灯２を始動するのに必要な最低電圧が得られるように設計したとすると、ブレークダウン電圧が上昇したきに過大な高電圧が発生することになる。つまり、装置の耐圧を高くするように設計する必要があり、装置の大型化やコストの増大につながるという問題がある。
【０００７】
本発明は上記事由に鑑みて為されたものであり、その目的は、２端子の電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧にばらつきがあっても出力電圧にばらつきが生じないパルス発生装置を提供し、このパルス発生装置をイグナイタに用いた放電灯点灯装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、交流電源を整流し比較的低い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第１の整流回路と、交流電源を整流し比較的高い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第２の整流回路と、各整流回路の出力端間にそれぞれ接続された第１および第２のコンデンサと、非導通時に第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧が印加されると導通する電圧応答形スイッチと、第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧を前記電圧応答形スイッチに印加する経路内に挿入された負荷回路と、該経路内で第２のコンデンサに直列接続され負荷回路よりもインピーダンスが十分に大きいインピーダンス要素とを備え、電圧応答形スイッチが導通すると第１のコンデンサの電荷を電圧応答形スイッチを通して負荷回路に流すものである。
【０００９】
請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第２のコンデンサの両端電圧は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１０】
請求項３の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第１および第２のコンデンサの両端電圧の加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１１】
請求項４の発明は、請求項３の発明において、前記電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されるものである。
請求項５の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチに第１のコンデンサが並列的に接続されるとともに、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１２】
請求項６の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１および第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第１および第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１３】
請求項７の発明は、請求項６の発明において、前記電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されるものである。
請求項８の発明は、請求項５ないし請求項７の発明において、前記電圧応答形スイッチの導通時に交流電源から負荷回路へのエネルギの供給を阻止する手段を設けたものである。
【００１４】
請求項９の発明は、請求項１の発明において、第１のコンデンサは複数個の分割コンデンサの直列回路であって、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１のコンデンサを構成する分割コンデンサの一部と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と前記分割コンデンサの両端電圧と第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１６】
請求項１０の発明は、請求項５ないし請求項９の発明において、前記インピーダンス要素を交流電源に直列接続したものである。
請求項１１の発明は、請求項１の発明において、第２のコンデンサとインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものである。
【００１７】
請求項１２の発明は、請求項１０の発明において、交流電源とインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものである。
請求項１３の発明は、請求項１１または請求項１２の発明において、上記別のインピーダンス要素は第１のコンデンサの放電電流を流す極性で第１のコンデンサに直列的に接続されたダイオードを含むものである。
【００１８】
請求項１４の発明は、第１および第２のダイオードの直列回路と、第１および第２のコンデンサの直列回路とを並列接続し、第１および第２のダイオードの接続点と第１および第２のコンデンサの接続点との間に交流電源を接続し、第１および第２のコンデンサの直列回路の一端にインピーダンス要素を介して第１および第２のダイオードの接続点との間に第３のコンデンサを接続し、第１のインピーダンス要素と第３のコンデンサとの接続点と第１および第２のコンデンサの直列回路の他端との間に少なくとも電圧応答形スイッチを含む回路を接続し、電圧応答形スイッチが導通することにより形成される各コンデンサの放電経路のうちの少なくとも１つであって第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧を前記電圧応答形スイッチに印加する経路内に負荷回路を挿入し、該経路内で負荷回路よりもインピーダンスが十分に大きいインピーダンス要素を第２のコンデンサに直列接続したものである。
【００１９】
請求項１５の発明は、請求項１４の発明において、交流電源との接続部に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたものである。
請求項１６の発明は、請求項１４の発明において、交流電源と第３のコンデンサとの間に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたものである。
【００２０】
請求項１７の発明は、請求項１ないし請求項１６の発明において、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電圧を第１のコンデンサに充電させないバイパス回路が存在するパルス発生装置において、該パイパス回路内にインピーダンス要素を挿入したものである。
請求項１８の発明は、請求項１ないし請求項１７の発明において、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電流を流す向きで第１のコンデンサと負荷回路との間に挿入した放電用のダイオードを付加したものである。
【００２１】
請求項１９の発明は、第１および第２のコンデンサを交流電源を介して直列接続し、交流電源と第２のコンデンサとの直列回路の両端間に第１のダイオードを接続するとともに、交流電源と第１のコンデンサとの直列回路の両端間に第２のダイオードを接続し、第３のダイオードと第３のコンデンサとの直列回路を交流電源から第１および第３のダイオードと第３のコンデンサと第２のダイオードとの経路で第３のコンデンサを充電するように第１のコンデンサと第１のダイオードとの直列回路に並列接続し、第４のダイオードと第４のコンデンサとの直列回路を交流電源から第１のダイオードと第４のコンデンサと第４および第２のダイオードとの経路で第４のコンデンサを充電するように第２のコンデンサと第２のダイオードとの直列回路に並列接続し、第３のコンデンサおよび第３のダイオードの接続点と第４のコンデンサおよび第４のダイオードの接続点との間に負荷回路と電圧応答形スイッチとの直列回路を接続し、交流電源には少なくとも負荷回路よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を直列接続したものである。
【００２２】
請求項２０の発明は、第１および第２のコンデンサを交流電源を介して直列接続し、交流電源と第２のコンデンサとの直列回路の両端間に第１のダイオードを接続するとともに、交流電源と第１のコンデンサとの直列回路の両端間に第２のダイオードを接続し、第３のダイオードと第３のコンデンサとの直列回路を交流電源から第２のコンデンサと第３のダイオードと第３のコンデンサとの経路で第３のコンデンサを充電するように第１のダイオードに並列接続し、第４のダイオードと第４のコンデンサとの直列回路を交流電源から第４のコンデンサと第４のダイオードと第１のコンデンサとの経路で第４のコンデンサを充電するように第２のダイオードに並列接続し、第３のコンデンサおよび第３のダイオードの接続点と第４のコンデンサおよび第４のダイオードの接続点との間に負荷回路と電圧応答形スイッチとの直列回路を接続し、交流電源には少なくとも負荷回路よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を直列接続したものである。
【００２３】
請求項２１の発明は、請求項１ないし請求項２０の発明において、負荷回路が少なくともパルストランスを含み、パルストランスの１次巻線と電圧応答形スイッチとが直列接続されているものである。
請求項２２の発明は、請求項１ないし請求項２１のいずれか１項に記載のパルス発生装置をイグナイタとして用いた放電灯点灯装置である。
【００２４】
【発明の実施の形態】
（基本構成１）
本構成は、図１に示すように、交流電源Ｖｓを昇圧して整流（倍電圧整流またはｎ倍電圧整流）する第１および第２の整流回路５ａ，５ｂを備え、各整流回路５ａ，５ｂの出力端間にはそれぞコンデンサＣ１，Ｃ２を接続してある。交流電源Ｖｓは矩形波や正弦波などどのような波形のものでもよい。各コンデンサＣ１，Ｃ２にはそれぞれインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２が直列接続され、コンデンサＣ１，Ｃ２とインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２との各直列回路は互いに並列接続される。この並列回路には負荷回路５１とギャップＧとの直列回路が接続される。
【００２５】
ここで、コンデンサＣ１の両端電圧はギャップＧのブレークダウン電圧よりも低くなるように整流回路５ａの出力電圧が設定され、コンデンサＣ２の両端電圧はギャップＧのブレークダウン電圧よりも十分に高くなるように整流回路５ｂの出力電圧が設定される。
また、インピーダンス要素Ｚ２のインピーダンスは負荷回路５１に比べて十分に大きく設定され、ギャップＧが導通したときにコンデンサＣ２の両端電圧が負荷回路５１にはほとんど印加されないようにしてある。また、コンデンサＣ２の容量を小さくすることによっても等価的にインピーダンスを大きくしてインピーダンス要素Ｚ２を大きくした場合と同様に機能させることができる。
【００２６】
一方、インピーダンス要素Ｚ１は、コンデンサＣ２とコンデンサＣ１との両端電圧の差による充電電流がコンデンサＣ１に流れるのを阻止し、かつコンデンサＣ１の放電電流を負荷回路５１に十分に流すことができるように設定される。この種のインピーダンス要素Ｚ１の具体例は後述する実施形態において説明する。ここでは、インピーダンス要素Ｚ１としてはコンデンサＣ１の放電電流を流す極性に挿入されたダイオードを想定し、インピーダンス要素Ｚ２としては抵抗を想定し、負荷回路５１はパルストランスを想定しておけばよい。他のインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２については後述する。
【００２７】
いま、コンデンサＣ２の両端電圧が上昇してインピーダンス要素Ｚ２および負荷回路５１を介してギャップＧに印加される電圧がブレーウダウン電圧に達するとギャップＧが導通する。このとき、ギャップＧが導通するまではギャップＧのインピーダンスは無限大であり、インピーダンス要素Ｚ１はコンデンサＣ１への充電電流を阻止しているから、コンデンサＣ２の両端電圧はギャップＧに印加される。
【００２８】
一方、ギャップＧが導通すれば、インピーダンス要素Ｚ２および負荷回路５１を通してコンデンサＣ２が放電される。ここで、インピーダンス要素Ｚ２は負荷回路５１よりも十分に大きいから、負荷回路５１に印加される電圧は小さくコンデンサＣ２の両端電圧は負荷回路５１にほとんど影響を与えない。一方、ギャップＧの導通に伴ってインピーダンス要素Ｚ１を通してコンデンサＣ１も放電され、コンデンサＣ１の両端電圧が負荷回路５１に印加されることになる。つまり、コンデンサＣ１の両端電圧が一定であれば、負荷回路５１に印加される電圧もほぼ一定になる。
【００２９】
以上説明したように、ギャップＧを導通させるためにブレークダウン電圧よりも高い電圧を印加するが、ギャップＧの導通時にはこの電圧が負荷回路５１にほとんど影響しないようにしてある。しかも、ギャップＧの導通後には、負荷回路５１とギャップＧとの直列回路にギャップＧのブレークダウン電圧よりも低い電圧を印加して、ギャップＧの導通状態が継続している間に負荷回路５１に一定電圧を印加することができるのである。
【００３０】
（基本構成２）
本構成は、図２に示すように、整流回路５ａ，５ｂの出力端間に接続したコンデンサＣ１，Ｃ２を直列接続し、負荷回路５１とギャップＧとの直列回路にインピーダンス要素Ｚ１を介してコンデンサＣ１を接続するとともに、負荷回路５１とギャップＧとの直列回路にインピーダンス要素Ｚ２を介してコンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路を接続した構成を有している。
【００３１】
この構成では、コンデンサＣ１の両端電圧はギャップＧのブレークダウン電圧よりも低く設定され、コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧よりも高く設定される。他の構成は基本構成１と同様であり、同符号を付した構成は同様に機能する。
したがって、コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧に達するとギャップＧが導通する。インピーダンス要素Ｚ２は負荷回路５１よりも十分に大きなインピーダンスを持つから、ギャップＧが導通したときに、負荷回路５１はコンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端電圧の影響をほとんど受けない。一方、ギャップＧの導通によってコンデンサＣ１が放電するから、負荷回路５１にはコンデンサＣ１の両端電圧が印加され、負荷回路５１に印加される電圧がほぼ一定になる。
【００３２】
以上説明したように、本構成でも基本構成１とほぼ同様に動作することになる。
（基本構成３）
本構成は、図３に示すように、整流回路５ａ，５ｂの出力端間に接続されたコンデンサＣ１，Ｃ２をインピーダンス要素Ｚ２を介して直列接続し、この直列回路を負荷回路５１とギャップＧとの直列回路に接続するとともに、負荷回路５１とギャップ５１との直列回路に、各コンデンサＣ１，Ｃ２をそれぞれインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ３を介して接続した構成を有する。
【００３３】
この構成では、インピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２は基本構成１と同様に設定され、新たに追加されたインピーダンス要素Ｚ３はインピーダンス要素Ｚ１と同様にコンデンサＣ２への充電電流を阻止し、かつコンデンサＣ２の放電電流が負荷回路５１に十分に流れるように設定される。
したがって、基本構成２と同様に、コンデンサＣ１，Ｃ２の両端電圧の合計電圧がギャップＧのブレークダウン電圧に達するとギャップＧが導通する。本構成では、ギャップＧが導通すると、コンデンサＣ１，Ｃ２の電荷がそれぞれインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ３および負荷回路５１を通して放電されるから、両コンデンサＣ１，Ｃ２を並列した形で負荷回路５１に電流を流すことができ、負荷回路５１に大きいエネルギを与えることができる。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３４】
（基本構成４）
本構成は、図４に示すように、基本構成１の構成に負荷回路５１としてパルストランスＰＴを用いたものである。パルストランスＰＴは、図５に示すように１次巻線と２次巻線とを備え、昇圧トランスとして巻比が設定されている。
パルストランスＰＴの１次巻線にはギャップＧが直列接続される。他の構成および動作は基本構成１と同様であり、ギャップＧの導通によってコンデンサＣ１の両端電圧がパルストランスＰＴの１次巻線に印加されると、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス電圧が出力されるのである。
【００３５】
（基本構成５）
本構成は、図６に示すように、基本構成１の構成において、整流回路５ａ，５ｂの一部を兼用したものである。すなわち、整流回路５ａの出力電圧は整流回路５ｂの出力電圧よりも低く、整流回路５ｂを構成しているｎ倍電圧整流回路は一般に中間部分で出力電圧よりも低い電圧を取り出すことが可能であることが多いから、中間部分から取り出した電圧を整流回路５ａの出力電圧として用いることができる。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３６】
（基本構成６）
本構成は、図７に示すように、整流回路５ａ，５ｂが互いに一部分ずつを共有するものである。図示例はこの概念を示すものであって、整流回路５ａ，５ｂがそれぞれ非共有の個別回路部Ａ，Ｂと、両者に共有の共通回路部Ｃとで構成されているのである。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３７】
（基本構成７）
本構成は、図８に示すように、整流回路５ｂの出力電圧によってコンデンサＣ２を充電し、ギャップＧを導通させるための電圧をコンデンサＣ２と交流電源Ｖｓとの加算電圧によて得るようにしているものである。したがって、パルストランスＰＴの１次巻線とギャップとの直列回路を、交流電源ＶｓとコンデンサＣ２とインピーダンス要素２との直列回路の両端に接続した構成を採用している。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３８】
（基本構成８）
本構成は、図９に示すように、基本構成１の構成において、負荷回路５１としてパルストランスＰＴを用いるとともに、インピーダンス要素Ｚ１としてコンデンサＣ１からパルストランスＰＴの１次巻線に放電電流を流す極性に接続したダイオードを用い、インピーダンス要素Ｚ２として抵抗を用いたものである。
【００３９】
ギャップＧが導通していない期間にはコンデンサＣ１の両端電圧よりもコンデンサＣ２の両端電圧が高いが、ダイオードＺ１がオフであるからコンデンサＣ２の両端電圧がギャップＧに印加される。コンデンサＣ２の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧に達するとギャップＧが導通するが、抵抗Ｚ２をパルストランスＰＴのインピーダンスよりも十分に大きく設定していることによってパルストランスＰＴの１次巻線にはコンデンサＣ２の両端電圧はほとんど印加されない。また、ギャップＧが導通することによってコンデンサＣ１の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線に急速に放電され、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス電圧が出力される。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００４０】
（基本構成９）
本構成は、図１０に示すように、基本構成７として示したものにおいてインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２として、それぞれ可飽和リアクトルと抵抗とを用いたものである。他の構成および動作は基本構成７と同様である。
（実施形態１）
本実施形態は、図１１に示すように、基本構成１において、整流回路５ａとして倍電圧整流回路、整流回路５ｂとして４倍電圧整流回路を用い、インピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２をそれぞれ抵抗とダイオードとし、負荷回路５１をパルストランスＰＴとしたものである。つまり、基本構成８において各整流回路５ａ，５ｂとしてそれぞれ倍電圧整流回路と４倍電圧整流回路とを用いたものである。各整流回路５ａ，５ｂは半波整流回路である。
【００４１】
ギャップＧにはジーメンス社製のＦＳ０８Ｘ−１を用いている。このギャップＧのブレークダウン電圧は６８０〜１０００Ｖの範囲で変動する。そこで、交流電源Ｖｓの電圧を３００Ｖとし、整流回路５ａの出力電圧が６００Ｖになり、整流回路５ｂの出力電圧が１２００Ｖになるようにしている。
このような電圧の関係によって、コンデンサＣ２の両端電圧が上昇すればギャップＧが導通するが、抵抗Ｚ２がパルストランスＰＴのインピーダンスよりも十分に大きいからパルストランスＰＴの１次巻線にはコンデンサＣ２の電圧はほとんど印加されない。また、ギャップＧの導通によりコンデンサＣ１の電荷がダイオードＺ１およびパルストランスＰＴの１次巻線を通して放電され、このときパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルスが出力される。
【００４２】
コンデンサＣ１，Ｃ２の放電電流が所定電流以下になるとギャップＧが非導通になり、コンデンサＣ１，Ｃ２が再度充電される。
すなわち、交流電源Ｖｓとして図１２に示すような矩形波電圧を与えるものとして、交流電源Ｖｓのピーク電圧がＥであるとすれば、コンデンサＣ１，Ｃ２の両端電圧はそれぞれ図１２（ｂ）（ｃ）のように変化する。ギャップＧのブレークダウン電圧は、図１２（ｃ）に示すように上限値ＶＢＨと下限値ＶＢＬとの間で変動し、たとえばコンデンサＣ２の両端電圧がＶＢＤ（ＶＢＨ＞ＶＢＤ＞ＶＢＬ）に達したときにギャップＧがオンになったとすると（図示例では時刻ｔｏｎ）、コンデンサＣ１もこのタイミングで放電されコンデンサＣ１，Ｃ２の両端電圧は０Ｖになる。その後、回路動作を停止させなければ、再度充電されて上記動作を繰り返す。
【００４３】
上述のように、本実施形態ではコンデンサＣ１の両端電圧の飽和電圧（＝２Ｅ）をギャップＧのブレークダウン電圧の下限値よりも低く設定し、コンデンサＣ２の両端電圧の飽和電圧（＝４Ｅ）をギャップＧのブレークダウン電圧の上限値よりも高く設定してある。また、コンデンサＣ２の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧の下限値に達するのは、コンデンサＣ１の両端電圧が飽和する時点（図示例では時刻ｔａ）以降になるように設計してある。このような関係に設定しておくことによって、ギャップＧのブレークダウン電圧のばらつきによらず、パルストランスＰＴの１次巻線にほぼ一定電圧を印加することができ、パルストランスＰＴの２次巻線に電圧がほぼ一定なパルス電圧を発生させることができる。他の構成および動作は基本構成１ないし基本構成８と同様である。
【００４４】
（実施形態２）
本実施形態は、図１３に示すように、交流電源Ｖｓに抵抗Ｚ２を介して倍電圧整流回路よりなる整流回路５ａを接続し、整流回路５ａの出力端間に接続されたコンデンサＣ１と、このコンデンサＣ１に直列接続されたダイオードＺ１とを整流回路５ａとともに用いて３倍電圧整流回路である整流回路５ｂを構成し、整流回路５ｂの出力端間にコンデンサＣ２と抵抗Ｚ２と交流電源Ｖｓとの直列回路を接続してある。さらに、コンデンサＣ１とダイオードＺ１との直列回路の両端間にパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路を接続してある。言い換えると、整流回路５ｂである３倍電圧整流回路の一部を整流回路５ａとして用いるとともに、３倍電圧整流回路の一部を構成しているコンデンサおよびダイオードをコンデンサＣ１およびダイオードＺ１として用いている。
【００４５】
この構成では、コンデンサＣ１の両端電圧の上限値は交流電源Ｖｓのピーク電圧の２倍になり、コンデンサＣ２の両端電圧の上限値は交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍になるから、コンデンサＣ２が上限値まで充電された後に交流電源Ｖｓの極性が反転すると交流電源Ｖｓの４倍の電圧がパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路に印加される。ただし、抵抗Ｚ２はパルストランスＰＴの１次巻線のインピーダンスよりも十分に大きく設定してあるから、パルストランスＰＴの１次巻線にはコンデンサＣ２による電圧はほとんど印加されない。ここで、ギャップＧの導通によりコンデンサＣ１の電荷がダイオードＺ１を通して放電され、パルストランスＰＴの１次巻線に急速に電流が流れることで、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス電圧が出力される。
【００４６】
ここにおいて、ギャップＧには実施形態１と同様にジーメンス社製のＦＳ０８Ｘ−１を用い、交流電源Ｖｓのピーク電圧を３００Ｖとしている。この関係によってコンデンサＣ１の両端電圧の最大値は６００Ｖ、コンデンサＣ２の両端電圧の最大値は９００Ｖになり、ギャップＧの非導通時に印加可能な最大電圧はほぼ１２００Ｖになる。つまり、実施形態１と同様の関係で動作することになる。
【００４７】
なお、本実施形態では、インピーダンス要素Ｚ２はコンデンサＣ２の両端電圧がパルストランスＰＴの１次巻線にほとんど印加されないようにする機能を持つほか、コンデンサＣ１の充電電流を制限する限流要素としても共用される。また、コンデンサＣ２はコンデンサＣ１よりも容量を十分に小さくすることによって、コンデンサＣ１の電荷をコンデンサＣ２に充電する際に、コンデンサＣ１の電圧の低下を抑制し、コンデンサＣ１の両端電圧を安定に保つのが望ましい。
【００４８】
（実施形態３）
本実施形態は、図１４に示すように、実施形態２と同様にインピーダンス要素２１を介して整流回路５ａを接続し、整流回路５ａの出力端間に接続したコンデンサＣ１にダイオードＺ１１を直列接続してある。また、整流回路５ａは３倍電圧整流回路であって、コンデンサＣ１とダイオードＺ１１とは６倍電圧整流回路である整流回路５ｂの一部を構成している。ただし、コンデンサＣ１とダイオードＺ１１との直列回路にはダイオードＺ１２を介して抵抗Ｚ２２とコンデンサＣ３との直列回路が接続され、また、コンデンサＣ１とダイオードＺ１１，Ｚ１２との直列回路には、ダイオードＺ１３を介してパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路が接続される。つまり、ダイオードＺ１１〜Ｚ１３がインピーダンス要素Ｚ１として機能する。
【００４９】
整流回路５ｂはコンデンサＣ３と抵抗Ｚ２２とダイオードＺ１３との直列回路の両端を出力端とし、この出力端間にはコンデンサＣ２と抵抗Ｚ２１と交流電源Ｖｓとの直列回路が接続される。したがって、コンデンサＣ２に交流電源Ｖｓのピーク値の６倍の電圧が充電された後に、交流電源Ｖｓの極性が反転すると、ギャップＧには交流電源Ｖｓのピーク値のほぼ７倍の電圧を印加することができることになる。ここにおいて、整流回路５ｂは６倍電圧整流回路であるから、最終段に設けたコンデンサＣ３の両端電圧もギャップＧのブレークダウン電圧よりも高くなる可能性があるから、パルストランスＰＴの１次巻線のインピーダンスよりも十分に大きい抵抗Ｚ２２を直列に接続することによって、コンデンサＣ３の両端電圧でギャップＧが導通した場合でも、パルストランスＰＴにはコンデンサＣ３の両端電圧がほとんど印加されないようにしてある。つまり、抵抗Ｚ２１，Ｚ２２はともにインピーダンス要素Ｚ２としての機能を有する。また、抵抗Ｚ２１は実施形態２における抵抗Ｚ２と同様に、整流回路５ａの入力電流の限流要素としても機能する。他の構成および動作は実施形態１と同様である。
【００５０】
（実施形態４）
本実施形態は、基本的には図８に示した基本構成７と同様の技術思想に基づくものであって、図１５に示すように、交流電源Ｖｓに抵抗Ｚ２を介してダイオードＤ１１とコンデンサＣ１１との直列回路を接続するとともに、交流電源Ｖｓに抵抗Ｚ２を介してダイオードＤ１２とコンデンサＣ１２との直列回路を接続してある。ここに、各コンデンサＣ１１，Ｃ１２は交流電源Ｖｓの電圧極性が互いに逆極性である期間に充電されるようにダイオードＤ１１，Ｄ１２の極性が設定されている。コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路にはダイオードＺ１を介してパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路が接続される。また、交流電源Ｖｓの両端間には、抵抗Ｚ２とコンデンサＣ１１とダイオードＺ１とともにコンデンサＣ２が直列接続される。
【００５１】
この構成では、交流電源Ｖｓの電圧（図１５に矢印で示す極性を正とする）が図１６（ａ）のように変化するとすれば、コンデンサＣ１１は図１６（ｂ）のように充放電され、コンデンサＣ１２は図１６（ｃ）のように充放電される。つまり、コンデンサＣ１１，Ｃ１２はそれぞれ交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電される。両コンデンサＣ１１，Ｃ１２の両端電圧がともに交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電されると、図１６（ｄ）のようにコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端電圧は２Ｅになる。
【００５２】
また、コンデンサＣ１１が交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電された後に、交流電源Ｖｓの極性が反転すると、交流電源Ｖｓの電圧にコンデンサＣ１１の両端電圧が加算されてコンデンサＣ２が充電され、図１６（ｅ）のように、コンデンサＣ２の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの２倍になる。したがって、次に、交流電源Ｖｓの極性が反転すると、コンデンサＣ１２と交流電源ＶｓとコンデンサＣ２との直列回路によってギャップＧには、図１６（ｆ）のように最大で交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍の電圧が印加されることになる。
【００５３】
以後の動作は上述した各実施形態と同様であって、ギャップＧが導通してダイオードＺ１が導通し、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線に急速に流れてパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス出力が発生する。ここに、ギャップＧの導通前には交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍の電圧が印加されるが、ギャップＧの導通時には抵抗Ｚ２の存在によってパルストランスＰＴの１次巻線には交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍の電圧ではなく、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端電圧が印加される。
【００５４】
ここに、ギャップＧはブレークダウン電圧ＶＢＤの上限値ＶＢＨが交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍以下で下限値ＶＢＬが交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの２倍以上であればよい。たとえば、交流電源Ｖｓの電圧波形が矩形波であって、ピーク電圧が３００Ｖであるとすれば、ジーメンス社製のＦＳ０８Ｘ−１を使用することができる。
【００５５】
上述の動作から明らかなように、本実施形態では、コンデンサＣ１１，Ｃ１２が実施形態２のコンデンサＣ１と同様に機能し、コンデンサＣ２とコンデンサＣ１２とが実施形態２のコンデンサＣ２と同様に機能する。また、コンデンサＣ２はコンデンサＣ１１により充電されるから、コンデンサＣ１１の両端電圧を保つために、コンデンサＣ２の容量はコンデンサＣ１１よりも十分に小さく設定するのが望ましい。また、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の容量がコンデンサＣ２の容量よりも十分に大きければ、パルストランスＰＴの２次巻線の出力電圧は主としてコンデンサＣ１１，Ｃ１２の両端電圧によって決定される。また、インピーダンス要素Ｚ２はギャップＧの導通開始時にパルストランスＰＴに高電圧が印加されるのを防止する機能のほか、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の充電時の限流要素としても機能する。ただし、交流電源Ｖｓの電源波形の半周期の間にコンデンサＣ１１，Ｃ１２の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電されるように設定される。このように設定することで、交流電源Ｖｓの電源波形の１周期毎にパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス出力が得られる。
【００５６】
なお、パルストランスＰＴの２次巻線の出力電圧へのコンデンサＣ２の両端電圧の影響をより低減するには、パルストランスＰＴの１次巻線よりも十分に大きいインピーダンスを有するインピーダンス要素を、ダイオードＤ１２とダイオードＺ１との間でコンデンサＣ２に直列接続してもよい。パルストランスＰＴの２次巻線の出力電圧を主としてコンデンサＣ２の電荷で制御するのであれば、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路とパルストランスＰＴとの間にパルストランスＰＴの１次巻線よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を接続してもよい。
【００５７】
（実施形態５）
本実施形態は、図１７に示すように、実施形態４の構成を放電灯点灯装置のイグナイタ３として用いたものである。接続形態は、図３９に示した従来構成と同様であって、交流電源Ｖｓは直流電源ＰＳと、直流電源ＰＳの直流電圧を矩形波交流電圧に変換する電力変換回路４ａとにより構成される。電力変換回路４ａは、直流電圧を昇圧する極性反転形のＤＣ−ＤＣコンバータと、ＤＣ−ＤＣコンバータの出力を低周波交番電圧に変換するインバータとにより構成される。電力変換回路４ａの出力端間には実施形態４として示したイグナイタ３が接続されるとともに、パルストランスＰＴの２次巻線を介して高圧放電灯である放電灯２が接続される。また、電力変換回路４ａの出力端間にはコンデンサＣｐも接続される。ここに、電力変換回路４ａは放電灯２の安定器としての機能も備えている。この電力変換回路４ａは放電灯２の始動前には始動後よりも高い電圧を出力するように構成されている。この種の構成としては、タイマを用いて電源投入から一定時間は高電圧を出力するものや、ランプ電流もしくはランプ電圧を検出することにより放電灯２の点灯状態を検出して出力電圧を制御するものなど周知のものがある。しかして、たとえば始動前にはピーク電圧を３００Ｖとし、始動後にはピーク電圧を８０Ｖとする。
【００５８】
この構成では、直流電源ＰＳが接続されると、電力変換装置４ａから高いほうの電圧が出力され、イグナイタ３は実施形態４として説明した図１８（ａ）〜（ｆ）の動作によってパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧を出力する。すなわち、放電灯２には図１８（ｇ）のように高電圧のパルスＰＬが印加され、放電灯２に始動電圧が印加される。高圧放電灯では一般に始動電圧が印加されると微放電が生じて発光管内にイオンが生成され、その後、アーク放電に移行する。こうしてアーク放電に移行すれば電力変換装置４ａの出力電圧が低下するから、電力変換装置４ａの出力電圧のピーク値の４倍がギャップＧのブレークダウン電圧に達しないように電力変換装置４ａの出力電圧を設定しておけば、パルストランスＰＴの２次巻線には高電圧のパルスは発生しなくなる。つまり、イグナイタ３は停止する。
【００５９】
なお、本実施形態では、電力変換回路４ａを安定器に用いているが、商用電源のような交流電源を電源としてチョークコイル（いわゆる銅鉄型の安定器）を安定器として用いてもよい。また、イグナイタ３の電源は放電灯２の電源とは別に設けてもよい。イグナイタ３の動作は実施形態４と同様である。
（実施形態６）
実施形態５において、図１８（ａ）に示しているように交流電源（電力変換回路４ａの出力）の極性の反転に要する時間が比較的長い場合に、高電圧のパルスＰＬの発生するタイミングが、ギャップＧのブレークダウン電圧のばらつきによってばらつくことになる。これは図１８（ｆ）のように交流電源Ｖｓの極性の反転時の電圧変化に伴ってギャップＧに印加される電圧が上昇するからである。
【００６０】
一方、放電灯点灯装置のイグナイタ３として用いる場合には、高電圧のパルスＰＬと交流電源Ｖｓの電圧（電力変換回路４ａの出力電圧）とが加算されて放電灯２に印加されるから、交流電源Ｖｓの電圧が高い時点で高電圧のパルスＰＬを発生させるのが望ましい。つまり、極性反転後に交流電源Ｖｓの電圧がピーク電圧に達してから高電圧のパルスＰＬを発生させるのが望ましい。
【００６１】
そこで、図１９に示すように、図８に示した基本構成７の構成において交流電源ＶｓとコンデンサＣ２との間に遅延回路５ｄを挿入する構成とすれば、交流電源Ｖｓの電圧をコンデンサＣ２の両端電圧に加算してギャップＧに印加するタイミングを遅延させることができ、高電圧のパルスＰＬを発生させるタイミングをずらすことが可能である。また、ギャップＧに並列的（ギャップＧに並列ないしパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路に並列）にコンデンサＣｄ２を接続し、インピーダンス要素Ｚ２とコンデンサＣ２とによってギャップＧに高電圧が印加されるタイミングを遅らせても同様の機能を実現することができる。
【００６２】
このような知見に基づいて実施形態５の放電灯点灯装置に変更を加えたものが図２０に示す本実施形態の具体回路であって、図１７に示した回路において抵抗Ｚ２とコンデンサＣ２との接続点にコンデンサＣｄ１を接続し、抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ１との直列回路を電力変換回路４ａの出力端間に接続した構成としている。この構成では、抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ１との直列回路によって遅延回路５ｄが構成される。
【００６３】
電力変換回路４ａの出力端間に遅延回路５ｄを設けた場合の動作を図２１に示す。図２１（ｆ）および図２１（ｇ）のように実施形態５の構成に比較すると高電圧のパルスＰＬが発生するタイミングが遅れ、交流電源Ｖｓの電圧がピーク値に達してから高電圧のパルスＰＬが発生していることがわかる。他の構成および動作は実施液体５と同様である。
【００６４】
（実施形態７）
本実施形態は、図２２に示すように、実施形態６において説明したコンデンサＣｄ２を図１７に示した実施形態５に付加したものである。つまり、図１７に示した実施形態５の回路においてパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路の両端間にコンデンサＣｄ２を接続したものである。この構成では抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ２とによってギャップＧに高電圧が印加されるタイミングを遅らせることができ、結果的に実施形態６と同様に動作する。他の構成は実施形態５と同様である。
【００６５】
（実施形態８）
本実施形態は、図２３に示すように、図１３に示した実施形態２の構成において、遅延回路５ｄを構成するためのコンデンサＣｄ１を付加したものである。すなわち、抵抗Ｚ２におけるコンデンサＣ２との接続点にコンデンサＣｄ１の一端を接続し、抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ１との直列回路を交流電源Ｖｓの両端間に接続しているのである。この構成でも実施形態６と同様に動作し、交流電源Ｖｓの電圧がピーク値に達してから高電圧のパルスを発生させることができる。他の構成および動作は実施形態２と同様である。
【００６６】
（実施形態９）
ところで、実施形態１のような構成では、図２４に示すように、コンデンサＣ１の両端間をバイパスするような等価的なダイオードＤｘが整流回路５ａの内部に存在することになる。ギャップＧの導通によってコンデンサＣ１の電荷が放電した後にパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとダイオードＤｘとダイオードＺ１とを通る還流経路が形成される。
【００６７】
このような回路を図３９に示した従来の放電灯点灯装置のイグナイタ３として用いたとすると、高圧放電灯である放電灯２に始動用の高電圧のパルスを印加して微放電が生じた段階で放電灯２がまだ高インピーダンスであるときに、上述した還流経路によってパルストランスＰＴの１次側が短絡されているのと等価な状態になっており、高電圧のパルスのエネルギがパルストランスＰＴの１次側でほとんど消費されることになる。つまり、高電圧のパルスを放電灯２に印加するときに、そのエネルギの多くが放電灯２の始動に用いられずに消費され、パルスのエネルギを放電灯２に有効に伝達することができない場合がある。
【００６８】
本実施形態は、このような問題を解決するものであって、図２５に示すように、等価的なダイオードＤｘにインピーダンス要素Ｚｘを直列接続し、ダイオードＤｘとインピーダンス要素Ｚｘとの直列回路がコンデンサＣ１に並列接続されるようにしているのである。つまり、上述した還流経路にインピーダンス要素Ｚｘを挿入することによって還流経路に流れる電流を抑制し、高電圧のパルスのエネルギが放電灯２に効率よく伝達されるようにしているものである。ここに、インピーダンス要素Ｚｘは、パルストランスＰＴの２次側に接続された付加のインピーダンスをＺＬ、パルストランスＰＴの巻比をｋとするとき、Ｚｘ＞ＺＬ／ｋという関係に設定するのが望ましい。
【００６９】
そこで、本実施形態では図２６に示すように、図１７に示した実施形態５の構成の放電灯点灯装置に上述の技術思想を適用している。すなわち、ダイオードＤ１１とコンデンサＣ１１との間にインピーダンス要素Ｚｘを挿入し、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端間にダイオードＤ１１，Ｄ１２のみによる還流経路が形成されないようにし、この還流経路にインピーダンス要素Ｚｘを挿入することによって還流経路を通る電流を抑制しているのである。なお、インピーダンス要素ＺｘはコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端間に接続されるダイオードＤ１１，Ｄ１２の直列回路のどの部分に挿入してもよい。このインピーダンス要素Ｚｘとして図２７のように抵抗を用いることによって、コンデンサＣ１１の充電電流を制限する限流要素として兼用させてもよい。インピーダンス要素Ｚｘとしては、図２８に示すように、インダクタを用いることもできる。他の構成および動作は実施形態５と同様である。
【００７０】
（実施形態１０）
本実施形態は、図２９に示すように、図１３に示した実施形態２の構成に還流経路に流れる電流を抑制するためのインピーダンス要素Ｚｘを付加したものである。すなわち、ダイオードＺ１とコンデンサＣ１との接続点と整流回路５ａの出力端との間にインピーダンス要素Ｚｘを挿入してある。この構成でも実施形態９と同様に動作し、放電灯点灯装置のイグナイタとして用いたときに高電圧のパルスのエネルギを効率よく放電灯に伝達することができる。他の構成および動作は実施形態２と同様である。
【００７１】
（実施形態１１）
図２５に示した構成のように還流経路にインピーダンス要素Ｚｘが挿入されている場合に、ギャップＧが導通してパルストランスＰＴの１次巻線に電流が流れてコンデンサＣ１の電荷が放出された後に、パルストランスＰＴに蓄積された磁気エネルギが放出されてコンデンサＣ１が再充電される。しかしながら、この期間におけるコンデンサＣ１の充電極性は、整流回路５ａによる充電極性とは逆極性になっているから、このエネルギを有効に利用することはできない。つまり、パルストランスＰＴの回生電流によるエネルギがコンデンサＣ１に充電されても損失になることが多い。
【００７２】
そこで、図３０に示すように、ギャップＧとパルストランスＰＴの１次巻線との直列回路においてギャップＧの一端をダイオードＺ１のカソードに接続し、パルストランスＰＴの１次巻線の一端をコンデンサＣ１の負極に接続し、さらに、パルストランスＰＴの１次巻線の他端とコンデンサＣ１の正極との間にパルストランスＰＴ側をアノードとしてダイオードＤＬを接続してある。したがって、パルストランスＰＴの磁気エネルギの放出によってコンデンサＣ１が逆極性に充電されたときに、コンデンサＣ１の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線およびダイオードＤＬを通して放電され、パルストランスＰＴの出力として利用することが可能になる。
【００７３】
本実施形態では、図３１に示すように、上述の構成を図２６に示した実施形態９の構成に適用している。つまり、実施形態９とはパルストランスＰＴとギャップＧとを入れ換え、さらにギャップＧとダイオードＺ１のアノードとの間にギャップＧ側をアノードとしてダイオードＤＬを接続し、パルストランスＰＴの１次巻線とダイオードＤＬとの直列回路の両端間にコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路を接続した形になっている。本実施形態の特徴的な動作は上述した通りであって、ギャップＧが導通してコンデンサＣ１１，Ｃ１２の電荷が放電され、パルストランスＰＴによって高電圧のパルスが発生する。その後、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の放電後にパルストランスＰＴの磁気エネルギによってコンデンサＣ１１，Ｃ１２が再充電されると、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の電荷はパルストランスＰＴとダイオードＤＬとを通して放電され、損失となっていたコンデンサＣ１１，Ｃ１２の蓄積エネルギをパルストランスＰＴで利用することが可能になるのである。
【００７４】
（実施形態１２）
本実施形態は、図３２に示すように、図２９に示した実施形態１０の構成にダイオードＤＬを付加したものである。つまり、実施形態１０とはパルストランスＰＴとギャップＧとを入れ換え、さらにギャップＧとダイオードＺ１のアノードとの間にギャップＧ側をアノードとしてダイオードＤＬを接続し、パルストランスＰＴの１次巻線とダイオードＤＬとの直列回路の両端間にコンデンサＣ１を接続した形になっている。この構成でも実施形態１１と同様に動作し、放電灯点灯装置のイグナイタとして用いたときに、損失となっていたコンデンサＣ１の蓄積エネルギをパルストランスＰＴで利用することが可能になる。他の構成および動作は実施形態１０と同様である。
【００７５】
（実施形態１３）
パルストランスＰＴの磁気エネルギが損失になるのは、図９に示した基本構成８のような構成（実施形態１の構成など）でも同様であって、図２４に示したように等価的なダイオードＤｘが存在しているから、パルストランスＰＴの磁気エネルギはダイオードＤｘを通して流れ、コンデンサＣ１に蓄積された電荷もダイオードＤｘを通して放電される。そこで、図９ないし図２４に示した構成を図３３に示す接続関係に変更することでコンデンサＣ１の蓄積エネルギを有効利用している。
【００７６】
具体的には、整流回路５ａの出力端間にコンデンサＣ１とパルストランスＰＴの１次巻線との直列回路を接続し、この直列回路の両端間にダイオードＤ１を介してギャップＧを接続している。この構成においても、ギャップＧはコンデンサＣ２に抵抗Ｚ２を介して接続されるからギャップＧを導通させるための高電圧をコンデンサＣ２によって印加することができ、また、コンデンサＣ１にはダイオードＺ１を介してギャップＧとパルストランスＰＴの１次巻線との直列回路が接続されるから、ギャップＧが導通したときにパルストランスＰＴの１次巻線にコンデンサＣ１によって電流を流すことができる。また、パルストランスＰＴの磁気エネルギによってコンデンサＣ１に蓄積されたエネルギはパルストランスＰＴの１次巻線およびダイオードＤｘを通して放出されるから、このエネルギもパルストランスＰＴで利用することができる。つまり、損失となっていたコンデンサＣ１の蓄積エネルギを有効に利用することが可能になる。
【００７７】
この構成を図１７に示した実施形態５の構成に適用すると図３４の構成になる。すなわち、ダイオードＤ１１，Ｄ１２の直列回路におけるダイオードＤ１１のカソードとコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路におけるコンデンサＣ１１側の一端との間にパルストランスＰＴの１次巻線を接続し、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路にダイオードＺ１を介してギャップＧを接続しているのである。また、コンデンサＣ２にはギャップＧとダイオードＤ１２との直列回路が接続される。
【００７８】
この構成では、実施形態５と同様にコンデンサＣ１２の両端電圧と交流電源ＶｓとコンデンサＣ２の両端電圧との加算電圧がギャップＧに印加され、ギャップＧが導通すると、交流電源Ｖｓ−ダイオードＤ１１−パルストランスＰＴの１次巻線−ダイオードＺ１−ギャップＧ−コンデンサＣ１２−交流電源Ｖｓの経路でパルストランスＰＴの１次巻線に電流を流してパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルスを発生させるのである。また、コンデンサＣ１２は逆極性に充電されるが、その電荷はダイオードＤ１１，Ｄ１２およびパルストランスＰＴの１次巻線を通して放電されるから、損失にならずに有効利用が可能となる。他の構成および動作は実施形態５と同様である。
【００７９】
（実施形態１４）
本実施形態は、図３５に示すように、図１３に示した実施形態２の構成に図３３を用いて説明した構成を適用したものである。つまり、整流回路５ａの出力端間にパルストランスＰＴの１次巻線とコンデンサＣ１との直列回路、およびダイオードＺ１とギャップＧとの直列回路を接続しているものである。また、ギャップＧには交流電源Ｖｓと抵抗Ｚ２とコンデンサＣ２との直列回路も接続される。この構成は、図３３に示した構成で説明した通りの動作であって、交流電源ＶｓとコンデンサＣ２の両端電圧との加算電圧でギャップＧが導通すると、コンデンサＣ１の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線−ダイオードＺ１−ギャップＧの経路で放出され、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルスを出力することができる。また、パルストランスＰＴに蓄積されたエネルギによってコンデンサＣ１が逆極性に充電されるが、そのエネルギは整流回路５ａを通してパルストランスＰＴの１次巻線に流れ、パルストランスＰＴで利用することができる。他の構成および同動作は実施形態２と同様である。
【００８０】
（実施形態１５）
本実施形態は、ギャップを高電圧で導通させた後に一定電圧を印加する機能を図３６に示すように、チンメルマン（Zimmerman ）回路と称する整流回路を用いて実現したものである。チンメルマン回路では、図３７に示すようにコンデンサＣ３１にダイオードＤ３１のアノードを接続した直列回路と、コンデンサＣ３２にダイオードＤ３２のカソードを接続した直列回路とを、ダイオードＤ３１のカソードにコンデンサＣ３２が接続され、ダイオードＤ３２のアノードにコンデンサＣ３１が接続される形で並列接続してある。また、各直列回路のダイオードＤ３１，Ｄ３２とコンデンサＣ３１，Ｃ３２との接続点間に交流電源Ｖｓを接続してある。さらに、ダイオードＤ３３のカソードにコンデンサＣ３３を接続した直列回路をダイオードＤ３３のアノードをダイオードＤ３１のカソードに接続する形で、コンデンサＣ３１とダイオードＤ３１との直列回路に並列接続してある。このような構成によって、各コンデンサＣ３１，Ｃ３２の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧まで充電されると、コンデンサＣ３１の両端電圧と交流電源Ｖｓの電圧とコンデンサＣ３２の両端電圧との加算電圧がダイオードＤ３３を介してコンデンサＣ３３に印加され、コンデンサＣ３３の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍の電圧に達するのである。
【００８１】
図３７の構成を基本構成として、図３６に示すように、コンデンサＣ３１，Ｃ３２とダイオードＤ３１，Ｄ３２との接続点間に交流電源Ｖｓと抵抗Ｚ２との直列回路を接続し、また、ダイオードＤ３３とコンデンサＣ３３との直列回路だけではなく、ダイオードＤ３４とコンデンサＣ３４との直列回路もコンデンサＣ３１とダイオードＤ３１との直列回路に並列接続してある。ただし、ダイオードＤ３３とコンデンサＣ３３との直列回路は、ダイオードＤ３３のカソードをコンデンサＣ３３に接続してダイオードＤ３３のアノードをダイオードＤ３１のカソードに接続していたが、ダイオードＤ３４とコンデンサＣ３４との直列回路は、ダイオードＤ３４のアノードをコンデンサＣ３４に接続してダイオードＤ３４のカソードをコンデンサＣ３１（ダイオードＤ３２のアノード）に接続してある。また、パルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路の一端をダイオードＤ３３のカソードに接続し、他端をダイオードＤ３４のアノードに接続してある。
【００８２】
この構成では、コンデンサＣ３３，Ｃ３４の両端電圧はチンメルマン回路の上述した動作によって交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍になる。また、コンデンサＣ３１，Ｃ３２の両端電圧は交流電源Ｖｓのピーク電圧になるから、コンデンサＣ３４−コンデンサＣ３２−交流電源Ｖｓ−抵抗Ｚ２−コンデンサＣ３１−コンデンサＣ３３の直列回路の両端電圧は、交流電源Ｖｓのピーク電圧の５倍になる（つまり、上記直列回路でコンデンサＣ３３，Ｃ３４の両端電圧の極性に交流電源Ｖｓの極性が一致するときに、コンデンサＣ３１，Ｃ３２の両端電圧の極性は逆極性になるから、交流電源Ｖｓのピーク電圧の７倍の電圧から２倍の電圧を差し引いた電圧が上記直列回路の両端電圧になる）。この電圧をパルストランスＰＴの１次巻線を介してギャップＧに印加し、ギャップＧを導通させることができる。ここで、抵抗Ｚ２を設けていることによってギャップＧの導通時にパルストランスＰＴの１次巻線に高電圧が印加されないようにしてある。
【００８３】
ギャップＧが導通すると、端子電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍になっているコンデンサＣ３３，Ｃ３４の両端電圧がギャップＧを介してパルストランスＰＴの１次巻線に印加され、高電圧のパルスがパルストランスＰＴの２次巻線に出力される。したがって、本実施形態でも実施形態１と同様の機能を実現することができる。なお、ダイオードＤ３３，Ｄ３４が実施形態１におけるインピーダンス要素（ダイオード）Ｚ１に相当するものである。
【００８４】
（実施形態１６）
本実施形態は、図３８に示すように、図３６に示した回路構成を変形したものである。つまり、コンデンサＣ３３とダイオードＤ３３との直列回路およびコンデンサＣ３４とダイオードＤ３４との直列回路を、コンデンサＣ３１とダイオードＤ３１との直列回路に並列接続するのではなく、それぞれダイオードＤ３１，Ｄ３２に並列接続しているものである。
【００８５】
この構成では、コンデンサＣ３３，Ｃ３４の端子電圧はそれぞれ交流電源Ｖｓのピーク電圧の２倍に達する。したがって、ギャップＧが導通前にはコンデンサＣ３４−交流電源Ｖｓ−コンデンサＣ３３の直列回路によってギャップＧには交流電源Ｖｓのピーク電圧の５倍までの電圧が印加され、ギャップＧの導通後にはコンデンサＣ３１，Ｃ３３の直列回路およびコンデンサＣ３２，Ｃ３４の直列回路によって交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍の電圧がパルストランスＰＴの１次巻線に印加される。つまり、動作は実施形態１５と同様になる。他の構成および動作は実施形態１５と同様である。
【００８６】
上述した各実施形態では、２端子の電圧応答形スイッチとしてギャップＧを用いているが、ＳＳＳのような他の電圧応答形スイッチでも本発明の技術思想を適用することができる。
【００８７】
【発明の効果】
各請求項の発明によれば、電圧応答形スイッチを導通させる電圧を印加するコンデンサと電圧応答形スイッチの導通後に電圧応答スイッチを介して負荷回路にパルス電圧を印加するコンデンサとを別に設けているから、電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧にばらつきがあっても、負荷回路に印加する電圧は後者のコンデンサの両端電圧でほぼ決定され、負荷回路に印加するパルス電圧をほぼ一定電圧とすることができるという利点がある。しかも、電圧応答形スイッチを導通させる電圧を印加するコンデンサの両端電圧を含む電圧を電圧応答形スイッチに印加する経路内に負荷回路が挿入され、該経路内で負荷回路よりもインピーダンスが大きいインピーダンス要素を当該コンデンサに直列接続しているから、電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧のような高電圧が負荷回路に印加されるのを防止することができ、負荷回路の耐圧を小さくすることができる。
【００８８】
請求項１の発明は、交流電源を整流し比較的低い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第１の整流回路と、交流電源を整流し比較的高い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第２の整流回路と、各整流回路の出力端間にそれぞれ接続された第１および第２のコンデンサと、非導通時に第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧が印加されると導通する電圧応答形スイッチとを備え、電圧応答形スイッチが導通すると第１のコンデンサの電荷を電圧応答形スイッチを通して負荷回路に流すものであり、ｎ倍電圧整流回路を用いているから、特別なトリガ回路などが不要であり、回路構成が簡単であるという利点を有する。
【００８９】
請求項３の発明のように、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第１および第２のコンデンサの両端電圧の加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものでは、第１および第２のコンデンサの耐圧を比較的低く設定しながらも電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を確保することができる。
【００９０】
請求項４の発明のように、電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されるものでは、負荷回路に比較的大きな電流を流すことができ、エネルギの大きいパルスを発生させることが可能になる。
請求項５の発明のように、電圧応答形スイッチに第１のコンデンサが並列的に接続されるとともに、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第２のコンデンサの両端電圧との加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものや、請求項６の発明のように、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１および第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第１および第２のコンデンサの両端電圧との加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものや、請求項９の発明のように、第１のコンデンサが複数個の分割コンデンサの直列回路であって、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１のコンデンサを構成する分割コンデンサの一部と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と前記分割コンデンサの両端電圧と第２のコンデンサの両端電圧との加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものでは、第２のコンデンサの両端電圧を比較的低く設定することができ、第２のコンデンサの耐圧を比較的小さくすることができる。
【００９２】
請求項１１の発明のように、第２のコンデンサとインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものや、請求項１２の発明のように、交流電源とインピーダンス要素と直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものでは、第２のコンデンサの電荷が第１のコンデンサの充電に用いられたりすることがなく、電圧応答形スイッチに無駄なく印加することができる。
【００９３】
請求項１５の発明のように、第１および第２のダイオードの直列回路と、第１および第２のコンデンサの直列回路とを並列接続し、第１および第２のダイオードの接続点と第１および第２のコンデンサの接続点との間に交流電源を接続し、第１および第２のコンデンサの直列回路の一端にインピーダンス要素を介して第１および第２のダイオードの接続点との間に第３のコンデンサを接続し、第１のインピーダンス要素と第３のコンデンサとの接続点と第１および第２のコンデンサの直列回路の他端との間に少なくとも電圧応答形スイッチを含む回路を接続し、電圧応答形スイッチが導通することにより形成される各コンデンサの放電経路のうちの少なくとも１つに負荷回路を挿入し、交流電源との接続部に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたものでは、放電灯点灯装置などに用いる際に交流電源の極性反転が瞬時に行なわれなくても交流電源がほぼピーク電圧に達してからパルス電圧を発生させることが可能になる。
【００９４】
請求項１７の発明のように、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電圧を第１のコンデンサに充電させないバイパス回路が存在するパルス発生装置において、該パイパス回路内にインピーダンス要素を挿入したものでは、負荷回路がバイパス回路によって短絡されることがない。
請求項１８の発明のように、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電流を流す向きで第１のコンデンサと負荷回路との間に挿入した放電用のダイオードを付加したものでは、負荷回路が誘導性であって回生電流が流れる場合のように、第１のコンデンサに逆極性の電荷が充電されるような条件であっても、この電荷を放電用のダイオードを介して負荷回路に流すことができ、回生電流を無駄なく利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】基本構成１を示す概略回路図である。
【図２】基本構成２を示す概略回路図である。
【図３】基本構成３を示す概略回路図である。
【図４】基本構成４を示す概略回路図である。
【図５】負荷回路として用いるパルストランスを示す図である。
【図６】基本構成５を示す概略回路図である。
【図７】基本構成６を示す概略回路図である。
【図８】基本構成７を示す概略回路図である。
【図９】基本構成８を示す概略回路図である。
【図１０】基本構成９を示す概略回路図である。
【図１１】実施形態１を示す回路図である。
【図１２】同上の動作説明図である。
【図１３】実施形態２を示す回路図である。
【図１４】実施形態３を示す回路図である。
【図１５】実施形態４を示す回路図である。
【図１６】同上の動作説明図である。
【図１７】実施形態５を示す回路図である。
【図１８】同上の動作説明図である。
【図１９】実施形態６の概念を示す概略回路図である。
【図２０】同上の回路図である。
【図２１】同上の動作説明図である。
【図２２】実施形態７を示す回路図である。
【図２３】実施形態８を示す回路図である。
【図２４】実施形態９に対する比較例の概念を示す概略回路図である。
【図２５】実施形態９の概念を示す概略回路図である。
【図２６】同上の回路図である。
【図２７】同上の回路図である。
【図２８】同上の回路図である。
【図２９】実施形態１０を示す回路図である。
【図３０】実施形態１１の概念を示す概略回路図である。
【図３１】同上の回路図である。
【図３２】実施形態１２を示す回路図である。
【図３３】実施形態１３の概念を示す概略回路図である。
【図３４】同上の回路図である。
【図３５】実施形態１４を示す回路図である。
【図３６】実施形態１５を示す回路図である。
【図３７】同上の基本構成となるチンメルマン回路を示す回路図である。
【図３８】実施形態１６を示す回路図である。
【図３９】従来例を示す概略回路図である。
【図４０】同上の動作説明図である。
【符号の説明】
２ 放電灯
３ イグナイタ
４ 安定器
４ａ 電力変換回路
５ａ，５ｂ 整流回路
５ｄ 遅延回路
５１ 負荷回路
Ｃ１，Ｃ２ コンデンサ
Ｃ１１，Ｃ１２ コンデンサ
Ｃ３１〜Ｃ３４ コンデンサ
Ｃｄ１，Ｃｄ２ コンデンサ
Ｄ１１，Ｄ１２ ダイオード
Ｄ３１〜Ｄ３４ ダイオード
ＤＬ （放電用の）ダイオード
Ｇ ギャップ
ＰＴ パルストランス
ＰＳ 直流電源
Ｖｓ 交流電源
Ｚ１，Ｚ２ インピーダンス要素
Ｚ２１，Ｚ２２ インピーダンス要素（抵抗）
Ｚｘ インピーダンス要素
【発明の属する技術分野】
本発明は、両端電圧がブレークダウン電圧に達すると導通する２端子の電圧応答形スイッチを用いたパルス発生装置およびそのパルス発生装置をイグナイタとして用いた放電灯点灯装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、メタルハライドランプのような高圧放電灯を点灯させる際には、点灯用の電源と、放電を安定させるための安定器とのほかに、放電を開始させるために放電灯に高電圧を印加するイグナイタが設けられる。
たとえば、特開平４−６２７９６号公報には、図３９に示す構成の放電灯点灯装置が記載されている。この構成では、交流電源Ｖｓ１に安定器４を介して放電灯２を接続してあり、安定器４と放電灯２との間にパルス発生装置としてのイグナイタ３の出力部に設けたパルストランスＰＴの２次巻線が挿入してある。また、安定器４の出力端間にはコンデンサＣｐを接続してある。
【０００３】
イグナイタ３は、交流電源Ｖｓ２を電源として直流高電圧を出力する直流高圧発生回路５と、直流高電圧発生回路５の出力端間に接続したコンデンサＣ１と、パルストランスＰＴの１次巻線を介してコンデンサＣ１の両端間に接続したギャップＧとを備える。ギャップＧは、両端への印加電圧が所定のブレークダウン電圧に達すると導通してコンデンサＣ１の電荷をパルストランスＰＴの１次巻線を介して急速に放電させる。このようにしてパルストランスＰＴの１次巻線に瞬間的に電流が流れると２次巻線には１次巻線と２次巻線との巻比に応じた高電圧のパルス電圧が発生し、このパルス電圧を放電灯２に印加して放電灯２を始動することができる。ここにおいて、コンデンサＣｐはパルストランスＰＴで発生した高電圧を放電灯２に効率よく印加するために設けられている。
【０００４】
放電灯２を点灯させるための交流電源Ｖｓ１と、イグナイタ３に給電する交流電源Ｖｓ２とは、図３９には別電源として記載しているが、同じ電源とする場合もある。また、安定器４の出力端から交流電源Ｖｓ２を得る場合もある。
ギャップＧは、両端への印加電圧が所定のブレークダウン電圧に達すると導通し、ブレークダウン電圧より低いときには非導通になる２端子の電圧応答形スイッチであり、この種の電圧応答形スイッチには、ギャップ（エアギャップおよびガスを封入した容器内にギャップを設けたガスギャップ）のほか、ＳＳＳ（Silicon Symmetrical Switch) あるいは逆阻止２端子サイリスタ（４層ダイオード）のような半導体トリガ素子なども用いることが可能である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧には素子ごとのばらつきや経年変化（ギャップＧでは電極の消耗など）によるばらつきがあり、またエアギャップでは、温度、湿度、雰囲気、気圧などの影響を受け、ガスギャップや他の電圧応答形スイッチでも温度の影響を受ける。すなわち、図４０に示すように、コンデンサＣ１の両端電圧とギャップＧが導通するタイミングとが、ブレークダウン電圧ＶＢ１〜ＶＢ３のばらつきによってずれることになる。
【０００６】
ブレークダウン電圧が低いときには、パルストランスＰＴの２次巻線に放電灯２を始動するのに必要な電圧を得ることができないという問題が生じる。逆に、ブレークダウン電圧の低下を考慮してブレークダウン電圧の最低電圧で放電灯２を始動するのに必要な最低電圧が得られるように設計したとすると、ブレークダウン電圧が上昇したきに過大な高電圧が発生することになる。つまり、装置の耐圧を高くするように設計する必要があり、装置の大型化やコストの増大につながるという問題がある。
【０００７】
本発明は上記事由に鑑みて為されたものであり、その目的は、２端子の電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧にばらつきがあっても出力電圧にばらつきが生じないパルス発生装置を提供し、このパルス発生装置をイグナイタに用いた放電灯点灯装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明は、交流電源を整流し比較的低い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第１の整流回路と、交流電源を整流し比較的高い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第２の整流回路と、各整流回路の出力端間にそれぞれ接続された第１および第２のコンデンサと、非導通時に第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧が印加されると導通する電圧応答形スイッチと、第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧を前記電圧応答形スイッチに印加する経路内に挿入された負荷回路と、該経路内で第２のコンデンサに直列接続され負荷回路よりもインピーダンスが十分に大きいインピーダンス要素とを備え、電圧応答形スイッチが導通すると第１のコンデンサの電荷を電圧応答形スイッチを通して負荷回路に流すものである。
【０００９】
請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第２のコンデンサの両端電圧は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１０】
請求項３の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第１および第２のコンデンサの両端電圧の加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１１】
請求項４の発明は、請求項３の発明において、前記電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されるものである。
請求項５の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチに第１のコンデンサが並列的に接続されるとともに、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１２】
請求項６の発明は、請求項１の発明において、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１および第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第１および第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１３】
請求項７の発明は、請求項６の発明において、前記電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されるものである。
請求項８の発明は、請求項５ないし請求項７の発明において、前記電圧応答形スイッチの導通時に交流電源から負荷回路へのエネルギの供給を阻止する手段を設けたものである。
【００１４】
請求項９の発明は、請求項１の発明において、第１のコンデンサは複数個の分割コンデンサの直列回路であって、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１のコンデンサを構成する分割コンデンサの一部と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と前記分割コンデンサの両端電圧と第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものである。
【００１６】
請求項１０の発明は、請求項５ないし請求項９の発明において、前記インピーダンス要素を交流電源に直列接続したものである。
請求項１１の発明は、請求項１の発明において、第２のコンデンサとインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものである。
【００１７】
請求項１２の発明は、請求項１０の発明において、交流電源とインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものである。
請求項１３の発明は、請求項１１または請求項１２の発明において、上記別のインピーダンス要素は第１のコンデンサの放電電流を流す極性で第１のコンデンサに直列的に接続されたダイオードを含むものである。
【００１８】
請求項１４の発明は、第１および第２のダイオードの直列回路と、第１および第２のコンデンサの直列回路とを並列接続し、第１および第２のダイオードの接続点と第１および第２のコンデンサの接続点との間に交流電源を接続し、第１および第２のコンデンサの直列回路の一端にインピーダンス要素を介して第１および第２のダイオードの接続点との間に第３のコンデンサを接続し、第１のインピーダンス要素と第３のコンデンサとの接続点と第１および第２のコンデンサの直列回路の他端との間に少なくとも電圧応答形スイッチを含む回路を接続し、電圧応答形スイッチが導通することにより形成される各コンデンサの放電経路のうちの少なくとも１つであって第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧を前記電圧応答形スイッチに印加する経路内に負荷回路を挿入し、該経路内で負荷回路よりもインピーダンスが十分に大きいインピーダンス要素を第２のコンデンサに直列接続したものである。
【００１９】
請求項１５の発明は、請求項１４の発明において、交流電源との接続部に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたものである。
請求項１６の発明は、請求項１４の発明において、交流電源と第３のコンデンサとの間に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたものである。
【００２０】
請求項１７の発明は、請求項１ないし請求項１６の発明において、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電圧を第１のコンデンサに充電させないバイパス回路が存在するパルス発生装置において、該パイパス回路内にインピーダンス要素を挿入したものである。
請求項１８の発明は、請求項１ないし請求項１７の発明において、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電流を流す向きで第１のコンデンサと負荷回路との間に挿入した放電用のダイオードを付加したものである。
【００２１】
請求項１９の発明は、第１および第２のコンデンサを交流電源を介して直列接続し、交流電源と第２のコンデンサとの直列回路の両端間に第１のダイオードを接続するとともに、交流電源と第１のコンデンサとの直列回路の両端間に第２のダイオードを接続し、第３のダイオードと第３のコンデンサとの直列回路を交流電源から第１および第３のダイオードと第３のコンデンサと第２のダイオードとの経路で第３のコンデンサを充電するように第１のコンデンサと第１のダイオードとの直列回路に並列接続し、第４のダイオードと第４のコンデンサとの直列回路を交流電源から第１のダイオードと第４のコンデンサと第４および第２のダイオードとの経路で第４のコンデンサを充電するように第２のコンデンサと第２のダイオードとの直列回路に並列接続し、第３のコンデンサおよび第３のダイオードの接続点と第４のコンデンサおよび第４のダイオードの接続点との間に負荷回路と電圧応答形スイッチとの直列回路を接続し、交流電源には少なくとも負荷回路よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を直列接続したものである。
【００２２】
請求項２０の発明は、第１および第２のコンデンサを交流電源を介して直列接続し、交流電源と第２のコンデンサとの直列回路の両端間に第１のダイオードを接続するとともに、交流電源と第１のコンデンサとの直列回路の両端間に第２のダイオードを接続し、第３のダイオードと第３のコンデンサとの直列回路を交流電源から第２のコンデンサと第３のダイオードと第３のコンデンサとの経路で第３のコンデンサを充電するように第１のダイオードに並列接続し、第４のダイオードと第４のコンデンサとの直列回路を交流電源から第４のコンデンサと第４のダイオードと第１のコンデンサとの経路で第４のコンデンサを充電するように第２のダイオードに並列接続し、第３のコンデンサおよび第３のダイオードの接続点と第４のコンデンサおよび第４のダイオードの接続点との間に負荷回路と電圧応答形スイッチとの直列回路を接続し、交流電源には少なくとも負荷回路よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を直列接続したものである。
【００２３】
請求項２１の発明は、請求項１ないし請求項２０の発明において、負荷回路が少なくともパルストランスを含み、パルストランスの１次巻線と電圧応答形スイッチとが直列接続されているものである。
請求項２２の発明は、請求項１ないし請求項２１のいずれか１項に記載のパルス発生装置をイグナイタとして用いた放電灯点灯装置である。
【００２４】
【発明の実施の形態】
（基本構成１）
本構成は、図１に示すように、交流電源Ｖｓを昇圧して整流（倍電圧整流またはｎ倍電圧整流）する第１および第２の整流回路５ａ，５ｂを備え、各整流回路５ａ，５ｂの出力端間にはそれぞコンデンサＣ１，Ｃ２を接続してある。交流電源Ｖｓは矩形波や正弦波などどのような波形のものでもよい。各コンデンサＣ１，Ｃ２にはそれぞれインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２が直列接続され、コンデンサＣ１，Ｃ２とインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２との各直列回路は互いに並列接続される。この並列回路には負荷回路５１とギャップＧとの直列回路が接続される。
【００２５】
ここで、コンデンサＣ１の両端電圧はギャップＧのブレークダウン電圧よりも低くなるように整流回路５ａの出力電圧が設定され、コンデンサＣ２の両端電圧はギャップＧのブレークダウン電圧よりも十分に高くなるように整流回路５ｂの出力電圧が設定される。
また、インピーダンス要素Ｚ２のインピーダンスは負荷回路５１に比べて十分に大きく設定され、ギャップＧが導通したときにコンデンサＣ２の両端電圧が負荷回路５１にはほとんど印加されないようにしてある。また、コンデンサＣ２の容量を小さくすることによっても等価的にインピーダンスを大きくしてインピーダンス要素Ｚ２を大きくした場合と同様に機能させることができる。
【００２６】
一方、インピーダンス要素Ｚ１は、コンデンサＣ２とコンデンサＣ１との両端電圧の差による充電電流がコンデンサＣ１に流れるのを阻止し、かつコンデンサＣ１の放電電流を負荷回路５１に十分に流すことができるように設定される。この種のインピーダンス要素Ｚ１の具体例は後述する実施形態において説明する。ここでは、インピーダンス要素Ｚ１としてはコンデンサＣ１の放電電流を流す極性に挿入されたダイオードを想定し、インピーダンス要素Ｚ２としては抵抗を想定し、負荷回路５１はパルストランスを想定しておけばよい。他のインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２については後述する。
【００２７】
いま、コンデンサＣ２の両端電圧が上昇してインピーダンス要素Ｚ２および負荷回路５１を介してギャップＧに印加される電圧がブレーウダウン電圧に達するとギャップＧが導通する。このとき、ギャップＧが導通するまではギャップＧのインピーダンスは無限大であり、インピーダンス要素Ｚ１はコンデンサＣ１への充電電流を阻止しているから、コンデンサＣ２の両端電圧はギャップＧに印加される。
【００２８】
一方、ギャップＧが導通すれば、インピーダンス要素Ｚ２および負荷回路５１を通してコンデンサＣ２が放電される。ここで、インピーダンス要素Ｚ２は負荷回路５１よりも十分に大きいから、負荷回路５１に印加される電圧は小さくコンデンサＣ２の両端電圧は負荷回路５１にほとんど影響を与えない。一方、ギャップＧの導通に伴ってインピーダンス要素Ｚ１を通してコンデンサＣ１も放電され、コンデンサＣ１の両端電圧が負荷回路５１に印加されることになる。つまり、コンデンサＣ１の両端電圧が一定であれば、負荷回路５１に印加される電圧もほぼ一定になる。
【００２９】
以上説明したように、ギャップＧを導通させるためにブレークダウン電圧よりも高い電圧を印加するが、ギャップＧの導通時にはこの電圧が負荷回路５１にほとんど影響しないようにしてある。しかも、ギャップＧの導通後には、負荷回路５１とギャップＧとの直列回路にギャップＧのブレークダウン電圧よりも低い電圧を印加して、ギャップＧの導通状態が継続している間に負荷回路５１に一定電圧を印加することができるのである。
【００３０】
（基本構成２）
本構成は、図２に示すように、整流回路５ａ，５ｂの出力端間に接続したコンデンサＣ１，Ｃ２を直列接続し、負荷回路５１とギャップＧとの直列回路にインピーダンス要素Ｚ１を介してコンデンサＣ１を接続するとともに、負荷回路５１とギャップＧとの直列回路にインピーダンス要素Ｚ２を介してコンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路を接続した構成を有している。
【００３１】
この構成では、コンデンサＣ１の両端電圧はギャップＧのブレークダウン電圧よりも低く設定され、コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧よりも高く設定される。他の構成は基本構成１と同様であり、同符号を付した構成は同様に機能する。
したがって、コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧に達するとギャップＧが導通する。インピーダンス要素Ｚ２は負荷回路５１よりも十分に大きなインピーダンスを持つから、ギャップＧが導通したときに、負荷回路５１はコンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端電圧の影響をほとんど受けない。一方、ギャップＧの導通によってコンデンサＣ１が放電するから、負荷回路５１にはコンデンサＣ１の両端電圧が印加され、負荷回路５１に印加される電圧がほぼ一定になる。
【００３２】
以上説明したように、本構成でも基本構成１とほぼ同様に動作することになる。
（基本構成３）
本構成は、図３に示すように、整流回路５ａ，５ｂの出力端間に接続されたコンデンサＣ１，Ｃ２をインピーダンス要素Ｚ２を介して直列接続し、この直列回路を負荷回路５１とギャップＧとの直列回路に接続するとともに、負荷回路５１とギャップ５１との直列回路に、各コンデンサＣ１，Ｃ２をそれぞれインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ３を介して接続した構成を有する。
【００３３】
この構成では、インピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２は基本構成１と同様に設定され、新たに追加されたインピーダンス要素Ｚ３はインピーダンス要素Ｚ１と同様にコンデンサＣ２への充電電流を阻止し、かつコンデンサＣ２の放電電流が負荷回路５１に十分に流れるように設定される。
したがって、基本構成２と同様に、コンデンサＣ１，Ｃ２の両端電圧の合計電圧がギャップＧのブレークダウン電圧に達するとギャップＧが導通する。本構成では、ギャップＧが導通すると、コンデンサＣ１，Ｃ２の電荷がそれぞれインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ３および負荷回路５１を通して放電されるから、両コンデンサＣ１，Ｃ２を並列した形で負荷回路５１に電流を流すことができ、負荷回路５１に大きいエネルギを与えることができる。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３４】
（基本構成４）
本構成は、図４に示すように、基本構成１の構成に負荷回路５１としてパルストランスＰＴを用いたものである。パルストランスＰＴは、図５に示すように１次巻線と２次巻線とを備え、昇圧トランスとして巻比が設定されている。
パルストランスＰＴの１次巻線にはギャップＧが直列接続される。他の構成および動作は基本構成１と同様であり、ギャップＧの導通によってコンデンサＣ１の両端電圧がパルストランスＰＴの１次巻線に印加されると、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス電圧が出力されるのである。
【００３５】
（基本構成５）
本構成は、図６に示すように、基本構成１の構成において、整流回路５ａ，５ｂの一部を兼用したものである。すなわち、整流回路５ａの出力電圧は整流回路５ｂの出力電圧よりも低く、整流回路５ｂを構成しているｎ倍電圧整流回路は一般に中間部分で出力電圧よりも低い電圧を取り出すことが可能であることが多いから、中間部分から取り出した電圧を整流回路５ａの出力電圧として用いることができる。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３６】
（基本構成６）
本構成は、図７に示すように、整流回路５ａ，５ｂが互いに一部分ずつを共有するものである。図示例はこの概念を示すものであって、整流回路５ａ，５ｂがそれぞれ非共有の個別回路部Ａ，Ｂと、両者に共有の共通回路部Ｃとで構成されているのである。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３７】
（基本構成７）
本構成は、図８に示すように、整流回路５ｂの出力電圧によってコンデンサＣ２を充電し、ギャップＧを導通させるための電圧をコンデンサＣ２と交流電源Ｖｓとの加算電圧によて得るようにしているものである。したがって、パルストランスＰＴの１次巻線とギャップとの直列回路を、交流電源ＶｓとコンデンサＣ２とインピーダンス要素２との直列回路の両端に接続した構成を採用している。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００３８】
（基本構成８）
本構成は、図９に示すように、基本構成１の構成において、負荷回路５１としてパルストランスＰＴを用いるとともに、インピーダンス要素Ｚ１としてコンデンサＣ１からパルストランスＰＴの１次巻線に放電電流を流す極性に接続したダイオードを用い、インピーダンス要素Ｚ２として抵抗を用いたものである。
【００３９】
ギャップＧが導通していない期間にはコンデンサＣ１の両端電圧よりもコンデンサＣ２の両端電圧が高いが、ダイオードＺ１がオフであるからコンデンサＣ２の両端電圧がギャップＧに印加される。コンデンサＣ２の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧に達するとギャップＧが導通するが、抵抗Ｚ２をパルストランスＰＴのインピーダンスよりも十分に大きく設定していることによってパルストランスＰＴの１次巻線にはコンデンサＣ２の両端電圧はほとんど印加されない。また、ギャップＧが導通することによってコンデンサＣ１の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線に急速に放電され、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス電圧が出力される。他の構成および動作は基本構成１と同様である。
【００４０】
（基本構成９）
本構成は、図１０に示すように、基本構成７として示したものにおいてインピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２として、それぞれ可飽和リアクトルと抵抗とを用いたものである。他の構成および動作は基本構成７と同様である。
（実施形態１）
本実施形態は、図１１に示すように、基本構成１において、整流回路５ａとして倍電圧整流回路、整流回路５ｂとして４倍電圧整流回路を用い、インピーダンス要素Ｚ１，Ｚ２をそれぞれ抵抗とダイオードとし、負荷回路５１をパルストランスＰＴとしたものである。つまり、基本構成８において各整流回路５ａ，５ｂとしてそれぞれ倍電圧整流回路と４倍電圧整流回路とを用いたものである。各整流回路５ａ，５ｂは半波整流回路である。
【００４１】
ギャップＧにはジーメンス社製のＦＳ０８Ｘ−１を用いている。このギャップＧのブレークダウン電圧は６８０〜１０００Ｖの範囲で変動する。そこで、交流電源Ｖｓの電圧を３００Ｖとし、整流回路５ａの出力電圧が６００Ｖになり、整流回路５ｂの出力電圧が１２００Ｖになるようにしている。
このような電圧の関係によって、コンデンサＣ２の両端電圧が上昇すればギャップＧが導通するが、抵抗Ｚ２がパルストランスＰＴのインピーダンスよりも十分に大きいからパルストランスＰＴの１次巻線にはコンデンサＣ２の電圧はほとんど印加されない。また、ギャップＧの導通によりコンデンサＣ１の電荷がダイオードＺ１およびパルストランスＰＴの１次巻線を通して放電され、このときパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルスが出力される。
【００４２】
コンデンサＣ１，Ｃ２の放電電流が所定電流以下になるとギャップＧが非導通になり、コンデンサＣ１，Ｃ２が再度充電される。
すなわち、交流電源Ｖｓとして図１２に示すような矩形波電圧を与えるものとして、交流電源Ｖｓのピーク電圧がＥであるとすれば、コンデンサＣ１，Ｃ２の両端電圧はそれぞれ図１２（ｂ）（ｃ）のように変化する。ギャップＧのブレークダウン電圧は、図１２（ｃ）に示すように上限値ＶＢＨと下限値ＶＢＬとの間で変動し、たとえばコンデンサＣ２の両端電圧がＶＢＤ（ＶＢＨ＞ＶＢＤ＞ＶＢＬ）に達したときにギャップＧがオンになったとすると（図示例では時刻ｔｏｎ）、コンデンサＣ１もこのタイミングで放電されコンデンサＣ１，Ｃ２の両端電圧は０Ｖになる。その後、回路動作を停止させなければ、再度充電されて上記動作を繰り返す。
【００４３】
上述のように、本実施形態ではコンデンサＣ１の両端電圧の飽和電圧（＝２Ｅ）をギャップＧのブレークダウン電圧の下限値よりも低く設定し、コンデンサＣ２の両端電圧の飽和電圧（＝４Ｅ）をギャップＧのブレークダウン電圧の上限値よりも高く設定してある。また、コンデンサＣ２の両端電圧がギャップＧのブレークダウン電圧の下限値に達するのは、コンデンサＣ１の両端電圧が飽和する時点（図示例では時刻ｔａ）以降になるように設計してある。このような関係に設定しておくことによって、ギャップＧのブレークダウン電圧のばらつきによらず、パルストランスＰＴの１次巻線にほぼ一定電圧を印加することができ、パルストランスＰＴの２次巻線に電圧がほぼ一定なパルス電圧を発生させることができる。他の構成および動作は基本構成１ないし基本構成８と同様である。
【００４４】
（実施形態２）
本実施形態は、図１３に示すように、交流電源Ｖｓに抵抗Ｚ２を介して倍電圧整流回路よりなる整流回路５ａを接続し、整流回路５ａの出力端間に接続されたコンデンサＣ１と、このコンデンサＣ１に直列接続されたダイオードＺ１とを整流回路５ａとともに用いて３倍電圧整流回路である整流回路５ｂを構成し、整流回路５ｂの出力端間にコンデンサＣ２と抵抗Ｚ２と交流電源Ｖｓとの直列回路を接続してある。さらに、コンデンサＣ１とダイオードＺ１との直列回路の両端間にパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路を接続してある。言い換えると、整流回路５ｂである３倍電圧整流回路の一部を整流回路５ａとして用いるとともに、３倍電圧整流回路の一部を構成しているコンデンサおよびダイオードをコンデンサＣ１およびダイオードＺ１として用いている。
【００４５】
この構成では、コンデンサＣ１の両端電圧の上限値は交流電源Ｖｓのピーク電圧の２倍になり、コンデンサＣ２の両端電圧の上限値は交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍になるから、コンデンサＣ２が上限値まで充電された後に交流電源Ｖｓの極性が反転すると交流電源Ｖｓの４倍の電圧がパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路に印加される。ただし、抵抗Ｚ２はパルストランスＰＴの１次巻線のインピーダンスよりも十分に大きく設定してあるから、パルストランスＰＴの１次巻線にはコンデンサＣ２による電圧はほとんど印加されない。ここで、ギャップＧの導通によりコンデンサＣ１の電荷がダイオードＺ１を通して放電され、パルストランスＰＴの１次巻線に急速に電流が流れることで、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス電圧が出力される。
【００４６】
ここにおいて、ギャップＧには実施形態１と同様にジーメンス社製のＦＳ０８Ｘ−１を用い、交流電源Ｖｓのピーク電圧を３００Ｖとしている。この関係によってコンデンサＣ１の両端電圧の最大値は６００Ｖ、コンデンサＣ２の両端電圧の最大値は９００Ｖになり、ギャップＧの非導通時に印加可能な最大電圧はほぼ１２００Ｖになる。つまり、実施形態１と同様の関係で動作することになる。
【００４７】
なお、本実施形態では、インピーダンス要素Ｚ２はコンデンサＣ２の両端電圧がパルストランスＰＴの１次巻線にほとんど印加されないようにする機能を持つほか、コンデンサＣ１の充電電流を制限する限流要素としても共用される。また、コンデンサＣ２はコンデンサＣ１よりも容量を十分に小さくすることによって、コンデンサＣ１の電荷をコンデンサＣ２に充電する際に、コンデンサＣ１の電圧の低下を抑制し、コンデンサＣ１の両端電圧を安定に保つのが望ましい。
【００４８】
（実施形態３）
本実施形態は、図１４に示すように、実施形態２と同様にインピーダンス要素２１を介して整流回路５ａを接続し、整流回路５ａの出力端間に接続したコンデンサＣ１にダイオードＺ１１を直列接続してある。また、整流回路５ａは３倍電圧整流回路であって、コンデンサＣ１とダイオードＺ１１とは６倍電圧整流回路である整流回路５ｂの一部を構成している。ただし、コンデンサＣ１とダイオードＺ１１との直列回路にはダイオードＺ１２を介して抵抗Ｚ２２とコンデンサＣ３との直列回路が接続され、また、コンデンサＣ１とダイオードＺ１１，Ｚ１２との直列回路には、ダイオードＺ１３を介してパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路が接続される。つまり、ダイオードＺ１１〜Ｚ１３がインピーダンス要素Ｚ１として機能する。
【００４９】
整流回路５ｂはコンデンサＣ３と抵抗Ｚ２２とダイオードＺ１３との直列回路の両端を出力端とし、この出力端間にはコンデンサＣ２と抵抗Ｚ２１と交流電源Ｖｓとの直列回路が接続される。したがって、コンデンサＣ２に交流電源Ｖｓのピーク値の６倍の電圧が充電された後に、交流電源Ｖｓの極性が反転すると、ギャップＧには交流電源Ｖｓのピーク値のほぼ７倍の電圧を印加することができることになる。ここにおいて、整流回路５ｂは６倍電圧整流回路であるから、最終段に設けたコンデンサＣ３の両端電圧もギャップＧのブレークダウン電圧よりも高くなる可能性があるから、パルストランスＰＴの１次巻線のインピーダンスよりも十分に大きい抵抗Ｚ２２を直列に接続することによって、コンデンサＣ３の両端電圧でギャップＧが導通した場合でも、パルストランスＰＴにはコンデンサＣ３の両端電圧がほとんど印加されないようにしてある。つまり、抵抗Ｚ２１，Ｚ２２はともにインピーダンス要素Ｚ２としての機能を有する。また、抵抗Ｚ２１は実施形態２における抵抗Ｚ２と同様に、整流回路５ａの入力電流の限流要素としても機能する。他の構成および動作は実施形態１と同様である。
【００５０】
（実施形態４）
本実施形態は、基本的には図８に示した基本構成７と同様の技術思想に基づくものであって、図１５に示すように、交流電源Ｖｓに抵抗Ｚ２を介してダイオードＤ１１とコンデンサＣ１１との直列回路を接続するとともに、交流電源Ｖｓに抵抗Ｚ２を介してダイオードＤ１２とコンデンサＣ１２との直列回路を接続してある。ここに、各コンデンサＣ１１，Ｃ１２は交流電源Ｖｓの電圧極性が互いに逆極性である期間に充電されるようにダイオードＤ１１，Ｄ１２の極性が設定されている。コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路にはダイオードＺ１を介してパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路が接続される。また、交流電源Ｖｓの両端間には、抵抗Ｚ２とコンデンサＣ１１とダイオードＺ１とともにコンデンサＣ２が直列接続される。
【００５１】
この構成では、交流電源Ｖｓの電圧（図１５に矢印で示す極性を正とする）が図１６（ａ）のように変化するとすれば、コンデンサＣ１１は図１６（ｂ）のように充放電され、コンデンサＣ１２は図１６（ｃ）のように充放電される。つまり、コンデンサＣ１１，Ｃ１２はそれぞれ交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電される。両コンデンサＣ１１，Ｃ１２の両端電圧がともに交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電されると、図１６（ｄ）のようにコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端電圧は２Ｅになる。
【００５２】
また、コンデンサＣ１１が交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電された後に、交流電源Ｖｓの極性が反転すると、交流電源Ｖｓの電圧にコンデンサＣ１１の両端電圧が加算されてコンデンサＣ２が充電され、図１６（ｅ）のように、コンデンサＣ２の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの２倍になる。したがって、次に、交流電源Ｖｓの極性が反転すると、コンデンサＣ１２と交流電源ＶｓとコンデンサＣ２との直列回路によってギャップＧには、図１６（ｆ）のように最大で交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍の電圧が印加されることになる。
【００５３】
以後の動作は上述した各実施形態と同様であって、ギャップＧが導通してダイオードＺ１が導通し、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線に急速に流れてパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス出力が発生する。ここに、ギャップＧの導通前には交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍の電圧が印加されるが、ギャップＧの導通時には抵抗Ｚ２の存在によってパルストランスＰＴの１次巻線には交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍の電圧ではなく、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端電圧が印加される。
【００５４】
ここに、ギャップＧはブレークダウン電圧ＶＢＤの上限値ＶＢＨが交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの４倍以下で下限値ＶＢＬが交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅの２倍以上であればよい。たとえば、交流電源Ｖｓの電圧波形が矩形波であって、ピーク電圧が３００Ｖであるとすれば、ジーメンス社製のＦＳ０８Ｘ−１を使用することができる。
【００５５】
上述の動作から明らかなように、本実施形態では、コンデンサＣ１１，Ｃ１２が実施形態２のコンデンサＣ１と同様に機能し、コンデンサＣ２とコンデンサＣ１２とが実施形態２のコンデンサＣ２と同様に機能する。また、コンデンサＣ２はコンデンサＣ１１により充電されるから、コンデンサＣ１１の両端電圧を保つために、コンデンサＣ２の容量はコンデンサＣ１１よりも十分に小さく設定するのが望ましい。また、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の容量がコンデンサＣ２の容量よりも十分に大きければ、パルストランスＰＴの２次巻線の出力電圧は主としてコンデンサＣ１１，Ｃ１２の両端電圧によって決定される。また、インピーダンス要素Ｚ２はギャップＧの導通開始時にパルストランスＰＴに高電圧が印加されるのを防止する機能のほか、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の充電時の限流要素としても機能する。ただし、交流電源Ｖｓの電源波形の半周期の間にコンデンサＣ１１，Ｃ１２の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧Ｅまで充電されるように設定される。このように設定することで、交流電源Ｖｓの電源波形の１周期毎にパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルス出力が得られる。
【００５６】
なお、パルストランスＰＴの２次巻線の出力電圧へのコンデンサＣ２の両端電圧の影響をより低減するには、パルストランスＰＴの１次巻線よりも十分に大きいインピーダンスを有するインピーダンス要素を、ダイオードＤ１２とダイオードＺ１との間でコンデンサＣ２に直列接続してもよい。パルストランスＰＴの２次巻線の出力電圧を主としてコンデンサＣ２の電荷で制御するのであれば、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路とパルストランスＰＴとの間にパルストランスＰＴの１次巻線よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を接続してもよい。
【００５７】
（実施形態５）
本実施形態は、図１７に示すように、実施形態４の構成を放電灯点灯装置のイグナイタ３として用いたものである。接続形態は、図３９に示した従来構成と同様であって、交流電源Ｖｓは直流電源ＰＳと、直流電源ＰＳの直流電圧を矩形波交流電圧に変換する電力変換回路４ａとにより構成される。電力変換回路４ａは、直流電圧を昇圧する極性反転形のＤＣ−ＤＣコンバータと、ＤＣ−ＤＣコンバータの出力を低周波交番電圧に変換するインバータとにより構成される。電力変換回路４ａの出力端間には実施形態４として示したイグナイタ３が接続されるとともに、パルストランスＰＴの２次巻線を介して高圧放電灯である放電灯２が接続される。また、電力変換回路４ａの出力端間にはコンデンサＣｐも接続される。ここに、電力変換回路４ａは放電灯２の安定器としての機能も備えている。この電力変換回路４ａは放電灯２の始動前には始動後よりも高い電圧を出力するように構成されている。この種の構成としては、タイマを用いて電源投入から一定時間は高電圧を出力するものや、ランプ電流もしくはランプ電圧を検出することにより放電灯２の点灯状態を検出して出力電圧を制御するものなど周知のものがある。しかして、たとえば始動前にはピーク電圧を３００Ｖとし、始動後にはピーク電圧を８０Ｖとする。
【００５８】
この構成では、直流電源ＰＳが接続されると、電力変換装置４ａから高いほうの電圧が出力され、イグナイタ３は実施形態４として説明した図１８（ａ）〜（ｆ）の動作によってパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧を出力する。すなわち、放電灯２には図１８（ｇ）のように高電圧のパルスＰＬが印加され、放電灯２に始動電圧が印加される。高圧放電灯では一般に始動電圧が印加されると微放電が生じて発光管内にイオンが生成され、その後、アーク放電に移行する。こうしてアーク放電に移行すれば電力変換装置４ａの出力電圧が低下するから、電力変換装置４ａの出力電圧のピーク値の４倍がギャップＧのブレークダウン電圧に達しないように電力変換装置４ａの出力電圧を設定しておけば、パルストランスＰＴの２次巻線には高電圧のパルスは発生しなくなる。つまり、イグナイタ３は停止する。
【００５９】
なお、本実施形態では、電力変換回路４ａを安定器に用いているが、商用電源のような交流電源を電源としてチョークコイル（いわゆる銅鉄型の安定器）を安定器として用いてもよい。また、イグナイタ３の電源は放電灯２の電源とは別に設けてもよい。イグナイタ３の動作は実施形態４と同様である。
（実施形態６）
実施形態５において、図１８（ａ）に示しているように交流電源（電力変換回路４ａの出力）の極性の反転に要する時間が比較的長い場合に、高電圧のパルスＰＬの発生するタイミングが、ギャップＧのブレークダウン電圧のばらつきによってばらつくことになる。これは図１８（ｆ）のように交流電源Ｖｓの極性の反転時の電圧変化に伴ってギャップＧに印加される電圧が上昇するからである。
【００６０】
一方、放電灯点灯装置のイグナイタ３として用いる場合には、高電圧のパルスＰＬと交流電源Ｖｓの電圧（電力変換回路４ａの出力電圧）とが加算されて放電灯２に印加されるから、交流電源Ｖｓの電圧が高い時点で高電圧のパルスＰＬを発生させるのが望ましい。つまり、極性反転後に交流電源Ｖｓの電圧がピーク電圧に達してから高電圧のパルスＰＬを発生させるのが望ましい。
【００６１】
そこで、図１９に示すように、図８に示した基本構成７の構成において交流電源ＶｓとコンデンサＣ２との間に遅延回路５ｄを挿入する構成とすれば、交流電源Ｖｓの電圧をコンデンサＣ２の両端電圧に加算してギャップＧに印加するタイミングを遅延させることができ、高電圧のパルスＰＬを発生させるタイミングをずらすことが可能である。また、ギャップＧに並列的（ギャップＧに並列ないしパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路に並列）にコンデンサＣｄ２を接続し、インピーダンス要素Ｚ２とコンデンサＣ２とによってギャップＧに高電圧が印加されるタイミングを遅らせても同様の機能を実現することができる。
【００６２】
このような知見に基づいて実施形態５の放電灯点灯装置に変更を加えたものが図２０に示す本実施形態の具体回路であって、図１７に示した回路において抵抗Ｚ２とコンデンサＣ２との接続点にコンデンサＣｄ１を接続し、抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ１との直列回路を電力変換回路４ａの出力端間に接続した構成としている。この構成では、抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ１との直列回路によって遅延回路５ｄが構成される。
【００６３】
電力変換回路４ａの出力端間に遅延回路５ｄを設けた場合の動作を図２１に示す。図２１（ｆ）および図２１（ｇ）のように実施形態５の構成に比較すると高電圧のパルスＰＬが発生するタイミングが遅れ、交流電源Ｖｓの電圧がピーク値に達してから高電圧のパルスＰＬが発生していることがわかる。他の構成および動作は実施液体５と同様である。
【００６４】
（実施形態７）
本実施形態は、図２２に示すように、実施形態６において説明したコンデンサＣｄ２を図１７に示した実施形態５に付加したものである。つまり、図１７に示した実施形態５の回路においてパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路の両端間にコンデンサＣｄ２を接続したものである。この構成では抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ２とによってギャップＧに高電圧が印加されるタイミングを遅らせることができ、結果的に実施形態６と同様に動作する。他の構成は実施形態５と同様である。
【００６５】
（実施形態８）
本実施形態は、図２３に示すように、図１３に示した実施形態２の構成において、遅延回路５ｄを構成するためのコンデンサＣｄ１を付加したものである。すなわち、抵抗Ｚ２におけるコンデンサＣ２との接続点にコンデンサＣｄ１の一端を接続し、抵抗Ｚ２とコンデンサＣｄ１との直列回路を交流電源Ｖｓの両端間に接続しているのである。この構成でも実施形態６と同様に動作し、交流電源Ｖｓの電圧がピーク値に達してから高電圧のパルスを発生させることができる。他の構成および動作は実施形態２と同様である。
【００６６】
（実施形態９）
ところで、実施形態１のような構成では、図２４に示すように、コンデンサＣ１の両端間をバイパスするような等価的なダイオードＤｘが整流回路５ａの内部に存在することになる。ギャップＧの導通によってコンデンサＣ１の電荷が放電した後にパルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとダイオードＤｘとダイオードＺ１とを通る還流経路が形成される。
【００６７】
このような回路を図３９に示した従来の放電灯点灯装置のイグナイタ３として用いたとすると、高圧放電灯である放電灯２に始動用の高電圧のパルスを印加して微放電が生じた段階で放電灯２がまだ高インピーダンスであるときに、上述した還流経路によってパルストランスＰＴの１次側が短絡されているのと等価な状態になっており、高電圧のパルスのエネルギがパルストランスＰＴの１次側でほとんど消費されることになる。つまり、高電圧のパルスを放電灯２に印加するときに、そのエネルギの多くが放電灯２の始動に用いられずに消費され、パルスのエネルギを放電灯２に有効に伝達することができない場合がある。
【００６８】
本実施形態は、このような問題を解決するものであって、図２５に示すように、等価的なダイオードＤｘにインピーダンス要素Ｚｘを直列接続し、ダイオードＤｘとインピーダンス要素Ｚｘとの直列回路がコンデンサＣ１に並列接続されるようにしているのである。つまり、上述した還流経路にインピーダンス要素Ｚｘを挿入することによって還流経路に流れる電流を抑制し、高電圧のパルスのエネルギが放電灯２に効率よく伝達されるようにしているものである。ここに、インピーダンス要素Ｚｘは、パルストランスＰＴの２次側に接続された付加のインピーダンスをＺＬ、パルストランスＰＴの巻比をｋとするとき、Ｚｘ＞ＺＬ／ｋという関係に設定するのが望ましい。
【００６９】
そこで、本実施形態では図２６に示すように、図１７に示した実施形態５の構成の放電灯点灯装置に上述の技術思想を適用している。すなわち、ダイオードＤ１１とコンデンサＣ１１との間にインピーダンス要素Ｚｘを挿入し、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端間にダイオードＤ１１，Ｄ１２のみによる還流経路が形成されないようにし、この還流経路にインピーダンス要素Ｚｘを挿入することによって還流経路を通る電流を抑制しているのである。なお、インピーダンス要素ＺｘはコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路の両端間に接続されるダイオードＤ１１，Ｄ１２の直列回路のどの部分に挿入してもよい。このインピーダンス要素Ｚｘとして図２７のように抵抗を用いることによって、コンデンサＣ１１の充電電流を制限する限流要素として兼用させてもよい。インピーダンス要素Ｚｘとしては、図２８に示すように、インダクタを用いることもできる。他の構成および動作は実施形態５と同様である。
【００７０】
（実施形態１０）
本実施形態は、図２９に示すように、図１３に示した実施形態２の構成に還流経路に流れる電流を抑制するためのインピーダンス要素Ｚｘを付加したものである。すなわち、ダイオードＺ１とコンデンサＣ１との接続点と整流回路５ａの出力端との間にインピーダンス要素Ｚｘを挿入してある。この構成でも実施形態９と同様に動作し、放電灯点灯装置のイグナイタとして用いたときに高電圧のパルスのエネルギを効率よく放電灯に伝達することができる。他の構成および動作は実施形態２と同様である。
【００７１】
（実施形態１１）
図２５に示した構成のように還流経路にインピーダンス要素Ｚｘが挿入されている場合に、ギャップＧが導通してパルストランスＰＴの１次巻線に電流が流れてコンデンサＣ１の電荷が放出された後に、パルストランスＰＴに蓄積された磁気エネルギが放出されてコンデンサＣ１が再充電される。しかしながら、この期間におけるコンデンサＣ１の充電極性は、整流回路５ａによる充電極性とは逆極性になっているから、このエネルギを有効に利用することはできない。つまり、パルストランスＰＴの回生電流によるエネルギがコンデンサＣ１に充電されても損失になることが多い。
【００７２】
そこで、図３０に示すように、ギャップＧとパルストランスＰＴの１次巻線との直列回路においてギャップＧの一端をダイオードＺ１のカソードに接続し、パルストランスＰＴの１次巻線の一端をコンデンサＣ１の負極に接続し、さらに、パルストランスＰＴの１次巻線の他端とコンデンサＣ１の正極との間にパルストランスＰＴ側をアノードとしてダイオードＤＬを接続してある。したがって、パルストランスＰＴの磁気エネルギの放出によってコンデンサＣ１が逆極性に充電されたときに、コンデンサＣ１の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線およびダイオードＤＬを通して放電され、パルストランスＰＴの出力として利用することが可能になる。
【００７３】
本実施形態では、図３１に示すように、上述の構成を図２６に示した実施形態９の構成に適用している。つまり、実施形態９とはパルストランスＰＴとギャップＧとを入れ換え、さらにギャップＧとダイオードＺ１のアノードとの間にギャップＧ側をアノードとしてダイオードＤＬを接続し、パルストランスＰＴの１次巻線とダイオードＤＬとの直列回路の両端間にコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路を接続した形になっている。本実施形態の特徴的な動作は上述した通りであって、ギャップＧが導通してコンデンサＣ１１，Ｃ１２の電荷が放電され、パルストランスＰＴによって高電圧のパルスが発生する。その後、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の放電後にパルストランスＰＴの磁気エネルギによってコンデンサＣ１１，Ｃ１２が再充電されると、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の電荷はパルストランスＰＴとダイオードＤＬとを通して放電され、損失となっていたコンデンサＣ１１，Ｃ１２の蓄積エネルギをパルストランスＰＴで利用することが可能になるのである。
【００７４】
（実施形態１２）
本実施形態は、図３２に示すように、図２９に示した実施形態１０の構成にダイオードＤＬを付加したものである。つまり、実施形態１０とはパルストランスＰＴとギャップＧとを入れ換え、さらにギャップＧとダイオードＺ１のアノードとの間にギャップＧ側をアノードとしてダイオードＤＬを接続し、パルストランスＰＴの１次巻線とダイオードＤＬとの直列回路の両端間にコンデンサＣ１を接続した形になっている。この構成でも実施形態１１と同様に動作し、放電灯点灯装置のイグナイタとして用いたときに、損失となっていたコンデンサＣ１の蓄積エネルギをパルストランスＰＴで利用することが可能になる。他の構成および動作は実施形態１０と同様である。
【００７５】
（実施形態１３）
パルストランスＰＴの磁気エネルギが損失になるのは、図９に示した基本構成８のような構成（実施形態１の構成など）でも同様であって、図２４に示したように等価的なダイオードＤｘが存在しているから、パルストランスＰＴの磁気エネルギはダイオードＤｘを通して流れ、コンデンサＣ１に蓄積された電荷もダイオードＤｘを通して放電される。そこで、図９ないし図２４に示した構成を図３３に示す接続関係に変更することでコンデンサＣ１の蓄積エネルギを有効利用している。
【００７６】
具体的には、整流回路５ａの出力端間にコンデンサＣ１とパルストランスＰＴの１次巻線との直列回路を接続し、この直列回路の両端間にダイオードＤ１を介してギャップＧを接続している。この構成においても、ギャップＧはコンデンサＣ２に抵抗Ｚ２を介して接続されるからギャップＧを導通させるための高電圧をコンデンサＣ２によって印加することができ、また、コンデンサＣ１にはダイオードＺ１を介してギャップＧとパルストランスＰＴの１次巻線との直列回路が接続されるから、ギャップＧが導通したときにパルストランスＰＴの１次巻線にコンデンサＣ１によって電流を流すことができる。また、パルストランスＰＴの磁気エネルギによってコンデンサＣ１に蓄積されたエネルギはパルストランスＰＴの１次巻線およびダイオードＤｘを通して放出されるから、このエネルギもパルストランスＰＴで利用することができる。つまり、損失となっていたコンデンサＣ１の蓄積エネルギを有効に利用することが可能になる。
【００７７】
この構成を図１７に示した実施形態５の構成に適用すると図３４の構成になる。すなわち、ダイオードＤ１１，Ｄ１２の直列回路におけるダイオードＤ１１のカソードとコンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路におけるコンデンサＣ１１側の一端との間にパルストランスＰＴの１次巻線を接続し、コンデンサＣ１１，Ｃ１２の直列回路にダイオードＺ１を介してギャップＧを接続しているのである。また、コンデンサＣ２にはギャップＧとダイオードＤ１２との直列回路が接続される。
【００７８】
この構成では、実施形態５と同様にコンデンサＣ１２の両端電圧と交流電源ＶｓとコンデンサＣ２の両端電圧との加算電圧がギャップＧに印加され、ギャップＧが導通すると、交流電源Ｖｓ−ダイオードＤ１１−パルストランスＰＴの１次巻線−ダイオードＺ１−ギャップＧ−コンデンサＣ１２−交流電源Ｖｓの経路でパルストランスＰＴの１次巻線に電流を流してパルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルスを発生させるのである。また、コンデンサＣ１２は逆極性に充電されるが、その電荷はダイオードＤ１１，Ｄ１２およびパルストランスＰＴの１次巻線を通して放電されるから、損失にならずに有効利用が可能となる。他の構成および動作は実施形態５と同様である。
【００７９】
（実施形態１４）
本実施形態は、図３５に示すように、図１３に示した実施形態２の構成に図３３を用いて説明した構成を適用したものである。つまり、整流回路５ａの出力端間にパルストランスＰＴの１次巻線とコンデンサＣ１との直列回路、およびダイオードＺ１とギャップＧとの直列回路を接続しているものである。また、ギャップＧには交流電源Ｖｓと抵抗Ｚ２とコンデンサＣ２との直列回路も接続される。この構成は、図３３に示した構成で説明した通りの動作であって、交流電源ＶｓとコンデンサＣ２の両端電圧との加算電圧でギャップＧが導通すると、コンデンサＣ１の電荷がパルストランスＰＴの１次巻線−ダイオードＺ１−ギャップＧの経路で放出され、パルストランスＰＴの２次巻線に高電圧のパルスを出力することができる。また、パルストランスＰＴに蓄積されたエネルギによってコンデンサＣ１が逆極性に充電されるが、そのエネルギは整流回路５ａを通してパルストランスＰＴの１次巻線に流れ、パルストランスＰＴで利用することができる。他の構成および同動作は実施形態２と同様である。
【００８０】
（実施形態１５）
本実施形態は、ギャップを高電圧で導通させた後に一定電圧を印加する機能を図３６に示すように、チンメルマン（Zimmerman ）回路と称する整流回路を用いて実現したものである。チンメルマン回路では、図３７に示すようにコンデンサＣ３１にダイオードＤ３１のアノードを接続した直列回路と、コンデンサＣ３２にダイオードＤ３２のカソードを接続した直列回路とを、ダイオードＤ３１のカソードにコンデンサＣ３２が接続され、ダイオードＤ３２のアノードにコンデンサＣ３１が接続される形で並列接続してある。また、各直列回路のダイオードＤ３１，Ｄ３２とコンデンサＣ３１，Ｃ３２との接続点間に交流電源Ｖｓを接続してある。さらに、ダイオードＤ３３のカソードにコンデンサＣ３３を接続した直列回路をダイオードＤ３３のアノードをダイオードＤ３１のカソードに接続する形で、コンデンサＣ３１とダイオードＤ３１との直列回路に並列接続してある。このような構成によって、各コンデンサＣ３１，Ｃ３２の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧まで充電されると、コンデンサＣ３１の両端電圧と交流電源Ｖｓの電圧とコンデンサＣ３２の両端電圧との加算電圧がダイオードＤ３３を介してコンデンサＣ３３に印加され、コンデンサＣ３３の両端電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍の電圧に達するのである。
【００８１】
図３７の構成を基本構成として、図３６に示すように、コンデンサＣ３１，Ｃ３２とダイオードＤ３１，Ｄ３２との接続点間に交流電源Ｖｓと抵抗Ｚ２との直列回路を接続し、また、ダイオードＤ３３とコンデンサＣ３３との直列回路だけではなく、ダイオードＤ３４とコンデンサＣ３４との直列回路もコンデンサＣ３１とダイオードＤ３１との直列回路に並列接続してある。ただし、ダイオードＤ３３とコンデンサＣ３３との直列回路は、ダイオードＤ３３のカソードをコンデンサＣ３３に接続してダイオードＤ３３のアノードをダイオードＤ３１のカソードに接続していたが、ダイオードＤ３４とコンデンサＣ３４との直列回路は、ダイオードＤ３４のアノードをコンデンサＣ３４に接続してダイオードＤ３４のカソードをコンデンサＣ３１（ダイオードＤ３２のアノード）に接続してある。また、パルストランスＰＴの１次巻線とギャップＧとの直列回路の一端をダイオードＤ３３のカソードに接続し、他端をダイオードＤ３４のアノードに接続してある。
【００８２】
この構成では、コンデンサＣ３３，Ｃ３４の両端電圧はチンメルマン回路の上述した動作によって交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍になる。また、コンデンサＣ３１，Ｃ３２の両端電圧は交流電源Ｖｓのピーク電圧になるから、コンデンサＣ３４−コンデンサＣ３２−交流電源Ｖｓ−抵抗Ｚ２−コンデンサＣ３１−コンデンサＣ３３の直列回路の両端電圧は、交流電源Ｖｓのピーク電圧の５倍になる（つまり、上記直列回路でコンデンサＣ３３，Ｃ３４の両端電圧の極性に交流電源Ｖｓの極性が一致するときに、コンデンサＣ３１，Ｃ３２の両端電圧の極性は逆極性になるから、交流電源Ｖｓのピーク電圧の７倍の電圧から２倍の電圧を差し引いた電圧が上記直列回路の両端電圧になる）。この電圧をパルストランスＰＴの１次巻線を介してギャップＧに印加し、ギャップＧを導通させることができる。ここで、抵抗Ｚ２を設けていることによってギャップＧの導通時にパルストランスＰＴの１次巻線に高電圧が印加されないようにしてある。
【００８３】
ギャップＧが導通すると、端子電圧が交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍になっているコンデンサＣ３３，Ｃ３４の両端電圧がギャップＧを介してパルストランスＰＴの１次巻線に印加され、高電圧のパルスがパルストランスＰＴの２次巻線に出力される。したがって、本実施形態でも実施形態１と同様の機能を実現することができる。なお、ダイオードＤ３３，Ｄ３４が実施形態１におけるインピーダンス要素（ダイオード）Ｚ１に相当するものである。
【００８４】
（実施形態１６）
本実施形態は、図３８に示すように、図３６に示した回路構成を変形したものである。つまり、コンデンサＣ３３とダイオードＤ３３との直列回路およびコンデンサＣ３４とダイオードＤ３４との直列回路を、コンデンサＣ３１とダイオードＤ３１との直列回路に並列接続するのではなく、それぞれダイオードＤ３１，Ｄ３２に並列接続しているものである。
【００８５】
この構成では、コンデンサＣ３３，Ｃ３４の端子電圧はそれぞれ交流電源Ｖｓのピーク電圧の２倍に達する。したがって、ギャップＧが導通前にはコンデンサＣ３４−交流電源Ｖｓ−コンデンサＣ３３の直列回路によってギャップＧには交流電源Ｖｓのピーク電圧の５倍までの電圧が印加され、ギャップＧの導通後にはコンデンサＣ３１，Ｃ３３の直列回路およびコンデンサＣ３２，Ｃ３４の直列回路によって交流電源Ｖｓのピーク電圧の３倍の電圧がパルストランスＰＴの１次巻線に印加される。つまり、動作は実施形態１５と同様になる。他の構成および動作は実施形態１５と同様である。
【００８６】
上述した各実施形態では、２端子の電圧応答形スイッチとしてギャップＧを用いているが、ＳＳＳのような他の電圧応答形スイッチでも本発明の技術思想を適用することができる。
【００８７】
【発明の効果】
各請求項の発明によれば、電圧応答形スイッチを導通させる電圧を印加するコンデンサと電圧応答形スイッチの導通後に電圧応答スイッチを介して負荷回路にパルス電圧を印加するコンデンサとを別に設けているから、電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧にばらつきがあっても、負荷回路に印加する電圧は後者のコンデンサの両端電圧でほぼ決定され、負荷回路に印加するパルス電圧をほぼ一定電圧とすることができるという利点がある。しかも、電圧応答形スイッチを導通させる電圧を印加するコンデンサの両端電圧を含む電圧を電圧応答形スイッチに印加する経路内に負荷回路が挿入され、該経路内で負荷回路よりもインピーダンスが大きいインピーダンス要素を当該コンデンサに直列接続しているから、電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧のような高電圧が負荷回路に印加されるのを防止することができ、負荷回路の耐圧を小さくすることができる。
【００８８】
請求項１の発明は、交流電源を整流し比較的低い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第１の整流回路と、交流電源を整流し比較的高い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第２の整流回路と、各整流回路の出力端間にそれぞれ接続された第１および第２のコンデンサと、非導通時に第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧が印加されると導通する電圧応答形スイッチとを備え、電圧応答形スイッチが導通すると第１のコンデンサの電荷を電圧応答形スイッチを通して負荷回路に流すものであり、ｎ倍電圧整流回路を用いているから、特別なトリガ回路などが不要であり、回路構成が簡単であるという利点を有する。
【００８９】
請求項３の発明のように、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第１および第２のコンデンサの両端電圧の加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものでは、第１および第２のコンデンサの耐圧を比較的低く設定しながらも電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を確保することができる。
【００９０】
請求項４の発明のように、電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されるものでは、負荷回路に比較的大きな電流を流すことができ、エネルギの大きいパルスを発生させることが可能になる。
請求項５の発明のように、電圧応答形スイッチに第１のコンデンサが並列的に接続されるとともに、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第２のコンデンサの両端電圧との加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものや、請求項６の発明のように、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１および第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第１および第２のコンデンサの両端電圧との加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものや、請求項９の発明のように、第１のコンデンサが複数個の分割コンデンサの直列回路であって、電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１のコンデンサを構成する分割コンデンサの一部と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と前記分割コンデンサの両端電圧と第２のコンデンサの両端電圧との加算値が電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されているものでは、第２のコンデンサの両端電圧を比較的低く設定することができ、第２のコンデンサの耐圧を比較的小さくすることができる。
【００９２】
請求項１１の発明のように、第２のコンデンサとインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものや、請求項１２の発明のように、交流電源とインピーダンス要素と直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したものでは、第２のコンデンサの電荷が第１のコンデンサの充電に用いられたりすることがなく、電圧応答形スイッチに無駄なく印加することができる。
【００９３】
請求項１５の発明のように、第１および第２のダイオードの直列回路と、第１および第２のコンデンサの直列回路とを並列接続し、第１および第２のダイオードの接続点と第１および第２のコンデンサの接続点との間に交流電源を接続し、第１および第２のコンデンサの直列回路の一端にインピーダンス要素を介して第１および第２のダイオードの接続点との間に第３のコンデンサを接続し、第１のインピーダンス要素と第３のコンデンサとの接続点と第１および第２のコンデンサの直列回路の他端との間に少なくとも電圧応答形スイッチを含む回路を接続し、電圧応答形スイッチが導通することにより形成される各コンデンサの放電経路のうちの少なくとも１つに負荷回路を挿入し、交流電源との接続部に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたものでは、放電灯点灯装置などに用いる際に交流電源の極性反転が瞬時に行なわれなくても交流電源がほぼピーク電圧に達してからパルス電圧を発生させることが可能になる。
【００９４】
請求項１７の発明のように、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電圧を第１のコンデンサに充電させないバイパス回路が存在するパルス発生装置において、該パイパス回路内にインピーダンス要素を挿入したものでは、負荷回路がバイパス回路によって短絡されることがない。
請求項１８の発明のように、第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電流を流す向きで第１のコンデンサと負荷回路との間に挿入した放電用のダイオードを付加したものでは、負荷回路が誘導性であって回生電流が流れる場合のように、第１のコンデンサに逆極性の電荷が充電されるような条件であっても、この電荷を放電用のダイオードを介して負荷回路に流すことができ、回生電流を無駄なく利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】基本構成１を示す概略回路図である。
【図２】基本構成２を示す概略回路図である。
【図３】基本構成３を示す概略回路図である。
【図４】基本構成４を示す概略回路図である。
【図５】負荷回路として用いるパルストランスを示す図である。
【図６】基本構成５を示す概略回路図である。
【図７】基本構成６を示す概略回路図である。
【図８】基本構成７を示す概略回路図である。
【図９】基本構成８を示す概略回路図である。
【図１０】基本構成９を示す概略回路図である。
【図１１】実施形態１を示す回路図である。
【図１２】同上の動作説明図である。
【図１３】実施形態２を示す回路図である。
【図１４】実施形態３を示す回路図である。
【図１５】実施形態４を示す回路図である。
【図１６】同上の動作説明図である。
【図１７】実施形態５を示す回路図である。
【図１８】同上の動作説明図である。
【図１９】実施形態６の概念を示す概略回路図である。
【図２０】同上の回路図である。
【図２１】同上の動作説明図である。
【図２２】実施形態７を示す回路図である。
【図２３】実施形態８を示す回路図である。
【図２４】実施形態９に対する比較例の概念を示す概略回路図である。
【図２５】実施形態９の概念を示す概略回路図である。
【図２６】同上の回路図である。
【図２７】同上の回路図である。
【図２８】同上の回路図である。
【図２９】実施形態１０を示す回路図である。
【図３０】実施形態１１の概念を示す概略回路図である。
【図３１】同上の回路図である。
【図３２】実施形態１２を示す回路図である。
【図３３】実施形態１３の概念を示す概略回路図である。
【図３４】同上の回路図である。
【図３５】実施形態１４を示す回路図である。
【図３６】実施形態１５を示す回路図である。
【図３７】同上の基本構成となるチンメルマン回路を示す回路図である。
【図３８】実施形態１６を示す回路図である。
【図３９】従来例を示す概略回路図である。
【図４０】同上の動作説明図である。
【符号の説明】
２ 放電灯
３ イグナイタ
４ 安定器
４ａ 電力変換回路
５ａ，５ｂ 整流回路
５ｄ 遅延回路
５１ 負荷回路
Ｃ１，Ｃ２ コンデンサ
Ｃ１１，Ｃ１２ コンデンサ
Ｃ３１〜Ｃ３４ コンデンサ
Ｃｄ１，Ｃｄ２ コンデンサ
Ｄ１１，Ｄ１２ ダイオード
Ｄ３１〜Ｄ３４ ダイオード
ＤＬ （放電用の）ダイオード
Ｇ ギャップ
ＰＴ パルストランス
ＰＳ 直流電源
Ｖｓ 交流電源
Ｚ１，Ｚ２ インピーダンス要素
Ｚ２１，Ｚ２２ インピーダンス要素（抵抗）
Ｚｘ インピーダンス要素
Claims (22)
- 交流電源を整流し比較的低い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第１の整流回路と、交流電源を整流し比較的高い電圧を出力するｎ倍電圧整流回路よりなる第２の整流回路と、各整流回路の出力端間にそれぞれ接続された第１および第２のコンデンサと、非導通時に第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧が印加されると導通する電圧応答形スイッチと、第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧を前記電圧応答形スイッチに印加する経路内に挿入された負荷回路と、該経路内で第２のコンデンサに直列接続され負荷回路よりもインピーダンスが十分に大きいインピーダンス要素とを備え、電圧応答形スイッチが導通すると第１のコンデンサの電荷を電圧応答形スイッチを通して負荷回路に流すことを特徴とするパルス発生装置。
- 前記電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第２のコンデンサの両端電圧は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されていることを特徴とする請求項１記載のパルス発生装置。
- 前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、第１および第２のコンデンサの両端電圧の加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されていることを特徴とする請求項１記載のパルス発生装置。
- 前記電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されることを特徴とする請求項３記載のパルス発生装置。
- 前記電圧応答形スイッチに第１のコンデンサが並列的に接続されるとともに、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されていることを特徴とする請求項１記載のパルス発生装置。
- 前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１および第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と第１
および第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されていることを特徴とする請求項１記載のパルス発生装置。 - 前記電圧応答形スイッチの導通時に電圧応答形スイッチに第１および第２のコンデンサが並列的に接続されることを特徴とする請求項６記載のパルス発生装置。
- 前記電圧応答形スイッチの導通時に交流電源から負荷回路へのエネルギの供給を阻止する手段を設けたことを特徴とする請求項５ないし請求項７のいずれか１項に記載のパルス発生装置。
- 第１のコンデンサは複数個の分割コンデンサの直列回路であって、前記電圧応答形スイッチの非導通時に電圧応答形スイッチに交流電源と第１のコンデンサを構成する分割コンデンサの一部と第２のコンデンサとが直列的に接続され、第１のコンデンサの両端電圧の上限値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧よりも低く、交流電源のピーク値と前記分割コンデンサの両端電圧と第２のコンデンサの両端電圧との加算値は電圧応答形スイッチのブレークダウン電圧を越えるように設定されていることを特徴とする請求項１記載のパルス発生装置。
- 前記インピーダンス要素を交流電源に直列接続したことを特徴とする請求項５ないし請求項９のいずれか１項に記載のパルス発生装置。
- 第２のコンデンサとインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したことを特徴とする請求項１記載のパルス発生装置。
- 交流電源とインピーダンス要素との直列回路に、第２のコンデンサから第１のコンデンサへの電荷移動を阻止する別のインピーダンス要素と第１のコンデンサとの直列回路を並列的に接続したことを特徴とする請求項１０記載のパルス発生装置。
- 上記別のインピーダンス要素は第１のコンデンサの放電電流を流す極性で第１のコンデンサに直列的に接続されたダイオードを含むことを特徴とする請求項１１または請求項１２記載のパルス発生装置。
- 第１および第２のダイオードの直列回路と、第１および第２のコンデンサの直列回路とを並列接続し、第１および第２のダイオードの接続点と第１および第２のコンデンサの接続点との間に交流電源を接続し、第１および第２のコンデンサの直列回路の一端にインピーダンス要素を介して第１および第２のダイオードの接続点との間に第３のコンデンサを接続し、第１のインピーダンス要素と第３のコンデンサとの接続点と第１および第２のコンデンサの直列回路の他端との間に少なくとも電圧応答形スイッチを含む回路を接続し、電圧応答形スイッチが導通することにより形成される各コンデンサの放電経路のうちの少なくとも１つであって第２のコンデンサの両端電圧を含む電圧を前記電圧応答形スイッチに印加する経路内に負荷回路を挿入し、該経路内で負荷回路よりもインピーダンスが十分に大きいインピーダンス要素を第２のコンデンサに直列接続したことを特徴とするパルス発生装置。
- 交流電源との接続部に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたことを特徴とする請求項１４記載のパルス発生装置。
- 交流電源と第３のコンデンサとの間に電圧応答形スイッチへの印加電圧の上昇を遅延させる遅延回路を設けたことを特徴とする請求項１４記載のパルス発生装置。
- 第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電圧を第１のコンデンサに充電させないバイパス回路が存在するパルス発生装置において、該パイパス回路内にインピーダンス要素を挿入したことを特徴とする請求項１ないし請求項１６のいずれか１項に記載のパルス発生装置。
- 第１のコンデンサが負荷回路に放電電流を流す極性とは逆の極性の電流を流す向きで第１のコンデンサと負荷回路との間に挿入した放電用のダイオードを付加したことを特徴とする請求項１ないし請求項１７のいずれか１項に記載のパルス発生装
置。 - 第１および第２のコンデンサを交流電源を介して直列接続し、交流電源と第２のコンデンサとの直列回路の両端間に第１のダイオードを接続するとともに、交流電源と第１のコンデンサとの直列回路の両端間に第２のダイオードを接続し、第３のダイオードと第３のコンデンサとの直列回路を交流電源から第１および第３のダイオードと第３のコンデンサと第２のダイオードとの経路で第３のコンデンサを充電するように第１のコンデンサと第１のダイオードとの直列回路に並列接続し、第４のダイオードと第４のコンデンサとの直列回路を交流電源から第１のダイオードと第４のコンデンサと第４および第２のダイオードとの経路で第４のコンデンサを充電するように第２のコンデンサと第２のダイオードとの直列回路に並列接続し、第３のコンデンサおよび第３のダイオードの接続点と第４のコンデンサおよび第４のダイオードの接続点との間に負荷回路と電圧応答形スイッチとの直列回路を接続し、交流電源には少なくとも負荷回路よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を直列接続したことを特徴とするパルス発生装置。
- 第１および第２のコンデンサを交流電源を介して直列接続し、交流電源と第２のコンデンサとの直列回路の両端間に第１のダイオードを接続するとともに、交流電源と第１のコンデンサとの直列回路の両端間に第２のダイオードを接続し、第３のダイオードと第３のコンデンサとの直列回路を交流電源から第２のコンデンサと第３のダイオードと第３のコンデンサとの経路で第３のコンデンサを充電するように第１のダイオードに並列接続し、第４のダイオードと第４のコンデンサとの直列回路を交流電源から第４のコンデンサと第４のダイオードと第１のコンデンサとの経路で第４のコンデンサを充電するように第２のダイオードに並列接続し、第３のコンデンサおよび第３のダイオードの接続点と第４のコンデンサおよび第４のダイオードの接続点との間に負荷回路と電圧応答形スイッチとの直列回路を接続し、交流電源には少なくとも負荷回路よりもインピーダンスの大きいインピーダンス要素を直列接続したことを特徴とするパルス発生装置。
- 負荷回路は少なくともパルストランスを含み、パルストランスの１次巻線と電圧応答形スイッチとが直列接続されていることを特徴とする請求項１ないし請求項２０のいずれか１項に記載のパルス発生装置。
- 請求項１ないし請求項２１のいずれか１項に記載のパルス発生装置をイグナイタとして用いたことを特徴とする放電灯点灯装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29605197A JP3743141B2 (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | パルス発生装置および放電灯点灯装置 |
| US09/177,979 US6104147A (en) | 1997-10-28 | 1998-10-22 | Pulse generator and discharge lamp lighting device using same |
| DE19849738A DE19849738C2 (de) | 1997-10-28 | 1998-10-28 | Impulsgenerator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29605197A JP3743141B2 (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | パルス発生装置および放電灯点灯装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11135278A JPH11135278A (ja) | 1999-05-21 |
| JP3743141B2 true JP3743141B2 (ja) | 2006-02-08 |
Family
ID=17828474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29605197A Expired - Fee Related JP3743141B2 (ja) | 1997-10-28 | 1997-10-28 | パルス発生装置および放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3743141B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006302550A (ja) * | 2005-04-18 | 2006-11-02 | Iwasaki Electric Co Ltd | 高圧放電灯点灯装置 |
| JP2006339102A (ja) | 2005-06-06 | 2006-12-14 | Koito Mfg Co Ltd | 放電灯点灯回路 |
| CN107294420A (zh) * | 2017-07-18 | 2017-10-24 | 浙江大维高新技术股份有限公司 | 脉冲等离子电源电路 |
-
1997
- 1997-10-28 JP JP29605197A patent/JP3743141B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11135278A (ja) | 1999-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6104147A (en) | Pulse generator and discharge lamp lighting device using same | |
| US4499533A (en) | Power supply apparatus | |
| US3233148A (en) | Discharge lamp ballasting circuit | |
| US7449846B2 (en) | Ballast for a gas discharge lamp and a method of controlling this ballast | |
| Chan et al. | Design of electronic ballast for short-arc xenon lamp with interleaved half-wave rectifier | |
| JP3743141B2 (ja) | パルス発生装置および放電灯点灯装置 | |
| US6777876B2 (en) | Power-supply unit for microwave tube | |
| JP2004063431A (ja) | 除電装置 | |
| US5892327A (en) | Circuit arrangement for operating a discharge lamp | |
| CN109995264B (zh) | 双向dc-ac变换器及其控制方法 | |
| US3354379A (en) | Rectifier circuit with voltage multiplication | |
| JP4836587B2 (ja) | 高圧放電灯点灯装置 | |
| JP2006228676A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JP4259832B2 (ja) | 直流電圧発生装置 | |
| JPH06349586A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JP4984062B2 (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JPH0529087A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JP3743180B2 (ja) | パルス発生装置および放電灯点灯装置 | |
| JPS6330052Y2 (ja) | ||
| SU1734176A1 (ru) | Преобразователь переменного напр жени в посто нное | |
| JPS6387176A (ja) | 整流回路 | |
| JPH11329768A (ja) | 放電灯点灯装置 | |
| JP3833500B2 (ja) | 点火装置 | |
| JPH0710170B2 (ja) | 直列共振コンバ−タ | |
| JP2004342327A (ja) | 放電灯点灯装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040406 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050614 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050714 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050812 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20050818 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20051025 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20051107 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081125 Year of fee payment: 3 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091125 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091125 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101125 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111125 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121125 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121125 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131125 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |