JPH11323925A - グラウンドアンカーの受圧板 - Google Patents
グラウンドアンカーの受圧板Info
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- JPH11323925A JPH11323925A JP13694798A JP13694798A JPH11323925A JP H11323925 A JPH11323925 A JP H11323925A JP 13694798 A JP13694798 A JP 13694798A JP 13694798 A JP13694798 A JP 13694798A JP H11323925 A JPH11323925 A JP H11323925A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 掘削孔の孔軸に対して貫通孔の孔軸を平行に
することができる受圧板を提供する。 【解決手段】 地表面に直接配置される押圧体である積
層体１と、この積層体の上表面に形成された台座２とか
らなるグラウンドアンカーの受圧板であって、地表面に
形成された掘削孔の孔軸が、その地表面の垂直方向に対
して一定の角度だけずれているとき、前記受圧板が地表
面に配置されたときにこの地表面と平行となる前記積層
体の上表面１Ｓに対して前記台座の上表面２Ｓが前記掘
削孔のずれ方向と同方向に前記角度分だけ傾斜した傾斜
面となるように台座が形成され、これら台座と積層体と
を貫通する貫通孔３が前記台座の上表面に対して垂直方
向に設けられているものである。
することができる受圧板を提供する。 【解決手段】 地表面に直接配置される押圧体である積
層体１と、この積層体の上表面に形成された台座２とか
らなるグラウンドアンカーの受圧板であって、地表面に
形成された掘削孔の孔軸が、その地表面の垂直方向に対
して一定の角度だけずれているとき、前記受圧板が地表
面に配置されたときにこの地表面と平行となる前記積層
体の上表面１Ｓに対して前記台座の上表面２Ｓが前記掘
削孔のずれ方向と同方向に前記角度分だけ傾斜した傾斜
面となるように台座が形成され、これら台座と積層体と
を貫通する貫通孔３が前記台座の上表面に対して垂直方
向に設けられているものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、地中に設けられた
掘削孔内に挿入された引張材を地表面に固定する際に用
いられるグラウンドアンカーの受圧板に関するものであ
る。
掘削孔内に挿入された引張材を地表面に固定する際に用
いられるグラウンドアンカーの受圧板に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】斜面の崩壊防止や地滑り防止のためにグ
ラウンドアンカー工法が用いられる。この工法は、図４
に示すように、斜面１０１に地中の滑り線１０２を越え
て良質地盤１０３内に達する掘削孔１０４を形成し、こ
の掘削孔１０４内にＰＣ銅線等のグラウンドアンカーの
引張材１０５を挿入し、この引張材１０５の先端を良質
地盤１０３にセメント等のグラウト材１０６で固定し、
引張材１０５を緊張状態で引張材１０５の頭部１０７を
受圧板１０８に固定することにより、滑り土塊１０９を
良質地盤１０３に締め付けて斜面１０１を安定化させる
ものである。受圧板１０８は、この引張材１０５を斜面
１０１の表面に定着するときに用いる敷板のことであ
り、緊張定着された力を地中に分散させる効果を有す
る。
ラウンドアンカー工法が用いられる。この工法は、図４
に示すように、斜面１０１に地中の滑り線１０２を越え
て良質地盤１０３内に達する掘削孔１０４を形成し、こ
の掘削孔１０４内にＰＣ銅線等のグラウンドアンカーの
引張材１０５を挿入し、この引張材１０５の先端を良質
地盤１０３にセメント等のグラウト材１０６で固定し、
引張材１０５を緊張状態で引張材１０５の頭部１０７を
受圧板１０８に固定することにより、滑り土塊１０９を
良質地盤１０３に締め付けて斜面１０１を安定化させる
ものである。受圧板１０８は、この引張材１０５を斜面
１０１の表面に定着するときに用いる敷板のことであ
り、緊張定着された力を地中に分散させる効果を有す
る。
【０００３】従来の受圧板の一例としては、特開平６−
１０８４６５号公報に開示されている受圧板がある。図
５は、この従来の受圧板の一例を示す斜視図であり、図
６は、図５のＣ−Ｃ線断面説明図である。
１０８４６５号公報に開示されている受圧板がある。図
５は、この従来の受圧板の一例を示す斜視図であり、図
６は、図５のＣ−Ｃ線断面説明図である。
【０００４】受圧板１２０は、長方形の板体が縦横に十
字状に順次積み重ねて構成されている積層体１２１と、
積層体１２１の最上部に積載された略正方形の板体（以
下、「最上板体」という）１２２とからなる。この積層
体１２１および最上板体１２２は、ガラスロービング長
繊維にて補強された硬質発泡ウレタンで形成されてい
る。また、積層体１２１を構成する板体の中央部には幅
方向に板厚の１／２の深さの溝１２１ａが形成されてお
り、この溝１２１ａは積層体１２１を構成する板体を十
字状に積層するときの、縦横交差部の相決り用の溝とな
っている。さらに、受圧板１２０には、積層体１２１お
よび最上板体１２２を貫通する貫通孔１２３が形成され
ている。グラウンドアンカー工法によって滑り土塊を良
質地盤に締め付ける際には、引張材を貫通孔１２３に挿
入し、最上板体の１２２の貫通孔１２３の周縁部に引張
材の頭部を引張固定すればよい。
字状に順次積み重ねて構成されている積層体１２１と、
積層体１２１の最上部に積載された略正方形の板体（以
下、「最上板体」という）１２２とからなる。この積層
体１２１および最上板体１２２は、ガラスロービング長
繊維にて補強された硬質発泡ウレタンで形成されてい
る。また、積層体１２１を構成する板体の中央部には幅
方向に板厚の１／２の深さの溝１２１ａが形成されてお
り、この溝１２１ａは積層体１２１を構成する板体を十
字状に積層するときの、縦横交差部の相決り用の溝とな
っている。さらに、受圧板１２０には、積層体１２１お
よび最上板体１２２を貫通する貫通孔１２３が形成され
ている。グラウンドアンカー工法によって滑り土塊を良
質地盤に締め付ける際には、引張材を貫通孔１２３に挿
入し、最上板体の１２２の貫通孔１２３の周縁部に引張
材の頭部を引張固定すればよい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の受圧板１２０に設けられた貫通孔１２３の孔軸は積
層体１２１の表面に対して垂直であるため、掘削孔の孔
軸が斜面に対して垂直にしなかった場合は、掘削孔の孔
軸に対して貫通孔の孔軸が平行にならないといった問題
がある。この問題について、以下により詳細に述べる。
来の受圧板１２０に設けられた貫通孔１２３の孔軸は積
層体１２１の表面に対して垂直であるため、掘削孔の孔
軸が斜面に対して垂直にしなかった場合は、掘削孔の孔
軸に対して貫通孔の孔軸が平行にならないといった問題
がある。この問題について、以下により詳細に述べる。
【０００６】図７は、斜面と、この斜面に配置した状態
の受圧板とを鉛直方向に切断した状態を示す断面図であ
り、図７（ａ）は掘削孔が斜面に対して垂直に形成され
ている場合の断面図であり、図７（ｂ）は掘削孔が斜面
に対して垂直に形成されていない場合の断面図である。
また、図８は、斜面と、この斜面に配置した状態の受圧
板とを水平方向に切断した状態を示す断面図であり、図
８（ａ）は掘削孔が斜面に対して垂直に形成されている
場合の断面図であり、図８（ｂ）は掘削孔が斜面に対し
て垂直に形成されていない場合の断面図である。
の受圧板とを鉛直方向に切断した状態を示す断面図であ
り、図７（ａ）は掘削孔が斜面に対して垂直に形成され
ている場合の断面図であり、図７（ｂ）は掘削孔が斜面
に対して垂直に形成されていない場合の断面図である。
また、図８は、斜面と、この斜面に配置した状態の受圧
板とを水平方向に切断した状態を示す断面図であり、図
８（ａ）は掘削孔が斜面に対して垂直に形成されている
場合の断面図であり、図８（ｂ）は掘削孔が斜面に対し
て垂直に形成されていない場合の断面図である。
【０００７】図７（ａ）に示すように、斜面１０１は水
平方向に対してθ２の傾斜角度となっており、この傾斜
角度θ２の斜面１０１に対して垂直な方向に掘削孔１０
４を形成している。このような斜面１０１に受圧板１０
８を配置した場合には、受圧板１０８の貫通孔１０８ａ
の孔軸Ｌ１と掘削孔１０４の孔軸Ｌ２とが一致する。従
って、先端を掘削孔１０４に挿入固定した引張材（図示
せず）の頭部を、受圧板１０８に固定した際、引張材の
頭部が受圧板１０８の表面に垂直方向に圧接されるた
め、安定した締め付け状態となる。しかし、図７（ｂ）
に示すように、斜面１０１や地中の状況によっては、掘
削孔１０４を斜面１０１に対して垂直な方向に形成する
ことができず、例えば傾斜１０１の垂線に対して角度θ
１１の傾斜角度でもって掘削孔１０４を形成する場合が
ある。このような斜面１０１に受圧板１０８を配置した
場合は、受圧板１０８の貫通孔１０８ａの孔軸Ｌ１と掘
削孔１０４の孔軸Ｌ２とが一致しない状態となる。従っ
て、先端を掘削孔１０４に挿入固定した引張材の頭部を
受圧板１０８に固定した際、貫通孔１０８ａの孔軸Ｌ１
と引張材の長さ方向（図示せず）とが一致しないので、
引張材の頭部が受圧板１０８の表面に垂直方向に圧接さ
れないことになる。つまり、引張材の頭部に、受圧板１
０８の表面に対して、図７（ｂ）中矢符Ｒ方向にずれよ
うとする力が働くため、受圧板１０８を斜面１０１に安
定的に固定することができないといった問題がある。
平方向に対してθ２の傾斜角度となっており、この傾斜
角度θ２の斜面１０１に対して垂直な方向に掘削孔１０
４を形成している。このような斜面１０１に受圧板１０
８を配置した場合には、受圧板１０８の貫通孔１０８ａ
の孔軸Ｌ１と掘削孔１０４の孔軸Ｌ２とが一致する。従
って、先端を掘削孔１０４に挿入固定した引張材（図示
せず）の頭部を、受圧板１０８に固定した際、引張材の
頭部が受圧板１０８の表面に垂直方向に圧接されるた
め、安定した締め付け状態となる。しかし、図７（ｂ）
に示すように、斜面１０１や地中の状況によっては、掘
削孔１０４を斜面１０１に対して垂直な方向に形成する
ことができず、例えば傾斜１０１の垂線に対して角度θ
１１の傾斜角度でもって掘削孔１０４を形成する場合が
ある。このような斜面１０１に受圧板１０８を配置した
場合は、受圧板１０８の貫通孔１０８ａの孔軸Ｌ１と掘
削孔１０４の孔軸Ｌ２とが一致しない状態となる。従っ
て、先端を掘削孔１０４に挿入固定した引張材の頭部を
受圧板１０８に固定した際、貫通孔１０８ａの孔軸Ｌ１
と引張材の長さ方向（図示せず）とが一致しないので、
引張材の頭部が受圧板１０８の表面に垂直方向に圧接さ
れないことになる。つまり、引張材の頭部に、受圧板１
０８の表面に対して、図７（ｂ）中矢符Ｒ方向にずれよ
うとする力が働くため、受圧板１０８を斜面１０１に安
定的に固定することができないといった問題がある。
【０００８】また、図８（ａ）に示すように、斜面１０
１が水平方向にカーブしている場合には、掘削孔１０４
を斜面１０１に垂直に形成すると複数の掘削孔１０４が
地中で互いに交差してしまうので、図８（ｂ）に示すよ
うに、複数の掘削孔１０４を同一水平面内で平行となる
ように形成する。その結果、図７（ｂ）を用いて説明し
た場合と同様に、受圧板１０８の貫通孔１０８ａの孔軸
Ｌ１と引張材の長さ方向（図示せず）とが一致しない掘
削孔（図中左側の貫通孔）１０４では、引張材の頭部が
受圧板１０８の表面に垂直方向に圧接されないことにな
る。
１が水平方向にカーブしている場合には、掘削孔１０４
を斜面１０１に垂直に形成すると複数の掘削孔１０４が
地中で互いに交差してしまうので、図８（ｂ）に示すよ
うに、複数の掘削孔１０４を同一水平面内で平行となる
ように形成する。その結果、図７（ｂ）を用いて説明し
た場合と同様に、受圧板１０８の貫通孔１０８ａの孔軸
Ｌ１と引張材の長さ方向（図示せず）とが一致しない掘
削孔（図中左側の貫通孔）１０４では、引張材の頭部が
受圧板１０８の表面に垂直方向に圧接されないことにな
る。
【０００９】本発明は、以上のような問題を解決するた
めになされたものであり、掘削孔の孔軸に対する貫通孔
の孔軸を平行にすることによって、引張材の長さ方向と
貫通孔の孔軸とを一致させることができるグラウンドア
ンカーの受圧板を提供することを目的とする。
めになされたものであり、掘削孔の孔軸に対する貫通孔
の孔軸を平行にすることによって、引張材の長さ方向と
貫通孔の孔軸とを一致させることができるグラウンドア
ンカーの受圧板を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明のグラウンドアン
カーの受圧板は、地表面に直接配置される押圧体と、こ
の押圧体の上表面に形成された台座とからなるグラウン
ドアンカーの受圧板であって、地表面に形成された掘削
孔の孔軸が、その地表面の垂直方向に対して一定の角度
だけずれているとき、前記受圧板が地表面に配置された
ときにこの地表面と平行となる前記押圧体の上表面に対
して前記台座の上表面が前記掘削孔のずれ方向と同方向
に前記角度分だけ傾斜した傾斜面となるように台座が形
成され、これら台座と押圧体とを貫通する貫通孔が前記
台座の上表面に対して垂直方向に設けられているもので
ある。
カーの受圧板は、地表面に直接配置される押圧体と、こ
の押圧体の上表面に形成された台座とからなるグラウン
ドアンカーの受圧板であって、地表面に形成された掘削
孔の孔軸が、その地表面の垂直方向に対して一定の角度
だけずれているとき、前記受圧板が地表面に配置された
ときにこの地表面と平行となる前記押圧体の上表面に対
して前記台座の上表面が前記掘削孔のずれ方向と同方向
に前記角度分だけ傾斜した傾斜面となるように台座が形
成され、これら台座と押圧体とを貫通する貫通孔が前記
台座の上表面に対して垂直方向に設けられているもので
ある。
【００１１】本発明のグラウンドアンカーの受圧板は、
地表面に直接配置される押圧体と、この押圧体の上表面
に接着固定された台座とからなるグラウンドアンカーの
受圧板であって、地表面に形成された掘削孔の孔軸が、
その地表面の垂直方向に対して一定のずれ角度を有する
とき、前記受圧板が地表面に配置されたときにこの地表
面と平行となる前記押圧体の上表面に対して前記台座の
上表面が第１の角度を有する傾斜面となるように台座が
形成され、かつ、押圧体の上表面の垂直方向の軸回りに
第２の角度だけ回転した状態で台座が押圧体に接着固定
され、この状態で台座と押圧体とを貫通する貫通孔が前
記台座の上表面に対して垂直方向に形成されてなり、こ
の受圧板を一定のずれ角を有する掘削孔上の地表面に配
置したとき、この掘削孔の孔軸と前記貫通孔の孔軸とが
一致するように前記第１の角度と第２の角度とが設定さ
れているものである。
地表面に直接配置される押圧体と、この押圧体の上表面
に接着固定された台座とからなるグラウンドアンカーの
受圧板であって、地表面に形成された掘削孔の孔軸が、
その地表面の垂直方向に対して一定のずれ角度を有する
とき、前記受圧板が地表面に配置されたときにこの地表
面と平行となる前記押圧体の上表面に対して前記台座の
上表面が第１の角度を有する傾斜面となるように台座が
形成され、かつ、押圧体の上表面の垂直方向の軸回りに
第２の角度だけ回転した状態で台座が押圧体に接着固定
され、この状態で台座と押圧体とを貫通する貫通孔が前
記台座の上表面に対して垂直方向に形成されてなり、こ
の受圧板を一定のずれ角を有する掘削孔上の地表面に配
置したとき、この掘削孔の孔軸と前記貫通孔の孔軸とが
一致するように前記第１の角度と第２の角度とが設定さ
れているものである。
【００１２】本発明のグラウンドアンカーの受圧板は、
地表面に直接配置される押圧体と、この押圧体の上表面
に接着固定された台座とからなるグラウンドアンカーの
受圧板であって、地表面に対して左右方向をｘ軸、上下
方向をｙ軸、垂直方向をｚ軸とするとき、その地表面に
形成された掘削孔の孔軸が、ｙ−ｚ平面におけるｚ軸に
対してα°、ｘ−ｚ平面におけるｚ軸に対してβ°のず
れ角を有するとき、前記受圧板が地表面に配置されたと
きにこの地表面と平行となる前記押圧体の上表面に対し
て前記台座の上表面が第１の角度γ°を有する傾斜面と
なるように台座が形成され、かつ、押圧体の上表面の垂
直方向の軸回りに第２の角度θ°だけ回転した状態で台
座が押圧体に接着固定され、この状態で台座と押圧体と
を貫通する貫通孔が前記台座の上表面に対して垂直方向
に形成されてなり、かつ前記θおよびγが下式、 θ＝ｔａｎ-1（ｔａｎβ／ｔａｎα） γ＝ｔａｎ-1（ｔａｎ2 β／ｔａｎ2 α）1/2 を満足するように設定されているものである。
地表面に直接配置される押圧体と、この押圧体の上表面
に接着固定された台座とからなるグラウンドアンカーの
受圧板であって、地表面に対して左右方向をｘ軸、上下
方向をｙ軸、垂直方向をｚ軸とするとき、その地表面に
形成された掘削孔の孔軸が、ｙ−ｚ平面におけるｚ軸に
対してα°、ｘ−ｚ平面におけるｚ軸に対してβ°のず
れ角を有するとき、前記受圧板が地表面に配置されたと
きにこの地表面と平行となる前記押圧体の上表面に対し
て前記台座の上表面が第１の角度γ°を有する傾斜面と
なるように台座が形成され、かつ、押圧体の上表面の垂
直方向の軸回りに第２の角度θ°だけ回転した状態で台
座が押圧体に接着固定され、この状態で台座と押圧体と
を貫通する貫通孔が前記台座の上表面に対して垂直方向
に形成されてなり、かつ前記θおよびγが下式、 θ＝ｔａｎ-1（ｔａｎβ／ｔａｎα） γ＝ｔａｎ-1（ｔａｎ2 β／ｔａｎ2 α）1/2 を満足するように設定されているものである。
【００１３】 〔発明の詳細な説明〕
【００１４】
【発明の実施の形態】次に、本発明のグラウンドアンカ
ーの受圧板について図面を参照しつつ説明する。
ーの受圧板について図面を参照しつつ説明する。
【００１５】図１は本発明のグラウンドアンカーの受圧
板の一実施の形態を示す説明図である。図１（ａ）はグ
ラウンドアンカーの受圧板を示す平面図であり、同図
（ｂ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３１の方向から見た
側面図、同図（ｃ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３２の
方向から見た正面図である。また、図２は、図１（ａ）
に示す受圧板のＡ−Ａ線断面説明図である。また、図１
（ａ）中、横方向をｘ軸、縦方向をｙ軸、紙面に対して
垂直な方向をｚ軸とし、ｚ軸およびｘ軸を含むｚ−ｘ平
面を第１の平面Ｓ１とし、ｙ軸およびｚ軸を含むｙ−ｚ
平面を第２の平面Ｓ２とし、ｚ軸および貫通孔３の孔軸
Ｌ１を含む平面（Ａ−Ａ線断面）、すなわち本実施の形
態においては第１の平面Ｓ１をｚ軸を中心軸として右回
りに４５°回転させた平面を第３の平面Ｓ３とし、ｚ軸
に平行でありかつ第３の平面Ｓ３に垂直な面、すなわち
本実施の形態においては第１の平面Ｓ１をｚ軸を中心軸
として右回りに１３５°回転させた平面を第４の平面Ｓ
４とする。すなわち、図１（ａ）中白抜きの矢符３１の
方向は第１の平面Ｓ１に平行であり、白抜きの矢符３２
の方向は第２の平面Ｓ２に平行である。
板の一実施の形態を示す説明図である。図１（ａ）はグ
ラウンドアンカーの受圧板を示す平面図であり、同図
（ｂ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３１の方向から見た
側面図、同図（ｃ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３２の
方向から見た正面図である。また、図２は、図１（ａ）
に示す受圧板のＡ−Ａ線断面説明図である。また、図１
（ａ）中、横方向をｘ軸、縦方向をｙ軸、紙面に対して
垂直な方向をｚ軸とし、ｚ軸およびｘ軸を含むｚ−ｘ平
面を第１の平面Ｓ１とし、ｙ軸およびｚ軸を含むｙ−ｚ
平面を第２の平面Ｓ２とし、ｚ軸および貫通孔３の孔軸
Ｌ１を含む平面（Ａ−Ａ線断面）、すなわち本実施の形
態においては第１の平面Ｓ１をｚ軸を中心軸として右回
りに４５°回転させた平面を第３の平面Ｓ３とし、ｚ軸
に平行でありかつ第３の平面Ｓ３に垂直な面、すなわち
本実施の形態においては第１の平面Ｓ１をｚ軸を中心軸
として右回りに１３５°回転させた平面を第４の平面Ｓ
４とする。すなわち、図１（ａ）中白抜きの矢符３１の
方向は第１の平面Ｓ１に平行であり、白抜きの矢符３２
の方向は第２の平面Ｓ２に平行である。
【００１６】本発明のグラウンドアンカーの受圧板は、
地表面に直接配置される押圧体と、この押圧体の上表面
（すなわち一番上の板体１ａの表面）に接着固定された
台座２とから構成されている。本実施の形態において
は、押圧体として、例えば四角形状の板体１ａ、１ｂ、
１ｃを順次積層して形成された積層体１を用いている。
この積層体１および台座２の材料は、ガラス長繊維補強
熱硬化性樹脂発泡体であり、台座２は、ガラス繊維の長
さ方向が積層体１の上表面に垂直になるように配置され
ている。また、積層体１および台座２には、積層体１と
台座２とを貫通し、孔軸Ｌ１が台座２の上表面に対して
垂直な貫通孔３が設けられている。
地表面に直接配置される押圧体と、この押圧体の上表面
（すなわち一番上の板体１ａの表面）に接着固定された
台座２とから構成されている。本実施の形態において
は、押圧体として、例えば四角形状の板体１ａ、１ｂ、
１ｃを順次積層して形成された積層体１を用いている。
この積層体１および台座２の材料は、ガラス長繊維補強
熱硬化性樹脂発泡体であり、台座２は、ガラス繊維の長
さ方向が積層体１の上表面に垂直になるように配置され
ている。また、積層体１および台座２には、積層体１と
台座２とを貫通し、孔軸Ｌ１が台座２の上表面に対して
垂直な貫通孔３が設けられている。
【００１７】本発明のグラウンドアンカーの受圧板にお
いては、地表面（斜面）に形成された掘削孔（図７およ
び図８参照）がその地表面の垂直方向に対して一定のず
れ角度を有するとき、貫通孔３の孔軸Ｌ１と掘削孔の孔
軸とが一致するように、貫通孔３を形成している。さら
に詳しく述べると、受圧板が地表面に配置されたときに
この地表面と平行となる積層体１の上表面１Ｓに対して
台座２の上表面２Ｓが第１の角度γ°を有する傾斜面と
なるように台座２を形成し、かつ、積層体１の上表面１
Ｓの垂直方向（すなわち、ｚ軸方向）の軸回りに第２の
角度θ°だけ回転した状態で台座２を積層体１に接着固
定している。従って、台座２の全体の形状は六面体形状
であり、Ａ−Ａ線断面の形状は台形（図２参照）であ
る。
いては、地表面（斜面）に形成された掘削孔（図７およ
び図８参照）がその地表面の垂直方向に対して一定のず
れ角度を有するとき、貫通孔３の孔軸Ｌ１と掘削孔の孔
軸とが一致するように、貫通孔３を形成している。さら
に詳しく述べると、受圧板が地表面に配置されたときに
この地表面と平行となる積層体１の上表面１Ｓに対して
台座２の上表面２Ｓが第１の角度γ°を有する傾斜面と
なるように台座２を形成し、かつ、積層体１の上表面１
Ｓの垂直方向（すなわち、ｚ軸方向）の軸回りに第２の
角度θ°だけ回転した状態で台座２を積層体１に接着固
定している。従って、台座２の全体の形状は六面体形状
であり、Ａ−Ａ線断面の形状は台形（図２参照）であ
る。
【００１８】本実施の形態においては、掘削孔が地表面
の垂直方向に対して有するずれ角のうち、第２の平面Ｓ
２におけるｚ軸に対するずれ角を第１のずれ角度α°、
第１の平面Ｓ１におけるｚ軸に対するずれ角度を第２の
ずれ角度β°と表す。すなわち、この第１のずれ角度α
°および第２のずれ角度β°の値によって、第１の角度
γ°および第２の角度θ°が決まる。
の垂直方向に対して有するずれ角のうち、第２の平面Ｓ
２におけるｚ軸に対するずれ角を第１のずれ角度α°、
第１の平面Ｓ１におけるｚ軸に対するずれ角度を第２の
ずれ角度β°と表す。すなわち、この第１のずれ角度α
°および第２のずれ角度β°の値によって、第１の角度
γ°および第２の角度θ°が決まる。
【００１９】次に、前記第１の角度γ°および第２の角
度θ°の設定手順について、図３を参照しつつ説明す
る。図３は、受圧板１０、貫通孔３の孔軸Ｌ１、第１の
平面Ｓ１、第２の平面Ｓ２、第３の平面Ｓ３および第４
の平面Ｓ４を示す説明図である。ただし、図３は各部の
実際の形を表しているわけではなく、主に各部の配置を
表している。図３（ａ）は、受圧板１０、貫通孔３の孔
軸Ｌ１、第１の平面Ｓ１、第２の平面Ｓ２、第３の平面
Ｓ３および第４の平面Ｓ４を示す平面図であり、同図
（ｂ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３１′の方向から見
た側面図、同図（ｃ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３
２′の方向から見た正面図、同図（ｄ）は同図（ａ）に
示す受圧板１０、貫通孔３の孔軸Ｌ１、第１の平面Ｓ
１、第２の平面Ｓ２および第４の平面Ｓ４のＢ−Ｂ線断
面説明図である。すなわち、図３（ａ）中白抜きの矢符
３１′の方向は第１の平面Ｓ１に平行であり、白抜きの
矢符３２′の方向は第２の平面Ｓ２に平行であり、Ｂ−
Ｂ線断面は第３の平面Ｓ３に平行である。
度θ°の設定手順について、図３を参照しつつ説明す
る。図３は、受圧板１０、貫通孔３の孔軸Ｌ１、第１の
平面Ｓ１、第２の平面Ｓ２、第３の平面Ｓ３および第４
の平面Ｓ４を示す説明図である。ただし、図３は各部の
実際の形を表しているわけではなく、主に各部の配置を
表している。図３（ａ）は、受圧板１０、貫通孔３の孔
軸Ｌ１、第１の平面Ｓ１、第２の平面Ｓ２、第３の平面
Ｓ３および第４の平面Ｓ４を示す平面図であり、同図
（ｂ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３１′の方向から見
た側面図、同図（ｃ）は同図（ａ）中白抜きの矢符３
２′の方向から見た正面図、同図（ｄ）は同図（ａ）に
示す受圧板１０、貫通孔３の孔軸Ｌ１、第１の平面Ｓ
１、第２の平面Ｓ２および第４の平面Ｓ４のＢ−Ｂ線断
面説明図である。すなわち、図３（ａ）中白抜きの矢符
３１′の方向は第１の平面Ｓ１に平行であり、白抜きの
矢符３２′の方向は第２の平面Ｓ２に平行であり、Ｂ−
Ｂ線断面は第３の平面Ｓ３に平行である。
【００２０】また、図３中の符号ｈは受圧板１０の厚さ
を示し、Ｐ１は貫通孔３の台座２側の開口部の位置（以
下、「台座側位置」という）を示し、Ｐ２は貫通孔３の
積層体１側の開口部の位置（以下、「積層体側位置」と
いう）を示す。さらに、Ｘは第２の平面Ｓ２から台座側
位置Ｐ１までの第２の平面Ｓ２に垂直な距離を示し、Ｙ
は第１の平面Ｓ１から台座側位置Ｐ１までの第１の平面
Ｓ１に垂直な距離を示し、Ｚは第４の平面Ｓ４から台座
側位置Ｐ１までの第４の平面Ｓ４に垂直な距離を示す。
を示し、Ｐ１は貫通孔３の台座２側の開口部の位置（以
下、「台座側位置」という）を示し、Ｐ２は貫通孔３の
積層体１側の開口部の位置（以下、「積層体側位置」と
いう）を示す。さらに、Ｘは第２の平面Ｓ２から台座側
位置Ｐ１までの第２の平面Ｓ２に垂直な距離を示し、Ｙ
は第１の平面Ｓ１から台座側位置Ｐ１までの第１の平面
Ｓ１に垂直な距離を示し、Ｚは第４の平面Ｓ４から台座
側位置Ｐ１までの第４の平面Ｓ４に垂直な距離を示す。
【００２１】まず、図３（ｂ）を参照すると、α、Ｙお
よびｈの関係はｔａｎα＝Ｙ／ｈと表すことができ、 Ｙ＝ｈ×ｔａｎα ・・・・・・（１） となる。また、図３（ｃ）を参照すると、β、Ｘおよび
ｈの関係はｔａｎβ＝Ｘ／ｈと表すことができ、 Ｘ＝ｈ×ｔａｎβ ・・・・・・（２） となる。また、図３（ａ）を参照すると、Ｚ、Ｘおよび
Ｙの関係はＺ＝（Ｘ2 ＋Ｙ2 ）1/2 と表すことができ、
上式（１）、（２）を代入して、Ｚをαとβで表すと、 Ｚ＝ｈ×（ｔａｎ2 β＋ｔａｎ2 α）1/2 ・・・・・・（３） となる。さらに、図３（ｄ）を参照すると、γ、Ｚおよ
びｈの関係はｔａｎθ＝Ｚ／ｈと表すことができ、 γ＝ｔａｎ-1（Ｚ／ｈ） ・・・・・・（４） となる。再び、図３（ａ）を参照すると、θ、Ｘおよび
Ｙの関係はｔａｎθ＝Ｘ／Ｙと表すことができ、 θ＝ｔａｎ-1（Ｘ／Ｙ） ・・・・・・（５） となる。従って、上式（４）、（５）に上式（３）を代
入し、θおよびγをαとβとで表すと、 θ＝ｔａｎ-1（ｔａｎβ／ｔａｎα） ・・・・・・（６） γ＝ｔａｎ-1（ｔａｎ2 β／ｔａｎ2 α）1/2 ・・・・・・（７） となる。
よびｈの関係はｔａｎα＝Ｙ／ｈと表すことができ、 Ｙ＝ｈ×ｔａｎα ・・・・・・（１） となる。また、図３（ｃ）を参照すると、β、Ｘおよび
ｈの関係はｔａｎβ＝Ｘ／ｈと表すことができ、 Ｘ＝ｈ×ｔａｎβ ・・・・・・（２） となる。また、図３（ａ）を参照すると、Ｚ、Ｘおよび
Ｙの関係はＺ＝（Ｘ2 ＋Ｙ2 ）1/2 と表すことができ、
上式（１）、（２）を代入して、Ｚをαとβで表すと、 Ｚ＝ｈ×（ｔａｎ2 β＋ｔａｎ2 α）1/2 ・・・・・・（３） となる。さらに、図３（ｄ）を参照すると、γ、Ｚおよ
びｈの関係はｔａｎθ＝Ｚ／ｈと表すことができ、 γ＝ｔａｎ-1（Ｚ／ｈ） ・・・・・・（４） となる。再び、図３（ａ）を参照すると、θ、Ｘおよび
Ｙの関係はｔａｎθ＝Ｘ／Ｙと表すことができ、 θ＝ｔａｎ-1（Ｘ／Ｙ） ・・・・・・（５） となる。従って、上式（４）、（５）に上式（３）を代
入し、θおよびγをαとβとで表すと、 θ＝ｔａｎ-1（ｔａｎβ／ｔａｎα） ・・・・・・（６） γ＝ｔａｎ-1（ｔａｎ2 β／ｔａｎ2 α）1/2 ・・・・・・（７） となる。
【００２２】つまり、上式（６）、（７）にαおよびβ
の値を代入することによってθおよびγの値が求まる。
従って、積層体１の上表面１Ｓに対する台座２の上表面
２Ｓの角度がこの求めたγの値と等しくなるように台座
２を形成した後、積層体１の上表面１Ｓの垂直方向（ｚ
軸方向）の軸回りにこの求めたθの値と等しい角度だけ
回転させた状態で台座２を積層体１に接着固定すること
によって、受圧板１０を掘削孔上の地表面に配置するだ
けで、掘削孔の孔軸と貫通孔３の孔軸Ｌ１とを一致させ
ることができる。
の値を代入することによってθおよびγの値が求まる。
従って、積層体１の上表面１Ｓに対する台座２の上表面
２Ｓの角度がこの求めたγの値と等しくなるように台座
２を形成した後、積層体１の上表面１Ｓの垂直方向（ｚ
軸方向）の軸回りにこの求めたθの値と等しい角度だけ
回転させた状態で台座２を積層体１に接着固定すること
によって、受圧板１０を掘削孔上の地表面に配置するだ
けで、掘削孔の孔軸と貫通孔３の孔軸Ｌ１とを一致させ
ることができる。
【００２３】なお、本実施の形態においては、上表面の
表面積が異なる３枚の板体を大きい方から順次積層して
形成した、ピラミッド状の積層体１を用いているが、板
体の数および形状はこれに限定されるものではなく、例
えば複数の長方形の板体を順次積層して、上から見たと
きの形状が十字状になっている積層体を使用してもよ
い。
表面積が異なる３枚の板体を大きい方から順次積層して
形成した、ピラミッド状の積層体１を用いているが、板
体の数および形状はこれに限定されるものではなく、例
えば複数の長方形の板体を順次積層して、上から見たと
きの形状が十字状になっている積層体を使用してもよ
い。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、掘削孔の孔軸が、ｙ−
ｚ平面におけるｚ軸に対してα°、ｘ−ｚ平面における
ｚ軸に対してβ°のずれ角を有するときに、ｙ−ｚ平面
におけるｚ軸に対してα°、ｘ−ｚ平面におけるｚ軸に
対してβ°のずれ角を有する貫通孔が形成された受圧板
を得ることができるので、掘削孔が斜面に垂直でない場
合においても、グラウンドアンカー工法によって滑り土
塊を良質地盤に締め付けることができる。
ｚ平面におけるｚ軸に対してα°、ｘ−ｚ平面における
ｚ軸に対してβ°のずれ角を有するときに、ｙ−ｚ平面
におけるｚ軸に対してα°、ｘ−ｚ平面におけるｚ軸に
対してβ°のずれ角を有する貫通孔が形成された受圧板
を得ることができるので、掘削孔が斜面に垂直でない場
合においても、グラウンドアンカー工法によって滑り土
塊を良質地盤に締め付けることができる。
【００２５】また、ｙ−ｚ平面におけるｚ軸に対する第
１のずれ角度α°と、ｘ−ｚ平面におけるｚ軸に対する
第２のずれ角度β°とに基づき、積層体の上表面に対す
る台座の上表面の第１の角度γ°と、積層体の上表面の
垂直方向の軸回りにおける台座の回転角度、すなわち第
２の角度θ°とを設定することにより、掘削孔の孔軸と
前記貫通孔の孔軸とが一致する受圧板を得ることができ
るので、工場生産による量産化が可能となり、より安価
な受圧板を供給できる。
１のずれ角度α°と、ｘ−ｚ平面におけるｚ軸に対する
第２のずれ角度β°とに基づき、積層体の上表面に対す
る台座の上表面の第１の角度γ°と、積層体の上表面の
垂直方向の軸回りにおける台座の回転角度、すなわち第
２の角度θ°とを設定することにより、掘削孔の孔軸と
前記貫通孔の孔軸とが一致する受圧板を得ることができ
るので、工場生産による量産化が可能となり、より安価
な受圧板を供給できる。
【００２６】また、貫通孔に引張材の頭部を引張固定す
ることによって受圧板を斜面に取り付ける際に特別な作
業や調整が不要であるため施工性や作業性が良く、取り
付け作業にかかる時間を短縮できるため、施工コストを
削減することができる。
ることによって受圧板を斜面に取り付ける際に特別な作
業や調整が不要であるため施工性や作業性が良く、取り
付け作業にかかる時間を短縮できるため、施工コストを
削減することができる。
【図１】本発明のグラウンドアンカーの受圧板の一実施
の形態を示す説明図である。
の形態を示す説明図である。
【図２】図１に示す受圧板のＡ−Ａ線断面説明図であ
る。
る。
【図３】受圧板、貫通孔の孔軸、第１の平面、第２の平
面、第３の平面および第４の平面を示す説明図である。
面、第３の平面および第４の平面を示す説明図である。
【図４】グラウンドアンカー工法によって安定化させた
状態の斜面を示す説明図である。
状態の斜面を示す説明図である。
【図５】従来の受圧板の一例を示す斜視図である。
【図６】図５のＣ−Ｃ線断面説明図である。
【図７】斜面と、この斜面に配置した状態の受圧板とを
鉛直方向に切断した状態を示す断面図である。
鉛直方向に切断した状態を示す断面図である。
【図８】斜面と、この斜面に配置した状態の受圧板とを
水平方向に切断した状態を示す断面図である。
水平方向に切断した状態を示す断面図である。
１ 積層体 １ａ、１ｂ、１ｃ 板体 ２ 台座 ３ 貫通孔
Claims (3)
- 【請求項１】 地表面に直接配置される押圧体と、この
押圧体の上表面に形成された台座とからなるグラウンド
アンカーの受圧板であって、 地表面に形成された掘削孔の孔軸が、その地表面の垂直
方向に対して一定の角度だけずれているとき、 前記受圧板が地表面に配置されたときにこの地表面と平
行となる前記押圧体の上表面に対して前記台座の上表面
が前記掘削孔のずれ方向と同方向に前記角度分だけ傾斜
した傾斜面となるように台座が形成され、これら台座と
押圧体とを貫通する貫通孔が前記台座の上表面に対して
垂直方向に設けられていることを特徴とするグラウンド
アンカーの受圧板。 - 【請求項２】 地表面に直接配置される押圧体と、この
押圧体の上表面に接着固定された台座とからなるグラウ
ンドアンカーの受圧板であって、 地表面に形成された掘削孔の孔軸が、その地表面の垂直
方向に対して一定のずれ角度を有するとき、 前記受圧板が地表面に配置されたときにこの地表面と平
行となる前記押圧体の上表面に対して前記台座の上表面
が第１の角度を有する傾斜面となるように台座が形成さ
れ、かつ、押圧体の上表面の垂直方向の軸回りに第２の
角度だけ回転した状態で台座が押圧体に接着固定され、
この状態で台座と押圧体とを貫通する貫通孔が前記台座
の上表面に対して垂直方向に形成されてなり、この受圧
板を一定のずれ角を有する掘削孔上の地表面に配置した
とき、この掘削孔の孔軸と前記貫通孔の孔軸とが一致す
るように前記第１の角度と第２の角度とが設定されてい
ることを特徴とするグラウンドアンカーの受圧板。 - 【請求項３】 地表面に直接配置される押圧体と、この
押圧体の上表面に接着固定された台座とからなるグラウ
ンドアンカーの受圧板であって、 地表面に対して左右方向をｘ軸、上下方向をｙ軸、垂直
方向をｚ軸とするとき、その地表面に形成された掘削孔
の孔軸が、ｙ−ｚ平面におけるｚ軸に対してα°、ｘ−
ｚ平面におけるｚ軸に対してβ°のずれ角を有すると
き、前記受圧板が地表面に配置されたときにこの地表面
と平行となる前記押圧体の上表面に対して前記台座の上
表面が第１の角度γ°を有する傾斜面となるように台座
が形成され、かつ、押圧体の上表面の垂直方向の軸回り
に第２の角度θ°だけ回転した状態で台座が押圧体に接
着固定され、この状態で台座と押圧体とを貫通する貫通
孔が前記台座の上表面に対して垂直方向に形成されてな
り、かつ前記θおよびγが下式、 θ＝ｔａｎ-1（ｔａｎβ／ｔａｎα） γ＝ｔａｎ-1（ｔａｎ2 β／ｔａｎ2 α）1/2 を満足するように設定されていることを特徴とするグラ
ウンドアンカーの受圧板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13694798A JP3593259B2 (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | グラウンドアンカーの受圧板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13694798A JP3593259B2 (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | グラウンドアンカーの受圧板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11323925A true JPH11323925A (ja) | 1999-11-26 |
| JP3593259B2 JP3593259B2 (ja) | 2004-11-24 |
Family
ID=15187247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13694798A Expired - Fee Related JP3593259B2 (ja) | 1998-05-19 | 1998-05-19 | グラウンドアンカーの受圧板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3593259B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006177096A (ja) * | 2004-12-24 | 2006-07-06 | Ohbayashi Corp | 受圧板 |
| JP2006278779A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Kyocera Corp | 積層体の製造方法 |
| JP2007146468A (ja) * | 2005-11-28 | 2007-06-14 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 支線ブロック設置方法および支線ブロック |
| JP2016104943A (ja) * | 2014-12-01 | 2016-06-09 | 積水化学工業株式会社 | 受圧板 |
-
1998
- 1998-05-19 JP JP13694798A patent/JP3593259B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006177096A (ja) * | 2004-12-24 | 2006-07-06 | Ohbayashi Corp | 受圧板 |
| JP4603872B2 (ja) * | 2004-12-24 | 2010-12-22 | 株式会社大林組 | 受圧板 |
| JP2006278779A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Kyocera Corp | 積層体の製造方法 |
| JP2007146468A (ja) * | 2005-11-28 | 2007-06-14 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 支線ブロック設置方法および支線ブロック |
| JP2016104943A (ja) * | 2014-12-01 | 2016-06-09 | 積水化学工業株式会社 | 受圧板 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3593259B2 (ja) | 2004-11-24 |
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