JPH11320033A - フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法 - Google Patents
フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法Info
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- JPH11320033A JPH11320033A JP14052098A JP14052098A JPH11320033A JP H11320033 A JPH11320033 A JP H11320033A JP 14052098 A JP14052098 A JP 14052098A JP 14052098 A JP14052098 A JP 14052098A JP H11320033 A JPH11320033 A JP H11320033A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋳片の凝固組織を微細にしてリジングの発生
の防止と、鋳片の介在物による耐食性の低下を抑制した
フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法を提供する。 【解決手段】 クロムを１０〜３０重量％含むフェライ
ト系ステンレス溶鋼１０に、金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の少な
くとも１種と、ＭｇＯの活量を下げる耐腐食金属を添加
している。
の防止と、鋳片の介在物による耐食性の低下を抑制した
フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法を提供する。 【解決手段】 クロムを１０〜３０重量％含むフェライ
ト系ステンレス溶鋼１０に、金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の少な
くとも１種と、ＭｇＯの活量を下げる耐腐食金属を添加
している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳造された鋳片を
圧延加工した鋼板にプレス等の二次加工を施した際に発
生するリジングの防止と、耐腐食性に優れたフェライト
系ステンレス溶鋼の鋳造方法に関する。
圧延加工した鋼板にプレス等の二次加工を施した際に発
生するリジングの防止と、耐腐食性に優れたフェライト
系ステンレス溶鋼の鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼板は、耐食性
に優れており、美しい光沢を長期間にわたり保ち続ける
こと、比較的安価であること等から、厨房器具や家電製
品等に広く使用されている。このフェライト系ステンレ
ス鋼板は、転炉や電気炉等を用いてクロムを含有する溶
鋼を溶製し、真空精錬を行った後、連続鋳造あるいは造
塊鋳造等によって得られた鋳片を圧延加工して薄い鋼板
を製造し、この鋼板にプレス成形等の二次加工を施して
用いられている。しかし、フェライト系ステンレス鋼板
にプレス成形等の二次加工を施した場合、リジングと呼
ばれる鋼板の結晶粒ごとの変形に起因した微小な凹凸
（しわ）の表面欠陥が発生する。このリジングの程度が
著しい場合は、表面の美観を損なうだけでなく、微小割
れの起因となるので、研磨等の手段により除去しなけれ
ばならない。一般の鋳片の結晶組織は、鋳型の一次冷却
によって最初に凝固する表層で、比較的に小さい結晶組
織のチル晶であるが、冷却が緩慢となる内部で、大きい
デンドライトの結晶組織となる。この結晶組織は、圧延
加工中及び圧延加工された後の鋼板においても大きくな
るため、プレス成形等の二次加工の際に、結晶粒ごとの
伸びの差が発生して微小な表面の凹凸（しわ）が起き
る。このリジングを防止する方法として、特開平７−１
５１３７号公報に記載されるように、溶鋼に添加した際
に溶解しないＮｉ酸化物、Ｔｉ酸化物、その他炭化物等
を５重量％以下の範囲で添加して微細な結晶組織を形成
するか、又は「鉄と鋼（１９７４年４−Ｓ７９）」に記
載されるように、窒化物を形成する元素を添加して窒化
物の形成により、微細な結晶組織を形成する方法等が提
案されている。
に優れており、美しい光沢を長期間にわたり保ち続ける
こと、比較的安価であること等から、厨房器具や家電製
品等に広く使用されている。このフェライト系ステンレ
ス鋼板は、転炉や電気炉等を用いてクロムを含有する溶
鋼を溶製し、真空精錬を行った後、連続鋳造あるいは造
塊鋳造等によって得られた鋳片を圧延加工して薄い鋼板
を製造し、この鋼板にプレス成形等の二次加工を施して
用いられている。しかし、フェライト系ステンレス鋼板
にプレス成形等の二次加工を施した場合、リジングと呼
ばれる鋼板の結晶粒ごとの変形に起因した微小な凹凸
（しわ）の表面欠陥が発生する。このリジングの程度が
著しい場合は、表面の美観を損なうだけでなく、微小割
れの起因となるので、研磨等の手段により除去しなけれ
ばならない。一般の鋳片の結晶組織は、鋳型の一次冷却
によって最初に凝固する表層で、比較的に小さい結晶組
織のチル晶であるが、冷却が緩慢となる内部で、大きい
デンドライトの結晶組織となる。この結晶組織は、圧延
加工中及び圧延加工された後の鋼板においても大きくな
るため、プレス成形等の二次加工の際に、結晶粒ごとの
伸びの差が発生して微小な表面の凹凸（しわ）が起き
る。このリジングを防止する方法として、特開平７−１
５１３７号公報に記載されるように、溶鋼に添加した際
に溶解しないＮｉ酸化物、Ｔｉ酸化物、その他炭化物等
を５重量％以下の範囲で添加して微細な結晶組織を形成
するか、又は「鉄と鋼（１９７４年４−Ｓ７９）」に記
載されるように、窒化物を形成する元素を添加して窒化
物の形成により、微細な結晶組織を形成する方法等が提
案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、溶鋼に
溶解しないＮｉ酸化物、Ｔｉ酸化物、その他炭化物等を
５重量％以下添加して、微細な結晶組織を形成する方法
では、Ｎｉ酸化物、Ｔｉ酸化物、炭化物等が溶鋼に溶け
ないために、溶鋼の全体に均一に分散させることが困難
であり、添加物が凝集して接種核として作用しなくな
り、微細な結晶組織の形成効率が低下し、凝集物が圧延
時に微小の残存疵となる。この微小の残存疵は、製品の
耐食性を低下し、溶鋼中の酸化物が増加すると、薄板に
加工された際に、酸化物の一部が表面に露出し、この酸
化物を起点として腐食が発生し易い等の問題がある。ま
た、窒化物を形成する元素を添加することにより、微細
な結晶組織を形成する方法では、例えば、Ｔｉを添加す
る場合では、０．１５重量％以上の添加が必要であり、
足りない場合は、窒化物の一部が凝集し、核となるＴｉ
Ｎの絶対量が不足して均一な微細組織を形成することが
できない。その結果、確実に微細組織を形成するには、
添加するＴｉの量を増加する必要があり、Ｔｉの増量に
よって、介在物が増加するために、前述と同様の理由か
ら圧延時に微小の残存疵が発生して、耐食性が低下する
等の材質への悪影響や合金コストの上昇等の問題があ
る。
溶解しないＮｉ酸化物、Ｔｉ酸化物、その他炭化物等を
５重量％以下添加して、微細な結晶組織を形成する方法
では、Ｎｉ酸化物、Ｔｉ酸化物、炭化物等が溶鋼に溶け
ないために、溶鋼の全体に均一に分散させることが困難
であり、添加物が凝集して接種核として作用しなくな
り、微細な結晶組織の形成効率が低下し、凝集物が圧延
時に微小の残存疵となる。この微小の残存疵は、製品の
耐食性を低下し、溶鋼中の酸化物が増加すると、薄板に
加工された際に、酸化物の一部が表面に露出し、この酸
化物を起点として腐食が発生し易い等の問題がある。ま
た、窒化物を形成する元素を添加することにより、微細
な結晶組織を形成する方法では、例えば、Ｔｉを添加す
る場合では、０．１５重量％以上の添加が必要であり、
足りない場合は、窒化物の一部が凝集し、核となるＴｉ
Ｎの絶対量が不足して均一な微細組織を形成することが
できない。その結果、確実に微細組織を形成するには、
添加するＴｉの量を増加する必要があり、Ｔｉの増量に
よって、介在物が増加するために、前述と同様の理由か
ら圧延時に微小の残存疵が発生して、耐食性が低下する
等の材質への悪影響や合金コストの上昇等の問題があ
る。
【０００４】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
で、鋳片の凝固組織を微細にしてリジングの発生の抑制
と、鋳片の介在物による耐食性の低下を抑制したフェラ
イト系ステンレス溶鋼の鋳造方法を提供することを目的
とする。
で、鋳片の凝固組織を微細にしてリジングの発生の抑制
と、鋳片の介在物による耐食性の低下を抑制したフェラ
イト系ステンレス溶鋼の鋳造方法を提供することを目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載のフェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法は、クロ
ムを１０〜３０重量％含むフェライト系ステンレス溶鋼
に、金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の少なくとも１種と、Ｍｇの活
量を下げる耐腐食金属を添加している。ここで、フェラ
イト系ステンレス溶鋼のクロムの含有量が１０重量％よ
り少ない場合は、製品の耐食性が低下する。一方、クロ
ムの含有量が３０重量％より多いと高価な合金を多量に
使用することとなりコストが大幅に上昇し、製品の耐食
性がそれほど向上しない。また、Ｍｇの活量を下げる耐
腐食金属は、オーステナイトの生成元素であり、しか
も、Ｍｇの活量を下げることができる金属である。
記載のフェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法は、クロ
ムを１０〜３０重量％含むフェライト系ステンレス溶鋼
に、金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の少なくとも１種と、Ｍｇの活
量を下げる耐腐食金属を添加している。ここで、フェラ
イト系ステンレス溶鋼のクロムの含有量が１０重量％よ
り少ない場合は、製品の耐食性が低下する。一方、クロ
ムの含有量が３０重量％より多いと高価な合金を多量に
使用することとなりコストが大幅に上昇し、製品の耐食
性がそれほど向上しない。また、Ｍｇの活量を下げる耐
腐食金属は、オーステナイトの生成元素であり、しか
も、Ｍｇの活量を下げることができる金属である。
【０００６】請求項２記載のフェライト系ステンレス溶
鋼の鋳造方法は、請求項１記載のフェライト系ステンレ
ス溶鋼の鋳造方法において、前記金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の
Ｍｇの添加量が０．００１〜０．０９重量％である。フ
ェライト系ステンレス溶鋼に添加されるＭｇ重量％が
０．００１未満では、接種核の基になるＭｇＯの絶対量
が不足して、凝固した鋳片の結晶組織を微細化できな
い。また、添加されるＭｇ重量％が０．０９重量％を超
えると、いかにＭｇを添加してもＭｇＯが飽和して顕著
な効果が現れず、金属Ｍｇ等のコストが上昇する。
鋼の鋳造方法は、請求項１記載のフェライト系ステンレ
ス溶鋼の鋳造方法において、前記金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の
Ｍｇの添加量が０．００１〜０．０９重量％である。フ
ェライト系ステンレス溶鋼に添加されるＭｇ重量％が
０．００１未満では、接種核の基になるＭｇＯの絶対量
が不足して、凝固した鋳片の結晶組織を微細化できな
い。また、添加されるＭｇ重量％が０．０９重量％を超
えると、いかにＭｇを添加してもＭｇＯが飽和して顕著
な効果が現れず、金属Ｍｇ等のコストが上昇する。
【０００７】請求項３記載のフェライト系ステンレス溶
鋼の鋳造方法は、請求項１又は２記載のフェライト系ス
テンレス溶鋼の鋳造方法において、前記耐腐食金属がＮ
ｉ、Ｃｕの少なくとも１種である。
鋼の鋳造方法は、請求項１又は２記載のフェライト系ス
テンレス溶鋼の鋳造方法において、前記耐腐食金属がＮ
ｉ、Ｃｕの少なくとも１種である。
【０００８】請求項４記載のフェライト系ステンレス溶
鋼の鋳造方法は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の
フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法において、前記
耐腐食金属の添加量が下記（１）式の範囲である。 １０×（Ｍｇ重量％）≦（耐腐食金属の添加量） ≦０．１×（Ｃｒ重量％） ・・・・・（１） ただし、 Ｍｇ重量％は、フェライト系ステンレス溶鋼中のＭｇ含
有量（重量％） Ｃｒ重量％は、フェライト系ステンレス溶鋼中のＣｒ含
有量（重量％） ここで、耐腐食金属の添加量が１０×（Ｍｇ重量％）未
満になると、Ｍｇの添加によって生成したＭｇＯ及びＭ
ｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する発錆を防止できない。一
方、耐腐食金属の添加量が、０．１×（Ｃｒ重量％）を
超えるとＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する発錆
の防止効果が飽和し、耐腐食金属のコストが上昇する。
鋼の鋳造方法は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の
フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法において、前記
耐腐食金属の添加量が下記（１）式の範囲である。 １０×（Ｍｇ重量％）≦（耐腐食金属の添加量） ≦０．１×（Ｃｒ重量％） ・・・・・（１） ただし、 Ｍｇ重量％は、フェライト系ステンレス溶鋼中のＭｇ含
有量（重量％） Ｃｒ重量％は、フェライト系ステンレス溶鋼中のＣｒ含
有量（重量％） ここで、耐腐食金属の添加量が１０×（Ｍｇ重量％）未
満になると、Ｍｇの添加によって生成したＭｇＯ及びＭ
ｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する発錆を防止できない。一
方、耐腐食金属の添加量が、０．１×（Ｃｒ重量％）を
超えるとＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する発錆
の防止効果が飽和し、耐腐食金属のコストが上昇する。
【０００９】
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係る
フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法に用いる連続鋳
造装置の概略図、図２は鋳片の断面の凝固組織図であ
る。図１に示すように、連続鋳造装置Ａは、フェライト
系ステンレス溶鋼（以下溶鋼と称する）１０をタンディ
ッシュ１１に設けた浸漬ノズル１２から鋳型１３に注湯
し、鋳型１３による一次冷却により凝固殻を形成した
後、引き続き、支持セグメント１４によって鋳片１５を
支持し、冷却水ノズル（図示せず）から散水して凝固を
促進する。更に、鋳片１５は、圧下セグメント１６によ
り所定の押し込み量で圧下され、ピンチロール１７によ
り連続して引き抜かれ、所定のサイズに切断された後、
圧延加工とプレス等の二次加工が施される。
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係る
フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法に用いる連続鋳
造装置の概略図、図２は鋳片の断面の凝固組織図であ
る。図１に示すように、連続鋳造装置Ａは、フェライト
系ステンレス溶鋼（以下溶鋼と称する）１０をタンディ
ッシュ１１に設けた浸漬ノズル１２から鋳型１３に注湯
し、鋳型１３による一次冷却により凝固殻を形成した
後、引き続き、支持セグメント１４によって鋳片１５を
支持し、冷却水ノズル（図示せず）から散水して凝固を
促進する。更に、鋳片１５は、圧下セグメント１６によ
り所定の押し込み量で圧下され、ピンチロール１７によ
り連続して引き抜かれ、所定のサイズに切断された後、
圧延加工とプレス等の二次加工が施される。
【００１０】次に、連続鋳造装置Ａを適用した本発明の
一実施の形態に係るフェライト系ステンレス溶鋼の鋳造
方法について説明する。溶鋼１０は、転炉あるいは電気
炉等でクロム合金を添加し、Ｃを０．６０重量％程度に
脱炭精錬した後、真空二次精錬（図示せず）を行い、Ｃ
が０．０５２重量％、Ｃｒが１６．１重量％に調整さ
れ、必要に応じてＳｉ、Ｍｎ等を添加している。この溶
鋼１０は、タンディッシュ１１に設けた浸漬ノズル１２
から鋳型１３に注湯されて、鋳型１３による一次冷却と
支持セグメント１４に付設した冷却水ノズルからの散水
による二次冷却によって、凝固が進行して鋳片１５とな
る。この鋳片１５は、所定の鋳造速度（ｍ／分）となる
ようにピンチロール１７により連続して引き抜きが行わ
れる。更に、鋳片１５の引き抜きの際に、圧下セグメン
ト１６により５〜１０ｍｍの押し込み量に相当する圧下
が施され、内部に形成されたセンターポロシティ等の内
部欠陥が圧着される。また、溶鋼１０は、転炉、電気炉
や真空二次精錬により溶製する過程において、フリーの
酸素及びＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ、Ａｌ2 Ｏ3 等の酸
化物を含有しており、これ等を合計した全酸素含有量
（Ｔ．Ｏ）は、脱酸等により所定の値になるように調整
する。
一実施の形態に係るフェライト系ステンレス溶鋼の鋳造
方法について説明する。溶鋼１０は、転炉あるいは電気
炉等でクロム合金を添加し、Ｃを０．６０重量％程度に
脱炭精錬した後、真空二次精錬（図示せず）を行い、Ｃ
が０．０５２重量％、Ｃｒが１６．１重量％に調整さ
れ、必要に応じてＳｉ、Ｍｎ等を添加している。この溶
鋼１０は、タンディッシュ１１に設けた浸漬ノズル１２
から鋳型１３に注湯されて、鋳型１３による一次冷却と
支持セグメント１４に付設した冷却水ノズルからの散水
による二次冷却によって、凝固が進行して鋳片１５とな
る。この鋳片１５は、所定の鋳造速度（ｍ／分）となる
ようにピンチロール１７により連続して引き抜きが行わ
れる。更に、鋳片１５の引き抜きの際に、圧下セグメン
ト１６により５〜１０ｍｍの押し込み量に相当する圧下
が施され、内部に形成されたセンターポロシティ等の内
部欠陥が圧着される。また、溶鋼１０は、転炉、電気炉
や真空二次精錬により溶製する過程において、フリーの
酸素及びＦｅＯ、ＳｉＯ2 、ＭｎＯ、Ａｌ2 Ｏ3 等の酸
化物を含有しており、これ等を合計した全酸素含有量
（Ｔ．Ｏ）は、脱酸等により所定の値になるように調整
する。
【００１１】次に、タンディッシュ１１内に貯湯された
溶鋼１０に、Ｍｇ濃度として０．００１〜０．０９重量
％に相当する量の金属Ｍｇの粒を添加する。金属Ｍｇを
添加した溶鋼１０中には、Ｍｇと溶鋼１０内に含有され
る酸素及び酸化物（Ａｌ2 Ｏ3 ）が反応してＭｇＯ及び
ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 （スピネル化合物）を生成し、この
ＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 が溶鋼１０内に分散す
る。そして、溶鋼１０内に分散したＭｇＯ及びＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 は、ＭｇＯの格子定数０．４２１３ｎｍ（ナ
ノメータ）が、δ−鉄の格子定数０．４０５４ｎｍ（ナ
ノメータ）に極めて近いために、接種核（この核を起点
に溶鋼が最初に凝固する）として作用する働きがあり、
これを核として凝固を開始し、同時にそのまま結晶粒と
して成長し、隣合う結晶粒が接したところで、その結晶
粒の成長が止まる。従って、溶鋼１０の中に、ＭｇＯ及
びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を多量に分散させて、鋳型１３及
び支持セグメント１４内で冷却して、溶鋼１０を凝固さ
せると、結晶粒の小さい結晶組織の鋳片１５を得ること
ができる。この理由から、溶鋼１０に添加するＭｇ濃度
が、０．００１重量％未満になると、接種核として作用
するＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足する
ので、結晶粒の成長を抑制する働きが小さくなる。ま
た、溶鋼１０に添加するＭｇ濃度が、０．０９重量％を
超えると、いかに金属Ｍｇを添加してもＭｇＯ及びＭｇ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 が飽和して顕著な効果が現れず、金属Ｍ
ｇ等のコストが上昇する等の問題が発生する。
溶鋼１０に、Ｍｇ濃度として０．００１〜０．０９重量
％に相当する量の金属Ｍｇの粒を添加する。金属Ｍｇを
添加した溶鋼１０中には、Ｍｇと溶鋼１０内に含有され
る酸素及び酸化物（Ａｌ2 Ｏ3 ）が反応してＭｇＯ及び
ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 （スピネル化合物）を生成し、この
ＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 が溶鋼１０内に分散す
る。そして、溶鋼１０内に分散したＭｇＯ及びＭｇＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 は、ＭｇＯの格子定数０．４２１３ｎｍ（ナ
ノメータ）が、δ−鉄の格子定数０．４０５４ｎｍ（ナ
ノメータ）に極めて近いために、接種核（この核を起点
に溶鋼が最初に凝固する）として作用する働きがあり、
これを核として凝固を開始し、同時にそのまま結晶粒と
して成長し、隣合う結晶粒が接したところで、その結晶
粒の成長が止まる。従って、溶鋼１０の中に、ＭｇＯ及
びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を多量に分散させて、鋳型１３及
び支持セグメント１４内で冷却して、溶鋼１０を凝固さ
せると、結晶粒の小さい結晶組織の鋳片１５を得ること
ができる。この理由から、溶鋼１０に添加するＭｇ濃度
が、０．００１重量％未満になると、接種核として作用
するＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が不足する
ので、結晶粒の成長を抑制する働きが小さくなる。ま
た、溶鋼１０に添加するＭｇ濃度が、０．０９重量％を
超えると、いかに金属Ｍｇを添加してもＭｇＯ及びＭｇ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 が飽和して顕著な効果が現れず、金属Ｍ
ｇ等のコストが上昇する等の問題が発生する。
【００１２】そして、金属Ｍｇの粒を添加した溶鋼１０
には、溶鋼１０中のＭｇ含有量（Ｍｇ重量％）とＣｒ含
有量（Ｃｒ重量％）に対して、Ｍｇの活量を下げる耐腐
食金属として、Ｎｉ又はＣｕの少なくとも１種を（１）
式の範囲で添加している。 １０×（Ｍｇ重量％）≦（耐腐食金属の添加量） ≦０．１×（Ｃｒ重量％） ・・・・・（１） これは、耐腐食金属の添加量が、溶鋼１０中に添加した
Ｍｇ重量％の１０倍より少ないと、金属Ｍｇの添加によ
って生成したＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する
発錆を防止できない。一方、耐腐食金属の添加量が、
０．１×（Ｃｒ重量％）を超えると、ＭｇＯ及びＭｇＯ
・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する発錆の防止効果が飽和し、耐腐
食金属のコストが上昇する。この耐腐食金属による発錆
の防止のメカニズムは、実験を行った結果、生成したＭ
ｇＯが水溶性であり、水酸化マグネシア（Ｍｇ（ＨＯ）
2 ）を形成し易いために、薄鋼板中に含有されると発錆
の起点になり易いが、Ｎｉ又はＣｕの少なくとも１種を
添加すると発錆の防止効果が顕著となり、耐食性を向上
できる結論を得た。
には、溶鋼１０中のＭｇ含有量（Ｍｇ重量％）とＣｒ含
有量（Ｃｒ重量％）に対して、Ｍｇの活量を下げる耐腐
食金属として、Ｎｉ又はＣｕの少なくとも１種を（１）
式の範囲で添加している。 １０×（Ｍｇ重量％）≦（耐腐食金属の添加量） ≦０．１×（Ｃｒ重量％） ・・・・・（１） これは、耐腐食金属の添加量が、溶鋼１０中に添加した
Ｍｇ重量％の１０倍より少ないと、金属Ｍｇの添加によ
って生成したＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する
発錆を防止できない。一方、耐腐食金属の添加量が、
０．１×（Ｃｒ重量％）を超えると、ＭｇＯ及びＭｇＯ
・Ａｌ2 Ｏ3 に起因する発錆の防止効果が飽和し、耐腐
食金属のコストが上昇する。この耐腐食金属による発錆
の防止のメカニズムは、実験を行った結果、生成したＭ
ｇＯが水溶性であり、水酸化マグネシア（Ｍｇ（ＨＯ）
2 ）を形成し易いために、薄鋼板中に含有されると発錆
の起点になり易いが、Ｎｉ又はＣｕの少なくとも１種を
添加すると発錆の防止効果が顕著となり、耐食性を向上
できる結論を得た。
【００１３】また、溶鋼１０中に添加する量としては、
Ｍｇ濃度として０．００１〜０．０９重量％に相当する
量の金属Ｍｇの粒を、３／８×（Ｔ．Ｏ）〜５×（Ｔ．
Ｏ）＋０．０５の値に見合うように調整するとより好ま
しい結果が得られる。この理由は、金属Ｍｇの添加量が
３／８×（Ｔ．Ｏ）より少ない場合は、接種核の基にな
るＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が低下し、凝
固した鋳片の結晶組織を微細化できない。一方、金属Ｍ
ｇの添加量が５×（Ｔ．Ｏ）＋０．０５を超えると、い
かに金属Ｍｇを添加してもＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 が飽和して顕著な効果が現れず、金属Ｍｇ等のコスト
が上昇する等の問題が発生する。なお、Ａｌ2 Ｏ3 は、
溶鋼１０を転炉、電気炉や真空二次精錬により溶製する
際に、耐火物の溶出や脱酸生成物としてＡｌ2 Ｏ3 が溶
鋼１０内に混入しているので、生成したＭｇＯの一部と
反応してＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 のスピネル化合物を形成す
る。
Ｍｇ濃度として０．００１〜０．０９重量％に相当する
量の金属Ｍｇの粒を、３／８×（Ｔ．Ｏ）〜５×（Ｔ．
Ｏ）＋０．０５の値に見合うように調整するとより好ま
しい結果が得られる。この理由は、金属Ｍｇの添加量が
３／８×（Ｔ．Ｏ）より少ない場合は、接種核の基にな
るＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の絶対量が低下し、凝
固した鋳片の結晶組織を微細化できない。一方、金属Ｍ
ｇの添加量が５×（Ｔ．Ｏ）＋０．０５を超えると、い
かに金属Ｍｇを添加してもＭｇＯ及びＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 が飽和して顕著な効果が現れず、金属Ｍｇ等のコスト
が上昇する等の問題が発生する。なお、Ａｌ2 Ｏ3 は、
溶鋼１０を転炉、電気炉や真空二次精錬により溶製する
際に、耐火物の溶出や脱酸生成物としてＡｌ2 Ｏ3 が溶
鋼１０内に混入しているので、生成したＭｇＯの一部と
反応してＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 のスピネル化合物を形成す
る。
【００１４】また、連続鋳造された鋳片１５の表層から
８ｍｍの範囲の結晶組織は、図２のように、鋳型１３の
一次冷却で最初に凝固したチル晶１８の内側に存在する
結晶組織も微細な等軸結晶１９を形成しており、結晶組
織の微細化が十分に行え、しかも、表層から８ｍｍ以上
の内部も等軸結晶１９に相当する微細な結晶組織にする
ことができた。この鋳片１５を圧延加工した鋼板は、微
細な結晶組織を備えており、プレス加工を施した際に、
リジングの発生がなく、しかも、鋼板に５重量％のＮａ
Ｃｌを添加した水溶液を噴霧した耐食性の評価試験でも
発錆のない良好な結果が得られた。
８ｍｍの範囲の結晶組織は、図２のように、鋳型１３の
一次冷却で最初に凝固したチル晶１８の内側に存在する
結晶組織も微細な等軸結晶１９を形成しており、結晶組
織の微細化が十分に行え、しかも、表層から８ｍｍ以上
の内部も等軸結晶１９に相当する微細な結晶組織にする
ことができた。この鋳片１５を圧延加工した鋼板は、微
細な結晶組織を備えており、プレス加工を施した際に、
リジングの発生がなく、しかも、鋼板に５重量％のＮａ
Ｃｌを添加した水溶液を噴霧した耐食性の評価試験でも
発錆のない良好な結果が得られた。
【００１５】なお、溶鋼１０に添加するＭｇとしては、
金属Ｍｇの粒の他にＳｉ−Ｍｇ合金、Ｎｉ−Ｍｇ等Ｍｇ
合金を用い、各Ｍｇ合金毎に歩留りを求めておき、この
歩留りに応じて添加することができる。更に、ＮｉやＣ
ｕの添加時期は、金属ＭｇやＭｇ合金を添加する前ある
いは後で行うか、又は、金属ＭｇやＭｇ合金と同時に行
うことができ、ＭｇとＮｉやＣｕを含有するＭｇ合金を
用いることができる。また、溶鋼１０に予めＡｌ、Ａｌ
合金、又はＡｌ−Ｍｇを添加して脱酸を行うことによ
り、転炉、電気炉及び二次精錬等によって過剰に含有す
る酸素量を適正に低減できるので、接種核として作用し
ないＡｌ2 Ｏ3 等の介在物を減少でき、製品の耐食性の
向上や介在物に起因する欠陥の発生を防止できるのでよ
り好ましい。
金属Ｍｇの粒の他にＳｉ−Ｍｇ合金、Ｎｉ−Ｍｇ等Ｍｇ
合金を用い、各Ｍｇ合金毎に歩留りを求めておき、この
歩留りに応じて添加することができる。更に、ＮｉやＣ
ｕの添加時期は、金属ＭｇやＭｇ合金を添加する前ある
いは後で行うか、又は、金属ＭｇやＭｇ合金と同時に行
うことができ、ＭｇとＮｉやＣｕを含有するＭｇ合金を
用いることができる。また、溶鋼１０に予めＡｌ、Ａｌ
合金、又はＡｌ−Ｍｇを添加して脱酸を行うことによ
り、転炉、電気炉及び二次精錬等によって過剰に含有す
る酸素量を適正に低減できるので、接種核として作用し
ないＡｌ2 Ｏ3 等の介在物を減少でき、製品の耐食性の
向上や介在物に起因する欠陥の発生を防止できるのでよ
り好ましい。
【００１６】
【実施例】次に、フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方
法の実施例について説明する。まず、溶鋼は、転炉ある
いは電気炉等でクロム合金を添加し、Ｃを０．６０重量
％程度に脱炭精錬した後、真空二次精錬を行なったもの
を用いた。その組成として表１に示すように、実施例１
及び実施例２は、それぞれ、Ｃを０．０５２、０．０４
２重量％、Ｓｉを０．３２、０．２９重量％、Ｍｎを
０．１５、０．２１重量％、Ｐを０．０１５、０．０１
７重量％、Ｓを０．００２５、０．００２３重量％、Ａ
ｌを０．１２０、０．１００重量％、クロムを１６．
１、１０．６重量％の組成とした。この溶鋼に、タンデ
ィッシュ１１内で、溶鋼に対する濃度が０．００２３、
０．００３２重量％に相当する金属Ｍｇの粒を添加し、
同時にＮｉ合金の一例である鉄−Ｎｉ線を連続供給して
Ｎｉを０．０２５、０．９８０重量％にした。そして、
連続鋳造を行った後、鋳片の結晶組織の微細化の状態
（結晶粒径）及びプレス加工後のリジング発生ランクと
耐食性を調査した。なお、リジングの評価は、ＪＩＳ５
号の引張り試験片を作成して表面を鏡面研磨したもの
に、１５％の引張り変形を与えた後の表面のリジング
（しわ）の高さからＡランク（１０μｍ未満）、Ｂラン
ク（１０μｍ以上〜２０μｍ未満）、Ｃランク（２０μ
ｍ以上）として評価した。また、耐食性の評価は、５重
量％のＮａＣｌを添加した水溶液を３５℃の雰囲気温度
で３日間連続噴霧する塩水噴霧試験（Ｓａｌｔ−Ｓｐｒ
ａｙ−Ｔｅｓｔ）により評価した。その結果、実施例１
では、平均の結晶粒径０．９ｍｍの微細な結晶組織が得
られ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水
噴霧試験での発錆がなく、表１に示すように、総合評価
は良好（○）な結果であった。また、実施例２も微細な
結晶組織が得られ、いずれもプレス加工後のリジングの
発生ランクがＡ、塩水噴霧試験での発錆がなく、総合評
価が良好（○）な結果であった。
法の実施例について説明する。まず、溶鋼は、転炉ある
いは電気炉等でクロム合金を添加し、Ｃを０．６０重量
％程度に脱炭精錬した後、真空二次精錬を行なったもの
を用いた。その組成として表１に示すように、実施例１
及び実施例２は、それぞれ、Ｃを０．０５２、０．０４
２重量％、Ｓｉを０．３２、０．２９重量％、Ｍｎを
０．１５、０．２１重量％、Ｐを０．０１５、０．０１
７重量％、Ｓを０．００２５、０．００２３重量％、Ａ
ｌを０．１２０、０．１００重量％、クロムを１６．
１、１０．６重量％の組成とした。この溶鋼に、タンデ
ィッシュ１１内で、溶鋼に対する濃度が０．００２３、
０．００３２重量％に相当する金属Ｍｇの粒を添加し、
同時にＮｉ合金の一例である鉄−Ｎｉ線を連続供給して
Ｎｉを０．０２５、０．９８０重量％にした。そして、
連続鋳造を行った後、鋳片の結晶組織の微細化の状態
（結晶粒径）及びプレス加工後のリジング発生ランクと
耐食性を調査した。なお、リジングの評価は、ＪＩＳ５
号の引張り試験片を作成して表面を鏡面研磨したもの
に、１５％の引張り変形を与えた後の表面のリジング
（しわ）の高さからＡランク（１０μｍ未満）、Ｂラン
ク（１０μｍ以上〜２０μｍ未満）、Ｃランク（２０μ
ｍ以上）として評価した。また、耐食性の評価は、５重
量％のＮａＣｌを添加した水溶液を３５℃の雰囲気温度
で３日間連続噴霧する塩水噴霧試験（Ｓａｌｔ−Ｓｐｒ
ａｙ−Ｔｅｓｔ）により評価した。その結果、実施例１
では、平均の結晶粒径０．９ｍｍの微細な結晶組織が得
られ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水
噴霧試験での発錆がなく、表１に示すように、総合評価
は良好（○）な結果であった。また、実施例２も微細な
結晶組織が得られ、いずれもプレス加工後のリジングの
発生ランクがＡ、塩水噴霧試験での発錆がなく、総合評
価が良好（○）な結果であった。
【００１７】また、実施例３及び実施例４は、それぞ
れ、Ｃを０．０２９、０．０７３重量％、Ｓｉを０．４
６、０．５４重量％、Ｍｎを０．３４、０．４１重量
％、Ｐを０．０２１、０．０１８重量％、Ｓを０．００
２４、０．００２１重量％、Ａｌを０．０９０、０．０
５０重量％、クロムを２９．１、１９．４重量％の組成
とした。この溶鋼に、タンディッシュ内で、溶鋼に対す
る濃度が０．００５５、０．００９６重量％に相当する
金属Ｍｇの粒を添加し、同時にＣｕ合金の一例である鉄
−Ｃｕ線を連続供給してＣｕを０．０６２、０．１０５
重量％にした。そして、連続鋳造を行った後、鋳片の結
晶組織の微細化の状態（結晶粒径）及びプレス加工後の
リジング発生ランクと耐食性を調査した。まず、実施例
３は、平均の結晶粒径０．９ｍｍの微細な結晶組織が得
られ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水
噴霧試験での発錆がなく、総合評価が良好（○）な結果
であった。更に、実施例４は、微細な結晶組織が得ら
れ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水噴
霧試験での発錆がなく、総合評価が良好（○）な結果で
あった。
れ、Ｃを０．０２９、０．０７３重量％、Ｓｉを０．４
６、０．５４重量％、Ｍｎを０．３４、０．４１重量
％、Ｐを０．０２１、０．０１８重量％、Ｓを０．００
２４、０．００２１重量％、Ａｌを０．０９０、０．０
５０重量％、クロムを２９．１、１９．４重量％の組成
とした。この溶鋼に、タンディッシュ内で、溶鋼に対す
る濃度が０．００５５、０．００９６重量％に相当する
金属Ｍｇの粒を添加し、同時にＣｕ合金の一例である鉄
−Ｃｕ線を連続供給してＣｕを０．０６２、０．１０５
重量％にした。そして、連続鋳造を行った後、鋳片の結
晶組織の微細化の状態（結晶粒径）及びプレス加工後の
リジング発生ランクと耐食性を調査した。まず、実施例
３は、平均の結晶粒径０．９ｍｍの微細な結晶組織が得
られ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水
噴霧試験での発錆がなく、総合評価が良好（○）な結果
であった。更に、実施例４は、微細な結晶組織が得ら
れ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水噴
霧試験での発錆がなく、総合評価が良好（○）な結果で
あった。
【００１８】実施例５及び実施例６は、耐腐食性金属と
して、ＮｉとＣｕの両方を添加した場合であり、Ｎｉを
それぞれ０．０４１、１．５５０重量％に、Ｃｕを０．
００４、０．１５０重量％とした。そして、連続鋳造を
行った後、鋳片の結晶組織の微細化の状態（結晶粒径）
及びプレス加工後のリジング発生ランクと耐食性を調査
した。まず、実施例５、６共に、微細な結晶組織が得ら
れ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水噴
霧試験での発錆がなく、総合評価が良好（○）な結果で
あった。
して、ＮｉとＣｕの両方を添加した場合であり、Ｎｉを
それぞれ０．０４１、１．５５０重量％に、Ｃｕを０．
００４、０．１５０重量％とした。そして、連続鋳造を
行った後、鋳片の結晶組織の微細化の状態（結晶粒径）
及びプレス加工後のリジング発生ランクと耐食性を調査
した。まず、実施例５、６共に、微細な結晶組織が得ら
れ、プレス加工後のリジングの発生ランクがＡ、塩水噴
霧試験での発錆がなく、総合評価が良好（○）な結果で
あった。
【００１９】
【表１】
【００２０】これに対して、比較例１は、Ｎｉを０．０
３９重量％に低くし過ぎた（０．０４８重量％以上必
要）ので、塩水噴霧試験で発錆が生じ、総合評価が悪い
（×）結果となった。また、比較例２は、Ｃｕを０．０
２５重量％添加したが、添加量が少なかった（０．０３
１重量％以上必要）ので、塩水噴霧試験で発錆が生じ、
総合評価が悪い（×）結果となった。更に、比較例３
は、Ｎｉを０．０４０重量％、Ｃｕを０．００８重量％
複合添加した場合であり、両方を合わせた添加量が少な
く（０．０５３重量％以上必要）、塩水噴霧試験で発錆
が生じ、総合評価が悪い（×）結果となった。
３９重量％に低くし過ぎた（０．０４８重量％以上必
要）ので、塩水噴霧試験で発錆が生じ、総合評価が悪い
（×）結果となった。また、比較例２は、Ｃｕを０．０
２５重量％添加したが、添加量が少なかった（０．０３
１重量％以上必要）ので、塩水噴霧試験で発錆が生じ、
総合評価が悪い（×）結果となった。更に、比較例３
は、Ｎｉを０．０４０重量％、Ｃｕを０．００８重量％
複合添加した場合であり、両方を合わせた添加量が少な
く（０．０５３重量％以上必要）、塩水噴霧試験で発錆
が生じ、総合評価が悪い（×）結果となった。
【００２１】以上、本発明の実施の形態を説明したが、
本発明はこれらの実施の形態に限定されるものではな
く、要旨を逸脱しない条件の変更等は全て本発明の適用
範囲である。例えば、金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の添加方法と
して、粒状物に代えて金属ＭｇあるいはＭｇ合金のワイ
ヤーを用いるか、又は、取鍋の溶鋼中に金属Ｍｇあるい
はＭｇ合金を添加して、Ｍｇ重量％を高めても良い。更
に、ＮｉやＣｕの添加方法について、鉄−Ｎｉ、その他
Ｎｉ合金、金属Ｃｕ、Ｃｕ合金等を出鋼中の取鍋内に投
入するか、又は、出鋼後の取鍋内に添加しても良い。ま
た、本実施の形態では、鋳片に圧下する方法を用いた
が、圧下を施さないで圧延加工を行うこともできる。
本発明はこれらの実施の形態に限定されるものではな
く、要旨を逸脱しない条件の変更等は全て本発明の適用
範囲である。例えば、金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の添加方法と
して、粒状物に代えて金属ＭｇあるいはＭｇ合金のワイ
ヤーを用いるか、又は、取鍋の溶鋼中に金属Ｍｇあるい
はＭｇ合金を添加して、Ｍｇ重量％を高めても良い。更
に、ＮｉやＣｕの添加方法について、鉄−Ｎｉ、その他
Ｎｉ合金、金属Ｃｕ、Ｃｕ合金等を出鋼中の取鍋内に投
入するか、又は、出鋼後の取鍋内に添加しても良い。ま
た、本実施の形態では、鋳片に圧下する方法を用いた
が、圧下を施さないで圧延加工を行うこともできる。
【００２２】
【発明の効果】請求項１〜４記載のフェライト系ステン
レス溶鋼の鋳造方法においては、クロムを１０〜３０重
量％含むフェライト系ステンレス溶鋼に、金属Ｍｇ、Ｍ
ｇ合金の少なくとも１種と、Ｍｇの活量を下げる耐腐食
金属を添加するので、鋳片の結晶組織を微細化して二次
加工の際に発生するリジングを無くし、表面光沢を良好
にすると共に、酸化物による耐食性の低下を抑制でき
る。
レス溶鋼の鋳造方法においては、クロムを１０〜３０重
量％含むフェライト系ステンレス溶鋼に、金属Ｍｇ、Ｍ
ｇ合金の少なくとも１種と、Ｍｇの活量を下げる耐腐食
金属を添加するので、鋳片の結晶組織を微細化して二次
加工の際に発生するリジングを無くし、表面光沢を良好
にすると共に、酸化物による耐食性の低下を抑制でき
る。
【００２３】特に、請求項２記載のフェライト系ステン
レス溶鋼の鋳造方法においては、前記金属Ｍｇ、Ｍｇ合
金のＭｇの添加量が０．００１〜０．０９重量％である
ので、適正な酸化物量により、安定して鋳片の結晶組織
を微細化し、リジングの発生を防止し、過剰な酸化物に
よる介在物に起因する欠陥及び酸化物の混入による耐食
性の低下を防止できる。
レス溶鋼の鋳造方法においては、前記金属Ｍｇ、Ｍｇ合
金のＭｇの添加量が０．００１〜０．０９重量％である
ので、適正な酸化物量により、安定して鋳片の結晶組織
を微細化し、リジングの発生を防止し、過剰な酸化物に
よる介在物に起因する欠陥及び酸化物の混入による耐食
性の低下を防止できる。
【００２４】請求項３記載のフェライト系ステンレス溶
鋼の鋳造方法においては、前記耐腐食金属がＮｉ、Ｃｕ
の少なくとも１種であるので、鋳片の結晶組織の微細化
を阻害することなく、介在物や酸化物による耐食性の低
下を防止できる。
鋼の鋳造方法においては、前記耐腐食金属がＮｉ、Ｃｕ
の少なくとも１種であるので、鋳片の結晶組織の微細化
を阻害することなく、介在物や酸化物による耐食性の低
下を防止できる。
【００２５】請求項４記載のフェライト系ステンレス溶
鋼の鋳造方法は、前記耐腐食金属の添加量が、適正な範
囲であるので、介在物や酸化物による耐食性の低下をよ
り確実に防止できる。
鋼の鋳造方法は、前記耐腐食金属の添加量が、適正な範
囲であるので、介在物や酸化物による耐食性の低下をよ
り確実に防止できる。
【図１】本発明の一実施の形態に係るフェライト系ステ
ンレス溶鋼の鋳造方法に用いる連続鋳造装置の概略図で
ある。
ンレス溶鋼の鋳造方法に用いる連続鋳造装置の概略図で
ある。
【図２】鋳片の部分断面の凝固組織図である。
Ａ 連続鋳造装置 １０ フェライト系ステンレス溶鋼（溶鋼） １１ タンディッシュ １２ 浸漬ノズル １３ 鋳型 １４ 支持セグメ
ント １５ 鋳片 １６ 圧下セグメ
ント １７ ピンチロール １８ チル晶 １９ 等軸結晶
ント １５ 鋳片 １６ 圧下セグメ
ント １７ ピンチロール １８ チル晶 １９ 等軸結晶
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 紀成 康弘 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 クロムを１０〜３０重量％含むフェライ
ト系ステンレス溶鋼に、金属Ｍｇ、Ｍｇ合金の少なくと
も１種と、Ｍｇの活量を下げる耐腐食金属を添加したこ
とを特徴とするフェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方
法。 - 【請求項２】 前記金属Ｍｇ、Ｍｇ合金のＭｇの添加量
が０．００１〜０．０９重量％であることを特徴とする
請求項１記載のフェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方
法。 - 【請求項３】 前記耐腐食金属がＮｉ、Ｃｕの少なくと
も１種であることを特徴とする請求項１又は２記載のフ
ェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法。 - 【請求項４】 前記耐腐食金属の添加量が下記（１）式
の範囲であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか
１項に記載のフェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法。 １０×（Ｍｇ重量％）≦（耐腐食金属の添加量） ≦０．１×（Ｃｒ重量％） ・・・・・（１） ただし、 Ｍｇ重量％は、フェライト系ステンレス溶鋼中のＭｇ含
有量（重量％） Ｃｒ重量％は、フェライト系ステンレス溶鋼中のＣｒ含
有量（重量％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14052098A JPH11320033A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14052098A JPH11320033A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11320033A true JPH11320033A (ja) | 1999-11-24 |
Family
ID=15270579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14052098A Pending JPH11320033A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | フェライト系ステンレス溶鋼の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11320033A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000061322A1 (fr) * | 1999-04-08 | 2000-10-19 | Nippon Steel Corporation | Piece en acier moule et produit en acier presentant une excellente aptitude au formage et procede de traitement d'acier en fusion prevu a cet effet, et procede de production associe |
-
1998
- 1998-05-06 JP JP14052098A patent/JPH11320033A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000061322A1 (fr) * | 1999-04-08 | 2000-10-19 | Nippon Steel Corporation | Piece en acier moule et produit en acier presentant une excellente aptitude au formage et procede de traitement d'acier en fusion prevu a cet effet, et procede de production associe |
| US6585799B1 (en) | 1999-04-08 | 2003-07-01 | Nippon Steel Corporation | Cast steel piece and steel product excellent in forming characteristics and method for treatment of molted steel therefor and method for production thereof |
| US6918969B2 (en) | 1999-04-08 | 2005-07-19 | Nippon Steel Corporation | Cast steel and steel material with excellent workability, method for processing molten steel therefor and method for manufacturing the cast steel and steel material |
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