JPH11315051A - ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装置及び蒸留方法 - Google Patents
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装置及び蒸留方法Info
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- JPH11315051A JPH11315051A JP12304198A JP12304198A JPH11315051A JP H11315051 A JPH11315051 A JP H11315051A JP 12304198 A JP12304198 A JP 12304198A JP 12304198 A JP12304198 A JP 12304198A JP H11315051 A JPH11315051 A JP H11315051A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】多数の計装品が必要にならず、占有面積を小さ
くし、蒸留装置のコストを低くする。 【解決方法】フィードノズル４１より上方に濃縮部を、
下方に回収部を備えた第１の蒸留部と、該第１の蒸留部
の上端に接続され、該上端より上方に濃縮部を、上端よ
り下方に回収部を備え、塔頂から２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールに富んだ液体を排出する
第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の下端に接続され、
該下端より上方に濃縮部を、下端より下方に回収部を備
え、塔底から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールジイソブチレートに富んだ液体を排出する第
３の蒸留部と、２，２，４−トリメチル−１，３−ペン
タンジオールモノイソブチレートに富んだ液体を排出す
るサイドカットノズル４２とを有する。
くし、蒸留装置のコストを低くする。 【解決方法】フィードノズル４１より上方に濃縮部を、
下方に回収部を備えた第１の蒸留部と、該第１の蒸留部
の上端に接続され、該上端より上方に濃縮部を、上端よ
り下方に回収部を備え、塔頂から２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールに富んだ液体を排出する
第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の下端に接続され、
該下端より上方に濃縮部を、下端より下方に回収部を備
え、塔底から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールジイソブチレートに富んだ液体を排出する第
３の蒸留部と、２，２，４−トリメチル−１，３−ペン
タンジオールモノイソブチレートに富んだ液体を排出す
るサイドカットノズル４２とを有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の
蒸留装置及び蒸留方法に関するものである。
メチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の
蒸留装置及び蒸留方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、イソブチルアルデヒドの縮合反応
又は２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルのイソ酪酸エステル化反応においては、２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオール、２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレ
ート、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレート、及び少量の不純物を含有する混
合物が生成される。そして、該混合物から２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート
類、すなわち、２，２，４−トリメチル−１，３−ペン
タンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートの
少なくとも一方を蒸留によって分離させる場合、複数の
蒸留塔から成る蒸留装置を使用するようにしている。
又は２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルのイソ酪酸エステル化反応においては、２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオール、２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレ
ート、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレート、及び少量の不純物を含有する混
合物が生成される。そして、該混合物から２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート
類、すなわち、２，２，４−トリメチル−１，３−ペン
タンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートの
少なくとも一方を蒸留によって分離させる場合、複数の
蒸留塔から成る蒸留装置を使用するようにしている。
【０００３】図２は従来の蒸留装置の概念図である。図
において、７１は第１の蒸留塔、７２は第２の蒸留塔、
７３、７４は凝縮器、７５、７６は蒸発器である。とこ
ろで、イソブチルアルデヒドの縮合反応又は２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールのイソ酪酸エ
ステル化反応においては、低沸点成分としての２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール、高沸点成
分としての２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート、並び
に少量の不純物を含有する混合物が生成される。そし
て、該混合物から２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
の少なくとも一方を蒸留によって分離させるに当たり、
まず、低沸点の未反応原料が蒸留等の方法によって除去
される。このとき、前記縮合反応又はイソ酪酸エステル
化反応において触媒が使用されている場合、該触媒も蒸
留等の方法によって除去される。
において、７１は第１の蒸留塔、７２は第２の蒸留塔、
７３、７４は凝縮器、７５、７６は蒸発器である。とこ
ろで、イソブチルアルデヒドの縮合反応又は２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールのイソ酪酸エ
ステル化反応においては、低沸点成分としての２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール、高沸点成
分としての２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート、並び
に少量の不純物を含有する混合物が生成される。そし
て、該混合物から２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
の少なくとも一方を蒸留によって分離させるに当たり、
まず、低沸点の未反応原料が蒸留等の方法によって除去
される。このとき、前記縮合反応又はイソ酪酸エステル
化反応において触媒が使用されている場合、該触媒も蒸
留等の方法によって除去される。
【０００４】次に、前記低沸点の未反応原料及び触媒が
除去された混合液が、原液Ｍとして第１の蒸留塔７１に
供給され、該第１の蒸留塔７１において蒸留が行われ
る。そして、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気が塔頂か
ら取り出され、前記蒸気は凝縮器７３によって凝縮さ
れ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になり、該液体は
留出液として排出される。
除去された混合液が、原液Ｍとして第１の蒸留塔７１に
供給され、該第１の蒸留塔７１において蒸留が行われ
る。そして、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気が塔頂か
ら取り出され、前記蒸気は凝縮器７３によって凝縮さ
れ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になり、該液体は
留出液として排出される。
【０００５】一方、高沸点成分としての２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トＢ及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールジイソブチレートＣ、並びに高沸点不純物Ｈに富
んだ液体が塔底から取り出され、該液体は缶出液として
排出され、第２の蒸留塔７２に供給される。次に、該第
２の蒸留塔７２において蒸留が行われる。そして、２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソ
ブチレートＣに富んだ液体及び高沸点不純物Ｈが塔底か
ら取り出され、該液体は缶出液として排出される。
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トＢ及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールジイソブチレートＣ、並びに高沸点不純物Ｈに富
んだ液体が塔底から取り出され、該液体は缶出液として
排出され、第２の蒸留塔７２に供給される。次に、該第
２の蒸留塔７２において蒸留が行われる。そして、２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソ
ブチレートＣに富んだ液体及び高沸点不純物Ｈが塔底か
ら取り出され、該液体は缶出液として排出される。
【０００６】ところで、第２の蒸留塔７２の底部におい
て、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルジイソブチレートＣが熱等を受けて変化して低沸点不
純物Ｋを発生させることがある。この場合、該低沸点不
純物Ｋに富んだ蒸気は、第１の蒸留塔７１において除去
することができなかった低沸点不純物Ｎと共に塔内を上
昇して塔頂から取り出され、該蒸気は凝縮器７４によっ
て凝縮され、低沸点不純物Ｋ、Ｎに富んだ液体になり、
該液体は留出液として排出される。
て、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルジイソブチレートＣが熱等を受けて変化して低沸点不
純物Ｋを発生させることがある。この場合、該低沸点不
純物Ｋに富んだ蒸気は、第１の蒸留塔７１において除去
することができなかった低沸点不純物Ｎと共に塔内を上
昇して塔頂から取り出され、該蒸気は凝縮器７４によっ
て凝縮され、低沸点不純物Ｋ、Ｎに富んだ液体になり、
該液体は留出液として排出される。
【０００７】また、２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールモノイソブチレートＢがサイドカット
ノズル７７からサイドカット液として排出されるが、こ
のとき、前記低沸点不純物Ｋは２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに混
入することはない。ところで、第２の蒸留塔７２から排
出された留出液は有効成分を多く含む。そこで、一般
に、該留出液を第１の蒸留塔７１に還流するようにして
いる。
ペンタンジオールモノイソブチレートＢがサイドカット
ノズル７７からサイドカット液として排出されるが、こ
のとき、前記低沸点不純物Ｋは２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに混
入することはない。ところで、第２の蒸留塔７２から排
出された留出液は有効成分を多く含む。そこで、一般
に、該留出液を第１の蒸留塔７１に還流するようにして
いる。
【０００８】なお、第１、第２の蒸留塔７１、７２にお
ける蒸留条件は、塔頂の圧力が２．５〜１５〔ｋＰａ〕
にされ、塔頂の温度が約１１０〜２００〔℃〕にされ
る。
ける蒸留条件は、塔頂の圧力が２．５〜１５〔ｋＰａ〕
にされ、塔頂の温度が約１１０〜２００〔℃〕にされ
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の蒸留装置においては、第１、第２の蒸留塔７１、７
２において加熱及び冷却をそれぞれ必要以上に繰り返す
必要があるので、凝縮器７３、７４、蒸発器７５、７
６、図示されないポンプ等の多数の計装品が必要にな
り、占有面積が大きくなってしまうだけでなく、計装品
の使用量及び消費エネルギーが多くなるとともに、コス
トが高くなってしまう。
来の蒸留装置においては、第１、第２の蒸留塔７１、７
２において加熱及び冷却をそれぞれ必要以上に繰り返す
必要があるので、凝縮器７３、７４、蒸発器７５、７
６、図示されないポンプ等の多数の計装品が必要にな
り、占有面積が大きくなってしまうだけでなく、計装品
の使用量及び消費エネルギーが多くなるとともに、コス
トが高くなってしまう。
【００１０】そこで、垂直分割型蒸留塔を使用して蒸留
を行う技術が開示されている（特開平９−２９９７０１
号公報及び特開平９−２９９７０２号公報参照）。とこ
ろが、前記垂直分割型蒸留塔においては、酢酸エチル及
びｎ−ブタノール等の低沸点、低粘度の化合物の蒸留例
について示されているだけで、２，２，４−トリメチル
−１，３−プロパンジオールモノイソブチレート（沸
点：２４８〔℃〕）又は２，２，４−トリメチル−１，
３−プロパンジオールジイソブチレート（沸点：２８０
〔℃〕）のような高沸点で粘性のある化合物の蒸留につ
いては示されていない。
を行う技術が開示されている（特開平９−２９９７０１
号公報及び特開平９−２９９７０２号公報参照）。とこ
ろが、前記垂直分割型蒸留塔においては、酢酸エチル及
びｎ−ブタノール等の低沸点、低粘度の化合物の蒸留例
について示されているだけで、２，２，４−トリメチル
−１，３−プロパンジオールモノイソブチレート（沸
点：２４８〔℃〕）又は２，２，４−トリメチル−１，
３−プロパンジオールジイソブチレート（沸点：２８０
〔℃〕）のような高沸点で粘性のある化合物の蒸留につ
いては示されていない。
【００１１】本発明は、前記従来の蒸留装置の問題点を
解決して、多数の計装品を必要とすることなく、占有面
積を小さくすることができ、計装品の使用量及び消費エ
ネルギーを少なくし、コストを低くすることができる
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイ
ソブチレート類の蒸留装置及び蒸留方法を提供すること
を目的とする。
解決して、多数の計装品を必要とすることなく、占有面
積を小さくすることができ、計装品の使用量及び消費エ
ネルギーを少なくし、コストを低くすることができる
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイ
ソブチレート類の蒸留装置及び蒸留方法を提供すること
を目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】そのために、本発明の
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイ
ソブチレート類の蒸留装置においては、２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオール、２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
ト及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレートを含む原液を供給するフィードノ
ズルと、該フィードノズルより上方に形成された濃縮
部、及び前記フィードノズルより下方に形成された回収
部を備えた第１の蒸留部と、該第１の蒸留部の上端に接
続され、該上端より上方に形成された濃縮部、及び前記
上端より下方に形成された回収部を備え、塔頂から２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールに富ん
だ液体を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の
下端に接続され、該下端より上方に形成された濃縮部、
及び前記下端より下方に形成された回収部を備え、塔底
から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルジイソブチレートに富んだ液体を排出する第３の蒸留
部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸留部の
濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富んだ
液体を排出するサイドカットノズルとを有する。
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイ
ソブチレート類の蒸留装置においては、２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオール、２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
ト及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレートを含む原液を供給するフィードノ
ズルと、該フィードノズルより上方に形成された濃縮
部、及び前記フィードノズルより下方に形成された回収
部を備えた第１の蒸留部と、該第１の蒸留部の上端に接
続され、該上端より上方に形成された濃縮部、及び前記
上端より下方に形成された回収部を備え、塔頂から２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールに富ん
だ液体を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の
下端に接続され、該下端より上方に形成された濃縮部、
及び前記下端より下方に形成された回収部を備え、塔底
から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルジイソブチレートに富んだ液体を排出する第３の蒸留
部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸留部の
濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富んだ
液体を排出するサイドカットノズルとを有する。
【００１３】そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。本発明の他の２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留
装置においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
を含む原液を供給するフィードノズルと、該フィードノ
ズルより上方に形成された濃縮部、及び前記フィードノ
ズルより下方に形成された回収部を備えた第１の蒸留部
と、該第１の蒸留部の上端に接続され、該上端より上方
に形成された濃縮部、及び前記上端より下方に形成され
た回収部を備え、塔頂から２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオール及び２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富ん
だ液体を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の
下端に接続され、該下端より上方に形成された濃縮部、
及び前記下端より下方に形成された回収部を備えた第３
の蒸留部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸
留部の濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートに富ん
だ液体を排出するサイドカットノズルとを有する。
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。本発明の他の２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留
装置においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
を含む原液を供給するフィードノズルと、該フィードノ
ズルより上方に形成された濃縮部、及び前記フィードノ
ズルより下方に形成された回収部を備えた第１の蒸留部
と、該第１の蒸留部の上端に接続され、該上端より上方
に形成された濃縮部、及び前記上端より下方に形成され
た回収部を備え、塔頂から２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオール及び２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富ん
だ液体を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の
下端に接続され、該下端より上方に形成された濃縮部、
及び前記下端より下方に形成された回収部を備えた第３
の蒸留部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸
留部の濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートに富ん
だ液体を排出するサイドカットノズルとを有する。
【００１４】そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。本発明の２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方法
においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートを含
む原液をフィードノズルによって第１の蒸留部に供給
し、該第１の蒸留部の濃縮部、及び前記第１の蒸留部の
上端に接続された第２の蒸留部の濃縮部によって形成さ
れた２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルに富んだ液体を塔頂から排出し、前記第１の蒸留部の
回収部、及び前記第１の蒸留部の下端に接続された第３
の蒸留部の濃縮部によって形成された２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートに
富んだ液体を塔底から排出し、前記第１の蒸留部の濃縮
部に中仕切りを介して隣接させられた第２の蒸留部の回
収部と、前記第１の蒸留部の回収部に中仕切りを介して
隣接させられた前記第３の蒸留部の濃縮部との間に配設
されたサイドカットノズルから、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富
んだ液体を排出する。
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。本発明の２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方法
においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートを含
む原液をフィードノズルによって第１の蒸留部に供給
し、該第１の蒸留部の濃縮部、及び前記第１の蒸留部の
上端に接続された第２の蒸留部の濃縮部によって形成さ
れた２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルに富んだ液体を塔頂から排出し、前記第１の蒸留部の
回収部、及び前記第１の蒸留部の下端に接続された第３
の蒸留部の濃縮部によって形成された２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートに
富んだ液体を塔底から排出し、前記第１の蒸留部の濃縮
部に中仕切りを介して隣接させられた第２の蒸留部の回
収部と、前記第１の蒸留部の回収部に中仕切りを介して
隣接させられた前記第３の蒸留部の濃縮部との間に配設
されたサイドカットノズルから、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富
んだ液体を排出する。
【００１５】本発明の他の２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方法
においては、さらに、塔頂の圧力が２．５〜１５〔ｋＰ
ａ〕にされ、塔頂の温度が１００〜２００〔℃〕にされ
る。本発明の更に他の２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方法におい
ては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートを含む原液
をフィードノズルによって第１の蒸留部に供給し、該第
１の蒸留部の濃縮部、及び前記第１の蒸留部の上端に接
続された第２の蒸留部の濃縮部によって形成された２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール及び
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートに富んだ液体を塔頂から排出し、前記
第１の蒸留部の濃縮部に中仕切りを介して隣接させられ
た第２の蒸留部の回収部と、前記第１の蒸留部の回収部
に中仕切りを介して隣接させられた前記第３の蒸留部の
濃縮部との間に配設されたサイドカットノズルから、
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートに富んだ液体を排出する。
１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方法
においては、さらに、塔頂の圧力が２．５〜１５〔ｋＰ
ａ〕にされ、塔頂の温度が１００〜２００〔℃〕にされ
る。本発明の更に他の２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方法におい
ては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートを含む原液
をフィードノズルによって第１の蒸留部に供給し、該第
１の蒸留部の濃縮部、及び前記第１の蒸留部の上端に接
続された第２の蒸留部の濃縮部によって形成された２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール及び
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートに富んだ液体を塔頂から排出し、前記
第１の蒸留部の濃縮部に中仕切りを介して隣接させられ
た第２の蒸留部の回収部と、前記第１の蒸留部の回収部
に中仕切りを介して隣接させられた前記第３の蒸留部の
濃縮部との間に配設されたサイドカットノズルから、
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートに富んだ液体を排出する。
【００１６】本発明の更に他の２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方
法においては、さらに、塔頂の圧力が２．５〜１０〔ｋ
Ｐａ〕にされ、塔頂の温度が１３０〜２００〔℃〕にさ
れる。
−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方
法においては、さらに、塔頂の圧力が２．５〜１０〔ｋ
Ｐａ〕にされ、塔頂の温度が１３０〜２００〔℃〕にさ
れる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照しながら詳細に説明する。図１は本発明の
第１の実施の形態における垂直分割型蒸留塔の概念図、
図３は本発明の第１の実施の形態における蒸留部を示す
図である。図において、１０は垂直分割型蒸留塔であ
り、該垂直分割型蒸留塔１０は、第１セクション１１、
第２セクション１２、第３セクション１３、第４セクシ
ョン１４、第５セクション１５、第６セクション１６、
第７セクション１７、第８セクション１８及び第９セク
ション１９から成り、前記第２セクション１２、第３セ
クション１３、第５セクション１５及び第７セクション
１７はディストリビュータを構成する。
て図面を参照しながら詳細に説明する。図１は本発明の
第１の実施の形態における垂直分割型蒸留塔の概念図、
図３は本発明の第１の実施の形態における蒸留部を示す
図である。図において、１０は垂直分割型蒸留塔であ
り、該垂直分割型蒸留塔１０は、第１セクション１１、
第２セクション１２、第３セクション１３、第４セクシ
ョン１４、第５セクション１５、第６セクション１６、
第７セクション１７、第８セクション１８及び第９セク
ション１９から成り、前記第２セクション１２、第３セ
クション１３、第５セクション１５及び第７セクション
１７はディストリビュータを構成する。
【００１８】そして、前記第３セクション１３、第４セ
クション１４、第５セクション１５及び第６セクション
１６は、それぞれ平板状の中仕切り２１〜２４によって
第１室１３Ａ〜１６Ａと第２室１３Ｂ〜１６Ｂとに区分
され、互いに隣接させられる。また、前記第１室１３Ａ
〜１６Ａによって第１の蒸留部２５が、前記第１セクシ
ョン１１、第２セクション１２及び第２室１３Ｂ、１４
Ｂによって第２の蒸留部２６が、前記第２室１５Ｂ、１
６Ｂ、第７セクション１７、第８セクション１８及び第
９セクション１９によって第３の蒸留部２７がそれぞれ
形成される。なお、前記中仕切り２１〜２４は、断熱材
によって形成したり、内部を真空にしたりすることによ
り断熱構造にすることができる。
クション１４、第５セクション１５及び第６セクション
１６は、それぞれ平板状の中仕切り２１〜２４によって
第１室１３Ａ〜１６Ａと第２室１３Ｂ〜１６Ｂとに区分
され、互いに隣接させられる。また、前記第１室１３Ａ
〜１６Ａによって第１の蒸留部２５が、前記第１セクシ
ョン１１、第２セクション１２及び第２室１３Ｂ、１４
Ｂによって第２の蒸留部２６が、前記第２室１５Ｂ、１
６Ｂ、第７セクション１７、第８セクション１８及び第
９セクション１９によって第３の蒸留部２７がそれぞれ
形成される。なお、前記中仕切り２１〜２４は、断熱材
によって形成したり、内部を真空にしたりすることによ
り断熱構造にすることができる。
【００１９】この場合、第１室１３Ａと第２室１３Ｂと
の間、第１室１４Ａと第２室１４Ｂとの間、第１室１５
Ａと第２室１５Ｂとの間、及び第１室１６Ａと第２室１
６Ｂとの間の熱伝達をそれぞれ少なくすることができる
ので、蒸留分離の効率を高くすることができる。そし
て、垂直分割型蒸留塔１０のほぼ中央に前記第５セクシ
ョン１５が配設され、第１室１５Ａにフィードノズル４
１が、第２室１５Ｂにサイドカットノズル４２がそれぞ
れ形成される。また、垂直分割型蒸留塔１０の塔頂に前
記第１セクション１１が配設され、該第１セクション１
１に、図示されない凝縮器に接続された蒸気出口４３、
及び還流液入口４４がそれぞれ形成される。さらに、垂
直分割型蒸留塔１０の塔底に第９セクション１９が配設
され、該第９セクション１９に、缶出液出口４５、及び
図示されない蒸発器と接続された蒸気入口４６がそれぞ
れ形成される。
の間、第１室１４Ａと第２室１４Ｂとの間、第１室１５
Ａと第２室１５Ｂとの間、及び第１室１６Ａと第２室１
６Ｂとの間の熱伝達をそれぞれ少なくすることができる
ので、蒸留分離の効率を高くすることができる。そし
て、垂直分割型蒸留塔１０のほぼ中央に前記第５セクシ
ョン１５が配設され、第１室１５Ａにフィードノズル４
１が、第２室１５Ｂにサイドカットノズル４２がそれぞ
れ形成される。また、垂直分割型蒸留塔１０の塔頂に前
記第１セクション１１が配設され、該第１セクション１
１に、図示されない凝縮器に接続された蒸気出口４３、
及び還流液入口４４がそれぞれ形成される。さらに、垂
直分割型蒸留塔１０の塔底に第９セクション１９が配設
され、該第９セクション１９に、缶出液出口４５、及び
図示されない蒸発器と接続された蒸気入口４６がそれぞ
れ形成される。
【００２０】ところで、イソブチルアルデヒドの縮合反
応又は２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールのイソ酪酸エステル化反応においては、低沸点成分
としての２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールＡ（図２参照）、高沸点成分としての２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチ
レートＢ及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールジイソブチレートＣ、並びに少量の不純物を
含有する混合物が生成される。そして、該混合物から
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートＢ及び２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールジイソブチレートＣの少なくとも
一方を蒸留によって分離させるに当たり、まず、低沸点
の未反応原料が蒸留等の方法によって除去される。この
とき、前記縮合反応又はイソ酪酸エステル化反応におい
て触媒が使用されている場合、該触媒も蒸留等の方法に
よって除去される。
応又は２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールのイソ酪酸エステル化反応においては、低沸点成分
としての２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールＡ（図２参照）、高沸点成分としての２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチ
レートＢ及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールジイソブチレートＣ、並びに少量の不純物を
含有する混合物が生成される。そして、該混合物から
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートＢ及び２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールジイソブチレートＣの少なくとも
一方を蒸留によって分離させるに当たり、まず、低沸点
の未反応原料が蒸留等の方法によって除去される。この
とき、前記縮合反応又はイソ酪酸エステル化反応におい
て触媒が使用されている場合、該触媒も蒸留等の方法に
よって除去される。
【００２１】次に、前記低沸点の未反応原料及び触媒が
除去された混合液が、原液Ｍとして前記フィードノズル
４１に供給される。なお、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールＡは２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢよ
り、該２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレートＢは２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣより沸点
が低い。
除去された混合液が、原液Ｍとして前記フィードノズル
４１に供給される。なお、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールＡは２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢよ
り、該２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレートＢは２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣより沸点
が低い。
【００２２】また、前記第１の蒸留部２５内において、
前記フィードノズル４１より上方に配設された第１室１
４Ａによって濃縮部ＡＲ１１が、フィードノズル４１よ
り下方に配設された第１室１６Ａによって回収部ＡＲ１
２がそれぞれ形成される。そして、前記第２の蒸留部２
６内において、前記第１の蒸留部２５の上端に接続さ
れ、該上端より上方に配設された第１セクション１１に
よって濃縮部ＡＲ１３が、前記第１の蒸留部２５の上端
より下方において、前記濃縮部ＡＲ１１と隣接させて配
設された第２室１４Ｂによって回収部ＡＲ１４がそれぞ
れ形成される。さらに、前記第３の蒸留部２７内におい
て、前記第１の蒸留部２５の下端に接続され、該下端よ
り上方において、前記回収部ＡＲ１２と隣接させて配設
された第２室１６Ｂによって濃縮部ＡＲ１５が、前記第
１の蒸留部２５の下端より下方に配設された第８セクシ
ョン１８によって回収部ＡＲ１６がそれぞれ形成され
る。
前記フィードノズル４１より上方に配設された第１室１
４Ａによって濃縮部ＡＲ１１が、フィードノズル４１よ
り下方に配設された第１室１６Ａによって回収部ＡＲ１
２がそれぞれ形成される。そして、前記第２の蒸留部２
６内において、前記第１の蒸留部２５の上端に接続さ
れ、該上端より上方に配設された第１セクション１１に
よって濃縮部ＡＲ１３が、前記第１の蒸留部２５の上端
より下方において、前記濃縮部ＡＲ１１と隣接させて配
設された第２室１４Ｂによって回収部ＡＲ１４がそれぞ
れ形成される。さらに、前記第３の蒸留部２７内におい
て、前記第１の蒸留部２５の下端に接続され、該下端よ
り上方において、前記回収部ＡＲ１２と隣接させて配設
された第２室１６Ｂによって濃縮部ＡＲ１５が、前記第
１の蒸留部２５の下端より下方に配設された第８セクシ
ョン１８によって回収部ＡＲ１６がそれぞれ形成され
る。
【００２３】このようにして、第１の蒸留部２５の上端
が第２の蒸留部２６の中央に、第１の蒸留部２５の下端
が第３の蒸留部２７の中央にそれぞれ接続される。そし
て、前記回収部ＡＲ１２においては、フィードノズル４
１から供給された原液Ｍが下方に移動し、上方になるに
従って２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富ん
だ蒸気を、下方になるに従って２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ、
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体をそ
れぞれ発生させ、第１の蒸留部２５の下端から第３の蒸
留部２７に２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び
高沸点不純物Ｈに富んだ液体が供給される。
が第２の蒸留部２６の中央に、第１の蒸留部２５の下端
が第３の蒸留部２７の中央にそれぞれ接続される。そし
て、前記回収部ＡＲ１２においては、フィードノズル４
１から供給された原液Ｍが下方に移動し、上方になるに
従って２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富ん
だ蒸気を、下方になるに従って２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ、
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体をそ
れぞれ発生させ、第１の蒸留部２５の下端から第３の蒸
留部２７に２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び
高沸点不純物Ｈに富んだ液体が供給される。
【００２４】さらに、該２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチ
レートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体は、第３の蒸
留部２７内において加熱されて２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ、
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ蒸気にな
り、該２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸
点不純物Ｈに富んだ蒸気は、前記回収部ＡＲ１２内を上
昇する間に、原液Ｍと接触し、該原液Ｍから２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブ
チレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気を発生させ
る。
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチ
レートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体は、第３の蒸
留部２７内において加熱されて２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ、
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ蒸気にな
り、該２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸
点不純物Ｈに富んだ蒸気は、前記回収部ＡＲ１２内を上
昇する間に、原液Ｍと接触し、該原液Ｍから２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブ
チレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気を発生させ
る。
【００２５】続いて、前記２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び
低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気は、濃縮部ＡＲ１１内を上
昇し、前記第１の蒸留部２５の上端から第２の蒸留部２
６に供給される。さらに、前記２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及
び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気は、第２の蒸留部２６内
において冷却されて凝縮され、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及
び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になる。
１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び
低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気は、濃縮部ＡＲ１１内を上
昇し、前記第１の蒸留部２５の上端から第２の蒸留部２
６に供給される。さらに、前記２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及
び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気は、第２の蒸留部２６内
において冷却されて凝縮され、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及
び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になる。
【００２６】そして、該２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低
沸点不純物Ｌに富んだ液体の一部は濃縮部ＡＲ１１に還
流され、該濃縮部ＡＲ１１内を上昇する２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレ
ートＢ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気と接触させられ
る。
３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低
沸点不純物Ｌに富んだ液体の一部は濃縮部ＡＲ１１に還
流され、該濃縮部ＡＲ１１内を上昇する２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレ
ートＢ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気と接触させられ
る。
【００２７】このようにして、第１の蒸留部２５の上端
から第２の蒸留部２６に２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低
沸点不純物Ｌに富んだ蒸気を供給することができる。と
ころで、垂直分割型蒸留塔１０の塔頂には蒸気出口４３
が、塔底には缶出液出口４５がそれぞれ形成される。そ
して、前記回収部ＡＲ１６においては、２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トＢ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液
体が下方に移動し、上方になるに従って２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トＢに富んだ蒸気を、下方になるに従って２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレー
トＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体をそれぞれ発生さ
せる。したがって、２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物
Ｈに富んだ液体は缶出液出口４５から排出される。
から第２の蒸留部２６に２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低
沸点不純物Ｌに富んだ蒸気を供給することができる。と
ころで、垂直分割型蒸留塔１０の塔頂には蒸気出口４３
が、塔底には缶出液出口４５がそれぞれ形成される。そ
して、前記回収部ＡＲ１６においては、２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トＢ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液
体が下方に移動し、上方になるに従って２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トＢに富んだ蒸気を、下方になるに従って２，２，４−
トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレー
トＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体をそれぞれ発生さ
せる。したがって、２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物
Ｈに富んだ液体は缶出液出口４５から排出される。
【００２８】また、前記第９セクション１９には蒸気入
口４６が形成される。そして、前記缶出液出口４５から
排出された２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富ん
だ液体の一部は図示されない蒸発器に送られ、該蒸発器
によって加熱されて２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物
Ｈに富んだ蒸気になる。該２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸
点不純物Ｈに富んだ蒸気は、蒸気入口４６から第９セク
ション１９に供給され、該第９セクション１９内及び前
記回収部ＡＲ１６内を上昇する間に、２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレート
Ｂ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体
と接触し、該２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及
び高沸点不純物Ｈに富んだ液体から２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ
に富んだ蒸気を発生させる。
口４６が形成される。そして、前記缶出液出口４５から
排出された２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富ん
だ液体の一部は図示されない蒸発器に送られ、該蒸発器
によって加熱されて２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物
Ｈに富んだ蒸気になる。該２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸
点不純物Ｈに富んだ蒸気は、蒸気入口４６から第９セク
ション１９に供給され、該第９セクション１９内及び前
記回収部ＡＲ１６内を上昇する間に、２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレート
Ｂ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富んだ液体
と接触し、該２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及
び高沸点不純物Ｈに富んだ液体から２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ
に富んだ蒸気を発生させる。
【００２９】続いて、該２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ蒸
気の一部は、濃縮部ＡＲ１５内を上昇し、第３の蒸留部
２７の上端において第２の蒸留部２６からの２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチ
レートＢに富んだ液体と接触して２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに
富んだ液体になる。このようにして、第３の蒸留部２７
の上端において得られた２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ液
体は、サイドカットノズル４２にサイドカット液として
排出される。
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ蒸
気の一部は、濃縮部ＡＲ１５内を上昇し、第３の蒸留部
２７の上端において第２の蒸留部２６からの２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチ
レートＢに富んだ液体と接触して２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに
富んだ液体になる。このようにして、第３の蒸留部２７
の上端において得られた２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ液
体は、サイドカットノズル４２にサイドカット液として
排出される。
【００３０】一方、前記第２の蒸留部２６の回収部ＡＲ
１４においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純
物Ｌに富んだ液体が下方に移動し、上方になるに従って
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ
及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気を、下方になるに従っ
て２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール
モノイソブチレートＢに富んだ液体をそれぞれ発生させ
る。このようにして、前記第２の蒸留部２６の下端にお
いて２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルモノイソブチレートＢに富んだ液体が得られる。
１４においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純
物Ｌに富んだ液体が下方に移動し、上方になるに従って
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ
及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気を、下方になるに従っ
て２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール
モノイソブチレートＢに富んだ液体をそれぞれ発生させ
る。このようにして、前記第２の蒸留部２６の下端にお
いて２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルモノイソブチレートＢに富んだ液体が得られる。
【００３１】続いて、前記２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富ん
だ蒸気は、濃縮部ＡＲ１３内を上昇して前記蒸気出口４
３から排出され、前記凝縮器に送られ、該凝縮器によっ
て凝縮され、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になる。
ところで、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールＡの蒸留分離の効率を高くするために、前記
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ
及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体を、還流液入口４４か
ら濃縮部ＡＲ１３に還流し、該濃縮部ＡＲ１３内を上昇
する２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富んだ
蒸気と接触させるようにしている。
１，３−ペンタンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富ん
だ蒸気は、濃縮部ＡＲ１３内を上昇して前記蒸気出口４
３から排出され、前記凝縮器に送られ、該凝縮器によっ
て凝縮され、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になる。
ところで、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールＡの蒸留分離の効率を高くするために、前記
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ
及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体を、還流液入口４４か
ら濃縮部ＡＲ１３に還流し、該濃縮部ＡＲ１３内を上昇
する２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富んだ
蒸気と接触させるようにしている。
【００３２】このようにして、前記第２の蒸留部２６に
よって２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富ん
だ液体が、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気と２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブ
チレートＢに富んだ液体とに分離させられ、２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ及び低沸点
不純物Ｌに富んだ蒸気は前記凝縮器によって凝縮され、
留出液として排出される。また、前記第３の蒸留部２７
によって２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高
沸点不純物Ｈに富んだ液体が、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富
んだ液体と２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富ん
だ液体とに分離させられ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富ん
だ液体がサイドカットノズル４２からサイドカット液と
して排出され、２，２，４−トリメチル−１，３−ペン
タンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに
富んだ液体が缶出液出口４５から排出される。
よって２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌに富ん
だ液体が、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気と２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブ
チレートＢに富んだ液体とに分離させられ、２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ及び低沸点
不純物Ｌに富んだ蒸気は前記凝縮器によって凝縮され、
留出液として排出される。また、前記第３の蒸留部２７
によって２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢ、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高
沸点不純物Ｈに富んだ液体が、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富
んだ液体と２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに富ん
だ液体とに分離させられ、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富ん
だ液体がサイドカットノズル４２からサイドカット液と
して排出され、２，２，４−トリメチル−１，３−ペン
タンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈに
富んだ液体が缶出液出口４５から排出される。
【００３３】なお、前記各濃縮部ＡＲ１１、ＡＲ１３、
ＡＲ１５及び各回収部ＡＲ１２、ＡＲ１４、ＡＲ１６
は、一つの節から成る充填（てん）物によって形成され
るようになっているが、蒸留分離しようとする各成分間
の比揮発度によって、蒸留分離に必要な理論段数を確保
するため、使用される充填物の特性に対応させ、複数の
節から成る充填物によって形成することもできる。ま
た、各節間にディストリビュータを配設することもでき
る。さらに、各濃縮部ＡＲ１１、ＡＲ１３、ＡＲ１５及
び各回収部ＡＲ１２、ＡＲ１４、ＡＲ１６を必要な枚数
のトレイによって形成することもできる。また、フィー
ドノズル４１及びサイドカットノズル４２は必ずしも同
じ高さに配置する必要はない。
ＡＲ１５及び各回収部ＡＲ１２、ＡＲ１４、ＡＲ１６
は、一つの節から成る充填（てん）物によって形成され
るようになっているが、蒸留分離しようとする各成分間
の比揮発度によって、蒸留分離に必要な理論段数を確保
するため、使用される充填物の特性に対応させ、複数の
節から成る充填物によって形成することもできる。ま
た、各節間にディストリビュータを配設することもでき
る。さらに、各濃縮部ＡＲ１１、ＡＲ１３、ＡＲ１５及
び各回収部ＡＲ１２、ＡＲ１４、ＡＲ１６を必要な枚数
のトレイによって形成することもできる。また、フィー
ドノズル４１及びサイドカットノズル４２は必ずしも同
じ高さに配置する必要はない。
【００３４】このようにして、複数の蒸留塔を使用する
ことなく、複数の成分から成る原液Ｍを各成分に分離さ
せることができる。また、複数の蒸留塔において加熱及
び冷却をそれぞれ繰り返す必要がないので、凝縮器、蒸
発器、図示されないポンプ等の多数の計装品を配設する
必要がなくなる。したがって、占有面積を小さくするこ
とができるだけでなく、ユーティリティの使用量及び消
費エネルギーを少なくすることができ、蒸留装置のコス
トを低くすることができる。
ことなく、複数の成分から成る原液Ｍを各成分に分離さ
せることができる。また、複数の蒸留塔において加熱及
び冷却をそれぞれ繰り返す必要がないので、凝縮器、蒸
発器、図示されないポンプ等の多数の計装品を配設する
必要がなくなる。したがって、占有面積を小さくするこ
とができるだけでなく、ユーティリティの使用量及び消
費エネルギーを少なくすることができ、蒸留装置のコス
トを低くすることができる。
【００３５】なお、本実施の形態において、垂直分割型
蒸留塔１０内が平板状の仕切板２１〜２４によって区分
されているが、垂直分割型蒸留塔１０内を円筒状の仕切
り板によって区分することもできる。前記垂直分割型蒸
留塔１０は、全体として約３０〜１００段の理論段数を
有し、第４セクション１４及び第６セクション１６にそ
れぞれ５〜３０段程度を当てるようにするのが好まし
い。なお、各段を、トレイ、充填物、トレイと充填物と
の組合せ等のいずれによって形成することもできる。
蒸留塔１０内が平板状の仕切板２１〜２４によって区分
されているが、垂直分割型蒸留塔１０内を円筒状の仕切
り板によって区分することもできる。前記垂直分割型蒸
留塔１０は、全体として約３０〜１００段の理論段数を
有し、第４セクション１４及び第６セクション１６にそ
れぞれ５〜３０段程度を当てるようにするのが好まし
い。なお、各段を、トレイ、充填物、トレイと充填物と
の組合せ等のいずれによって形成することもできる。
【００３６】また、前記垂直分割型蒸留塔１０における
蒸留条件は、塔頂の圧力が比較的低くされ、２．５〜１
５〔ｋＰａ〕の範囲に設定される。塔頂の圧力が前記範
囲より大きくなると、蒸発器において伝熱面積を増加さ
せたり、加熱量を多くしたりする必要が生じる。一方、
塔頂の圧力が前記範囲より小さくなると、凝縮器におい
て伝熱面積を増加させる必要が生じる。
蒸留条件は、塔頂の圧力が比較的低くされ、２．５〜１
５〔ｋＰａ〕の範囲に設定される。塔頂の圧力が前記範
囲より大きくなると、蒸発器において伝熱面積を増加さ
せたり、加熱量を多くしたりする必要が生じる。一方、
塔頂の圧力が前記範囲より小さくなると、凝縮器におい
て伝熱面積を増加させる必要が生じる。
【００３７】次に、前記垂直分割型蒸留塔１０を使用し
た蒸留システムについて説明する。図４は本発明の第１
の実施の形態における蒸留システムを示す図である。原
液Ｍから２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢを蒸留分離させる場合、原
液Ｍが垂直分割型蒸留塔１０に供給されると、前述され
たように、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気が蒸気出口
４３からラインＬ１に排出され、前記２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールＡ及び低沸点不純物
Ｌに富んだ蒸気は凝縮器５１によって冷却されて凝縮さ
れ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になり、該２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ及び
低沸点不純物Ｌに富んだ液体はタンク５２に収容された
後、ポンプ５３によって留出液としてラインＬ２に排出
される。そして、前記タンク５２に収容された液体の一
部は還流液入口４４を介して濃縮部ＡＲ１３（図３）に
還流される。
た蒸留システムについて説明する。図４は本発明の第１
の実施の形態における蒸留システムを示す図である。原
液Ｍから２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢを蒸留分離させる場合、原
液Ｍが垂直分割型蒸留塔１０に供給されると、前述され
たように、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気が蒸気出口
４３からラインＬ１に排出され、前記２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールＡ及び低沸点不純物
Ｌに富んだ蒸気は凝縮器５１によって冷却されて凝縮さ
れ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルＡ及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体になり、該２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールＡ及び
低沸点不純物Ｌに富んだ液体はタンク５２に収容された
後、ポンプ５３によって留出液としてラインＬ２に排出
される。そして、前記タンク５２に収容された液体の一
部は還流液入口４４を介して濃縮部ＡＲ１３（図３）に
還流される。
【００３８】また、２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物
Ｈに富んだ液体が、塔底の缶出液出口４５からラインＬ
３に排出され、ポンプ５５によって缶出液としてライン
Ｌ４に排出される。そして、前記ラインＬ３に排出され
た液体の一部は蒸発器５６によって蒸発させられ、蒸気
入口４６を介して回収部ＡＲ１６に供給される。
ペンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物
Ｈに富んだ液体が、塔底の缶出液出口４５からラインＬ
３に排出され、ポンプ５５によって缶出液としてライン
Ｌ４に排出される。そして、前記ラインＬ３に排出され
た液体の一部は蒸発器５６によって蒸発させられ、蒸気
入口４６を介して回収部ＡＲ１６に供給される。
【００３９】さらに、２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ液体
はサイドカットノズルノズル４２からラインＬ５に排出
され、ポンプ５４によってサイドカット液としてライン
Ｌ６に排出される。第１の実施の形態において、前記垂
直分割型蒸留塔１０、凝縮器５１、タンク５２、ポンプ
５３〜５５及び蒸発器５６によって蒸留装置が構成され
る。
−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ液体
はサイドカットノズルノズル４２からラインＬ５に排出
され、ポンプ５４によってサイドカット液としてライン
Ｌ６に排出される。第１の実施の形態において、前記垂
直分割型蒸留塔１０、凝縮器５１、タンク５２、ポンプ
５３〜５５及び蒸発器５６によって蒸留装置が構成され
る。
【００４０】この場合、前記垂直分割型蒸留塔１０にお
ける蒸留条件は、塔頂の圧力が比較的低くされ、２．５
〜１５〔ｋＰａ〕の範囲に設定される。また、温度につ
いては、塔頂における２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌの濃縮度合
い、塔底における２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈ
の濃縮度合いによって異なるが、約１００〜２００
〔℃〕にするのが好ましい。そして、塔頂における還流
比は５〜３０程度にするのが好ましい。
ける蒸留条件は、塔頂の圧力が比較的低くされ、２．５
〜１５〔ｋＰａ〕の範囲に設定される。また、温度につ
いては、塔頂における２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールＡ及び低沸点不純物Ｌの濃縮度合
い、塔底における２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールジイソブチレートＣ及び高沸点不純物Ｈ
の濃縮度合いによって異なるが、約１００〜２００
〔℃〕にするのが好ましい。そして、塔頂における還流
比は５〜３０程度にするのが好ましい。
【００４１】また、第２セクション１２から第３セクシ
ョン１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対して液体
の分配が行われ、このときの分配比率は、第１室１３Ａ
側と第２室１３Ｂ側とが４対６から２対８にされ、サイ
ドカットノズル４２から２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ液
体が排出される分だけ第２室１３Ｂ側への分配量が多く
される。なお、前記還流比及び分配比率は、原液Ｍの組
成、垂直分割型蒸留塔１０の理論段数等の蒸留条件によ
って変更される。
ョン１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対して液体
の分配が行われ、このときの分配比率は、第１室１３Ａ
側と第２室１３Ｂ側とが４対６から２対８にされ、サイ
ドカットノズル４２から２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢに富んだ液
体が排出される分だけ第２室１３Ｂ側への分配量が多く
される。なお、前記還流比及び分配比率は、原液Ｍの組
成、垂直分割型蒸留塔１０の理論段数等の蒸留条件によ
って変更される。
【００４２】次に、原液Ｍから２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣを蒸留
分離させる本発明の第２の実施の形態について説明す
る。なお、第１の実施の形態と同じ構造を有するものに
ついては、同じ符号を付与することによってその説明を
省略する。図５は本発明の第２の実施の形態における蒸
留システムを示す図である。
−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣを蒸留
分離させる本発明の第２の実施の形態について説明す
る。なお、第１の実施の形態と同じ構造を有するものに
ついては、同じ符号を付与することによってその説明を
省略する。図５は本発明の第２の実施の形態における蒸
留システムを示す図である。
【００４３】この場合、原液Ｍから２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣを
蒸留分離させる場合、原液Ｍが垂直分割型蒸留塔１０に
供給されると、前述されたように、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレート
Ｂ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気が蒸気出口４３から
ラインＬ１に排出され、前記蒸気が凝縮器５１によって
冷却されて凝縮され、２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低沸点
不純物Ｌに富んだ液体になり、該２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ
及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体は、タンク５２に収容
された後、ポンプ５３によって留出液としてラインＬ２
に排出される。そして、前記タンク５２に収容された液
体の一部は還流液入口４４を介して濃縮部ＡＲ１３（図
３）に還流される。
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣを
蒸留分離させる場合、原液Ｍが垂直分割型蒸留塔１０に
供給されると、前述されたように、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレート
Ｂ及び低沸点不純物Ｌに富んだ蒸気が蒸気出口４３から
ラインＬ１に排出され、前記蒸気が凝縮器５１によって
冷却されて凝縮され、２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ及び低沸点
不純物Ｌに富んだ液体になり、該２，２，４−トリメチ
ル−１，３−ペンタンジオールＡ、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートＢ
及び低沸点不純物Ｌに富んだ液体は、タンク５２に収容
された後、ポンプ５３によって留出液としてラインＬ２
に排出される。そして、前記タンク５２に収容された液
体の一部は還流液入口４４を介して濃縮部ＡＲ１３（図
３）に還流される。
【００４４】また、高沸点不純物Ｈに富んだ液体が、塔
底の缶出液出口４５からラインＬ３に排出され、ポンプ
５５によって缶出液としてラインＬ４に排出される。そ
して、前記ラインＬ３に排出された液体の一部は蒸発器
５６によって蒸発させられ、蒸気入口４６を介して回収
部ＡＲ１６に供給される。さらに、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣに
富んだ液体はサイドカットノズル４２からラインＬ５に
排出され、ポンプ５４によってサイドカット液としてラ
インＬ６に排出される。
底の缶出液出口４５からラインＬ３に排出され、ポンプ
５５によって缶出液としてラインＬ４に排出される。そ
して、前記ラインＬ３に排出された液体の一部は蒸発器
５６によって蒸発させられ、蒸気入口４６を介して回収
部ＡＲ１６に供給される。さらに、２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣに
富んだ液体はサイドカットノズル４２からラインＬ５に
排出され、ポンプ５４によってサイドカット液としてラ
インＬ６に排出される。
【００４５】第２の実施の形態において、前記垂直分割
型蒸留塔１０、凝縮器５１、タンク５２、ポンプ５３〜
５５及び蒸発器５６によって蒸留装置が構成される。こ
の場合、前記垂直分割型蒸留塔１０における蒸留条件
は、塔頂の圧力が比較的低くされ、２．５〜１０〔ｋＰ
ａ〕の範囲に設定される。また、温度については、塔頂
における２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌの濃
縮度合い、塔底における高沸点不純物Ｈの濃縮度合いに
よって異なるが、約１３０〜２００〔℃〕にするのが好
ましい。そして、塔頂における還流比は２〜３０程度に
するのが好ましい。
型蒸留塔１０、凝縮器５１、タンク５２、ポンプ５３〜
５５及び蒸発器５６によって蒸留装置が構成される。こ
の場合、前記垂直分割型蒸留塔１０における蒸留条件
は、塔頂の圧力が比較的低くされ、２．５〜１０〔ｋＰ
ａ〕の範囲に設定される。また、温度については、塔頂
における２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールＡ、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールモノイソブチレートＢ及び低沸点不純物Ｌの濃
縮度合い、塔底における高沸点不純物Ｈの濃縮度合いに
よって異なるが、約１３０〜２００〔℃〕にするのが好
ましい。そして、塔頂における還流比は２〜３０程度に
するのが好ましい。
【００４６】さらに、塔頂において蒸留の効率を高める
ために、還流液と塔頂との温度差を少なくすることが好
ましい。また、第２セクション１２から第３セクション
１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対して液体の分
配が行われ、この分配比率は第１室１３Ａ側と第２室１
３Ｂ側とが４対６から２対８にされ、サイドカットノズ
ル４２から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールジイソブチレートＣに富んだ液体が排出される
分だけ第２室１３Ｂ側への分配量が多くされる。なお、
前記還流比及び分配比率は、原液Ｍの組成、垂直分割型
蒸留塔１０の理論段数等の蒸留条件によって変更され
る。
ために、還流液と塔頂との温度差を少なくすることが好
ましい。また、第２セクション１２から第３セクション
１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対して液体の分
配が行われ、この分配比率は第１室１３Ａ側と第２室１
３Ｂ側とが４対６から２対８にされ、サイドカットノズ
ル４２から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールジイソブチレートＣに富んだ液体が排出される
分だけ第２室１３Ｂ側への分配量が多くされる。なお、
前記還流比及び分配比率は、原液Ｍの組成、垂直分割型
蒸留塔１０の理論段数等の蒸留条件によって変更され
る。
【００４７】
【実施例】図６は本発明の第１の実施例における蒸留条
件を示す図、図７は本発明の第２の実施例における蒸留
条件を示す図である。 〔実施例１〕図４に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートＢを蒸留分離させた。垂直分割型蒸留
塔１０（図１）としてパイロットスケールの充填塔が使
用され、垂直分割型蒸留塔１０の本体としては、内径が
１５８．４〔ｍｍ〕のＳＵＳ３０４ ６Ｂ（太さ）、ｓ
ｃｈ１０Ｓ（耐圧）を使用し、充填物エレメントとして
はＭｅｔａｌ ｇａｕｚｅ ｐａｃｋｉｎｇ、Ｔｙｐｅ
ＣＹ（住友重機械工業株式会社製）を使用した。ま
た、充填物は４節から成り、第１セクション１１、第４
セクション１４の第１室１４Ａ及び第２室１４Ｂ、第６
セクション１６の第１室１６Ａ及び第２室１６Ｂ、並び
に第８セクション１８の充填高さをそれぞれ９５４〔ｍ
ｍ〕とし、１節当たりの理論段数を９段相当とした。
件を示す図、図７は本発明の第２の実施例における蒸留
条件を示す図である。 〔実施例１〕図４に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートＢを蒸留分離させた。垂直分割型蒸留
塔１０（図１）としてパイロットスケールの充填塔が使
用され、垂直分割型蒸留塔１０の本体としては、内径が
１５８．４〔ｍｍ〕のＳＵＳ３０４ ６Ｂ（太さ）、ｓ
ｃｈ１０Ｓ（耐圧）を使用し、充填物エレメントとして
はＭｅｔａｌ ｇａｕｚｅ ｐａｃｋｉｎｇ、Ｔｙｐｅ
ＣＹ（住友重機械工業株式会社製）を使用した。ま
た、充填物は４節から成り、第１セクション１１、第４
セクション１４の第１室１４Ａ及び第２室１４Ｂ、第６
セクション１６の第１室１６Ａ及び第２室１６Ｂ、並び
に第８セクション１８の充填高さをそれぞれ９５４〔ｍ
ｍ〕とし、１節当たりの理論段数を９段相当とした。
【００４８】そして、第２セクション１２から第３セク
ション１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対する液
体の分配比率を３対７とした。その他の蒸留条件は図６
に示すとおりである。 〔実施例２〕図４に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣを蒸留分離させた。垂直分割型蒸留塔
１０（図１）としてパイロットスケールの充填塔が使用
され、垂直分割型蒸留塔１０の本体としては、内径が１
５８．４〔ｍｍ〕のＳＵＳ３０４ ６Ｂ（太さ）、ｓｃ
ｈ１０Ｓ（耐圧）を使用し、充填物エレメントとしては
Ｍｅｔａｌ ｇａｕｚｅｐａｃｋｉｎｇ、Ｔｙｐｅ Ｃ
Ｙ（住友重機械工業株式会社製）を使用した。また、充
填物は４節から成り、第１セクション１１、第４セクシ
ョン１４の第１室１４Ａ及び第２室１４Ｂ、第６セクシ
ョン１６の第１室１６Ａ及び第２室１６Ｂ、並びに第８
セクション１８の充填高さがそれぞれ９５４〔ｍｍ〕と
し、１節当たりの理論段数を９段相当とした。
ション１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対する液
体の分配比率を３対７とした。その他の蒸留条件は図６
に示すとおりである。 〔実施例２〕図４に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣを蒸留分離させた。垂直分割型蒸留塔
１０（図１）としてパイロットスケールの充填塔が使用
され、垂直分割型蒸留塔１０の本体としては、内径が１
５８．４〔ｍｍ〕のＳＵＳ３０４ ６Ｂ（太さ）、ｓｃ
ｈ１０Ｓ（耐圧）を使用し、充填物エレメントとしては
Ｍｅｔａｌ ｇａｕｚｅｐａｃｋｉｎｇ、Ｔｙｐｅ Ｃ
Ｙ（住友重機械工業株式会社製）を使用した。また、充
填物は４節から成り、第１セクション１１、第４セクシ
ョン１４の第１室１４Ａ及び第２室１４Ｂ、第６セクシ
ョン１６の第１室１６Ａ及び第２室１６Ｂ、並びに第８
セクション１８の充填高さがそれぞれ９５４〔ｍｍ〕と
し、１節当たりの理論段数を９段相当とした。
【００４９】そして、第２セクション１２から第３セク
ション１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対する液
体の分配比率を３対７とした。その他の蒸留条件は図７
に示すとおりである。 〔比較例１〕図２に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートＢを蒸留分離させた。第１、第２の蒸
留塔７１（図２参照）、７２としてコマーシャルスケー
ルの充填塔を使用した。そして、第１の蒸留塔７１とし
ては、実段数が２８段のバルブトレイの棚段塔を使用
し、内径を１２００〔ｍｍ〕とし、原液Ｍが供給される
位置を塔頂から実段数で１５段目とした。また、第２の
蒸留塔７２としては、内径が８５０〔ｍｍ〕のＳＵＳ３
０４ ６Ｂ（太さ）、ｓｃｈ１０Ｓ（耐圧）を使用し、
充填物エレメントとしてはＭｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙ
（住友重機械工業株式会社製）を使用した。そして、充
填高さは、上から第１節目を３８７０〔ｍｍ〕とし、第
２節目及び第３節目をそれぞれ３０１０〔ｍｍ〕とし、
総理論段数を約２０段とした。また、原液Ｍが供給され
る位置を第２節目と第３節目との間に、サイドカットノ
ズル７７が形成される位置を第１節目と第２節目との間
にした。
ション１３の第１室１３Ａ及び第２室１３Ｂに対する液
体の分配比率を３対７とした。その他の蒸留条件は図７
に示すとおりである。 〔比較例１〕図２に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモ
ノイソブチレートＢを蒸留分離させた。第１、第２の蒸
留塔７１（図２参照）、７２としてコマーシャルスケー
ルの充填塔を使用した。そして、第１の蒸留塔７１とし
ては、実段数が２８段のバルブトレイの棚段塔を使用
し、内径を１２００〔ｍｍ〕とし、原液Ｍが供給される
位置を塔頂から実段数で１５段目とした。また、第２の
蒸留塔７２としては、内径が８５０〔ｍｍ〕のＳＵＳ３
０４ ６Ｂ（太さ）、ｓｃｈ１０Ｓ（耐圧）を使用し、
充填物エレメントとしてはＭｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙ
（住友重機械工業株式会社製）を使用した。そして、充
填高さは、上から第１節目を３８７０〔ｍｍ〕とし、第
２節目及び第３節目をそれぞれ３０１０〔ｍｍ〕とし、
総理論段数を約２０段とした。また、原液Ｍが供給され
る位置を第２節目と第３節目との間に、サイドカットノ
ズル７７が形成される位置を第１節目と第２節目との間
にした。
【００５０】そして、第２の蒸留塔７２から排出された
低沸点不純物Ｋ、Ｎを第１の蒸留塔７１に還流した。そ
の他の蒸留条件は図６に示すとおりである。 〔比較例２〕図２に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣを蒸留分離させた。第１、第２の蒸留
塔７１（図２参照）、７２としてコマーシャルスケール
の充填塔を使用した。そして、第１の蒸留塔７１におい
て、内径を７５０〔ｍｍ〕とし、充填物エレメントとし
てＭｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙ（住友重機械工業株式会
社製）を使用した。また、充填高さは、上から第１節目
を３４４０〔ｍｍ〕とし、第２節目及び第３節目をそれ
ぞれ３２２５〔ｍｍ〕とし、総理論段数を約２０段とし
た。また、原液Ｍが供給される位置を第１節目と第２節
目との間にした。
低沸点不純物Ｋ、Ｎを第１の蒸留塔７１に還流した。そ
の他の蒸留条件は図６に示すとおりである。 〔比較例２〕図２に示される蒸留システムを使用して
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジ
イソブチレートＣを蒸留分離させた。第１、第２の蒸留
塔７１（図２参照）、７２としてコマーシャルスケール
の充填塔を使用した。そして、第１の蒸留塔７１におい
て、内径を７５０〔ｍｍ〕とし、充填物エレメントとし
てＭｅｌｌａｐａｋ ２５０Ｙ（住友重機械工業株式会
社製）を使用した。また、充填高さは、上から第１節目
を３４４０〔ｍｍ〕とし、第２節目及び第３節目をそれ
ぞれ３２２５〔ｍｍ〕とし、総理論段数を約２０段とし
た。また、原液Ｍが供給される位置を第１節目と第２節
目との間にした。
【００５１】第２の蒸留塔７２において、内径を１００
０〔ｍｍ〕とし、充填物エレメントとしてＭｅｌｌａｐ
ａｋ ２５０Ｙ（住友重機械工業株式会社製）を使用し
た。充填高さは、上から第１節目を４３００〔ｍｍ〕と
し、第２節目及び第３節目をそれぞれ３４４０〔ｍｍ〕
とし、総理論段数を約２６段とした。また、原液Ｍが供
給される位置を第２節目と第３節目との間に、サイドカ
ットノズル７７が形成される位置を、第１節目と第２節
目との間にした。
０〔ｍｍ〕とし、充填物エレメントとしてＭｅｌｌａｐ
ａｋ ２５０Ｙ（住友重機械工業株式会社製）を使用し
た。充填高さは、上から第１節目を４３００〔ｍｍ〕と
し、第２節目及び第３節目をそれぞれ３４４０〔ｍｍ〕
とし、総理論段数を約２６段とした。また、原液Ｍが供
給される位置を第２節目と第３節目との間に、サイドカ
ットノズル７７が形成される位置を、第１節目と第２節
目との間にした。
【００５２】そして、第２の蒸留塔７２から排出された
低沸点不純物Ｋ、Ｎを第１の蒸留塔７１に還流した。そ
の他の蒸留条件は図７に示すとおりである。実施例１と
比較例１とを比較した結果、実施例１において原液Ｍか
ら２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール
モノイソブチレートＢを分離させると、比較例１と同様
の純度の２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢを得ることができた。ま
た、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルモノイソブチレートＢの単位量当たりの蒸気を発生さ
せるのに必要な熱負荷は、実施例１と比較例１とでほぼ
等しいが、実施例１においては、比較例１より計装品を
少なくすることができる。
低沸点不純物Ｋ、Ｎを第１の蒸留塔７１に還流した。そ
の他の蒸留条件は図７に示すとおりである。実施例１と
比較例１とを比較した結果、実施例１において原液Ｍか
ら２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール
モノイソブチレートＢを分離させると、比較例１と同様
の純度の２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートＢを得ることができた。ま
た、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオー
ルモノイソブチレートＢの単位量当たりの蒸気を発生さ
せるのに必要な熱負荷は、実施例１と比較例１とでほぼ
等しいが、実施例１においては、比較例１より計装品を
少なくすることができる。
【００５３】そして、実施例２と比較例２とを比較した
結果、実施例２において原液Ｍから２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣを
分離させると、比較例２と同様の純度の２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
Ｃを得ることができた。また、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣの単位
量当たりの蒸気を発生させるのに必要な熱負荷は実施例
２と比較例２とでほぼ等しいが、実施例２においては、
比較例２より計装品を少なくすることができる。
結果、実施例２において原液Ｍから２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣを
分離させると、比較例２と同様の純度の２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
Ｃを得ることができた。また、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートＣの単位
量当たりの蒸気を発生させるのに必要な熱負荷は実施例
２と比較例２とでほぼ等しいが、実施例２においては、
比較例２より計装品を少なくすることができる。
【００５４】なお、本発明は前記実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させ
ることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除す
るものではない。
るものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させ
ることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除す
るものではない。
【００５５】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールイソブチレート類の蒸留装置においては、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブ
チレート及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールジイソブチレートを含む原液を供給するフィ
ードノズルと、該フィードノズルより上方に形成された
濃縮部、及び前記フィードノズルより下方に形成された
回収部を備えた第１の蒸留部と、該第１の蒸留部の上端
に接続され、該上端より上方に形成された濃縮部、及び
前記上端より下方に形成された回収部を備え、塔頂から
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールに
富んだ液体を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留
部の下端に接続され、該下端より上方に形成された濃縮
部、及び前記下端より下方に形成された回収部を備え、
塔底から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールジイソブチレートに富んだ液体を排出する第３の
蒸留部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸留
部の濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富ん
だ液体を排出するサイドカットノズルとを有する。
れば、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールイソブチレート類の蒸留装置においては、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール、２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブ
チレート及び２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールジイソブチレートを含む原液を供給するフィ
ードノズルと、該フィードノズルより上方に形成された
濃縮部、及び前記フィードノズルより下方に形成された
回収部を備えた第１の蒸留部と、該第１の蒸留部の上端
に接続され、該上端より上方に形成された濃縮部、及び
前記上端より下方に形成された回収部を備え、塔頂から
２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールに
富んだ液体を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留
部の下端に接続され、該下端より上方に形成された濃縮
部、及び前記下端より下方に形成された回収部を備え、
塔底から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールジイソブチレートに富んだ液体を排出する第３の
蒸留部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸留
部の濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富ん
だ液体を排出するサイドカットノズルとを有する。
【００５６】そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。この場合、原液から２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トを蒸留分離させるために、各第１〜第３の蒸留部にお
いて加熱及び冷却がそれぞれ必要以上に繰り返されない
ので、計装品の使用量が少なくなり、消費エネルギーを
少なくすることができるとともに、蒸留装置のコストを
低くすることができる。
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。この場合、原液から２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレー
トを蒸留分離させるために、各第１〜第３の蒸留部にお
いて加熱及び冷却がそれぞれ必要以上に繰り返されない
ので、計装品の使用量が少なくなり、消費エネルギーを
少なくすることができるとともに、蒸留装置のコストを
低くすることができる。
【００５７】また、第１〜第３の蒸留部を一体に形成す
ることができるので、蒸留装置のコストを低くすること
ができる。そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２の
蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部と
第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介して
隣接させられるので、充填物エレメントを製造するのが
容易になり、蒸留装置のコストを低くすることができ
る。
ることができるので、蒸留装置のコストを低くすること
ができる。そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２の
蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部と
第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介して
隣接させられるので、充填物エレメントを製造するのが
容易になり、蒸留装置のコストを低くすることができ
る。
【００５８】本発明の他の２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装置
においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートを含
む原液を供給するフィードノズルと、該フィードノズル
より上方に形成された濃縮部、及び前記フィードノズル
より下方に形成された回収部を備えた第１の蒸留部と、
該第１の蒸留部の上端に接続され、該上端より上方に形
成された濃縮部、及び前記上端より下方に形成された回
収部を備え、塔頂から２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオール及び２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富んだ液体
を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の下端に
接続され、該下端より上方に形成された濃縮部、及び前
記下端より下方に形成された回収部を備えた第３の蒸留
部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸留部の
濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートに富んだ液
体を排出するサイドカットノズルとを有する。
１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装置
においては、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールモノイソブチレート及び２，２，４−トリメ
チル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレートを含
む原液を供給するフィードノズルと、該フィードノズル
より上方に形成された濃縮部、及び前記フィードノズル
より下方に形成された回収部を備えた第１の蒸留部と、
該第１の蒸留部の上端に接続され、該上端より上方に形
成された濃縮部、及び前記上端より下方に形成された回
収部を備え、塔頂から２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオール及び２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールモノイソブチレートに富んだ液体
を排出する第２の蒸留部と、前記第１の蒸留部の下端に
接続され、該下端より上方に形成された濃縮部、及び前
記下端より下方に形成された回収部を備えた第３の蒸留
部と、前記第２の蒸留部の回収部と前記第３の蒸留部の
濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールジイソブチレートに富んだ液
体を排出するサイドカットノズルとを有する。
【００５９】そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。この場合、原液から２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
を蒸留分離させるために、各第１〜第３の蒸留部におい
て加熱及び冷却がそれぞれ必要以上に繰り返されないの
で、計装品の使用量が少なくなり、消費エネルギーを少
なくすることができるとともに、蒸留装置のコストを低
くすることができる。
の蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部
と第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介し
て隣接させられる。この場合、原液から２，２，４−ト
リメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレート
を蒸留分離させるために、各第１〜第３の蒸留部におい
て加熱及び冷却がそれぞれ必要以上に繰り返されないの
で、計装品の使用量が少なくなり、消費エネルギーを少
なくすることができるとともに、蒸留装置のコストを低
くすることができる。
【００６０】また、第１〜第３の蒸留部を一体に形成す
ることができるので、蒸留装置のコストを低くすること
ができる。そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２の
蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部と
第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介して
隣接させられるので、充填物エレメントを製造するのが
容易になり、蒸留装置のコストを低くすることができ
る。
ることができるので、蒸留装置のコストを低くすること
ができる。そして、前記第１の蒸留部の濃縮部と第２の
蒸留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部と
第３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介して
隣接させられるので、充填物エレメントを製造するのが
容易になり、蒸留装置のコストを低くすることができ
る。
【図１】本発明の第１の実施の形態における垂直分割型
蒸留塔の概念図である。
蒸留塔の概念図である。
【図２】従来の蒸留装置の概念図である。
【図３】本発明の第１の実施の形態における蒸留部を示
す図である。
す図である。
【図４】本発明の第１の実施の形態における蒸留システ
ムを示す図である。
ムを示す図である。
【図５】本発明の第２の実施の形態における蒸留システ
ムを示す図である。
ムを示す図である。
【図６】本発明の第１の実施例における蒸留条件を示す
図である。
図である。
【図７】本発明の第２の実施例における蒸留条件を示す
図である。
図である。
１０ 垂直分割型蒸留塔 ２１〜２４ 中仕切り ２５ 第１の蒸留部 ２６ 第２の蒸留部 ２７ 第３の蒸留部 ４１ フィードノズル ４２ サイドカットノズル ５１ 凝縮器 ５２ タンク ５３〜５５ ポンプ ５６ 蒸発器 Ａ ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ール ＡＲ１１、ＡＲ１３、ＡＲ１５ 濃縮部 ＡＲ１２、ＡＲ１４、ＡＲ１６ 回収部 Ｂ ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレート Ｃ ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレート
ール ＡＲ１１、ＡＲ１３、ＡＲ１５ 濃縮部 ＡＲ１２、ＡＲ１４、ＡＲ１６ 回収部 Ｂ ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールモノイソブチレート Ｃ ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオ
ールジイソブチレート
Claims (6)
- 【請求項１】 （ａ）２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレ
ートを含む原液を供給するフィードノズルと、（ｂ）該
フィードノズルより上方に形成された濃縮部、及び前記
フィードノズルより下方に形成された回収部を備えた第
１の蒸留部と、（ｃ）該第１の蒸留部の上端に接続さ
れ、該上端より上方に形成された濃縮部、及び前記上端
より下方に形成された回収部を備え、塔頂から２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールに富んだ液
体を排出する第２の蒸留部と、（ｄ）前記第１の蒸留部
の下端に接続され、該下端より上方に形成された濃縮
部、及び前記下端より下方に形成された回収部を備え、
塔底から２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールジイソブチレートに富んだ液体を排出する第３の
蒸留部と、（ｅ）前記第２の蒸留部の回収部と前記第３
の蒸留部の濃縮部との間に配設され、２，２，４−トリ
メチル−１，３−ペンタンジオールモノイソブチレート
に富んだ液体を排出するサイドカットノズルとを有する
とともに、（ｆ）前記第１の蒸留部の濃縮部と第２の蒸
留部の回収部とが、及び前記第１の蒸留部の回収部と第
３の蒸留部の濃縮部とが、いずれも中仕切りを介して隣
接させられることを特徴とする２，２，４−トリメチル
−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装
置。 - 【請求項２】 （ａ）２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレ
ートを含む原液を供給するフィードノズルと、（ｂ）該
フィードノズルより上方に形成された濃縮部、及び前記
フィードノズルより下方に形成された回収部を備えた第
１の蒸留部と、（ｃ）該第１の蒸留部の上端に接続さ
れ、該上端より上方に形成された濃縮部、及び前記上端
より下方に形成された回収部を備え、塔頂から２，２，
４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール及び２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールモノイ
ソブチレートに富んだ液体を排出する第２の蒸留部と、
（ｄ）前記第１の蒸留部の下端に接続され、該下端より
上方に形成された濃縮部、及び前記下端より下方に形成
された回収部を備えた第３の蒸留部と、（ｅ）前記第２
の蒸留部の回収部と前記第３の蒸留部の濃縮部との間に
配設され、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタン
ジオールジイソブチレートに富んだ液体を排出するサイ
ドカットノズルとを有するとともに、（ｆ）前記第１の
蒸留部の濃縮部と第２の蒸留部の回収部とが、及び前記
第１の蒸留部の回収部と第３の蒸留部の濃縮部とが、い
ずれも中仕切りを介して隣接させられることを特徴とす
る２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール
イソブチレート類の蒸留装置。 - 【請求項３】 （ａ）２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレ
ートを含む原液をフィードノズルによって第１の蒸留部
に供給し、（ｂ）該第１の蒸留部の濃縮部、及び前記第
１の蒸留部の上端に接続された第２の蒸留部の濃縮部に
よって形成された２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオールに富んだ液体を塔頂から排出し、（ｃ）
前記第１の蒸留部の回収部、及び前記第１の蒸留部の下
端に接続された第３の蒸留部の濃縮部によって形成され
た２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオール
ジイソブチレートに富んだ液体を塔底から排出し、
（ｄ）前記第１の蒸留部の濃縮部に中仕切りを介して隣
接させられた第２の蒸留部の回収部と、前記第１の蒸留
部の回収部に中仕切りを介して隣接させられた前記第３
の蒸留部の濃縮部との間に配設されたサイドカットノズ
ルから、２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジ
オールモノイソブチレートに富んだ液体を排出すること
を特徴とする２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールイソブチレート類の蒸留方法。 - 【請求項４】 塔頂の圧力が２．５〜１５〔ｋＰａ〕に
され、塔頂の温度が１００〜２００〔℃〕にされる請求
項３に記載の２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールイソブチレート類の蒸留方法。 - 【請求項５】 （ａ）２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオール、２，２，４−トリメチル−１，３
−ペンタンジオールモノイソブチレート及び２，２，４
−トリメチル−１，３−ペンタンジオールジイソブチレ
ートを含む原液をフィードノズルによって第１の蒸留部
に供給し、（ｂ）該第１の蒸留部の濃縮部、及び前記第
１の蒸留部の上端に接続された第２の蒸留部の濃縮部に
よって形成された２，２，４−トリメチル−１，３−ペ
ンタンジオール及び２，２，４−トリメチル−１，３−
ペンタンジオールモノイソブチレートに富んだ液体を塔
頂から排出し、（ｃ）前記第１の蒸留部の濃縮部に中仕
切りを介して隣接させられた第２の蒸留部の回収部と、
前記第１の蒸留部の回収部に中仕切りを介して隣接させ
られた前記第３の蒸留部の濃縮部との間に配設されたサ
イドカットノズルから、２，２，４−トリメチル−１，
３−ペンタンジオールジイソブチレートに富んだ液体を
排出することを特徴とする２，２，４−トリメチル−
１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留方
法。 - 【請求項６】 塔頂の圧力が２．５〜１０〔ｋＰａ〕に
され、塔頂の温度が１３０〜２００〔℃〕にされる請求
項５に記載の２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタ
ンジオールイソブチレート類の蒸留方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12304198A JPH11315051A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装置及び蒸留方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12304198A JPH11315051A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装置及び蒸留方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11315051A true JPH11315051A (ja) | 1999-11-16 |
Family
ID=14850754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12304198A Withdrawn JPH11315051A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | ２，２，４−トリメチル−１，３−ペンタンジオールイソブチレート類の蒸留装置及び蒸留方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11315051A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR100540822B1 (ko) * | 2002-11-27 | 2006-01-11 | 주식회사 엘지화학 | 이소부티릭산의 정제방법 |
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-
1998
- 1998-05-06 JP JP12304198A patent/JPH11315051A/ja not_active Withdrawn
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| US8932434B2 (en) | 2009-03-19 | 2015-01-13 | Lg Chem, Ltd. | Dividing wall distillation column for producing high purity acrylic acid and fractional distillation method using the same |
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| US9884264B2 (en) | 2009-03-19 | 2018-02-06 | Lg Chem, Ltd. | Divided wall distillation column for producing high purity acrylic acid and fractional distillation method using the same |
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