JP2012515771A - 高純度のノルマルブタノール生産用分離壁型蒸留塔、及びノルマルブタノール蒸留方法 - Google Patents
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Abstract
【選択図】図5
Description
下限:T1a=86.8036×P0.3570
上限:T2a=96.8276×P0.3201
(ここで、T1a及びT2aは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
下限:T1b=139.100×P0.1438
上限:T2b=156.9071×P0.1977
(ここで、T1b及びT2bは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
下限:T1c=115.7594×P0.2297
上限:T2c=125.0420×P0.2727
(ここで、T1c及びT2cは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
下限:T1a=86.8036×P0.3570
上限:T2a=96.8276×P0.3201
(ここで、T1a及びT2aは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
下限:T1b=139.100×P0.1438
上限:T2b=156.9071×P0.1977
(ここで、T1b及びT2bは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
下限:T1c=115.7594×P0.2297
上限:T2c=125.0420×P0.2727
(ここで、T1c及びT2cは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
本発明で提案したシステムの性能を検証するためにDWCを設計製作し、運転を実施した。実際運転を通じて要求する製品の組成が得られることを確認した。比較例は、従来の分離壁無しの2本の蒸留塔を使用し、実施例は、分離壁がある1本の蒸留塔を使用した。
本発明の分離壁型蒸留塔の構造を図5に示したところ、これを参照して下記の説明を理解することができる。
下限:T1a=86.8036×P0.3570
上限:T2a=96.8276×P0.3201
(ここで、T1a及びT2aは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
下限:T1b=139.100×P0.1438
上限:T2b=156.9071×P0.1977
(ここで、T1b及びT2bは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
下限:T1c=115.7594×P0.2297
上限:T2c=125.0420×P0.2727
(ここで、T1c及びT2cは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
11 第1塔
21 第2塔
12 予備分離機
22 主分離機
31 凝縮器
41 再沸器
51 分離壁
100 塔頂区域
200 上部供給区域
300 上部流出区域
400 下部供給区域
500 下部流出区域
600 塔底区域
NR1 供給中間段
NR2 流出中間段
F 原料(フィード)
B 高沸点物質
D 低沸点物質
S 中間沸点物質
Claims (23)
- 凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、
前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、少なくとも1個の流入フローと少なくとも3個の流出フローを有し、
前記流入フローは、クルドノルマルブタノールである原料Fが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段NR1に流入され、
前記流出フローのうち少なくとも1つのフローは、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする分離壁型蒸留塔。 - 低沸点成分Dは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Bは、前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Sは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段NR2に流出され、
前記流出中間段NR2のフローは、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。 - 前記原料Fは、ノルマルブタノール含量が90重量%以上であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
- 前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の80〜145%範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
- 前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によって決定されることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
- 前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の30〜85%範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
- 前記塔頂区域の温度は、常圧で90〜100℃範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
- 前記塔底区域の温度は、常圧で140〜160℃範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
- 前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Sが流出される流出中間段NR2の温度は、常圧で118〜127℃範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
- 前記塔頂区域の温度は、下記数式1による下限温度T1a〜上限温度T2a範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
[数式1]
下限:T1a=86.8036×P0.3570
上限:T2a=96.8276×P0.3201
(ここで、T1a及びT2aは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09) - 前記塔底区域の温度は、下記数式2による下限温度T1b〜上限温度T2b範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
[数式2]
下限:T1b=139.100×P0.1438
上限:T2b=156.9071×P0.1977
(ここで、T1b及びT2bは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09) - 上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Sが流出される流出中間段NR2の温度は、下記数式3による下限温度T1c〜上限温度T2c範囲以内であることを特徴とする請求項1に記載の分離壁型蒸留塔。
[数式3]
下限:T1c=115.7594×P0.2297
上限:T2c=125.0420×P0.2727
ここで、T1c及びT2cは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09) - 分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノール原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法において、
前記分離壁型蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備え、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、
低沸点成分Dは、塔頂区域で流出され、高沸点成分Bは、塔底区域で流出され、中間沸点成分Sは、上部流出区域及び下部流出区域が当接する流出中間段NR2に流出され、
前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法。 - 前記原料Fは、ノルマルブタノール含量が90重量%以上であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
- 前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の80〜145%範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
- 前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によって決定されることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
- 前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の30〜85%範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
- 前記塔頂区域の温度は、常圧で90〜100℃範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
- 前記塔底区域の温度は、常圧で140〜160℃範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
- 前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Sが流出される流出中間段NR2の温度は常圧で118〜127℃範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
- 前記塔頂区域の温度は、下記数式1による下限温度T1a〜上限温度T2a範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
[数式1]
下限:T1a=86.8036×P0.3570
上限:T2a=96.8276×P0.3201
(ここで、T1a及びT2aは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09) - 前記塔底区域の温度は、下記数式2による下限温度T1b〜上限温度T2b範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
[数式2]
下限:T1b=139.100×P0.1438
上限:T2b=156.9071×P0.1977
(ここで、T1b及びT2bは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09) - 上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Sが流出される流出中間段NR2の温度は、下記数式3による下限温度T1c〜上限温度T2c範囲以内であることを特徴とする請求項13に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
[数式3]
下限:T1c=115.7594×P0.2297
上限:T2c=125.0420×P0.2727
(ここで、T1c及びT2cは、温度であって、単位は℃であり;Pは、圧力であって、単位はkgf/cm2である;0.1≦P≦10、P≠1.09)
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