JP2016502463A - アルカノールの製造装置 - Google Patents
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Abstract
Description
R−OH
本発明のさらに1つの具現例で、図6〜図8のように、前記熱交換器は、原料予熱用熱交換器400であることができる。図6〜図8に示されたように、前記原料予熱用熱交換器400は、前記製造装置の連結ルートに直接または間接的に連結されるように位置することができ、熱力学的な観点から、好ましくは前記原料予熱用熱交換器は、前記分離壁型または一般型蒸留塔200の塔頂流れ及び分離壁型蒸留塔100に流入される原料110が流れる配管に直接連結されることができる。また、前記原料予熱用熱交換器400は、例えば、前記分離型塔頂流れ120及び一般型塔頂流れ220のうち1つ以上の流れが前記原料予熱用熱交換器400及び凝縮器102、202を順次に通過するように前記凝縮器102、202の前段に位置することができる。前記分離型塔頂流れ120及び一般型蒸留塔200の塔頂流れ220のうち1つ以上の流れは、例えば、前記原料予熱用熱交換器400及び分離型凝縮器102を順次に通過した後、前記分離型凝縮器102を通過した分離型塔頂流れ120のうち一部が前記分離壁型蒸留塔100に還流されるか、または前記原料予熱用熱交換器400及び一般型凝縮器202を順次に通過した後、前記一般型凝縮器202を通過した一般型塔頂流れ220のうち一部が前記一般型蒸留塔200に還流されることができる。前記のように、原料予熱用熱交換器400をさらに含むことによって、前記分離型塔頂流れ120及び一般型塔頂流れ220のうち1つ以上が前記原料予熱用熱交換器400を経由し、前記原料予熱用熱交換器400に熱を供給するようになる。これによって、分離型塔頂流れ120及び一般型塔頂流れ220のうち一部は、それぞれ相対的に低い温度で前記分離壁型蒸留塔100及び一般型蒸留塔200に還流され、残りの一部は、製品として生産されることができる。
図9のように、本発明のさらに1つの具現例では、いわゆる低沸点、中沸点及び高沸点の3成分を含む原料110から精製工程を行うために、図9のように、前記化学式1の化合物とその異性体を含む原料110が前記一般型蒸留塔200の一般型原料供給領域206に流入され、前記一般型蒸留塔200の一般型塔底流れ230が分離壁型蒸留塔100の分離型原料供給領域106に原料として導入されるように配管システムを通じて連結させることができる。このような場合に、一般型蒸留塔200の一般型塔頂領域204では、前記原料110の成分のうち相対的に低沸点成分と水が一般型塔頂流れ220に排出され、排出された前記一般型塔頂流れ220のうち一部は、一般型凝縮器202を通過し、一般型蒸留塔200に還流されることができる。前記一般型蒸留塔200の一般型塔底領域205では、前記原料110の成分のうち相対的に高沸点成分と前記化学式1の化合物とその化合物の異性体を含む流れが一般型塔底流れ230として排出され、排出された前記一般型塔底流れ230のうち一部は、一般型再沸器203を通過し、一般型蒸留塔200に還流されることができる。また、前記一般型塔底流れ230の残りの一部は、前記一般型蒸留塔200に連結された分離壁型蒸留塔100の分離型原料供給領域106に導入されることができる。前記分離壁型蒸留塔100では、類似の分離工程が進行され、分離型塔頂領域104では、相対的に低沸点物質が分離型塔頂流れ120として排出され、前記排出された分離型塔頂流れ120のうち一部は、分離型凝縮器102を通過し、分離壁型蒸留塔100に還流されることができる。また、生成物流出領域107では、中沸点物質が生成物流れ140として流出されることができ、前記分離型塔底領域105では、高沸点物質が分離型塔底流れ130に排出され、前記排出された分離型塔底流れ130のうち一部は、分離型再沸器103を通過し、分離壁型蒸留塔100に還流されることができる。例えば、前記一般型蒸留塔200の一般型原料供給領域206にn−ブタノールとその異性体であるiso−ブタノールが含まれた原料110が流入されれば、前記一般型蒸留塔200の一般型塔頂領域204と一般型塔底領域205でそれぞれ低沸点成分と高沸点成分が分離され、一般型塔頂流れ220及び一般型塔底流れ230として排出される。また、高沸点成分、iso−ブタノール及びn−ブタノールを含む一般型塔底流れ230のうち一部は、一般型再沸器203を通過し、一般型蒸留塔200に還流され、残りの一部は、前記一般型蒸留塔200に連結された分離壁型蒸留塔100の原料供給領域106に流入され、前記分離壁型蒸留塔100の分離型塔頂領域104では、相対的に低沸点成分であるiso−ブタノールが流出され、生成物流出領域107では、相対的に中沸点成分であるn−ブタノールが、分離型塔底領域105では高沸点成分が流出される。前記で一般型蒸留塔200の一般型塔頂流れ220及び分離壁型蒸留塔100の分離型塔頂流れ120は、それぞれ一般型凝縮器202及び分離型凝縮器102を経てそれぞれ一般型塔頂領域204及び分離型塔頂領域104に還流されるか、製品として貯蔵されることができる。また、前記一般型蒸留塔200の一般型塔底流れ230及び分離壁型蒸留塔100の分離型塔底流れ130は、それぞれ一般型再沸器203及び分離型再沸器103を経てそれぞれ一般型塔底領域205及び分離型塔底領域105に還流されるか、製品として生産されることができる。
図10に示されたように、前記製造装置は、前記分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段に位置し、前記分離壁型蒸留塔及び一般型蒸留塔の流入または流出流れのうち1つ以上の一部または全部を熱交換させることができる熱交換器を含むことができる。例えば、前記熱交換器は、分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で前記分離型塔頂流れ及び一般型塔底流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を外部の水と熱交換させるか、または分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で前記分離型塔頂流れ及び一般型塔底流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を一般型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させることがある。
本発明のさらに1つの具現例で、図11及び図12に示されたように、前記熱交換器は、原料予熱用熱交換器410であることができる。前記原料予熱用熱交換器410は、前記製造装置の連結ルートに直接または間接的に連結されるように位置することができ、熱力学的な観点から、好ましくは前記原料予熱用熱交換器410は、前記分離壁型210または一般型蒸留塔200の塔頂流れ120、220及び一般型蒸留塔200に流入される原料110が流れる配管に直接連結されることができる。また、前記原料予熱用熱交換器410は、例えば、前記一般型塔頂流れ220及び分離型塔頂流れ120のうち1つ以上の流れが熱交換器410及び凝縮器102、202を順次に通過するように前記凝縮器102、202の前段に位置することができる。前記一般型塔頂流れ220及び分離型塔頂流れ120のうち1つ以上の流れは、例えば、図11のように、前記原料予熱用熱交換器410及び一般型凝縮器202を順次に通過した後、前記一般型凝縮器202を通過した一般型塔頂流れ220のうち一部が前記一般型蒸留塔200に還流されるか、図12のように、前記原料予熱用熱交換器410及び分離型凝縮器102を順次に通過した後、前記分離型凝縮器102を通過した分離型塔頂流れ120のうち一部が前記分離壁型蒸留塔100に還流されることができる。
1つの例示では、図13のように、前記製造装置は、分離型スチーム生成用熱交換器300、一般型スチーム生成用熱交換器310及び一般型原料予熱用熱交換器410を含むことができる。前記分離型スチーム生成用熱交換器300は、分離壁型蒸留塔100の分離型塔頂流れ120が流れる配管システムに位置することができ、例えば、分離型凝縮器102の前段に位置し、前記分離壁型塔頂流れは、分離型スチーム生成用熱交換器300を通過し、分離型凝縮器102を通過した後、そのうち一部が分離壁型蒸留塔100に還流されることができる。また、前記一般型スチーム生成用熱交換器310は、一般型蒸留塔200の一般型塔頂流れ220が流れる配管システムに位置することができ、例えば、一般型凝縮器202の前段に位置し、前記一般型塔頂流れ220は、一般型スチーム生成用熱交換器310を通過し、一般型凝縮器202を通過した後、その中一部が一般型蒸留塔200に還流されることができる。一方、前記一般型原料予熱用熱交換器410は、分離壁型蒸留塔100の生成物流れ140及び一般型蒸留塔200の原料110が流れる配管システムに位置することができる。
R−OH
R−OH
図2は、例示的な分離壁型蒸留塔を示す図である。
図3は、例示的な一般型蒸留塔を示す図である。
図4〜図13は、例示的なアルカノールの製造装置の具現例を示す図である。
図14は、比較例で使用したアルカノールの製造装置を示す図である。
図1のように、分離壁型蒸留塔及び一般型蒸留塔が順次に連結された装置を使用してn−ブタノールを製造した。具体的には、iso−ブタノール及びn−ブタノールを含む原料を分離壁型蒸留塔に導入して分離工程を行い、かつ、前記分離壁型蒸留塔の下部運転圧力は、約2.5Kg/cm2であり、運転温度は、約140℃となるようにし、前記分離壁型蒸留塔の上部運転圧力は、約1.5Kg/cm2であり、運転温度は、約103℃となるようにした。また、分離壁型蒸留塔の分離型塔底領域で排出される高沸点の分離型塔底流れの一部は、分離型再沸器を経て分離壁型蒸留塔にさらに導入させた。また、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出される低沸点流れ及び水を含む分離型塔頂流れの一部は、分離型凝縮器を経て分離壁型蒸留塔に再導入させ、他の一部は、製品として分離した。また、分離壁型蒸留塔の生成物流れであるiso−ブタノール及びn−ブタノールを含む流れを一般型蒸留塔に導入して分離工程を行い、かつ、前記一般型蒸留塔の下部運転圧力は、約1.8Kg/cm2であり、運転温度は、約135℃となるようにし、前記一般型蒸留塔の上部運転圧力は、約1.0Kg/cm2であり、運転温度は、約105℃となるようにした。また、一般型蒸留塔の一般型塔底領域で排出されるn−ブタノールの一部は、一般型再沸器を経て一般型蒸留塔にさらに導入させ、他の一部は、製品として分離した。また、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールの一部は、一般型凝縮器を経て一般型蒸留塔に再導入させ、他の一部は、製品として分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、13〜20であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、14〜26となるようにした。
図4のように、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが一般型凝縮器を経る前に一般型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例1と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、13〜20であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、13〜25となるようにした。
図5のように、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが一般型凝縮器を経る前に一般型スチーム生成用熱交換器を経由し、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出される低沸点成分及び水が分離型凝縮器を経る前に分離型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例1と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、15〜23であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、13〜25となるようにした。
図6のように、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが一般型凝縮器を経る前に分離壁型蒸留塔に導入される原料と分離型原料予熱用熱交換器を利用して熱交換を行うようにしたことを除いて、実施例1と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、10〜18であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、10〜20となるようにした。
図7のように、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出される低沸点成分及び水が分離型凝縮器を経る前に分離壁型蒸留塔に導入される原料と分離型原料予熱用熱交換器を利用して熱交換を行い、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが一般型凝縮器を経る前に一般型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例1と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、12〜20であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、13〜25となるようにした。
図8のように、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが一般型凝縮器を経る前に分離壁型蒸留塔に導入される原料と分離型原料予熱用熱交換器を利用して熱交換を行い、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出される低沸点成分及び水が分離型凝縮器を経る前に分離型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例1と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、11〜19であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、12〜25となるようにした。
図9のように、一般型蒸留塔及び分離壁型蒸留塔が順次に連結された装置を使用してn−ブタノールを製造した。具体的には、iso−ブタノール及びn−ブタノールを含む原料を一般型蒸留塔に導入して分離工程を行い、かつ、前記一般型蒸留塔の下部運転圧力は、約1.9Kg/cm2であり、運転温度は、約140℃となるようにし、前記一般型蒸留塔の上部運転圧力は、約1.5Kg/cm2であり、運転温度は、約100℃となるようにした。また、一般型蒸留塔の一般型塔底領域に排出される高沸点の一般型塔底流れ230の一部は、一般型再沸器203を経て一般型蒸留塔にさらに導入させ、他の一部は、分離壁型蒸留塔に導入させた。また、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出される低沸点流れ及び水を含む一般型塔頂流れの一部は、一般型凝縮器を経て一般型蒸留塔に再導入させ、他の一部は、製品として分離した。また、一般型蒸留塔の下部生成物であるiso−ブタノール及びn−ブタノールを含む高沸点の一般型塔底流れの一部を分離壁型蒸留塔に導入して分離工程を行い、かつ、前記分離壁型蒸留塔の下部運転圧力は、約1.5Kg/cm2であり、運転温度は、約130℃となるようにし、前記分離壁型蒸留塔の上部運転圧力は、約1.1Kg/cm2であり、運転温度は、約110℃となるようにした。また、分離壁型蒸留塔の分離型塔底領域で排出される高沸点成分の分離型塔底流れの一部は、分離型再沸器を経て分離壁型蒸留塔にさらに導入させ、他の一部は、製品として分離した。また、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールの一部は、分離型凝縮器を経て分離壁型蒸留塔に再導入させ、他の一部は、製品として分離した。また、分離壁型蒸留塔の生成物流出領域で排出されるn−ブタノールは、凝縮器を経て製品として分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、13〜33であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、6〜25となるようにした。
図10のように、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出される低沸点成分及び水が一般型凝縮器を経る前に一般型スチーム生成用熱交換器を経由し、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが分離型凝縮器を経る前に分離型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例7と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、13.5〜33.5であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、6.5〜25.5となるようにした。
図11のように、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出される低沸点成分及び水が一般型凝縮器を経る前に一般型蒸留塔に導入される原料と一般型原料予熱用熱交換器を利用して熱交換を行い、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが分離型凝縮器を経る前に分離型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例7と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、13〜33であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、3〜20となるようにした。
図12のように、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが分離型凝縮器を経る前に一般型蒸留塔に導入される原料と一般型原料予熱用熱交換器を利用して熱交換を行い、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出される低沸点成分及び水が一般型凝縮器を経る前に一般型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例7と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、12〜30であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、2.5〜19.5となるようにした。
図13のように、分離壁型蒸留塔の生成物流出領域で排出されるn−ブタノールが凝縮器を経る前に一般型蒸留塔に導入される原料と一般型原料予熱用熱交換器を利用して熱交換を行い、一般型蒸留塔の一般型塔頂領域で排出される低沸点成分及び水が一般型凝縮器を経る前に一般型スチーム生成用熱交換器を経由し、分離壁型蒸留塔の分離型塔頂領域で排出されるiso−ブタノールが分離型凝縮器を経る前に分離型スチーム生成用熱交換器を経由するようにしたことを除いて、実施例7と同一の方法によって、n−ブタノールとiso−ブタノールを分離した。この場合、前記分離壁型蒸留塔の分離型塔頂流れの還流比は、13〜30であり、一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、2.3〜19.2となるようにした。
n−ブタノール、iso−ブタノールを含む原料が、3機の一般型蒸留塔が順次に連結されたアルカノール製造装置に導入されるように装置を図14のように構成した。図14の装置で、一番目の一般型蒸留塔の上部で排出される100℃の低沸点成分及び水を凝縮器を利用して50℃に凝縮させて、一部は、さらに一般型蒸留塔の塔頂領域に還流させ、他の一部は、製品として分離し、一番目の一般型蒸留塔の下部で排出されるn−ブタノール、iso−ブタノールを含む140℃の高沸点成分は、再沸器を利用して、141℃に加熱させて、一部は、さらに一般型蒸留塔の塔底領域に還流させ、他の一部は、二番目の一般型蒸留塔に導入させた。二番目の一般型蒸留塔の上部で排出される120℃のiso−ブタノールを含む流れを凝縮器を利用して50℃に凝縮させて、一部は、さらに一般型蒸留塔の塔頂領域に還流させ、他の一部は、製品として分離し、二番目の一般型蒸留塔の下部で排出されるn−ブタノールを含む142℃の高沸点成分は、再沸器を利用して、143℃に加熱させて、一部は、さらに一般型蒸留塔の塔底領域に還流させ、他の一部は、三番目の一般型蒸留塔に導入させた。次に、三番目の一般型蒸留塔の上部で排出される130℃のn−ブタノールを含む流れを凝縮器を利用して50℃に凝縮させて、一部は、さらに一般型蒸留塔の塔頂領域に還流させ、他の一部は、製品として分離し、三番目の一般型蒸留塔の下部で排出される145℃の高沸点成分は、再沸器を利用して、146℃に加熱させて、一部は、さらに一般型蒸留塔の塔底領域に還流させ、他の一部は、三番目の一般型蒸留塔に導入させた。この場合、前記一般型蒸留塔に還流される一般型塔頂流れの還流比は、0.5〜50となるようにした。
前記実施例及び比較例の製造装置を使用してn−ブタノールとiso−ブタノールを分離する場合、使用されるエネルギーを測定し、その結果は、下記表1に示す。
Claims (26)
- 分離壁型蒸留塔、前記分離壁型蒸留塔にそれぞれ流体連結されている分離型再沸器、及び分離型凝縮器;一般型蒸留塔、前記一般型蒸留塔にそれぞれ流体連結されている一般型再沸器、及び一般型凝縮器;及び前記分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段に位置し、前記分離壁型蒸留塔及び一般型蒸留塔の流入または流出流れのうち1つ以上の一部または全部を熱交換させる熱交換器を含み、
前記分離壁型蒸留塔は、分離型原料供給領域、生成物流出領域、分離型塔頂領域及び分離型塔底領域に区分され、前記一般型蒸留塔は、一般型原料供給領域、一般型塔頂領域及び一般型塔底領域に区分され、
下記化学式1の化合物とその異性体を含む原料が前記分離型原料供給領域に流入され、流入された原料は、生成物流れ、分離型塔頂流れ及び分離型塔底流れに分離して流出され、
前記分離型塔頂流れは、分離型塔頂領域で流出されて分離型凝縮器を通過し、前記分離型凝縮器を通過した分離型塔頂流れのうち一部は、分離壁型蒸留塔に還流され、前記分離型塔底流れは、分離型塔底領域で流出され、前記分離型塔底流れのうち一部は、分離型再沸器を通過して分離壁型蒸留塔に還流され、
前記生成物流れは、生成物流出領域で流出され、一般型原料供給領域に流入され、流入された原料は、一般型塔頂流れ及び一般型塔底流れに分離して流出され、
前記一般型塔底流れは、一般型塔底領域で流出され、前記一般型塔底流れのうち一部は、一般型再沸器を通過して一般型蒸留塔に還流され、前記一般型塔頂流れは、一般型塔頂領域で流出されて一般型凝縮器を通過し、前記一般型凝縮器を通過した一般型塔頂流れのうち一部は、一般型蒸留塔に還流され、下記化学式1の化合物とその異性体を分離することができるアルカノールの製造装置:
[化学式1]
R−OH
前記化学式1で、Rはアルキル基である。 - 化学式1の化合物及びその異性体がそれぞれn−ブタノール及びiso−ブタノールであり、生成物がこれらの混合物である、請求項1に記載のアルカノールの製造装置。
- 熱交換器は、分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を外部の水と熱交換させるか、または分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を分離型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる、請求項1に記載のアルカノールの製造装置。
- 熱交換器は、それぞれ分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上を外部の水と熱交換させるスチーム生成用熱交換器である、請求項1に記載のアルカノールの製造装置。
- 熱交換器は、それぞれ分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上を分離型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる原料予熱用熱交換器である、請求項1に記載のアルカノールの製造装置。
- 一般型凝縮器の前段で一般型塔頂流れを外部の水と熱交換させる一般型スチーム生成用熱交換器及び分離型凝縮器の前段で分離型塔頂流れを分離型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる分離型原料予熱用熱交換器を含む、請求項1に記載のアルカノールの製造装置。
- 分離型凝縮器の前段で分離型塔頂流れを外部の水と熱交換させる分離型スチーム生成用熱交換器及び一般型凝縮器の前段で一般型塔頂流れを分離型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる分離型原料予熱用熱交換器を含む、請求項1に記載のアルカノールの製造装置。
- 分離壁型蒸留塔、前記分離壁型蒸留塔にそれぞれ流体連結されている分離型再沸器、及び分離型凝縮器;一般型蒸留塔、前記一般型蒸留塔にそれぞれ流体連結されている一般型再沸器、及び一般型凝縮器;及び前記分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段に位置し、前記分離壁型蒸留塔及び一般型蒸留塔の流入または流出流れのうち1つ以上の一部または全部を熱交換させる熱交換器を含み、
前記分離壁型蒸留塔は、分離型原料供給領域、生成物流出領域、分離型塔頂領域及び分離型塔底領域に区分され、前記一般型蒸留塔は、一般型原料供給領域、一般型塔頂領域及び一般型塔底領域に区分され、
下記化学式1の化合物とその異性体を含む原料が前記一般型原料供給領域に流入され、流入された原料は、一般型塔頂流れ及び一般型塔底流れに分離して流出され、
前記一般型塔頂流れは、一般型塔頂領域で流出されて一般型凝縮器を通過し、前記一般型凝縮器を通過した一般型塔頂流れのうち一部は、一般型蒸留塔に還流され、
前記一般型塔底流れは、一般型塔底領域で流出され、前記一般型塔底流れのうち一部は、一般型再沸器を通過して一般型蒸留塔に還流され、残りの一部は、分離型原料供給領域に流入され、流入された原料は、生成物流れ、分離型塔頂流れ及び分離型塔底流れに分離して流出され、
前記分離型塔底流れは、分離型塔底領域で流出され、前記分離型塔底流れのうち一部は、分離型再沸器を通過して分離型蒸留塔に還流され、前記分離型塔頂流れは、分離型塔頂領域で流出されて分離型凝縮器を通過し、前記分離型凝縮器を通過した分離型塔頂流れのうち一部は、分離型蒸留塔に還流され、前記生成物流れは、生成物流出領域で流出され、下記化学式1の化合物とその異性体を分離することができるアルカノールの製造装置:
[化学式1]
R−OH
前記化学式1で、Rは、アルキル基である。 - 化学式1の化合物及びその異性体がそれぞれn−ブタノール及びiso−ブタノールであり、生成物がn−ブタノールである、請求項8に記載のアルカノールの製造装置。
- 熱交換器は、分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を外部の水と熱交換させるか、または分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を一般型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる、請求項8に記載のアルカノールの製造装置。
- それぞれ分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上を外部の水と熱交換させるスチーム生成用熱交換器をさらに含む、請求項8に記載のアルカノールの製造装置。
- それぞれ分離型凝縮器及び/または一般型凝縮器の前段で分離型塔頂流れ及び一般型塔頂流れのうち1つ以上を一般型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる原料予熱用熱交換器をさらに含む、請求項8に記載のアルカノールの製造装置。
- 一般型凝縮器の前段で一般型塔頂流れを外部の水と熱交換させる一般型スチーム生成用熱交換器及び分離型凝縮器の前段で分離型塔頂流れを一般型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる一般型原料予熱用熱交換器を含む、請求項8に記載のアルカノールの製造装置。
- 分離型凝縮器の前段で分離型塔頂流れを外部の水と熱交換させる分離型スチーム生成用熱交換器及び一般型凝縮器の前段で一般型塔頂流れを一般型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる一般型原料予熱用熱交換器を含む、請求項8に記載のアルカノールの製造装置。
- 分離型凝縮器の前段で分離型塔頂流れを外部の水と熱交換させる分離型スチーム生成用熱交換器;一般型凝縮器の前段で一般型塔頂流れを外部の水と熱交換させる一般型スチーム生成用熱交換器;及び生成物流れを一般型原料供給領域に流入される原料と熱交換して原料を昇温させる一般型原料予熱用熱交換器を含む、請求項8に記載のアルカノールの製造装置。
- 下記化学式1の化合物とその化合物の異性体を含む原料を分離壁型蒸留塔に導入し、下記化学式1の化合物とその化合物の異性体を前記原料から分離し、分離した下記化学式1の化合物を含む前記分離壁型蒸留塔の生成物流れを一般型蒸留塔に導入して下記化学式1の化合物の異性体を分離し、前記分離壁型蒸留塔及び一般型蒸留塔の流入または流出流れのうち1つ以上の一部または全部を熱交換させることを含むアルカノールの製造方法:
[化学式1]
R−OH
前記化学式1で、Rはアルキル基である。 - 化学式1の化合物及びその異性体がそれぞれn−ブタノール及びiso−ブタノールであり、生成物がこれらの混合物である、請求項16に記載のアルカノールの製造方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔頂流れ及び一般型蒸留塔の塔頂流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を外部の水と熱交換させるか、または分離壁型蒸留塔の塔頂流れ及び一般型蒸留塔の塔頂流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を分離壁型蒸留塔に導入される原料と熱交換させる、請求項16に記載のアルカノールの製造方法。
- 一般型蒸留塔の塔頂流れを外部の水と熱交換させ、分離壁型蒸留塔の塔頂流れを分離壁型蒸留塔に導入される原料と熱交換させることを含む、請求項16に記載のアルカノールの製造方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔頂流れを外部の水と熱交換させ、一般型蒸留塔の塔頂流れを分離壁型蒸留塔に導入される原料と熱交換させることを含む、請求項16に記載のアルカノールの製造方法。
- 下記化学式1の化合物とその化合物の異性体を含む原料を一般型蒸留塔に導入して、下記化学式1の化合物とその化合物の異性体を前記原料から分離し、分離した下記化学式1の化合物を含む前記一般型蒸留塔の塔底流れを分離壁型蒸留塔に導入して、下記化学式1の化合物の異性体を分離することを含み、前記分離壁型蒸留塔及び一般型蒸留塔の流入または流出流れのうち1つ以上の一部または全部を熱交換させることを含むアルカノールの製造方法:
[化学式1]
R−OH
前記化学式1で、Rはアルキル基である。 - 化学式1の化合物及びその異性体がそれぞれn−ブタノール及びiso−ブタノールであり、生成物がこれらの混合物である、請求項21に記載のアルカノールの製造方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔頂流れ及び一般型蒸留塔の塔頂流れのうち1つ以上の流れの一部または全部を外部の水と熱交換させるか、または分離壁型蒸留塔の塔頂流れ、生成物流れ及び一般型蒸留塔の塔頂流れよりなる群から選択された1つ以上の流れの一部または全部を一般型蒸留塔に導入される原料と熱交換させる、請求項21に記載のアルカノールの製造方法。
- 一般型蒸留塔の塔頂流れを外部の水と熱交換させて分離壁型蒸留塔の塔頂流れを一般型蒸留塔に導入される原料と熱交換させることを含む、請求項21に記載のアルカノールの製造方法。
- 分離壁型蒸留塔の塔頂流れを外部の水と熱交換させて一般型蒸留塔の塔頂流れを一般型蒸留塔に導入される原料と熱交換させることを含む、請求項21に記載のアルカノールの製造方法。
- 一般型蒸留塔及び分離壁型蒸留塔の塔頂流れを外部の水と熱交換させて分離壁型蒸留塔の生成物流れを一般型蒸留塔に導入される原料と熱交換させることを含む、請求項21に記載のアルカノールの製造方法。
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