JPH11302796A - 耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯とその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯とその製造方法Info
- Publication number
- JPH11302796A JPH11302796A JP10109222A JP10922298A JPH11302796A JP H11302796 A JPH11302796 A JP H11302796A JP 10109222 A JP10109222 A JP 10109222A JP 10922298 A JP10922298 A JP 10922298A JP H11302796 A JPH11302796 A JP H11302796A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- steel strip
- hot
- less
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 施工時の加工等でのスケ−ルが剥離して、金
属面は露出しても施工時にさび発生のない耐食性に優れ
たステンレス熱延鋼帯と、その製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．１％、
Ｓｉ：０．０５〜１．５％、Ｍｎ：０．０５〜１．５
％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｃｒ：
１０〜１５％、Ｎ：０．０５５％以下、かつＣ＋Ｎ：
０．１％以下、必要に応じ、さらにＣｕ：０．１％〜
１．０％、Ｎｉ：０．１％〜１．０％の１種または２種
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、熱
延後のスケ−ルを機械的に剥離した後の熱延鋼帯の表面
金属層１μｍに、金属状ＣｕとＮｉのいずれか一方また
は双方を平均０．３％以上濃化させることを特徴とする
耐食性に優れたステンレス熱延鋼帯。必要に応じ、さら
にＭｏ：０．１％〜２．５％を添加する。
属面は露出しても施工時にさび発生のない耐食性に優れ
たステンレス熱延鋼帯と、その製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．１％、
Ｓｉ：０．０５〜１．５％、Ｍｎ：０．０５〜１．５
％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｃｒ：
１０〜１５％、Ｎ：０．０５５％以下、かつＣ＋Ｎ：
０．１％以下、必要に応じ、さらにＣｕ：０．１％〜
１．０％、Ｎｉ：０．１％〜１．０％の１種または２種
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、熱
延後のスケ−ルを機械的に剥離した後の熱延鋼帯の表面
金属層１μｍに、金属状ＣｕとＮｉのいずれか一方また
は双方を平均０．３％以上濃化させることを特徴とする
耐食性に優れたステンレス熱延鋼帯。必要に応じ、さら
にＭｏ：０．１％〜２．５％を添加する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、戸建て住宅、集合
住宅、大型建築物、ビルディングや橋梁等の建造物の構
造部材として用いられる鋼材と、その製造方法に関する
ものである。
住宅、大型建築物、ビルディングや橋梁等の建造物の構
造部材として用いられる鋼材と、その製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】建築物の安全基準の厳格化や機能性の追
求等により、柱や梁用などの鋼材には高機能化が一層求
められている。中でも耐食性は構造物の耐用年数を左右
する重要な因子であり、その特性向上が要求され、さび
の発生を解消した建築構造用ステンレス鋼が注目されて
きた。
求等により、柱や梁用などの鋼材には高機能化が一層求
められている。中でも耐食性は構造物の耐用年数を左右
する重要な因子であり、その特性向上が要求され、さび
の発生を解消した建築構造用ステンレス鋼が注目されて
きた。
【０００３】構造用としては、耐食性や靱性に優れるＳ
ＵＳ３０４（１８Ｃｒ−８Ｎｉ）の使用実績が多い。し
かし、ＳＵＳ３０４のようなステンレス鋼はＣｒ以外に
Ｎｉを含有するため素材コストも高く、さらに溶体化処
理等を含む焼鈍回数も多く、かつ高い焼鈍温度を必要と
するため製造コストも高くなり、機能的には優れるもの
の経済性には問題があった。そこで、さびや腐食の発生
は不可避であるものの、安価でかつ腐食の進行を抑制
し、腐食量を最小限に抑えた鋼材が開発されている。
ＵＳ３０４（１８Ｃｒ−８Ｎｉ）の使用実績が多い。し
かし、ＳＵＳ３０４のようなステンレス鋼はＣｒ以外に
Ｎｉを含有するため素材コストも高く、さらに溶体化処
理等を含む焼鈍回数も多く、かつ高い焼鈍温度を必要と
するため製造コストも高くなり、機能的には優れるもの
の経済性には問題があった。そこで、さびや腐食の発生
は不可避であるものの、安価でかつ腐食の進行を抑制
し、腐食量を最小限に抑えた鋼材が開発されている。
【０００４】例えば、特開昭６０−１６２５０７号公報
には、普通鋼のスラブの表面スケールを除去し、ガラス
紙を付着して粗圧延した後、形成したガラスの溶融皮膜
を除去して仕上げ圧延を行い、密着性と耐食性に優れた
黒皮スケール皮膜を製造する方法が開示されている。ま
た、特開平８−１９９２８９号公報には、０．５０〜
１．５０％のＣｒを含有した鋼において熱間圧延工程に
おいて、母材とスケール間にクロム酸化膜を有する厚さ
１０μｍ以下の酸化スケールを有するＨ形鋼が開示され
ている。
には、普通鋼のスラブの表面スケールを除去し、ガラス
紙を付着して粗圧延した後、形成したガラスの溶融皮膜
を除去して仕上げ圧延を行い、密着性と耐食性に優れた
黒皮スケール皮膜を製造する方法が開示されている。ま
た、特開平８−１９９２８９号公報には、０．５０〜
１．５０％のＣｒを含有した鋼において熱間圧延工程に
おいて、母材とスケール間にクロム酸化膜を有する厚さ
１０μｍ以下の酸化スケールを有するＨ形鋼が開示され
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６０−１６２５０７号公報に記載の発明は、ガラス紙の
付着と剥離に伴い工程が増加し、生産能力の低下が避け
られず、製造コストが上昇するため、耐食性は改善され
るものの経済性には問題が残る。
６０−１６２５０７号公報に記載の発明は、ガラス紙の
付着と剥離に伴い工程が増加し、生産能力の低下が避け
られず、製造コストが上昇するため、耐食性は改善され
るものの経済性には問題が残る。
【０００６】また、特開平８−１９９２８９号公報に記
載の発明は、従来耐食性が劣る普通鋼の表面に、耐食性
に優れた酸化物層を生成させる技術である。したがっ
て、酸化物層を貫通して腐食が進行するようになると、
耐食性向上の効果が失われる。従って、この方法では湿
潤環境において、長期間にわたり普通鋼以下の低い腐食
速度を維持できず、建築物の長期耐久性を向上させるこ
とは不可能である。
載の発明は、従来耐食性が劣る普通鋼の表面に、耐食性
に優れた酸化物層を生成させる技術である。したがっ
て、酸化物層を貫通して腐食が進行するようになると、
耐食性向上の効果が失われる。従って、この方法では湿
潤環境において、長期間にわたり普通鋼以下の低い腐食
速度を維持できず、建築物の長期耐久性を向上させるこ
とは不可能である。
【０００７】ところで、建築物の柱や梁などの構造材を
考えた場合、腐食環境は外装材ができあがるまでと、そ
の後の使用期間に大別される。後者は、外気の自由な流
入が外装材に比較すると腐食環境としてはあまり厳しく
ない。むしろ、時間は短いものの風雨や埃などに直接曝
される前者の期間の方が環境の腐食性は厳しい。従っ
て、建築物の施工が終了するまでの短期間の腐食量が建
築構造材料用材料の主な腐食量であり、その環境に耐え
得る耐食性を有する鋼であれば、ＳＵＳ３０４のような
高価なステンレス鋼によらなくとも使用可能である。
考えた場合、腐食環境は外装材ができあがるまでと、そ
の後の使用期間に大別される。後者は、外気の自由な流
入が外装材に比較すると腐食環境としてはあまり厳しく
ない。むしろ、時間は短いものの風雨や埃などに直接曝
される前者の期間の方が環境の腐食性は厳しい。従っ
て、建築物の施工が終了するまでの短期間の腐食量が建
築構造材料用材料の主な腐食量であり、その環境に耐え
得る耐食性を有する鋼であれば、ＳＵＳ３０４のような
高価なステンレス鋼によらなくとも使用可能である。
【０００８】そこで、本発明者等は廉価な建築構造用材
料として、耐食性をＣｒにより保持し、スケ−ルを保護
皮膜として活用する熱延鋼板の適用を検討してきた。し
かしながら、スケ−ルは施工時の加工等により剥離する
ことがある。この場合、スケ−ル直下の金属表面は、鋼
中に添加されている平均のＣｒ濃度よりも低下し、腐食
され易いという問題があった。
料として、耐食性をＣｒにより保持し、スケ−ルを保護
皮膜として活用する熱延鋼板の適用を検討してきた。し
かしながら、スケ−ルは施工時の加工等により剥離する
ことがある。この場合、スケ−ル直下の金属表面は、鋼
中に添加されている平均のＣｒ濃度よりも低下し、腐食
され易いという問題があった。
【０００９】この問題に鑑み、本発明者等はＣｒの欠乏
を補うため、耐食性に効果がある元素を選択的に表層に
濃化させるための成分設計と製造方法について詳細な検
討を行い、本発明に至った。
を補うため、耐食性に効果がある元素を選択的に表層に
濃化させるための成分設計と製造方法について詳細な検
討を行い、本発明に至った。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、建築構造用と
しての施工時での耐食性を保持するために、次の構成を
要旨とする。（１） 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．１％、 Ｓｉ：０．０５〜１．５％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ｃｒ：１０〜１５％、 Ｎ：０．０５５％以下、かつ Ｃ＋Ｎ：０．１％以下 を含有し、さらにＣｕ：０．１〜１．０％、およびＮ
ｉ：０．１〜１．０％の１種または２種を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする耐
食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯。
しての施工時での耐食性を保持するために、次の構成を
要旨とする。（１） 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．１％、 Ｓｉ：０．０５〜１．５％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ｃｒ：１０〜１５％、 Ｎ：０．０５５％以下、かつ Ｃ＋Ｎ：０．１％以下 を含有し、さらにＣｕ：０．１〜１．０％、およびＮ
ｉ：０．１〜１．０％の１種または２種を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする耐
食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯。
【００１１】（２） 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．１％、 Ｓｉ：０．０５〜１．５％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ｃｒ：１０〜１５％、 Ｎ ：０．０５５％以下、かつ Ｃ＋Ｎ：０．１％以下 を含有し、さらにＣｕ：０．１〜１．０％、およびＮ
ｉ：０．１〜１．０％の１種または２種を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなり、熱延後のスケ−ル
を機械的に剥離した後の熱延鋼帯の表面金属層１μｍ
に、金属状ＣｕとＮｉのいずれか一方または双方を平均
０．３％以上濃化させることを特徴とする耐食性に優れ
た建築構造用ステンレス熱延鋼帯。
ｉ：０．１〜１．０％の１種または２種を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなり、熱延後のスケ−ル
を機械的に剥離した後の熱延鋼帯の表面金属層１μｍ
に、金属状ＣｕとＮｉのいずれか一方または双方を平均
０．３％以上濃化させることを特徴とする耐食性に優れ
た建築構造用ステンレス熱延鋼帯。
【００１２】また、海浜地区の腐食環境での施工に関し
て、耐食性を更に向上させる観点から、次の構成を要旨
とする。 （３） 重量％で、さらにＭｏ：０．１〜２．５％を含
有することを特徴とする前記（２）に記載の耐食性に優
れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯。
て、耐食性を更に向上させる観点から、次の構成を要旨
とする。 （３） 重量％で、さらにＭｏ：０．１〜２．５％を含
有することを特徴とする前記（２）に記載の耐食性に優
れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯。
【００１３】また、スケ−ル直下の金属層１μｍの深さ
にＣｕとＮｉの一方または双方の量を平均０．３％以上
濃化させるための製造方法として、次の構成を要旨とす
る。 （４） 前記（２）または（３）に記載の成分を含有す
る鋳片を、１１００〜１３００℃の温度域に再加熱して
熱間圧延する際、加熱雰囲気の酸素濃度を０．５％以上
とすることを特徴とする耐食性に優れた建築構造用ステ
ンレス熱延鋼帯の製造方法。
にＣｕとＮｉの一方または双方の量を平均０．３％以上
濃化させるための製造方法として、次の構成を要旨とす
る。 （４） 前記（２）または（３）に記載の成分を含有す
る鋳片を、１１００〜１３００℃の温度域に再加熱して
熱間圧延する際、加熱雰囲気の酸素濃度を０．５％以上
とすることを特徴とする耐食性に優れた建築構造用ステ
ンレス熱延鋼帯の製造方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下に、本発明に至った経緯につ
いて説明する。本発明者等は、１１％Ｃｒをベ−スとし
て０．２％Ｃｕ添加、０．２％Ｎｉ添加、およびＣｕも
Ｎｉも添加しない３種類のステンレス鋼スラブを１２０
０℃で約２時間、燃焼ガス雰囲気中で加熱し、その後、
通常の熱延工程で熱延鋼帯を製造し、その後、スケ−ル
を機械的に剥離して、建築構造用の施工環境で耐食性を
評価した。その結果、ＣｕあるいはＮｉを添加したステ
ンレス鋼は無添加鋼に比べ、さび発生までの期間が長
く、施工に要する短期間中ではさびを発生しないことが
わかった。
いて説明する。本発明者等は、１１％Ｃｒをベ−スとし
て０．２％Ｃｕ添加、０．２％Ｎｉ添加、およびＣｕも
Ｎｉも添加しない３種類のステンレス鋼スラブを１２０
０℃で約２時間、燃焼ガス雰囲気中で加熱し、その後、
通常の熱延工程で熱延鋼帯を製造し、その後、スケ−ル
を機械的に剥離して、建築構造用の施工環境で耐食性を
評価した。その結果、ＣｕあるいはＮｉを添加したステ
ンレス鋼は無添加鋼に比べ、さび発生までの期間が長
く、施工に要する短期間中ではさびを発生しないことが
わかった。
【００１５】この原因を明らかにするために、ＥＰＭＡ
によりスケ−ルが剥離した金属表面でのＣｕあるいはＮ
ｉを解析した結果、ＥＰＭＡの分解能である約１μｍの
深さにおいて、これら元素が単独あるいは複合して約
０．４％に濃化していることが明らかになった。また、
Ｘ線光電子分光装置による存在状態解析から、これら元
素は酸化物としてでは無く、金属状態で存在しているこ
とも確認した。
によりスケ−ルが剥離した金属表面でのＣｕあるいはＮ
ｉを解析した結果、ＥＰＭＡの分解能である約１μｍの
深さにおいて、これら元素が単独あるいは複合して約
０．４％に濃化していることが明らかになった。また、
Ｘ線光電子分光装置による存在状態解析から、これら元
素は酸化物としてでは無く、金属状態で存在しているこ
とも確認した。
【００１６】すなわち、スラブ加熱に続く熱延工程で鋼
表面にはＦｅやＣｒの酸化物が形成するが、その際、母
材中よりＦｅやＣｒが拡散して消費されるが、この酸素
ポテンシャルでは酸化しないＣｕあるいはＮｉは、拡散
する駆動力がないために表層に留まる。その結果、見か
け上、表層にＣｕあるいはＮｉが濃化することになる。
表面にはＦｅやＣｒの酸化物が形成するが、その際、母
材中よりＦｅやＣｒが拡散して消費されるが、この酸素
ポテンシャルでは酸化しないＣｕあるいはＮｉは、拡散
する駆動力がないために表層に留まる。その結果、見か
け上、表層にＣｕあるいはＮｉが濃化することになる。
【００１７】このようなＣｕあるいはＮｉ等を含むステ
ンレス鋼の酸化過程でのこれら元素の濃化、あるいはこ
れら元素が耐食性に効果が有ることは良く知られてい
る。しかし、熱延鋼帯は製造工程でスケ−ル直下にＣｒ
欠乏層が必ず形成するため、たとえ表面にＣｕやＮｉが
濃化しても母材に比べて耐食性が劣ると考えられてお
り、これら元素の濃化現象を活用する例はなかった。
ンレス鋼の酸化過程でのこれら元素の濃化、あるいはこ
れら元素が耐食性に効果が有ることは良く知られてい
る。しかし、熱延鋼帯は製造工程でスケ−ル直下にＣｒ
欠乏層が必ず形成するため、たとえ表面にＣｕやＮｉが
濃化しても母材に比べて耐食性が劣ると考えられてお
り、これら元素の濃化現象を活用する例はなかった。
【００１８】これに対して、本発明者等は前述した検討
より、熱延鋼板のスケ−ル直下のＣｒ欠乏層は確かに耐
食性を低下させるが、建築構造用としての施工中のさび
発生防止にはＣｕやＮｉの濃化が有効に利用できるとの
新たな視点から、耐食性に効果を発揮するこれら元素の
表面濃化量、そのための最適鋼成分、および効果を発現
するための製造方法について検討を進めた。
より、熱延鋼板のスケ−ル直下のＣｒ欠乏層は確かに耐
食性を低下させるが、建築構造用としての施工中のさび
発生防止にはＣｕやＮｉの濃化が有効に利用できるとの
新たな視点から、耐食性に効果を発揮するこれら元素の
表面濃化量、そのための最適鋼成分、および効果を発現
するための製造方法について検討を進めた。
【００１９】まず、施工中の耐食性維持に必要な表面濃
化量とそのための製造条件について調査した。１０．５
％Ｃｒをベ−スとして、ＣｕとＮｉ量を０．０５％から
２．０％となるように単独、あるいは複合添加したステ
ンレス鋼スラブを製造し、１０００℃から１３００℃の
範囲で燃焼雰囲気中で１〜４時間の加熱を行った。この
際、雰囲気中の酸素濃度を０．０５〜７％まで変化させ
た。その後、通常の熱延工程で厚さ３mmの熱延鋼帯を製
造し、スケ−ルを機械的に剥離した後に建築構造用とし
て施工される環境雰囲気中に１０日から１ヶ月程放置し
た。この間、錆発生状況を観察すると共に、スケ−ルを
剥離した直後の金属表面のＣｕおよびＮＩ量をＥＰＭＡ
により測定した。
化量とそのための製造条件について調査した。１０．５
％Ｃｒをベ−スとして、ＣｕとＮｉ量を０．０５％から
２．０％となるように単独、あるいは複合添加したステ
ンレス鋼スラブを製造し、１０００℃から１３００℃の
範囲で燃焼雰囲気中で１〜４時間の加熱を行った。この
際、雰囲気中の酸素濃度を０．０５〜７％まで変化させ
た。その後、通常の熱延工程で厚さ３mmの熱延鋼帯を製
造し、スケ−ルを機械的に剥離した後に建築構造用とし
て施工される環境雰囲気中に１０日から１ヶ月程放置し
た。この間、錆発生状況を観察すると共に、スケ−ルを
剥離した直後の金属表面のＣｕおよびＮＩ量をＥＰＭＡ
により測定した。
【００２０】図１はその結果で、母材中のＣｕあるいは
Ｎｉ量によらず、表面にこれら元素が０．３％以上濃化
している場合、１ヶ月程度の施工環境中ではさび発生は
ほとんど認められなかった。一方、母材中にＣｕあるい
はＮｉが１．０％超含有する鋼では当然さび発生は認め
られないのに対して、１．０％以下では０．３％以上含
有するステンレス鋼であっても、加熱温度が１１００℃
未満、かつ／あるいは酸素濃度が０．５％未満のスラブ
加熱条件ではさびが発生した。
Ｎｉ量によらず、表面にこれら元素が０．３％以上濃化
している場合、１ヶ月程度の施工環境中ではさび発生は
ほとんど認められなかった。一方、母材中にＣｕあるい
はＮｉが１．０％超含有する鋼では当然さび発生は認め
られないのに対して、１．０％以下では０．３％以上含
有するステンレス鋼であっても、加熱温度が１１００℃
未満、かつ／あるいは酸素濃度が０．５％未満のスラブ
加熱条件ではさびが発生した。
【００２１】この原因を光学顕微鏡とＥＰＭＡにより調
査したところ、加熱温度が１１００℃未満ではスケ−ル
の生成量が足りず、さらにＣｕやＮｉが表面に均一に濃
化するのではなく、点状に濃化するためであった。ま
た、酸素濃度が０．５％未満では酸化が酸素ではなく雰
囲気中の水蒸気により進行するため、スケ−ルの成長が
著しく、表層のＣｒ欠乏が激しいこと、さらにはスケ−
ルと下地金属界面に欠陥が多く発生するため、Ｃｕある
いはＮｉがやはり表面に均一に濃化しない。
査したところ、加熱温度が１１００℃未満ではスケ−ル
の生成量が足りず、さらにＣｕやＮｉが表面に均一に濃
化するのではなく、点状に濃化するためであった。ま
た、酸素濃度が０．５％未満では酸化が酸素ではなく雰
囲気中の水蒸気により進行するため、スケ−ルの成長が
著しく、表層のＣｒ欠乏が激しいこと、さらにはスケ−
ルと下地金属界面に欠陥が多く発生するため、Ｃｕある
いはＮｉがやはり表面に均一に濃化しない。
【００２２】以上の結果から、ＣｕあるいはＮｉを１．
０％超含有させたステンレス熱延鋼帯ではスラブ加熱条
件によらず、これら元素を添加しない鋼に比べて短期の
施工中での耐食性向上には効果が認められるが、これら
の添加による原料コストアップが免れない。一方、これ
らを１．０％以下に抑えた場合には、スラブ加熱の温度
を１１００℃以上、酸素濃度を０．５％以上とする必要
のあることが明らかになった。
０％超含有させたステンレス熱延鋼帯ではスラブ加熱条
件によらず、これら元素を添加しない鋼に比べて短期の
施工中での耐食性向上には効果が認められるが、これら
の添加による原料コストアップが免れない。一方、これ
らを１．０％以下に抑えた場合には、スラブ加熱の温度
を１１００℃以上、酸素濃度を０．５％以上とする必要
のあることが明らかになった。
【００２３】なお、スラブの加熱温度を１３００℃以下
としたのは、それを超えて加熱すると金属組織が粗大化
してしわ疵の原因となり、またスケールの生成が多くな
って歩留りも低下すること、さらに炉の性能や経済性の
問題から好ましくないからである。
としたのは、それを超えて加熱すると金属組織が粗大化
してしわ疵の原因となり、またスケールの生成が多くな
って歩留りも低下すること、さらに炉の性能や経済性の
問題から好ましくないからである。
【００２４】次に、本発明の溶鋼の成分範囲と製造方法
の限定理由について述べる。Ｃは、鋼の強度を向上させ
るために有効な元素である。しかし、０．００５％未満
では、構造用鋼として必要な強度を得ることができな
い。また、０．１％を超える過剰の添加は、母材靭性や
溶接熱影響部の靭性を著しく低下させる。このため、下
限を０．００５％、上限を０．１％とした。
の限定理由について述べる。Ｃは、鋼の強度を向上させ
るために有効な元素である。しかし、０．００５％未満
では、構造用鋼として必要な強度を得ることができな
い。また、０．１％を超える過剰の添加は、母材靭性や
溶接熱影響部の靭性を著しく低下させる。このため、下
限を０．００５％、上限を０．１％とした。
【００２５】Ｓｉは、脱酸剤として鋼中の固溶酸素を低
減し熱間加工性を確保するため溶鋼に添加する必要があ
るため、０．０５％以上とした。一方、１．５％を超え
て添加すると母材と溶接部の靭性を損なうため、下限を
０．０５％、上限を１．５％とした。
減し熱間加工性を確保するため溶鋼に添加する必要があ
るため、０．０５％以上とした。一方、１．５％を超え
て添加すると母材と溶接部の靭性を損なうため、下限を
０．０５％、上限を１．５％とした。
【００２６】Ｍｎは、脱酸剤および脱硫剤として溶鋼に
添加する必要がある。０．０５％未満では所定の効果が
得られない。一方、１．５％を超えて添加すると母材と
溶接部の靭性や割れ性を損なうため、下限を０．０５
％、上限を１．５％とした。Ｐは、多量に存在すると溶
接性を害するのみならず、さび発生を促進する現象が現
れる。そのため、０．０４％以下に限定した。
添加する必要がある。０．０５％未満では所定の効果が
得られない。一方、１．５％を超えて添加すると母材と
溶接部の靭性や割れ性を損なうため、下限を０．０５
％、上限を１．５％とした。Ｐは、多量に存在すると溶
接性を害するのみならず、さび発生を促進する現象が現
れる。そのため、０．０４％以下に限定した。
【００２７】Ｓは、主にＭｎＳなどの硫黄系介在物とし
て、さびの起点となるだけではなく、腐食速度を高める
原因にもなる。さらに、粒界に偏析し熱間加工性を害す
るため、０．０５％％以下に規制する必要がある。Ｓは
不純物として少ないほど好ましい。
て、さびの起点となるだけではなく、腐食速度を高める
原因にもなる。さらに、粒界に偏析し熱間加工性を害す
るため、０．０５％％以下に規制する必要がある。Ｓは
不純物として少ないほど好ましい。
【００２８】Ｃｒは１０％以上とした。この理由は原料
コストのみならず製造性を悪くすること、さらにスラブ
加熱や熱延工程で形成するＣｒ欠乏層により耐食性が維
持できないためである。また、１５％を超えるＣｒを添
加する鋼では原料コスト、製造コストの増加となるた
め、１５％以下とした。
コストのみならず製造性を悪くすること、さらにスラブ
加熱や熱延工程で形成するＣｒ欠乏層により耐食性が維
持できないためである。また、１５％を超えるＣｒを添
加する鋼では原料コスト、製造コストの増加となるた
め、１５％以下とした。
【００２９】ＣｕおよびＮｉは、前述したように１．０
％を超える場合には本発明によらなくても、無添加鋼に
比べ耐食性向上が図れるため、１．０％を上限とした。
また、下限については０．１％未満では表層に０．３％
以上濃化させるためには、高温、長時間のスラブ加熱が
必要となり、製造コストアップになるため、０．１％以
上とした。
％を超える場合には本発明によらなくても、無添加鋼に
比べ耐食性向上が図れるため、１．０％を上限とした。
また、下限については０．１％未満では表層に０．３％
以上濃化させるためには、高温、長時間のスラブ加熱が
必要となり、製造コストアップになるため、０．１％以
上とした。
【００３０】ＭｏはＣｒと同様に大気環境において、腐
食の発生抑制と腐食速度を低減する効果を有する。した
がって、Ｃｒ添加による耐食性向上効果が弱い際にはＭ
ｏ添加が効果があるが、その量が少ないと効果が弱く、
過度に添加すると原材料費や製造費用などが増し経済性
が低下する。そこで、下限を０．１％、上限を２．５％
とした。
食の発生抑制と腐食速度を低減する効果を有する。した
がって、Ｃｒ添加による耐食性向上効果が弱い際にはＭ
ｏ添加が効果があるが、その量が少ないと効果が弱く、
過度に添加すると原材料費や製造費用などが増し経済性
が低下する。そこで、下限を０．１％、上限を２．５％
とした。
【００３１】
【実施例】以下、実施例に基づいて本発明を詳細に説明
する。表１の試作鋼を転炉溶製し、連続鋳造により鋳片
に鋳造した。その後、加熱炉で再加熱後、粗圧延機およ
び仕上げ圧延機で厚さ３mmまで圧延し、コイル状に巻き
取った。その後、コイルは保熱炉に入れ所定の温度に保
持した。
する。表１の試作鋼を転炉溶製し、連続鋳造により鋳片
に鋳造した。その後、加熱炉で再加熱後、粗圧延機およ
び仕上げ圧延機で厚さ３mmまで圧延し、コイル状に巻き
取った。その後、コイルは保熱炉に入れ所定の温度に保
持した。
【００３２】耐さび性については、以下の方法で評価し
た。大きさ１００mm×７０mmに切断した熱延鋼帯のスケ
−ルを機械的に除去し、金属面を露出させ、その後、３
５℃に加熱した５％ＮａＣｌ水溶液を１００時間噴霧し
た。さび発生の程度は、肉眼で赤さびの発生状態を観察
した。本発明のＮｏ．１〜６ではさび発生は殆ど認めら
れず、比較として記載したＮｏ．７〜１１ではさび発生
が著しく発生した。
た。大きさ１００mm×７０mmに切断した熱延鋼帯のスケ
−ルを機械的に除去し、金属面を露出させ、その後、３
５℃に加熱した５％ＮａＣｌ水溶液を１００時間噴霧し
た。さび発生の程度は、肉眼で赤さびの発生状態を観察
した。本発明のＮｏ．１〜６ではさび発生は殆ど認めら
れず、比較として記載したＮｏ．７〜１１ではさび発生
が著しく発生した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、戸建て住宅、集合住
宅、大型建築物、ビルディングや橋梁等の建造物の構造
部材として用いられるさび止め油の効果を充分に生かし
た、耐食性に優れる鋼材を安価に供給することが可能と
なる。
宅、大型建築物、ビルディングや橋梁等の建造物の構造
部材として用いられるさび止め油の効果を充分に生かし
た、耐食性に優れる鋼材を安価に供給することが可能と
なる。
【図１】施工環境中でのさび発生率とＣｕ、Ｎｉの表面
濃化量の関係を示す図。
濃化量の関係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．１％、 Ｓｉ：０．０５〜１．５％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ｃｒ：１０〜１５％、 Ｎ：０．０５５％以下、かつ Ｃ＋Ｎ：０．１％以下 を含有し、さらに Ｃｕ：０．１〜１．０％、および Ｎｉ：０．１〜１．０％の１種または２種 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とする耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延
鋼帯。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．１％、 Ｓｉ：０．０５〜１．５％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０５％以下、 Ｃｒ：１０〜１５％、 Ｎ ：０．０５５％以下、かつ Ｃ＋Ｎ：０．１％以下 を含有し、さらに Ｃｕ：０．１〜１．０％、および Ｎｉ：０．１〜１．０％の１種または２種 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、熱
延後のスケ−ルを機械的に剥離した後の熱延鋼帯の表面
金属層１μｍに、金属状ＣｕとＮｉのいずれか一方また
は双方を平均０．３％以上濃化させることを特徴とする
耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯。 - 【請求項３】 重量％で、さらにＭｏ：０．１〜２．５
％を含有することを特徴とする請求項２に記載の耐食性
に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯。 - 【請求項４】 請求項２または３に記載の成分を含有す
る鋳片を、１１００〜１３００℃の温度域に再加熱して
熱間圧延する際、加熱雰囲気の酸素濃度を０．５％以上
とすることを特徴とする耐食性に優れた建築構造用ステ
ンレス熱延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10109222A JPH11302796A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10109222A JPH11302796A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11302796A true JPH11302796A (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=14504702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10109222A Pending JPH11302796A (ja) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | 耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11302796A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001303207A (ja) * | 2000-04-27 | 2001-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| WO2005078148A1 (ja) * | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 浸炭性ガス雰囲気下で使用するための金属管 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61174361A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-06 | Nippon Steel Corp | 焼入れ性と耐銹性の優れた低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPS63436A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 海上コンテナ−用鋼 |
| JPH0426719A (ja) * | 1990-05-23 | 1992-01-29 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 高強度、高延性１３Ｃｒステンレス鋼の製造方法 |
| JPH07316740A (ja) * | 1994-05-26 | 1995-12-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度複相組織ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JPH08283858A (ja) * | 1995-04-17 | 1996-10-29 | Kawasaki Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼スラブの加熱方法 |
| JPH1053843A (ja) * | 1996-08-12 | 1998-02-24 | Nippon Steel Corp | 曲げ加工性および耐食性の優れた土木建築構造用ステンレス鋼板 |
-
1998
- 1998-04-20 JP JP10109222A patent/JPH11302796A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61174361A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-06 | Nippon Steel Corp | 焼入れ性と耐銹性の優れた低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPS63436A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 海上コンテナ−用鋼 |
| JPH0426719A (ja) * | 1990-05-23 | 1992-01-29 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 高強度、高延性１３Ｃｒステンレス鋼の製造方法 |
| JPH07316740A (ja) * | 1994-05-26 | 1995-12-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度複相組織ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JPH08283858A (ja) * | 1995-04-17 | 1996-10-29 | Kawasaki Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼スラブの加熱方法 |
| JPH1053843A (ja) * | 1996-08-12 | 1998-02-24 | Nippon Steel Corp | 曲げ加工性および耐食性の優れた土木建築構造用ステンレス鋼板 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001303207A (ja) * | 2000-04-27 | 2001-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 |
| WO2005078148A1 (ja) * | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 浸炭性ガス雰囲気下で使用するための金属管 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6173567B2 (ja) | 耐酸露点腐食性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JP5534119B1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2003535973A (ja) | 硫酸に対する優れた耐食性を有する冷間圧延鋼板 | |
| JP2012255184A (ja) | 耐食性に優れた鋼材 | |
| KR101417295B1 (ko) | 황산내식성 및 표면특성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 | |
| JP2016027206A (ja) | 耐食性に優れた鋼材 | |
| CN111433382A (zh) | 具有优异的抗高温氧化性的铁素体不锈钢及其制造方法 | |
| JP7341016B2 (ja) | フェライト系ステンレス冷延鋼板 | |
| KR101417294B1 (ko) | 복합내식성 및 용접성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 | |
| JPH11302796A (ja) | 耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯とその製造方法 | |
| JP4317517B2 (ja) | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 | |
| JPH0734205A (ja) | 耐候性、耐隙間腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3260232B2 (ja) | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 | |
| JP3529946B2 (ja) | 排ガス伝熱部材用フェライト系ステンレス鋼及び製造方法 | |
| JP3094807B2 (ja) | 溶融亜鉛メッキ性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3839953B2 (ja) | 建築構造用ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH11302797A (ja) | 耐食性に優れた建築構造用ステンレス熱延鋼帯とその製造方法 | |
| JP3039630B2 (ja) | 局部腐食の起こりにくい低腐食速度鋼板 | |
| JP3999344B2 (ja) | スケール中のクラック発生が少なく耐食性に優れた建築構造用熱延鋼帯とその製造方法 | |
| JPH11302795A (ja) | 建築構造用ステンレス鋼 | |
| JP3422878B2 (ja) | 大気中での耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP3939025B2 (ja) | 耐食性の優れた建築構造用ステンレス熱延鋼板の組立方法 | |
| KR20120011258A (ko) | 내식성이 우수한 고연성 열연강판 및 그 제조방법 | |
| JP2906965B2 (ja) | 耐食性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3839946B2 (ja) | さび止め油による防錆処理性に優れた鋼材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050203 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20050216 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20050225 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20050225 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061222 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061226 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070508 |