JPH11293412A - 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH11293412A JPH11293412A JP9638598A JP9638598A JPH11293412A JP H11293412 A JPH11293412 A JP H11293412A JP 9638598 A JP9638598 A JP 9638598A JP 9638598 A JP9638598 A JP 9638598A JP H11293412 A JPH11293412 A JP H11293412A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱間圧延において加工割れ疵と地疵を生じな
いオーステナイト系ステンレス鋼を、歩留良く低コスト
で提供する。 【解決手段】 重量％で、C:0.2 ％以下、Si:0.1〜2
％、Mn:0.3〜3 ％、P:0.04％以下、Cr:15 〜30％、Ni:3
〜30％、N:0.01〜0.3 ％、S:0.003 ％以下、O:0.007 ％
以下、Al:0.002〜0.05％を含有し、また必要に応じて、
さらにMo:4％以下、Cu:4％以下、Nb:2％以下、Ti:2％以
下の１種または２種以上を含有し、残部はFeおよび不可
避的不純物成分からなり、かつ、 Ｃｒeq＝ (Cr％) ＋1.5(Si％) ＋ (Mo％）＋0.5(Nb％) Ｎｉeq＝ (Ni％) ＋30(C％十 N％) ＋0.5(Mn％) δ％ ＝−0.0816（Ｃｒeq）2 ＋5,975 （Ｃｒeq）一3.
786 （Ｎｉeq）＋0.0587（Ｃｒeq）・（Ｎｉeq）一46.2
3 で計算されるδが３％以下、または７％以上となるオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ca: 0.0005〜0.00
5 ％、Mg: 0.0005〜0.003 ％の範囲で（Mg％／Ca％）の
値が１以下となるCaとMgを併用添加する。
いオーステナイト系ステンレス鋼を、歩留良く低コスト
で提供する。 【解決手段】 重量％で、C:0.2 ％以下、Si:0.1〜2
％、Mn:0.3〜3 ％、P:0.04％以下、Cr:15 〜30％、Ni:3
〜30％、N:0.01〜0.3 ％、S:0.003 ％以下、O:0.007 ％
以下、Al:0.002〜0.05％を含有し、また必要に応じて、
さらにMo:4％以下、Cu:4％以下、Nb:2％以下、Ti:2％以
下の１種または２種以上を含有し、残部はFeおよび不可
避的不純物成分からなり、かつ、 Ｃｒeq＝ (Cr％) ＋1.5(Si％) ＋ (Mo％）＋0.5(Nb％) Ｎｉeq＝ (Ni％) ＋30(C％十 N％) ＋0.5(Mn％) δ％ ＝−0.0816（Ｃｒeq）2 ＋5,975 （Ｃｒeq）一3.
786 （Ｎｉeq）＋0.0587（Ｃｒeq）・（Ｎｉeq）一46.2
3 で計算されるδが３％以下、または７％以上となるオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ca: 0.0005〜0.00
5 ％、Mg: 0.0005〜0.003 ％の範囲で（Mg％／Ca％）の
値が１以下となるCaとMgを併用添加する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱間加工性に優れた
オーステナイト系ステンレス鋼に関するものである。
オーステナイト系ステンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼はＮｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕ
など高価な元素を多量に含有しているため、歩留を向上
し製造コストを低減させることが最重要項目である。特
に製造工程での疵発生を防止することによる歩留向上が
望まれている。すなわち、耐食性、耐酸化性および強度
の点から、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕなどを多量に含有し
たステンレス鋼は熱間での加工性が劣り、熱間加工中に
デンドライト粒界で割れが発生し、へげ状疵となって歩
留低下の原因となっていた。
など高価な元素を多量に含有しているため、歩留を向上
し製造コストを低減させることが最重要項目である。特
に製造工程での疵発生を防止することによる歩留向上が
望まれている。すなわち、耐食性、耐酸化性および強度
の点から、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕなどを多量に含有し
たステンレス鋼は熱間での加工性が劣り、熱間加工中に
デンドライト粒界で割れが発生し、へげ状疵となって歩
留低下の原因となっていた。
【０００３】連続鋳造鋳片の熱間加工性を向上する対策
として、例えば特公昭５４−２４３６４号、特公平２−
１４４１９号、特公平５−７４５７号、特開平４−１１
０４１９号等の公報では、Ｃａ，Ｍｇ，希土類元素
（Ｙ，Ｌａ，Ｃｅなどで以下ＲＥＭと呼ぶ），Ｂなどの
単独か併用添加することが開示されている。特公昭５４
−２４３６４号公報ではＣａ単独添加またはＣａとＢの
併用添加、特公平２−１４４１９号公報および特公平５
−７４５７号公報ではＣａ，ＣｅなどのＲＥＭを単独ま
たは併用添加、特開平４一１１０４１９公報ではＭｇ単
独添加またはＭｇとＢの併用添加法である。
として、例えば特公昭５４−２４３６４号、特公平２−
１４４１９号、特公平５−７４５７号、特開平４−１１
０４１９号等の公報では、Ｃａ，Ｍｇ，希土類元素
（Ｙ，Ｌａ，Ｃｅなどで以下ＲＥＭと呼ぶ），Ｂなどの
単独か併用添加することが開示されている。特公昭５４
−２４３６４号公報ではＣａ単独添加またはＣａとＢの
併用添加、特公平２−１４４１９号公報および特公平５
−７４５７号公報ではＣａ，ＣｅなどのＲＥＭを単独ま
たは併用添加、特開平４一１１０４１９公報ではＭｇ単
独添加またはＭｇとＢの併用添加法である。
【０００４】しかし、ＣａやＲＥＭは酸化され易い元素
のため、添加歩留が不安定であり、例えば特公平２一１
４４１９号公報に開示されているように、Ａｌ脱酸と併
用しても十分な効果を得るためにはＣａやＲＥＭの添加
量を多くする必要があり、ＣａＯ系やＲＥＭ系介在物に
よる表面疵や地疵などの内部欠陥が多発し、製品歩留低
下および品質劣化の問題があった。また、Ｍｇ添加では
圧延製品に有害な硬質のＭｇＯ系やＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ
スピネル系介在物を生成し、表面疵や地疵などの内部欠
陥が多発し、製品歩留低下および品質低下の原因とな
る。
のため、添加歩留が不安定であり、例えば特公平２一１
４４１９号公報に開示されているように、Ａｌ脱酸と併
用しても十分な効果を得るためにはＣａやＲＥＭの添加
量を多くする必要があり、ＣａＯ系やＲＥＭ系介在物に
よる表面疵や地疵などの内部欠陥が多発し、製品歩留低
下および品質劣化の問題があった。また、Ｍｇ添加では
圧延製品に有害な硬質のＭｇＯ系やＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯ
スピネル系介在物を生成し、表面疵や地疵などの内部欠
陥が多発し、製品歩留低下および品質低下の原因とな
る。
【０００５】一方、Ｂについては、例えば図２（ＣＡＭ
Ｐ−ＩＳＩＪ，Vol.６（１９９３）一７３３の開示）に
示すように、耐食性など材質特性への影響から添加でき
ない製品があるため、全ての品種に適用できないこと
や、他製品の不純物元素管理対策として、Ｂ添加品種の
発生屑に対し煩雑な特別管理が必要となるという問題が
ある。
Ｐ−ＩＳＩＪ，Vol.６（１９９３）一７３３の開示）に
示すように、耐食性など材質特性への影響から添加でき
ない製品があるため、全ての品種に適用できないこと
や、他製品の不純物元素管理対策として、Ｂ添加品種の
発生屑に対し煩雑な特別管理が必要となるという問題が
ある。
【０００６】
【発明が解決しょうとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決し、熱間加工性が悪い成分系の鋼種も熱
間加工で割れ疵がなく、かつ、地疵などの介在物性欠陥
の少ない、耐食性の良好なオーステナイト系ステンレス
鋼製品を歩留良く製造することを目的とするものであ
る。
な問題点を解決し、熱間加工性が悪い成分系の鋼種も熱
間加工で割れ疵がなく、かつ、地疵などの介在物性欠陥
の少ない、耐食性の良好なオーステナイト系ステンレス
鋼製品を歩留良く製造することを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、この問題
を解決するために種々の製造実験を行い、検討を重ねた
結果、ＣａとＭｇを同時に適量含有させることによっ
て、Ｃａ，Ｍｇの歩留を安定させると共に、熱間加工性
を安定向上させ、かつ地疵などの介在物性欠陥がないオ
ーステナイト系ステンレス鋼圧延製品を歩留良く製造す
ることができることを見い出した。
を解決するために種々の製造実験を行い、検討を重ねた
結果、ＣａとＭｇを同時に適量含有させることによっ
て、Ｃａ，Ｍｇの歩留を安定させると共に、熱間加工性
を安定向上させ、かつ地疵などの介在物性欠陥がないオ
ーステナイト系ステンレス鋼圧延製品を歩留良く製造す
ることができることを見い出した。
【０００８】すなわち、本発明は熱間加工性の優れたオ
ーステナイト系ステンレス鋼であって、その要旨は以下
のとおりである。重量％で、 Ｃ ：０．２％以下、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．３〜３％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｃｒ：１５〜３０％、 Ｎｉ：３〜３０％、 Ｎ ：０．０１〜０．３％、 Ｓ ：０．００３％以下、 Ｏ ：０．００７％以下、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％ を含有し、また必要に応じて、さらに Ｍｏ：４％以下、 Ｃｕ：３％以下、 Ｎｂ：２％以下、 Ｔｉ：２％以下 の１種または２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可
避的不純物成分からなり、かつ、 Ｃｒeq＝（Ｃｒ％）＋１．５（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋０．５（Ｎｂ％） Ｎｉeq＝（Ｎｉ％）＋３０（Ｃ％十Ｎ％）＋０．５（Ｍｎ％） δ％ ＝−０．０８１６（Ｃｒeq）2 ＋５．９７５（Ｃｒeq） 一３．７８６（Ｎｉeq）＋０．０５８７（Ｃｒeq）・（Ｎｉeq） 一４６．２３ で計算されるδが３％以下、または７％以上となるオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３％
の範囲で（Ｍｇ％／Ｃａ％）の値が１以下となるＣａと
Ｍｇを併用添加することを特徴とする熱間加工性の優れ
たオーステナイト系ステンレス鋼。
ーステナイト系ステンレス鋼であって、その要旨は以下
のとおりである。重量％で、 Ｃ ：０．２％以下、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．３〜３％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｃｒ：１５〜３０％、 Ｎｉ：３〜３０％、 Ｎ ：０．０１〜０．３％、 Ｓ ：０．００３％以下、 Ｏ ：０．００７％以下、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％ を含有し、また必要に応じて、さらに Ｍｏ：４％以下、 Ｃｕ：３％以下、 Ｎｂ：２％以下、 Ｔｉ：２％以下 の１種または２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可
避的不純物成分からなり、かつ、 Ｃｒeq＝（Ｃｒ％）＋１．５（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋０．５（Ｎｂ％） Ｎｉeq＝（Ｎｉ％）＋３０（Ｃ％十Ｎ％）＋０．５（Ｍｎ％） δ％ ＝−０．０８１６（Ｃｒeq）2 ＋５．９７５（Ｃｒeq） 一３．７８６（Ｎｉeq）＋０．０５８７（Ｃｒeq）・（Ｎｉeq） 一４６．２３ で計算されるδが３％以下、または７％以上となるオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３％
の範囲で（Ｍｇ％／Ｃａ％）の値が１以下となるＣａと
Ｍｇを併用添加することを特徴とする熱間加工性の優れ
たオーステナイト系ステンレス鋼。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者らは、熱間加工性改善のための種々の製造実験
を行った結果、 重量％で、Ｃ ：０．２％以下、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．３〜３％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｃｒ：１５〜３０％、 Ｎｉ：３〜３０％、 Ｎ ：０．０１〜０．３％、Ｓ ：０．００３％以下、 Ｏ ：０．００７％以下、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％ を含有し、また、必要に応じてさらに、Ｍｏ：４％以
下、Ｃｕ：３％以下、Ｎｂ：２％以下、Ｔｉ：２％以下
含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物成分からなる
オーステナイト系ステンレス鋼において、熱間加工性の
改善のためにＣａのみの添加では、Ｃａ歩留のばらつき
が大きく、Ｃａ含有量が不安定となり、安定した熱間加
工性の改善が得られないことが判った。
本発明者らは、熱間加工性改善のための種々の製造実験
を行った結果、 重量％で、Ｃ ：０．２％以下、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．３〜３％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｃｒ：１５〜３０％、 Ｎｉ：３〜３０％、 Ｎ ：０．０１〜０．３％、Ｓ ：０．００３％以下、 Ｏ ：０．００７％以下、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％ を含有し、また、必要に応じてさらに、Ｍｏ：４％以
下、Ｃｕ：３％以下、Ｎｂ：２％以下、Ｔｉ：２％以下
含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物成分からなる
オーステナイト系ステンレス鋼において、熱間加工性の
改善のためにＣａのみの添加では、Ｃａ歩留のばらつき
が大きく、Ｃａ含有量が不安定となり、安定した熱間加
工性の改善が得られないことが判った。
【００１０】安定して熱間圧延時の割れを防止できるよ
うに十分な熱間加工性の改善を得るためには、例えば特
公平２−１４４１９号公報に開示されているように、Ｓ
＋Ｏ含有量との関係から、安定して効果を得るために通
常０．００３％以上のＣａ添加が必要であるが、Ｃａが
酸化され易いため、Ｃａ含有量が多くなると鋼中のＣａ
Ｏ系介在物量が多くなり、地疵欠陥の発生による製品不
良率が高くなった。また、Ｍｇは少量添加でも、Ａｌが
０．００３％以上では硬質の有害なＭｇＯまたはＡｌ2
Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル系介在物が生成され、それによる
地疵欠陥が発生し製品不良率が高くなる問題があった。
うに十分な熱間加工性の改善を得るためには、例えば特
公平２−１４４１９号公報に開示されているように、Ｓ
＋Ｏ含有量との関係から、安定して効果を得るために通
常０．００３％以上のＣａ添加が必要であるが、Ｃａが
酸化され易いため、Ｃａ含有量が多くなると鋼中のＣａ
Ｏ系介在物量が多くなり、地疵欠陥の発生による製品不
良率が高くなった。また、Ｍｇは少量添加でも、Ａｌが
０．００３％以上では硬質の有害なＭｇＯまたはＡｌ2
Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル系介在物が生成され、それによる
地疵欠陥が発生し製品不良率が高くなる問題があった。
【００１１】一方、ＣａとＭｇの併用添加ではＣａ，Ｍ
ｇ歩留は安定し、ＣａまたはＭｇのそれぞれの単独添加
よりも熱間加工性改善効果が安定して得られると共に、
清浄度が改善され、かつ（Ｍｇ％／Ｃａ％）の比を１以
下にすることによって介在物組成は低融点化して、圧延
製品に有害となるスピネル系介在物など硬質介在物の生
成が防止され、地疵欠陥の発生がなくなることを見い出
した。
ｇ歩留は安定し、ＣａまたはＭｇのそれぞれの単独添加
よりも熱間加工性改善効果が安定して得られると共に、
清浄度が改善され、かつ（Ｍｇ％／Ｃａ％）の比を１以
下にすることによって介在物組成は低融点化して、圧延
製品に有害となるスピネル系介在物など硬質介在物の生
成が防止され、地疵欠陥の発生がなくなることを見い出
した。
【００１２】まず、本発明が含有する合金元素の含有量
を限定する理由を以下に説明する。Ｃは強力なオーステ
ナイト相形成元素で、かっ固溶している場合は強度を高
める元素であるが、耐食性の点から低い方が良く、０．
２％以下とする。
を限定する理由を以下に説明する。Ｃは強力なオーステ
ナイト相形成元素で、かっ固溶している場合は強度を高
める元素であるが、耐食性の点から低い方が良く、０．
２％以下とする。
【００１３】Ｓｉはステンレス鋼溶製時の脱酸のために
添加するが、０．１％未満ではＣｒ歩留が著しく低下す
るので、その下限を０．１％とする。また、ステンレス
鋼の耐食性、耐酸化性を増すが、２％を超えると高温で
の熱間加工性を害する共に、熱間圧延での圧延負荷が増
大し製造上好ましくないので、上限を２％とする。
添加するが、０．１％未満ではＣｒ歩留が著しく低下す
るので、その下限を０．１％とする。また、ステンレス
鋼の耐食性、耐酸化性を増すが、２％を超えると高温で
の熱間加工性を害する共に、熱間圧延での圧延負荷が増
大し製造上好ましくないので、上限を２％とする。
【００１４】Ｍｎはオーステナイト相安定化元素で、か
つ脱酸に役立ち、また鋼中Ｓと結びつきＭｎＳとして熱
間加工性を改善するが、耐食性を低下させるので０．３
〜３％とする。
つ脱酸に役立ち、また鋼中Ｓと結びつきＭｎＳとして熱
間加工性を改善するが、耐食性を低下させるので０．３
〜３％とする。
【００１５】Ｐは耐食性、熱間加工性の点では少ない方
が良好で、０．０４％以下とする。Ｓは熱間加工性改善
のため低い方が良く、０．００３％以下とする。
が良好で、０．０４％以下とする。Ｓは熱間加工性改善
のため低い方が良く、０．００３％以下とする。
【００１６】Ｃｒはステンレス鋼の基本成分で耐食性、
耐酸化性の点から１５％以上とするが、含有量が多くな
ると高価になるので３０％を上限とする。
耐酸化性の点から１５％以上とするが、含有量が多くな
ると高価になるので３０％を上限とする。
【００１７】Ｎｉは強力なオーステナイト相形成元素
で、かっ耐食性、耐熱性を向上させる。３％未満では耐
食性、耐熱性が低く実用的でなく、３０％を超えると高
価になるため、３〜３０％とする。
で、かっ耐食性、耐熱性を向上させる。３％未満では耐
食性、耐熱性が低く実用的でなく、３０％を超えると高
価になるため、３〜３０％とする。
【００１８】Ｎはオーステナイト相安定化元素であり、
かつ、ステンレス鋼の強度と耐食性を改善し、０．０１
％以上で効果を示すが、０．３％を超えると熱間加工性
を著しく低下させ、また、オーステナイト相固溶限界を
超え気泡が発生するので、０．０１〜０．３％とする。
かつ、ステンレス鋼の強度と耐食性を改善し、０．０１
％以上で効果を示すが、０．３％を超えると熱間加工性
を著しく低下させ、また、オーステナイト相固溶限界を
超え気泡が発生するので、０．０１〜０．３％とする。
【００１９】Ｏは熱間加工性および介在物性欠陥防止に
対し低い方が良好であり、０．００７％以下とする。Ａ
ｌは強力な脱酸剤として添加されるが、Ａｌ2 Ｏ3 介在
物の生成による品質上の問題、かつ連続鋳造におけるノ
ズル閉塞や耐食性低下の防止のため、０．００２〜０．
０５％とする。
対し低い方が良好であり、０．００７％以下とする。Ａ
ｌは強力な脱酸剤として添加されるが、Ａｌ2 Ｏ3 介在
物の生成による品質上の問題、かつ連続鋳造におけるノ
ズル閉塞や耐食性低下の防止のため、０．００２〜０．
０５％とする。
【００２０】Ｍｏは耐食性を向上させるために、必要に
応じて添加するが、熱間加工性を低下させ、また熱間変
形抵抗が大きくなり圧延負荷を増大させ、高価であるの
で４％以下とする。
応じて添加するが、熱間加工性を低下させ、また熱間変
形抵抗が大きくなり圧延負荷を増大させ、高価であるの
で４％以下とする。
【００２１】Ｃｕはオーステナイト安定化元素であり、
冷鍛性の改善や耐食性を向上させるために、必要に応じ
て添加するが、３％を超えて含有させても効果が飽和
し、むしろ溶接部の割れの原因になるほか、高温におけ
る粒界脆化によって熱間加工性を低下させるので、３％
以下とする。
冷鍛性の改善や耐食性を向上させるために、必要に応じ
て添加するが、３％を超えて含有させても効果が飽和
し、むしろ溶接部の割れの原因になるほか、高温におけ
る粒界脆化によって熱間加工性を低下させるので、３％
以下とする。
【００２２】Ｔｉ，Ｎｂはいずれも炭窒化物形成元素で
あり、必要に応じて１種または２種を２％以下添加する
ことによって微細な炭窒化物を析出せしめ、ステンレス
鋼の耐食性、耐酸化性、強度を向上させる。しかし、前
記含有量を超えた添加は、効果が飽和するのみならず、
鋼の熱間加工性を低下させるので、それぞれ２％以下と
する。
あり、必要に応じて１種または２種を２％以下添加する
ことによって微細な炭窒化物を析出せしめ、ステンレス
鋼の耐食性、耐酸化性、強度を向上させる。しかし、前
記含有量を超えた添加は、効果が飽和するのみならず、
鋼の熱間加工性を低下させるので、それぞれ２％以下と
する。
【００２３】Ｃａは熱間加工性改善と連続鋳造のノズル
閉塞防止や介在物欠陥として有害なＡｌ2 Ｏ3 介在物生
成防止のために添加するが、０．０００５〜０．００５
％とした理由は、０．０００５％未満ではその効果がな
く、また０．００５％を超えると酸化が激しくＣａＯ系
介在物が多く生成され、地疵などの介在物性欠陥を多く
発生させるほか、清浄度を悪化させ耐食性も悪く有害と
なるためである。
閉塞防止や介在物欠陥として有害なＡｌ2 Ｏ3 介在物生
成防止のために添加するが、０．０００５〜０．００５
％とした理由は、０．０００５％未満ではその効果がな
く、また０．００５％を超えると酸化が激しくＣａＯ系
介在物が多く生成され、地疵などの介在物性欠陥を多く
発生させるほか、清浄度を悪化させ耐食性も悪く有害と
なるためである。
【００２４】Ｍｇは熱間加工性改善のためにＣａ添加効
果の補完として添加するが、０．０００５％未満では効
果がなく、０．００３％超ではＭｇＯ系やＡｌ2 Ｏ3 ・
ＭｇＯスピネル系介在物の生成による介在物原因の表面
疵や地疵などの内部欠陥が多発し、製品歩留低下および
品質低下の原因となるので、０．０００５〜０．００３
％とする。
果の補完として添加するが、０．０００５％未満では効
果がなく、０．００３％超ではＭｇＯ系やＡｌ2 Ｏ3 ・
ＭｇＯスピネル系介在物の生成による介在物原因の表面
疵や地疵などの内部欠陥が多発し、製品歩留低下および
品質低下の原因となるので、０．０００５〜０．００３
％とする。
【００２５】かつ、該溶鋼がＡｌ2 Ｏ3 系耐火物内で処
理される場合や、Ａｌが０．００３％以上含有される場
合、Ｍｇ含有量とＣａ含有量の比（Ｍｇ／Ｃａ）が１以
上では、有害なＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル系介在物が
生成されるので、Ａｌ2 Ｏ3・ＭｇＯスピネル系介在物
の生成防止のため、（Ｍｇ／Ｃａ）の比は１以下に規制
する必要がある。図２は熱間加工性、地疵に対するＣ
ａ，Ｍｇの影響を示す。
理される場合や、Ａｌが０．００３％以上含有される場
合、Ｍｇ含有量とＣａ含有量の比（Ｍｇ／Ｃａ）が１以
上では、有害なＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル系介在物が
生成されるので、Ａｌ2 Ｏ3・ＭｇＯスピネル系介在物
の生成防止のため、（Ｍｇ／Ｃａ）の比は１以下に規制
する必要がある。図２は熱間加工性、地疵に対するＣ
ａ，Ｍｇの影響を示す。
【００２６】また、 Ｃｒeq＝（Ｃｒ％）＋１．５（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋０．５（Ｎｂ％） Ｎｉeq＝（Ｎｉ％）＋３０（Ｃ％十Ｎ％）＋０．５（Ｍｎ％） δ％ ＝−０．０８１６（Ｃｒeq）2 ＋５．９７５（Ｃｒeq） 一３．７８６（Ｎｉeq）＋０．０５８７（Ｃｒeq）・（Ｎｉeq） 一４６．２３ で計算されるδが３〜７％では、熱間加工性はＣａやＭ
ｇの添加がなくても特に問題がないので、δは熱間加工
性の悪い３％以下と７％以上を対象とする。
ｇの添加がなくても特に問題がないので、δは熱間加工
性の悪い３％以下と７％以上を対象とする。
【００２７】本発明は上記のように構成することによ
り、熱間加工性と介在物性欠陥の問題点が解決され、熱
間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を、表
面品質、内部品質ともに安定して歩留良く製造すること
が可能になった。
り、熱間加工性と介在物性欠陥の問題点が解決され、熱
間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を、表
面品質、内部品質ともに安定して歩留良く製造すること
が可能になった。
【００２８】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。表１
は本発明鋼と比較鋼の取鍋下化学成分組成を示すもの
で、電気炉−ＡＯＤ炉で溶製し、連続鋳造の通常条件で
スラブまたはビレット鋳片に鋳造した。また、該鋳片を
通常通り手入れ後、ホットストリップ、または厚板また
は線材にそれぞれ通常のステンレス鋼用の条件で熱間圧
延し、熱間圧延後の鋼板の表面疵および介在物性欠陥の
地疵発生状況の結果を表２に示した。実施例１〜５は板
厚４mmの熱延鋼板で、実施例６は３０mm丸棒で、実施例
７は板厚１５mmの厚板、また実施例８はφ５．５mm線材
の結果である。
は本発明鋼と比較鋼の取鍋下化学成分組成を示すもの
で、電気炉−ＡＯＤ炉で溶製し、連続鋳造の通常条件で
スラブまたはビレット鋳片に鋳造した。また、該鋳片を
通常通り手入れ後、ホットストリップ、または厚板また
は線材にそれぞれ通常のステンレス鋼用の条件で熱間圧
延し、熱間圧延後の鋼板の表面疵および介在物性欠陥の
地疵発生状況の結果を表２に示した。実施例１〜５は板
厚４mmの熱延鋼板で、実施例６は３０mm丸棒で、実施例
７は板厚１５mmの厚板、また実施例８はφ５．５mm線材
の結果である。
【００２９】これに対し比較例１，２はＣａ量が少なく
Ｍｇの添加がないこと、および比較例３，４は（Ｍｇ／
Ｃａ）＞１、また、比較例５はＣａ添加量が多いこと、
比較例６，７はＭｇ単独添加の場合で、本発明範囲外の
成分で構成されている。本発明実施例は比較例に比べ、
いずれも圧延表面疵が少なく地疵の少ない製品が歩留良
く製造できた。なお本発明実施例は、Ｃａ，Ｍｇを添加
せずに製造された製品と遜色のない耐食性が得られた。
Ｍｇの添加がないこと、および比較例３，４は（Ｍｇ／
Ｃａ）＞１、また、比較例５はＣａ添加量が多いこと、
比較例６，７はＭｇ単独添加の場合で、本発明範囲外の
成分で構成されている。本発明実施例は比較例に比べ、
いずれも圧延表面疵が少なく地疵の少ない製品が歩留良
く製造できた。なお本発明実施例は、Ｃａ，Ｍｇを添加
せずに製造された製品と遜色のない耐食性が得られた。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【発明の効果】本発明に従って製造されたオーステナイ
ト系ステンレス鋼は、経済的に表面品質および内部品質
ともに良好な製品が安定して得られるので、産業上に及
ぼす効果は極めて大きい。
ト系ステンレス鋼は、経済的に表面品質および内部品質
ともに良好な製品が安定して得られるので、産業上に及
ぼす効果は極めて大きい。
【図１】熱間加工性、地疵に対するＣａ，Ｍｇの影響を
示す図。
示す図。
【図２】（ａ）：Ｒ−ＳＵＳ３０４ＵＬＣの腐食に及ぼ
すＢ含有量の影響を示す図（６５％ＨＮＯ3 沸騰水中４
８ｈ×１０，溶体化熱処理材）。 （ｂ）：Ｒ−ＳＵＳ３０４ＵＬＣのＢ含有量に及ぼす腐
食処理回数と腐食速度との関係を示す図（６５％ＨＮＯ
3 沸騰水，溶体化熱処理材）。
すＢ含有量の影響を示す図（６５％ＨＮＯ3 沸騰水中４
８ｈ×１０，溶体化熱処理材）。 （ｂ）：Ｒ−ＳＵＳ３０４ＵＬＣのＢ含有量に及ぼす腐
食処理回数と腐食速度との関係を示す図（６５％ＨＮＯ
3 沸騰水，溶体化熱処理材）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平居 正純 東京都千代田区大手町１−６−１ 大平洋 金属株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．２％以下、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．３〜３％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｃｒ：１５〜３０％、 Ｎｉ：３〜３０％、 Ｎ ：０．０１〜０．３％、 Ｓ ：０．００３％以下、 Ｏ ：０．００７％以下、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％ を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物成分からな
り、かつ、 Ｃｒeq＝（Ｃｒ％）＋１．５（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋０．５（Ｎｂ％） Ｎｉeq＝（Ｎｉ％）＋３０（Ｃ％十Ｎ％）＋０．５（Ｍｎ％） δ％ ＝−０．０８１６（Ｃｒeq）2 ＋５．９７５（Ｃｒeq） 一３．７８６（Ｎｉeq）＋０．０５８７（Ｃｒeq）・（Ｎｉeq） 一４６．２３ で計算されるδが３％以下、または７％以上となるオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３％
の範囲で（Ｍｇ％／Ｃａ％）の値が１以下となるＣａと
Ｍｇを併用添加することを特徴とする熱間加工性の優れ
たオーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．２％以下、 Ｓｉ：０．１〜２％、 Ｍｎ：０．３〜３％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｃｒ：１５〜３０％、 Ｎｉ：３〜３０％、 Ｎ ：０．０１〜０．３％、 Ｓ ：０．００３％以下、 Ｏ ：０．００７％以下、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％、 さらに Ｍｏ：４％以下、 Ｃｕ：３％以下、 Ｎｂ：２％以下、 Ｔｉ：２％以下 の１種または２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可
避的不純物成分からなり、かつ、 Ｃｒeq＝（Ｃｒ％）＋１．５（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋０．５（Ｎｂ％） Ｎｉeq＝（Ｎｉ％）＋３０（Ｃ％十Ｎ％）＋０．５（Ｍｎ％） δ％ ＝−０．０８１６（Ｃｒeq）2 ＋５．９７５（Ｃｒeq） 一３．７８６（Ｎｉeq）＋０．０５８７（Ｃｒeq）・（Ｎｉeq） 一４６．２３ で計算されるδが３％以下、または７％以上となるオー
ステナイト系ステンレス鋼において、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３％
の範囲で（Ｍｇ％／Ｃａ％）の値が１以下となるＣａと
Ｍｇを併用添加することを特徴とする熱間加工性の優れ
たオーステナイト系ステンレス鋼。
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|---|---|---|---|
| JP09638598A JP3964537B2 (ja) | 1998-04-08 | 1998-04-08 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09638598A JP3964537B2 (ja) | 1998-04-08 | 1998-04-08 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11293412A true JPH11293412A (ja) | 1999-10-26 |
| JP3964537B2 JP3964537B2 (ja) | 2007-08-22 |
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ID=14163504
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| EP1561834A1 (en) * | 2003-08-07 | 2005-08-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Duplex stainless steel and method for production thereof |
| US6939415B2 (en) | 2003-01-29 | 2005-09-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel and manufacturing method thereof |
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| US7396421B2 (en) | 2003-08-07 | 2008-07-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Duplex stainless steel and manufacturing method thereof |
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| JP2015098630A (ja) * | 2013-11-20 | 2015-05-28 | 株式会社神戸製鋼所 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| US9534281B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-01-03 | Honeywell International Inc. | Turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
| US9896752B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-02-20 | Honeywell International Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
| US10316694B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-06-11 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same |
-
1998
- 1998-04-08 JP JP09638598A patent/JP3964537B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US8241558B2 (en) | 2004-04-19 | 2012-08-14 | Hitachi Metals, Ltd. | High-Cr, high-Ni, heat-resistant, austenitic cast steel and exhaust equipment members formed thereby |
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