JPH1128445A - 廃棄物処理方法 - Google Patents
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Abstract
率よく簡単に処理でき、生成するメタンガスの有効利用
が図れる廃棄物処理方法を提供する。 【解決手段】 有機性廃棄物を前処理手段1の解破砕装
置に投入し、破袋および破砕して夾雑物を除去後、前処
理手段1の金属除去装置にて夾雑物の金属を除去する。
夾雑物の除去後に調整手段2にて、スチームを用いて約
55℃に加温しつつ攪拌混合し、TS濃度が20%以下
となるスラリ状の調質物を調製する。TS濃度が5%以
上の場合、栄養塩類添加手段3にて、栄養塩類である鉄
化合物、ニッケル化合物およびコバルト化合物の少なく
ともいずれか一方を適宜添加する。調質物をメタン発酵
消化槽4にてメタンガスを回収しつつメタン発酵処理
後、固液分離手段6にて固液分離し、分離液を返送し固
形分をコンポスト化する。嫌気微生物の活性に必要な栄
養塩類のバランスを確保でき、効率よく処理できる。
Description
形状の有機性廃棄物をメタン発酵処理する廃棄物処理方
法に関する。
にてメタン発酵処理し、得られるメタンガスを利用して
効率よく処理する廃棄物処理方法として、特開平3−1
54692号公報および特開平3−165895号公報
に記載の汚水処理方法が知られている。
記載の汚水処理方法では、上述したメタン生成菌にて有
機性汚水をメタン発酵処理する場合、TOC(Total Or
ganic Carbon:全有機性炭素)負荷が4kg/m3 ・日か
ら5kg/m3 ・日に上げることにより、過負荷となって
TOC除去率が急激に低下するため、過負荷となって処
理効率が低下した際に、メタン生成菌の代謝に必要なニ
ッケル、コバルト、窒素、リンを適宜添加して処理効率
の回復を図っている。
載の汚水処理方法では、メタン生成菌にて有機性廃棄物
をメタン発酵処理する際に、BOD(Biochemical Oxyg
en Demand :生物化学的酸素要求量)負荷が3kg/m3
・日より高くなるとBOD除去率が低下するため、メタ
ン生成菌の栄養素となるニッケル、鉄、コバルトを有機
性廃棄物のBOD濃度に対して所定量以上となるように
適宜添加して、メタン生成菌の増殖活性を向上させて、
BOD負荷が高くなってもBOD除去率の低下を防止し
ている。
開平3−154692号公報および特開平3−1658
95号公報に記載の汚水処理方法では、処理効率を向上
させるためにTOC負荷やBOD負荷を増大させて処理
しているが、メタン生成菌にてメタン発酵処理する際に
生じるメタンガスの生成量は多くない。そして、TOC
負荷やBOD負荷をさらに増大させてメタンガスの生成
量を増大させると、メタン発酵処理するメタン発酵消化
槽を加温する熱エネルギも比例して増大することとな
る。このため、TOC負荷やBOD負荷を増大させて
も、得られるメタンガスを他のエネルギ源として有効利
用するエネルギ回収ができない。
方法として、例えば早急な処理対策が望まれている各家
庭や事業所から収集される生ゴミや厨芥などの嫌気性微
生物にて分解処理可能な固形状の有機性廃棄物を含有す
る廃棄物を、生物分解性を向上すべく破砕して水を混合
したり有機性汚水を混合して破砕物を調製し、この破砕
物をメタン発酵処理することが考えられる。また、この
固形状の有機性廃棄物を含有する廃棄物中には、メタン
生成菌の栄養素となるニッケル、鉄、コバルトが含まれ
ていることが知られている。
させてエネルギ回収を図るべく、破砕物の濃度を高くす
ると、TOC負荷やCOD負荷、BOD負荷が同等また
は低くなるメタン生成菌の活性を低下させない処理負荷
の条件でも、有機酸の蓄積が生じてメタン発酵処理が低
下もしくは停止する場合がある。
有機性廃棄物を含有する廃棄物を効率よく簡単に処理で
き、生成するメタンガスの有効利用が図れる廃棄物処理
方法を提供することを目的とする。
理方法は、嫌気性生物にて分解可能な固形状の有機性廃
棄物を含有する廃棄物を破砕した破砕物をメタン発酵処
理する廃棄物処理方法において、メタン発酵処理時の前
記破砕物中の全蒸発残留物が5%以上となる場合、鉄化
合物、コバルト化合物およびニッケル化合物の少なくと
もいずれか一方を添加するものである。
廃棄物を破砕して得られた破砕物を嫌気性生物にてメタ
ン発酵処理する際に、破砕物中の全蒸発残留物が5%以
上となる場合に、鉄化合物、コバルト化合物およびニッ
ケル化合物の少なくともいずれか一方を添加することに
より、メタンガスの生成量を増大するために全蒸発残留
物の濃度を高い条件で処理することによる破砕物中に含
有される嫌気性微生物の栄養塩類の鉄分、コバルト分お
よびニッケル分の不活性効果の増大分を補給して、栄養
塩バランスを確保してメタン発酵の処理効率を向上す
る。
微生物にて分解可能な有機性汚水をメタン発酵処理する
廃棄物処理方法において、前記有機性汚水に嫌気性生物
にて分解可能な固形状の有機性廃棄物を含有する廃棄物
を破砕攪拌混合して混合物を調製し、この混合物をメタ
ン発酵処理する際にこの混合物の全蒸発残留物が5%以
上となる場合、鉄化合物、コバルト化合物およびニッケ
ル化合物の少なくともいずれか一方を添加するものであ
る。
ン発酵処理する際に、固形状の有機性廃棄物を含有する
廃棄物を破砕攪拌混合して混合物を調製し、この混合物
の全蒸発残留物が5%以上となる場合、鉄化合物、コバ
ルト化合物およびニッケル化合物の少なくともいずれか
一方を添加することにより、メタンガスの生成量を増大
するために全蒸発残留物の濃度が高い条件となることに
よる破砕物中に含有される嫌気性微生物の栄養塩類の鉄
分、コバルト分およびニッケル分の不活性効果の増大分
を補給して、栄養塩バランスを確保してメタン発酵の処
理効率を向上する。
1または2記載の廃棄物処理方法において、廃棄物を固
液分離した屎尿系汚水の固形分とともにメタン発酵処理
するものである。
して固液分離した屎尿系汚水の固形分を混合するため、
屎尿系汚水の固形分から窒素分およびリン分が補給さ
れ、嫌気性微生物の活性が向上し、メタン発酵の効率が
向上する。
実施の一形態の構成を図1を参照して説明する。
処理手段1は、生ゴミや厨芥、農水産廃棄物などの事業
系ゴミなどの主に固形状の有機性廃棄物を含有する廃棄
物を破袋および破砕して合成樹脂製の袋やプラスチック
などを除去する図示しない解破砕装置と、この解破砕装
置にて解破砕された破砕物を洗浄しつつ磁気選別して金
属を除去する図示しない金属除去手段とを備えている。
続されている。この調整手段2には、解破砕された有機
性廃棄物に塩化第一鉄などの鉄化合物、塩化ニッケルな
どのニッケル化合物、塩化コバルトなどのコバルト化合
物の少なくともいずれか一方を添加する栄養塩素類添加
手段3が接続されている。そして、調整手段2は、解破
砕された有機性廃棄物に鉄化合物、ニッケル化合物およ
びコバルト化合物の少なくともいずれか一方と水分とを
適宜添加し、例えば約55℃〜60℃に加温して攪拌混
合し塊状物も混在するようなスラリ状、すなわち塊状物
や液体が混在する破砕物である混合物としての調質物を
調製する。なお、水分の添加および加温に際してはスチ
ームを用いるとよい。スチームを用いることにより、水
を添加して別途加熱手段にて加熱する必要がなく、効率
よく加温・攪拌混合が行える。
発酵処理するメタン発酵手段を構成するメタン発酵消化
槽4が接続されている。このメタン発酵消化槽4は、固
形状や塊状の有機性廃棄物などを含有する濃度が濃いス
ラリ状の調質物でも処理可能な生物浮遊型で、加温、例
えば55℃〜60℃で適宜攪拌してメタン生成菌などの
嫌気性微生物にて有機性廃棄物中の有機性物質をメタン
発酵処理する。
生するメタンガスを回収する図示しないメタンガス回収
手段が設けられ、このメタンガス回収手段には、回収し
たメタンガスを貯溜するガスタンク5が接続されてい
る。なお、この回収したメタンガスの一部は、発電など
に利用し、有機性廃棄物を処理する際の運転エネルギと
して利用する。
酵処理にて得られた発酵処理物を、スクリーンや膜など
による濾過分離や沈降分離処理、遠心分離処理などにて
脱水ケーキと分離液とに固液分離する固液分離手段6が
接続されている。さらに、固液分離手段6には、固液分
離された分離液を調整手段2に返送する返送管7を備え
た返送手段が接続されている。なお、固液分離された脱
水ケーキは、固形燃料や肥料、建材などに利用される。
明する。
微生物にて生物分解可能な固形状の有機性廃棄物を含有
する廃棄物を前処理手段1の解破砕装置に投入して、破
袋および破砕して合成樹脂製の袋や合成樹脂フィルム、
プラスチック、ガラスなどの微生物にて分解処理できな
い夾雑物を除去する。そして、この解破砕された破砕物
を金属除去装置にて洗浄しつつ磁気選別などにより夾雑
物である金属を除去する。
調整手段2に投入する。そして、調整手段2にて、例え
ばスチームを用いて約55℃に加温しつつ攪拌混合し、
攪拌混合が可能な全蒸発残留物(Total Solids:TS)
濃度が20%以下となる塊状物も混入するようなスラリ
状の調質物を調製する。なお、TS濃度が20%より高
くなると、メタン発酵処理の際の攪拌混合が不十分とな
り効率よくメタン発酵処理できなくなるため、TS濃度
を20%以下、好ましくは18%以下にする。また、塊
状物などが少ないもしくはほとんどないような状態のス
ラリ状とすることにより、微生物によるメタン発酵処理
がより効率よく進行する。
濃度が5%以上、好ましくは7.5%以上となる場合に
は、栄養塩類添加手段3にて、栄養塩類である鉄化合
物、ニッケル化合物およびコバルト化合物の少なくとも
いずれか一方を添加する。これら栄養塩類は、調質物中
に鉄として10mg/リットル以上、好ましくは10〜3
00mg/リットル、ニッケルとして1mg/リットル以
上、好ましくは1〜30mg/リットル、コバルトとして
1mg/リットル以上、好ましくは1〜30mg/リットル
を添加する。
は、有機性廃棄物中に微量に含まれる鉄、ニッケル、コ
バルトは凝集や沈殿、スケールの生成などにより不活性
効果が低くなり、嫌気性微生物の活性に必要な十分な栄
養塩類量が得られるので、栄養塩類を別途添加する必要
がない。
なくなると、後段でのメタン発酵処理の改善が認められ
ず、300mg/リットルより多くなっても鉄添加による
効果の差異が認められずコストが増大するため、鉄添加
量が10mg/リットル以上、好ましくは10〜300mg
/リットルとなるように鉄化合物を添加する。また、同
様に、ニッケル添加量が1mg/リットルより少なくなる
と、後段でのメタン発酵処理の改善が認められず、30
mg/リットルより多くなってもニッケル添加による効果
の差異が認められずコストが増大するため、ニッケル添
加量が1mg/リットル以上、好ましくは1〜30mg/リ
ットルとなるようにニッケル化合物を添加する。さら
に、同様に、コバルト添加量が1mg/リットルより少な
くなると、後段でのメタン発酵処理の改善が認められ
ず、30mg/リットルより多くなってもコバルト添加に
よる効果の差異が認められずコストが増大するため、コ
バルト添加量が1mg/リットル以上、好ましくは1〜3
0mg/リットルとなるようにコバルト化合物を添加す
る。
をメタン発酵消化槽4に流入させ、例えば55℃で適宜
攪拌しつつ8日滞留させて、メタン生成菌などにて有機
性物質をメタン発酵処理する。なお、メタン発酵処理に
より発生するメタンガスは、図示しないメタンガス回収
手段にて回収してガスタンクに貯溜し、発電などにて有
機性廃棄物の処理の際の運転エネルギやその他の汚水処
理、冷暖房などに利用する。
液分離手段にて脱水ケーキと分離水とに固液分離する。
そして、分離液は、返送手段の返送管7を介して調整手
段2に返送し、脱水ケーキは固形燃料や建材、肥料など
に利用したり、焼却処分する。
ン生成菌などの微生物の補酵素成分を構成する物質で、
微生物の活性向上に欠かせない栄養元素である。なお、
鉄は約1000mg/リットル、ニッケルは約80〜24
0mg/リットル、および、コバルトは約50〜150mg
/リットル以上となると、逆に微生物の活性阻害を生じ
始める。
汚水とは異なり、固形状の有機性廃棄物を含有する濃度
が濃いスラリ状の混合物を処理するので、凝集・沈殿、
スケール微粒子の形成や共沈吸着効果などの物理化学的
反応が生じている。
消化槽4へ投入される調質物のTS濃度が5%より低い
場合には、メタン発酵消化槽4における凝集・沈殿、ス
ケール形成物質の濃度が比較的低く、凝集・沈殿、スケ
ール形成などの物理化学的反応による微量栄養塩類であ
る鉄、ニッケル、コバルトの不活性効果も相対的に低く
なり、メタン生成菌などの嫌気性微生物は、調質物中の
活性のある鉄、ニッケル、コバルトを栄養源として吸収
して活性が増大し、効率よく有機性物質を分解処理す
る。なお、固形状の有機性廃棄物を処理可能な生物浮遊
型のメタン発酵処理方法では、BOD濃度が3〜5万pp
m で滞留時間が8日程度が処理のほぼ上限の負荷(BO
D負荷で3〜5kg/m3 ・日)、すなわち嫌気性微生物
が調質物中の活性のある鉄、ニッケル、コバルトを栄養
源として吸収して有機性物質を分解処理できる上限の処
理条件である。
以上となると、沈殿やスケール形成により、鉄、ニッケ
ル、コバルトの不活性効果が増大し、嫌気性微生物が必
要とする鉄、ニッケル、コバルトが不足して活性が低下
し、上述した処理可能なTOC負荷やCOD負荷、BO
D負荷が同等または低くなる処理負荷の条件でもメタン
発酵効率が大きく低減あるいは停止してしまう。
形態では、生ゴミや厨芥、農水産廃棄物などの固形状の
有機性廃棄物を含有する廃棄物をメタン発酵処理する際
に、メタン発酵消化槽4に投入する際のTS濃度が5%
以上となる場合に、鉄化合物、ニッケル化合物およびコ
バルト化合物の少なくともいずれか一方を鉄濃度が10
〜300mg/リットル、ニッケル濃度が1〜30mg/リ
ットル、コバルト濃度が1〜30mg/リットルとなるよ
うに添加する。
BOD負荷が所定値以上となる場合に栄養塩類を添加す
る場合では、濃度が高いスラリ状の混合物を処理する際
に滞留時間を長くするなどして処理負荷を低く設定して
処理したとしても、栄養塩類のバランスが壊れてメタン
発酵処理が低減する場合も生じるので、処理の際に、負
荷を計測するとともに処理効率を観測し、処理負荷が低
くてもメタン発酵処理が低減するなどの処理状況に応じ
てニッケルやコバルトなどを適宜添加しなければなら
ず、処理作業も煩雑で、装置が複雑大型化する問題があ
るが、上記実施の形態では濃度に対応して栄養塩類を添
加して栄養塩類のバランスが確保することから、メタン
生成菌などの嫌気微生物の活性に必要な栄養源が補わ
れ、高効率でメタン発酵処理を進行できる。
きないプラスチックやガラス、その他の夾雑物を除去す
るので、メタン発酵処理の際の攪拌阻害や液体の流動阻
害などを防止でき攪拌混合が低負荷ででき、また、カド
ミウムや水銀などの重金属類の混入も低減でき、略均一
な混合が容易で効率よく処理できるとともに、夾雑物に
よる栄養塩類の不活性効果の増大も抑制でき、メタン発
酵処理効率を向上できる。
やBODの測定より容易なTS濃度を測定するのみで、
メタン発酵処理中は確認程度に処理状況を観察するのみ
でよく、また、TS濃度はCODやBODの測定方法で
は測定が困難な固形状の有機性廃棄物を含有する濃度が
濃いスラリ状の混合物でも容易に測定でき、メタン発酵
処理が容易にできる。
有機性廃棄物を含有する廃棄物をスチームにてスラリ状
の調質物に調製してメタン発酵させたが、調整手段2に
て調製する際に、例えば図2に示すように、屎尿系汚水
の処理の際に生じる除渣した屎渣や余剰汚泥などの固形
分の汚泥を混合したり、水分の代わりに農水産物加工工
場からの排液や飲料工場排液などの有機性汚水を混合し
て調製してもよい。
の有機性廃棄物は、メタン発酵にて容易に分解される炭
水化物が主成分であるが、炭素/窒素比が30とメタン
発酵処理の最適比である20に比して窒素分が少ない。
一方、屎尿系汚水から分離された汚泥は、炭素/窒素比
が5と窒素が多く、リン化合物も多い。このため、有機
性廃棄物に汚泥を混合することにより、良好な炭素/窒
素比が得られ、栄養源となるリンも補給でき、後段での
メタン発酵処理の効率をさらに向上できるとともに、屎
尿系汚水の処理の際に生じる汚泥をも合わせて処理で
き、処理効率の向上および処理施設の小型化が図れ、処
理コストも低減できる。また、有機性廃水を用いる場合
には、有機性廃棄物と合わせて処理でき、別途有機性廃
水を処理する工程が不要となり、処理効率の向上および
処理施設の小型化が図れ、処理コストも低減できる。
分や有機性汚水の混合は、例えばメタン発酵消化槽4に
調質物とは別途添加してメタン発酵消化槽4内で混合す
るようにしてもよい。
設け、鉄、ニッケル、コバルトをメタン発酵処理前にあ
らかじめ添加して説明したが、メタン発酵消化槽4に直
接鉄、ニッケル、コバルトを添加したり、調整手段2か
らメタン発酵消化槽4に調質物を搬送する搬送管の途中
で添加するなどしてもよい。なお、メタン発酵消化槽4
が、常時攪拌しない構成や攪拌動力が少ない構成などの
攪拌混合を十分に行えない構成の場合には、調整手段2
にてあらかじめ添加したり、調整手段2からメタン発酵
消化槽4へ調質物を搬送する搬送管に添加するなどによ
り、略均一混合させておくことが好ましい。また、調整
手段2は、一般にメタン発酵消化槽4にて処理する際の
温度程度まで加温され、有機性廃棄物の加水分解や酸発
酵を促進し、pH酸性条件となって微量元素が安定な状
態で存在するとともに、硫化水素などの発生もなく、硫
化物として沈殿して微生物にて利用できなくなることも
防止でき、メタン発酵消化槽と異なり密閉性を維持する
必要もないので、栄養塩類の添加が容易で、構造も簡単
であるため好ましい。
度変化を抑制するため、調整手段2にて加温しつつ調製
して説明したが、加温せずに単に混合するなどしてもよ
い。
粉砕し、含水率が約80%(TS濃度で約20%)の合
成ゴミを作製する。そして、水を適宜添加してTS濃度
の異なる各種調質物を調製する。なお、水を添加して略
2倍に希釈すると、TS濃度が約10%の調質物とな
り、水で1.3倍に希釈するとTS濃度が約15%の調
質物となる。そして、これら調質物をTS濃度およびメ
タン発酵消化槽4の滞留時間を可変して、メタン発酵処
理における中温域である36℃におけるメタン発酵処理
状況を観察した。その結果を図3ないし図7に示す。な
お、鉄、コバルト、ニッケルの栄養塩類は、メタン発酵
処理が低減した運転開始から150日経過後から、塩化
第一鉄を約200mg/リットル(鉄として88mg/リッ
トル)、塩化コバルトを約40mg/リットル(コバルト
として18mg/リットル)連続的に添加した。
際のTS濃度を可変させた状況を示すグラフで、図3
(b)はTS濃度の可変および滞留時間の可変による化
学的酸素要求量(CODCr)の変化の状況を示すグラフ
である。
73O31Nであることが知られているが、合成ゴミは以下
に示す性状となった。
8 TOC/TS=0.45 そして、図3(a)に示すTS濃度で、滞留時間を可変
すなわち滞留時間を徐々に短くなるように処理すると、
図3(a)に示すようにCODCr負荷が増大する状態と
なる。なお、上記性状のTSに対する比率から、BOD
負荷やVS負荷、TOC負荷も同様に増大することとな
る。
で上記合成ゴミをメタン発酵処理すると、TS濃度が
7.5%から、図3(c)に示すようにメタンガス発生
量があきらかに低下し始めるとともに、図3(d)に示
すようにメタン発酵消化槽4内のpHの酸性が強くな
り、図3(e)に示すようにCOD換算による揮発性脂
肪酸(Volatile Fatty Acid :VFA)が増大し始め、
TS濃度が10%となると、これら図3(c)に示すメ
タンガス発生量、図3(d)に示すpH、および、図3
(e)に示す揮発性脂肪酸量が急激に変化し、メタン発
酵処理が停止した。そこで、150日を経過した時点
で、上記の条件で栄養塩類を添加した。
理が回復し、TS濃度が10%より高い15%やメタン
発酵消化槽4にて攪拌混合可能限界である18%まで増
大させても十分にメタン発酵処理できることが分かる。
9.5g/リットル・日(TOC負荷換算で2.8g/
リットル・日)となるように上記合成ゴミのTS濃度を
可変させて、栄養塩類を上記の条件で添加する実施例1
と添加しない比較例とで、36℃の中温域でメタン発酵
処理した。その結果を図4に示す。
養塩類を添加しない比較例では、図4(a)に示すよう
にメタン発酵消化槽4内のpHの酸性が強くなり始める
とともに、図4(b)に示すように残存するVFA濃度
も増大し始め、図4(c)に示すように、メタンガスの
生成速度も低下し、TS濃度が10%となると、メタン
発酵が不能となった。一方、栄養塩類を添加する実施例
1の場合には、図4に示すように、TS濃度を増大させ
てもメタン発酵処理効率はほとんど低下せず、高効率で
メタン発酵処理できることが分かる。
で、容積負荷を7.5g/リットル・日(TOC負荷換
算で2.4g/リットル・日)となるようにTS濃度を
可変させ、メタン発酵処理における高温域である約55
℃でメタン発酵処理した。その結果を図5に示す。
施例1と同様に、栄養塩類を添加すると、TS濃度が5
%以上での嫌気性微生物の活性の低下を防止でき、高効
率でメタン処理できることが分かる。
尿系汚水の処理にて得られた脱水汚泥を合成ゴミ9に対
して脱水汚泥が1となる比率で混合した混合物を同様に
高温域でメタン発酵処理した。その結果を図6に示す。
施例1および図5に示す実施例2と同様に、栄養塩類を
添加すると、TS濃度が5%以上での嫌気性微生物の活
性の低下を防止でき、高効率でメタン処理できることが
分かる。
ン発酵処理効率を比較した。実験方法としては、比較例
1および比較例2において、TS濃度が10%でメタン
発酵が停止した際の汚泥を取り出してバイアル瓶に移
し、各種栄養塩類を添加し、この栄養塩類の添加時点か
らのメタン発酵処理状態を観察した。また、処理温度と
しては、中温域である約36℃および高温域である約5
5℃の条件で行った。なお、栄養塩類は、塩化第一鉄を
100mg/リットル(鉄濃度として44mg/リット
ル)、塩化ニッケルを10mg/リットル(ニッケル濃度
として4.5mg/リットル)、塩化コバルトを10mg/
リットル(コバルト濃度として4.5mg/リットル)の
条件で添加した。その結果を図7よび図8に示す。
しない比較例では、運転日数が20日ぐらいからメタン
発酵処理がほとんど進行しなくなるが、コバルトのみで
もメタン発酵処理が進行しなくなることはなく、特に、
処理温度が高い条件では、図8に示すように、鉄のみや
ニッケルのみでも添加しない場合よりメタン発酵処理の
効率が高くなることがわかる。また、鉄、ニッケル、コ
バルトを組み合わせにより、メタン発酵処理効率がさら
に増大することがわかる。
BOD、TOC負荷などの処理負荷が低い場合でもTS
濃度が5%以上になると、有機酸の蓄積が多くなり、酸
敗によりメタン発酵処理が低下することが認められた。
これは、単に処理負荷が増大することにより、負荷に対
応したメタン生成菌の活性が低減してメタン発酵処理が
低下するのではなく、TS濃度の増大により、凝集・沈
殿やスケールの形成などにより、メタン生成菌に必要な
栄養塩類の不活性効果が増大して摂取できなくなり、メ
タン生成菌の活性が低下するためと考えられる。このた
め、TS濃度が5%以上となる場合に、鉄、コバルト、
ニッケルを適量添加することにより、投入固形物濃度の
高いメタン発酵に適した栄養塩バランスが確保されて安
定したメタン発酵が着実に行われることがわかった。特
に、処理温度が高い条件では栄養塩類の添加による処理
効率の向上が顕著に認められた。
ば、有機性廃棄物を含有する廃棄物を破砕した破砕物を
嫌気性生物にてメタン発酵処理する際に、破砕物中の全
蒸発残留物が5%以上となる場合に、鉄化合物、コバル
ト化合物およびニッケル化合物の少なくともいずれか一
方を添加するため、メタンガスの生成量を増大して有効
利用を図るために破砕物中に含有される嫌気性微生物の
栄養塩類の鉄分、コバルト分およびニッケル分の不活性
効果の増大分が補給されて、栄養塩バランスを確保で
き、メタン発酵の処理効率を向上できる。
有機性汚水を嫌気性生物にてメタン発酵処理する際に、
固形状の有機性廃棄物を含有する廃棄物を破砕攪拌混合
して混合物を調製し、この混合物の全蒸発残留物が5%
以上となる場合、鉄化合物、コバルト化合物およびニッ
ケル化合物の少なくともいずれか一方を添加するため、
メタンガスの生成量を増大して有効利用を図るために全
蒸発残留物の濃度が高い条件となることによる破砕物中
に含有される嫌気性微生物の栄養塩類の鉄分、コバルト
分およびニッケル分の不活性効果の増大分が補給され
て、栄養塩バランスを確保でき、メタン発酵の処理効率
を向上できる。
請求項1または2記載の廃棄物処理方法の効果に加え、
廃棄物をメタン発酵処理するに際して固液分離した屎尿
系汚水の固形分を混合するため、屎尿系汚水の固形分か
ら窒素分およびリン分を補給でき、嫌気性微生物の活性
が向上して、メタン発酵の効率を向上できる。
を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
いてメタン発酵処理した実験の結果を示すタイミングチ
ャートである。
いて投入TS濃度を可変してCODCr負荷を一定にし中
温域の条件でメタン発酵処理した実験の結果を示すタイ
ミングチャートである。
いて投入TS濃度を可変してCODCr負荷を一定にし高
温域の条件でメタン発酵処理した実験の結果を示すタイ
ミングチャートである。
いて投入TS濃度を可変してCODCr負荷を一定にし高
温域の条件でメタン発酵処理した実験の結果を示すタイ
ミングチャートである。
塩類の種類によるメタン発酵処理状況を示すグラフであ
る。
塩類の種類による異なる温度でのメタン発酵処理状況を
示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項1】 嫌気性生物にて分解可能な固形状の有機
性廃棄物を含有する廃棄物を破砕した破砕物をメタン発
酵処理する廃棄物処理方法において、 メタン発酵処理時の前記破砕物中の全蒸発残留物が5%
以上となる場合、鉄化合物、コバルト化合物およびニッ
ケル化合物の少なくともいずれか一方を添加することを
特徴とした廃棄物処理方法。 - 【請求項2】 嫌気性微生物にて分解可能な有機性汚水
をメタン発酵処理する廃棄物処理方法において、 前記有機性汚水に嫌気性生物にて分解可能な固形状の有
機性廃棄物を含有する廃棄物を破砕攪拌混合して混合物
を調製し、 この混合物をメタン発酵処理する際にこの混合物の全蒸
発残留物が5%以上となる場合、鉄化合物、コバルト化
合物およびニッケル化合物の少なくともいずれか一方を
添加することを特徴とした廃棄物処理方法。 - 【請求項3】 廃棄物を固液分離した屎尿系汚水の固形
分とともにメタン発酵処理することを特徴とした請求項
1または2記載の廃棄物処理方法。
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JP18870997A JP3145957B2 (ja) | 1997-07-14 | 1997-07-14 | 廃棄物処理方法 |
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