JPH11279678A - 清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片および缶用鋼板 - Google Patents
清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片および缶用鋼板Info
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- JPH11279678A JPH11279678A JP10215598A JP10215598A JPH11279678A JP H11279678 A JPH11279678 A JP H11279678A JP 10215598 A JP10215598 A JP 10215598A JP 10215598 A JP10215598 A JP 10215598A JP H11279678 A JPH11279678 A JP H11279678A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 厳しい製缶加工条件下でも酸化物系介在物に
起因する製缶欠陥が生じにくく、且つ安価に製造が可能
な缶用鋼板用の鋳片及び缶用鋼板を提供する。 【解決手段】 製缶欠陥の発生と圧延により破砕、伸延
される酸化物系介在物の組成及び割合、さらには特定の
粒径以上の酸化物系介在物の個数との間に良好な相関関
係があることを見い出しなされたもので、(Ａ）：０．
２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ2≦２５ｗｔ
％、(Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ
2＞２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％、のうちのいず
れかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全酸化
物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴とし、
さらに好ましくは粒径が１０μｍ以上の酸化物系介在物
の個数を、鋳片にあっては２．０×１０4個／ｇ以下、
鋼板にあっては１．０×１０4個／ｇ以下とする。
起因する製缶欠陥が生じにくく、且つ安価に製造が可能
な缶用鋼板用の鋳片及び缶用鋼板を提供する。 【解決手段】 製缶欠陥の発生と圧延により破砕、伸延
される酸化物系介在物の組成及び割合、さらには特定の
粒径以上の酸化物系介在物の個数との間に良好な相関関
係があることを見い出しなされたもので、(Ａ）：０．
２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ2≦２５ｗｔ
％、(Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ
2＞２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％、のうちのいず
れかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全酸化
物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴とし、
さらに好ましくは粒径が１０μｍ以上の酸化物系介在物
の個数を、鋳片にあっては２．０×１０4個／ｇ以下、
鋼板にあっては１．０×１０4個／ｇ以下とする。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、製缶加工の際にピ
ンホールや胴割れなどの酸化物系介在物に起因する製缶
欠陥が生じにくい、清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片及
び缶用鋼板に関するものである。
ンホールや胴割れなどの酸化物系介在物に起因する製缶
欠陥が生じにくい、清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片及
び缶用鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】缶用素材鋼板は、所定の化学成分の連続
鋳造鋳片を熱間圧延した後、冷間圧延、連続焼鈍、調質
圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を順次施し、次いでク
ロメート処理等の表面処理を施すことにより製造され
る。缶用素材鋼板のなかでも、特にＡｌキルド鋼より製
造される鋼板は、上工程での脱酸時に生じる酸化物系介
在物（脱酸生成物）や転炉、取鍋でのスラグ及び連続鋳
造時に使用する種々のフラックスが鋼中に取り込まれる
ため、これらが原因となって製缶加工時にピンホールや
胴割れなどの製缶欠陥が引き起こされる問題がある。
鋳造鋳片を熱間圧延した後、冷間圧延、連続焼鈍、調質
圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を順次施し、次いでク
ロメート処理等の表面処理を施すことにより製造され
る。缶用素材鋼板のなかでも、特にＡｌキルド鋼より製
造される鋼板は、上工程での脱酸時に生じる酸化物系介
在物（脱酸生成物）や転炉、取鍋でのスラグ及び連続鋳
造時に使用する種々のフラックスが鋼中に取り込まれる
ため、これらが原因となって製缶加工時にピンホールや
胴割れなどの製缶欠陥が引き起こされる問題がある。
【０００３】従来、酸化物系介在物に起因する製缶欠陥
を低減させるため、鋳片中での酸化物系介在物の粒径、
個数密度、特性を限定し、圧延後の酸化物系介在物の存
在形態または分布状態を制御する、以下のような方法が
開示されている。特開平６−１７２９２５号公報（以
下、先行技術１という）では、鋳片において、粒径２０
０μｍ以下の酸化物系介在物を１ｋｇ当たり１０3個以
下に分散させ、且つ鋳片に含まれる酸化物系介在物の融
点を１３５０℃以下または１６５０℃以上とすることに
より、圧延時に破砕される酸化物系介在物の厚みを５μ
ｍ以下に抑え、ピンホールとフランジクラックを低減さ
せる方法が開示されている。
を低減させるため、鋳片中での酸化物系介在物の粒径、
個数密度、特性を限定し、圧延後の酸化物系介在物の存
在形態または分布状態を制御する、以下のような方法が
開示されている。特開平６−１７２９２５号公報（以
下、先行技術１という）では、鋳片において、粒径２０
０μｍ以下の酸化物系介在物を１ｋｇ当たり１０3個以
下に分散させ、且つ鋳片に含まれる酸化物系介在物の融
点を１３５０℃以下または１６５０℃以上とすることに
より、圧延時に破砕される酸化物系介在物の厚みを５μ
ｍ以下に抑え、ピンホールとフランジクラックを低減さ
せる方法が開示されている。
【０００４】また、特開平７−２０７４０３号公報（以
下、先行技術２という）では、鋳片において、粒径２０
０μｍ以下の酸化物系介在物を１ｋｇ当たり１０3個以
下に分散させ、且つ、鋳片に含まれる酸化物系介在物中
にＭｇＯを４ｗｔ％以上含有させることにより、圧延時
に破砕される酸化物系介在物の厚みを５μｍ以下に抑え
るとともに、酸化物系介在物を難伸延性のものとし、圧
延後に破砕された酸化物系介在物が長く伸延して連続的
な分布状態になることを防止することで、ピンホールと
胴割れを低減させる方法が開示されている。
下、先行技術２という）では、鋳片において、粒径２０
０μｍ以下の酸化物系介在物を１ｋｇ当たり１０3個以
下に分散させ、且つ、鋳片に含まれる酸化物系介在物中
にＭｇＯを４ｗｔ％以上含有させることにより、圧延時
に破砕される酸化物系介在物の厚みを５μｍ以下に抑え
るとともに、酸化物系介在物を難伸延性のものとし、圧
延後に破砕された酸化物系介在物が長く伸延して連続的
な分布状態になることを防止することで、ピンホールと
胴割れを低減させる方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
飲料缶や食缶などの軽量化及び低コスト化のニーズか
ら、製缶加工技術の進展に併せて、缶用素材には高強度
化・薄肉化と高速製缶性が要求されるようになり、従来
にも増してより厳しい加工が施されるようになってき
た。このような状況下においては、先行技術１や先行技
術２で開示された鋳片を基に製造される鋼板では、ピン
ホールや胴割れなどの製缶欠陥を十分に低減させること
ができなくなってきた。
飲料缶や食缶などの軽量化及び低コスト化のニーズか
ら、製缶加工技術の進展に併せて、缶用素材には高強度
化・薄肉化と高速製缶性が要求されるようになり、従来
にも増してより厳しい加工が施されるようになってき
た。このような状況下においては、先行技術１や先行技
術２で開示された鋳片を基に製造される鋼板では、ピン
ホールや胴割れなどの製缶欠陥を十分に低減させること
ができなくなってきた。
【０００６】また、先行技術１や先行技術２では、製鋼
段階において粒径２００μｍ以下の酸化物系介在物を１
ｋｇ当たり１０3個以下に分散させた鋳片を製造すると
しているが、仮に粒径２００μｍのＡｌ2Ｏ3系介在物の
個数を１０3個／ｋｇとするためには、全酸素量が約８
ｐｐｍ程度の鋼を製造する必要がある。しかし現状の精
練技術で達成できる鋼中の全酸素量の下限はせいぜい５
ｐｐｍ程度であるため、実操業ベースで全酸素量を８ｐ
ｐｍ程度まで低減させることは困難であり、したがっ
て、大量生産を前提とした場合、製鋼段階で先行技術１
や先行技術２が規定するレベルまで酸化物系介在物を低
減させることは現実的に不可能に近い。
段階において粒径２００μｍ以下の酸化物系介在物を１
ｋｇ当たり１０3個以下に分散させた鋳片を製造すると
しているが、仮に粒径２００μｍのＡｌ2Ｏ3系介在物の
個数を１０3個／ｋｇとするためには、全酸素量が約８
ｐｐｍ程度の鋼を製造する必要がある。しかし現状の精
練技術で達成できる鋼中の全酸素量の下限はせいぜい５
ｐｐｍ程度であるため、実操業ベースで全酸素量を８ｐ
ｐｍ程度まで低減させることは困難であり、したがっ
て、大量生産を前提とした場合、製鋼段階で先行技術１
や先行技術２が規定するレベルまで酸化物系介在物を低
減させることは現実的に不可能に近い。
【０００７】さらに、Ａｌキルド鋼中のアルミナを中心
とする酸化物個数は１ｇ当たり１０7〜１０9個程度であ
るため、仮に製鋼段階で先行技術１や先行技術２が規定
するレベルまで酸化物系介在物を低減させると操業性や
歩留りが著しく低下し、且つそのようなレベルまで低減
させることは現実的にも不可能に近い。さらに、粒径の
大きな介在物は粒内において偏析が生じやすく、平均組
成では先行技術の条件を満足できるかもしれないが、局
所的には伸延性の高い組成が残存し、その部分から欠陥
が発生してしまう。
とする酸化物個数は１ｇ当たり１０7〜１０9個程度であ
るため、仮に製鋼段階で先行技術１や先行技術２が規定
するレベルまで酸化物系介在物を低減させると操業性や
歩留りが著しく低下し、且つそのようなレベルまで低減
させることは現実的にも不可能に近い。さらに、粒径の
大きな介在物は粒内において偏析が生じやすく、平均組
成では先行技術の条件を満足できるかもしれないが、局
所的には伸延性の高い組成が残存し、その部分から欠陥
が発生してしまう。
【０００８】したがって本発明の目的は、このような従
来技術の課題を解決し、厳しい製缶加工条件下において
も酸化物系介在物に起因するピンホールや胴割れなどの
製缶欠陥が生じにくく、しかも安価に製造が可能な清浄
性の優れた缶用鋼板用の鋳片及び缶用鋼板を提供するこ
とにある。
来技術の課題を解決し、厳しい製缶加工条件下において
も酸化物系介在物に起因するピンホールや胴割れなどの
製缶欠陥が生じにくく、しかも安価に製造が可能な清浄
性の優れた缶用鋼板用の鋳片及び缶用鋼板を提供するこ
とにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るための本発明は、製缶加工時におけるピンホールや胴
割れなどの製缶欠陥の発生と、鋳片を熱間圧延ならびに
冷間圧延することで破砕、伸延される酸化物系介在物の
組成及び割合、さらには特定の粒径以上の酸化物系介在
物の個数との間に良好な相関関係があることを見い出
し、かかる知見に基づきなされたもので、その特徴は以
下の通りである。
るための本発明は、製缶加工時におけるピンホールや胴
割れなどの製缶欠陥の発生と、鋳片を熱間圧延ならびに
冷間圧延することで破砕、伸延される酸化物系介在物の
組成及び割合、さらには特定の粒径以上の酸化物系介在
物の個数との間に良好な相関関係があることを見い出
し、かかる知見に基づきなされたもので、その特徴は以
下の通りである。
【００１０】[1] 下記（Ａ）または下記（Ｂ）のうちの
いずれかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全
酸化物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴と
する清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片。 （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ2＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ [2] 上記[1]の鋳片において、粒径が１０μｍ以上の酸
化物系介在物の個数が２．０×１０4個／ｇ以下である
ことを特徴とする清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片。
いずれかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全
酸化物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴と
する清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片。 （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ2＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ [2] 上記[1]の鋳片において、粒径が１０μｍ以上の酸
化物系介在物の個数が２．０×１０4個／ｇ以下である
ことを特徴とする清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片。
【００１１】[3] 下記（Ａ）または下記（Ｂ）のうちの
いずれかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全
酸化物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴と
する清浄性に優れた缶用鋼板。 （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ2＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ [4] 上記[3]の缶用鋼板において、粒径が１０μｍ以上
の酸化物系介在物の個数が１．０×１０4個／ｇ以下で
あることを特徴とする清浄性に優れた缶用鋼板。
いずれかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全
酸化物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴と
する清浄性に優れた缶用鋼板。 （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ2＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ [4] 上記[3]の缶用鋼板において、粒径が１０μｍ以上
の酸化物系介在物の個数が１．０×１０4個／ｇ以下で
あることを特徴とする清浄性に優れた缶用鋼板。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の詳細をその限定理
由とともに説明する。先ず、本発明者らが製缶欠陥部の
生成形態に関する調査を行った結果、ピンホール欠陥
は、製缶加工時において缶胴部分のうち圧延方向に対し
て直角方向の部位で小さな亀裂が発生したものであるこ
とが、また胴割れは、ピンホール欠陥の亀裂が起点とな
って破断に至ったものであることが判った。これらの欠
陥部位では、圧延工程において酸化物系介在物が非常に
微細に破砕されたことにより生じたと推定される微細な
酸化物系介在物が、圧延方向に沿って一直線状に且つ互
いに重なり合うことなく、ミシン目のような形態で存在
していることが判明した。
由とともに説明する。先ず、本発明者らが製缶欠陥部の
生成形態に関する調査を行った結果、ピンホール欠陥
は、製缶加工時において缶胴部分のうち圧延方向に対し
て直角方向の部位で小さな亀裂が発生したものであるこ
とが、また胴割れは、ピンホール欠陥の亀裂が起点とな
って破断に至ったものであることが判った。これらの欠
陥部位では、圧延工程において酸化物系介在物が非常に
微細に破砕されたことにより生じたと推定される微細な
酸化物系介在物が、圧延方向に沿って一直線状に且つ互
いに重なり合うことなく、ミシン目のような形態で存在
していることが判明した。
【００１３】さらに、ピンホールや胴割れなどの製缶欠
陥部位に内在する酸化物系介在物の成分を局所的にＸ線
回折または電子線回折を用いて調査した結果、約６割は
Ａｌ2Ｏ3単独の介在物であるが、残り約４割はＡｌを主
成分として、残部がＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ等を
含む多元系のＡｌ2Ｏ3であり、部分的にはＳｉ、Ｃａ濃
度が高いものであった。これらの介在物はスラグ系、タ
ンディッシュフラックス系、またはモールドフラックス
系の介在物であり、破砕、伸延しやすいために製缶欠陥
部のサイトとなったものと推定された。さらに、本来鋼
中に含まれている窒化物系介在物、炭化物系介在物、硫
化物系介在物は製缶欠陥にはほとんど関与しないことも
判った。
陥部位に内在する酸化物系介在物の成分を局所的にＸ線
回折または電子線回折を用いて調査した結果、約６割は
Ａｌ2Ｏ3単独の介在物であるが、残り約４割はＡｌを主
成分として、残部がＭｇ、Ｃａ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｎ等を
含む多元系のＡｌ2Ｏ3であり、部分的にはＳｉ、Ｃａ濃
度が高いものであった。これらの介在物はスラグ系、タ
ンディッシュフラックス系、またはモールドフラックス
系の介在物であり、破砕、伸延しやすいために製缶欠陥
部のサイトとなったものと推定された。さらに、本来鋼
中に含まれている窒化物系介在物、炭化物系介在物、硫
化物系介在物は製缶欠陥にはほとんど関与しないことも
判った。
【００１４】本発明者らは上記知見を基に、製缶欠陥と
圧延によって破砕、伸延しやすい酸化物系介在物の組
成、割合、個数に関連性があることに着目して、さらに
以下に述べるような調査を行った。先ず、種々の条件で
製造した鋳片から缶用冷延鋼板コイルを作製し、これを
表面処理して得られた缶用素材を用い、実験室での製缶
試験を行った。この試験では、酸化物系介在物の含有量
が３０〜６０ｐｐｍ程度の通常の清浄度を有する鋳片を
用いた。なお、連続製缶ラインにおける加工条件を考慮
し、この試験では一応の目標とする製缶欠陥発生率を１
％以下（通常の加工条件で問題を生じないレベル）、好
ましくは０．７％（特に厳しい加工条件で問題を生じな
いレベル）として、試験結果の評価を行った。
圧延によって破砕、伸延しやすい酸化物系介在物の組
成、割合、個数に関連性があることに着目して、さらに
以下に述べるような調査を行った。先ず、種々の条件で
製造した鋳片から缶用冷延鋼板コイルを作製し、これを
表面処理して得られた缶用素材を用い、実験室での製缶
試験を行った。この試験では、酸化物系介在物の含有量
が３０〜６０ｐｐｍ程度の通常の清浄度を有する鋳片を
用いた。なお、連続製缶ラインにおける加工条件を考慮
し、この試験では一応の目標とする製缶欠陥発生率を１
％以下（通常の加工条件で問題を生じないレベル）、好
ましくは０．７％（特に厳しい加工条件で問題を生じな
いレベル）として、試験結果の評価を行った。
【００１５】製缶試験に使用した冷延鋼板及びこれを製
造した鋳片からサンプリングした試料について酸溶解法
及びスライム法による介在物抽出を行った。酸溶解法の
場合は、抽出した酸化物系介在物を光回折法を用いて粒
径及びその個数を測定した（“まてりあ”第３５巻、第
４号（１９９６）等の記載を参照）。一方、スライム法
では、より粒径の小さな酸化物系介在物について粒径、
個数を測定すべく使用するフィルター等に留意し、抽出
した酸化物系介在物について粒径、個数を測定した。
造した鋳片からサンプリングした試料について酸溶解法
及びスライム法による介在物抽出を行った。酸溶解法の
場合は、抽出した酸化物系介在物を光回折法を用いて粒
径及びその個数を測定した（“まてりあ”第３５巻、第
４号（１９９６）等の記載を参照）。一方、スライム法
では、より粒径の小さな酸化物系介在物について粒径、
個数を測定すべく使用するフィルター等に留意し、抽出
した酸化物系介在物について粒径、個数を測定した。
【００１６】酸溶解法及びスライム法で得られた酸化物
系介在物について、Ｘ線または電子線回折による組成分
析を行い、両者の比較を行うことで、組成別の介在物構
成比率を求めた。ここで、上記２種類の介在物抽出を実
施した理由は、Ａｌ2Ｏ3系介在物の抽出、測定には酸溶
解法と光回折法が簡便且つ正確であり、一方、スラグ系
やフラックス系介在物の抽出にはスライム法が適してい
るためである。これらの手法を組み合わせることで、鋼
中の介在物個数、粒径、組成などを正確に把握すること
ができる。
系介在物について、Ｘ線または電子線回折による組成分
析を行い、両者の比較を行うことで、組成別の介在物構
成比率を求めた。ここで、上記２種類の介在物抽出を実
施した理由は、Ａｌ2Ｏ3系介在物の抽出、測定には酸溶
解法と光回折法が簡便且つ正確であり、一方、スラグ系
やフラックス系介在物の抽出にはスライム法が適してい
るためである。これらの手法を組み合わせることで、鋼
中の介在物個数、粒径、組成などを正確に把握すること
ができる。
【００１７】以上のようにして得られた鋳片及び鋼板中
の酸化物系介在物の分析と製缶実験における製缶欠陥の
結果に基づき、欠陥発生率を支配する鋼の清浄性に関す
る指標を得るために検討を行った結果、下記(1)、(2)の
ような指標を設定することができ、これらを所定の数値
範囲内に規制することにより製缶欠陥発生率を効果的に
低減できることが判った。 (1) 下記（Ａ）または下記（Ｂ）のうちのいずれかの組
成を満足する酸化物系介在物が全酸化物系介在物中に占
める合計割合Ｘａ（ｗｔ％） （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ (2) 粒径が１０μｍ以上の酸化物系介在物の存在密度
（鋼１ｇ当たりの個数）
の酸化物系介在物の分析と製缶実験における製缶欠陥の
結果に基づき、欠陥発生率を支配する鋼の清浄性に関す
る指標を得るために検討を行った結果、下記(1)、(2)の
ような指標を設定することができ、これらを所定の数値
範囲内に規制することにより製缶欠陥発生率を効果的に
低減できることが判った。 (1) 下記（Ａ）または下記（Ｂ）のうちのいずれかの組
成を満足する酸化物系介在物が全酸化物系介在物中に占
める合計割合Ｘａ（ｗｔ％） （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ (2) 粒径が１０μｍ以上の酸化物系介在物の存在密度
（鋼１ｇ当たりの個数）
【００１８】ここで、上記（Ａ）の組成を有する酸化物
系介在物とは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3を０．２５≦ＣａＯ／
Ａｌ2Ｏ3≦２．０を満足する割合で含み、これに０〜２
５ｗｔ％のＳｉＯ2及び不可避的な残成分を含む介在物
であり、この酸化物系介在物は主にスラグ系介在物（連
続鋳造工程で鋼中に取り込まれたスラグによる介在
物）、タンディッシュフラックス系介在物（鋼中に取り
込まれたタンディッシュフラックスによる介在物）、ス
ラグやタンディッシュフラックスにＡｌ2Ｏ3系介在物が
吸着した介在物である。
系介在物とは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3を０．２５≦ＣａＯ／
Ａｌ2Ｏ3≦２．０を満足する割合で含み、これに０〜２
５ｗｔ％のＳｉＯ2及び不可避的な残成分を含む介在物
であり、この酸化物系介在物は主にスラグ系介在物（連
続鋳造工程で鋼中に取り込まれたスラグによる介在
物）、タンディッシュフラックス系介在物（鋼中に取り
込まれたタンディッシュフラックスによる介在物）、ス
ラグやタンディッシュフラックスにＡｌ2Ｏ3系介在物が
吸着した介在物である。
【００１９】また、上記（Ｂ）の組成を有する酸化物系
介在物とは、ＣａＯとＳｉＯ2を０．５≦ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2≦１．５、ＳｉＯ2＞２５ｗｔ％を満足する割合で含
み、これに０〜４０ｗｔ％のＡｌ2Ｏ3及び不可避的な残
成分を含む介在物であり、この酸化物系介在物は主にモ
ールドフラックス系介在物（鋼中に取り込まれたモール
ドフラックスによる介在物）、モールドフラックスにＡ
ｌ2Ｏ3系介在物が吸着した介在物である。
介在物とは、ＣａＯとＳｉＯ2を０．５≦ＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2≦１．５、ＳｉＯ2＞２５ｗｔ％を満足する割合で含
み、これに０〜４０ｗｔ％のＡｌ2Ｏ3及び不可避的な残
成分を含む介在物であり、この酸化物系介在物は主にモ
ールドフラックス系介在物（鋼中に取り込まれたモール
ドフラックスによる介在物）、モールドフラックスにＡ
ｌ2Ｏ3系介在物が吸着した介在物である。
【００２０】これらの酸化物系介在物は熱間圧延や冷間
圧延時に破砕、伸延しやすく、その割合を規制すること
で製缶時に発生するピンホールや胴割れなどの製缶欠陥
を低減できる。また、加工条件がより厳しい材料に関し
ては、上記のように特定組成の酸化物系介在物の割合Ｘ
ａを規制することに加え、粒径１０μｍ以上の酸化物系
介在物の個数を規制することで、製缶時に発生するピン
ホールや胴割れなどの製缶欠陥を低減できる。
圧延時に破砕、伸延しやすく、その割合を規制すること
で製缶時に発生するピンホールや胴割れなどの製缶欠陥
を低減できる。また、加工条件がより厳しい材料に関し
ては、上記のように特定組成の酸化物系介在物の割合Ｘ
ａを規制することに加え、粒径１０μｍ以上の酸化物系
介在物の個数を規制することで、製缶時に発生するピン
ホールや胴割れなどの製缶欠陥を低減できる。
【００２１】上記(1)、(2)の要素について、製缶欠陥発
生率との関係を具体的に整理した。図１及び図２は、鋳
片及び鋼板（酸化物系介在物の含有量が３０〜６０ｐｐ
ｍ程度の通常の清浄度を有する鋳片及び鋼板）における
上記(1)に示した特定組成の酸化物系介在物が全酸化物
系介在物中に占める合計割合Ｘａ（ｗｔ％）と製缶欠陥
発生率との関係を示すもので、図１は鋳片、図２は鋼板
の結果を示している。これによれば、上記(1)で規定さ
れる特定組成の酸化物系介在物の割合Ｘａと製缶欠陥発
生率は良好な相関を有し、Ｘａが２０ｗｔ％以下におい
て一応の目標である製缶欠陥発生率（１％以下）が達成
されている。このため本発明では、缶用鋼板用の鋳片及
び缶用鋼板において上記(1)で規定される酸化物系介在
物の割合Ｘａを２０ｗｔ％以下と規定する。
生率との関係を具体的に整理した。図１及び図２は、鋳
片及び鋼板（酸化物系介在物の含有量が３０〜６０ｐｐ
ｍ程度の通常の清浄度を有する鋳片及び鋼板）における
上記(1)に示した特定組成の酸化物系介在物が全酸化物
系介在物中に占める合計割合Ｘａ（ｗｔ％）と製缶欠陥
発生率との関係を示すもので、図１は鋳片、図２は鋼板
の結果を示している。これによれば、上記(1)で規定さ
れる特定組成の酸化物系介在物の割合Ｘａと製缶欠陥発
生率は良好な相関を有し、Ｘａが２０ｗｔ％以下におい
て一応の目標である製缶欠陥発生率（１％以下）が達成
されている。このため本発明では、缶用鋼板用の鋳片及
び缶用鋼板において上記(1)で規定される酸化物系介在
物の割合Ｘａを２０ｗｔ％以下と規定する。
【００２２】図３は、鋳片における鋼１ｇ当りの粒径１
０μｍ以上の酸化物系介在物の個数と製缶欠陥発生率と
の関係を示している。なお、図３ではＸａが１〜４ｗｔ
％、８〜１０ｗｔ％、１７〜２０ｗｔ％、２４〜２８ｗ
ｔ％である各鋳片についての結果を示している。図３に
よれば、上記(2)に示した酸化物系介在物の個数と製缶
欠陥発生率は良好な相関を有し、Ｘａが２０ｗｔ％以下
の鋳片の場合には、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物
の個数が２．０×１０4個／ｇ以下において、特に厳し
い加工条件に対応するための一応の目標である製缶欠陥
発生率（０．７％以下）が達成されている。なお、Ｘａ
が２０ｗｔ％を超えると、粒径１０μｍ以上の酸化物系
介在物の個数を規制しても目標とする製缶欠陥発生率
（１％以下）は得られていない。
０μｍ以上の酸化物系介在物の個数と製缶欠陥発生率と
の関係を示している。なお、図３ではＸａが１〜４ｗｔ
％、８〜１０ｗｔ％、１７〜２０ｗｔ％、２４〜２８ｗ
ｔ％である各鋳片についての結果を示している。図３に
よれば、上記(2)に示した酸化物系介在物の個数と製缶
欠陥発生率は良好な相関を有し、Ｘａが２０ｗｔ％以下
の鋳片の場合には、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物
の個数が２．０×１０4個／ｇ以下において、特に厳し
い加工条件に対応するための一応の目標である製缶欠陥
発生率（０．７％以下）が達成されている。なお、Ｘａ
が２０ｗｔ％を超えると、粒径１０μｍ以上の酸化物系
介在物の個数を規制しても目標とする製缶欠陥発生率
（１％以下）は得られていない。
【００２３】図４は、鋼板における鋼１ｇ当りの粒径１
０μｍ以上の酸化物系介在物の個数と製缶欠陥発生率と
の関係を示している。なお、図４ではＸａが１〜４ｗｔ
％、８〜１０ｗｔ％、１７〜２０ｗｔ％、２３〜２５ｗ
ｔ％である各鋼板についての結果を示している。図４に
よれば、上記(2)に示した酸化物系介在物の個数と製缶
欠陥発生率は良好な相関を有し、Ｘａが２０ｗｔ％以下
の鋼板の場合には、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物
の個数が１．０×１０4個／ｇ以下において、特に厳し
い加工条件にも対応するための一応の目標である製缶欠
陥発生率（０．７％以下）が達成されている。なお、Ｘ
ａが２０ｗｔ％を超えると粒径１０μｍ以上の酸化物系
介在物の個数を規制しても目標とする製缶欠陥発生率
（１％以下）は得られていない。
０μｍ以上の酸化物系介在物の個数と製缶欠陥発生率と
の関係を示している。なお、図４ではＸａが１〜４ｗｔ
％、８〜１０ｗｔ％、１７〜２０ｗｔ％、２３〜２５ｗ
ｔ％である各鋼板についての結果を示している。図４に
よれば、上記(2)に示した酸化物系介在物の個数と製缶
欠陥発生率は良好な相関を有し、Ｘａが２０ｗｔ％以下
の鋼板の場合には、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物
の個数が１．０×１０4個／ｇ以下において、特に厳し
い加工条件にも対応するための一応の目標である製缶欠
陥発生率（０．７％以下）が達成されている。なお、Ｘ
ａが２０ｗｔ％を超えると粒径１０μｍ以上の酸化物系
介在物の個数を規制しても目標とする製缶欠陥発生率
（１％以下）は得られていない。
【００２４】以上の結果から本発明では、より厳しい加
工条件を満足するために、缶用鋼板用の鋳片の場合には
粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数を２．０×１
０4個／ｇ以下とすることが、また、缶用鋼板の場合に
は粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数を１．０×
１０4個／ｇ以下とすることが好ましい。なお、本発明
でいう酸化物系介在物の粒径とは、介在物の平面上への
投影面積を円換算したときの、当該円の直径である。
工条件を満足するために、缶用鋼板用の鋳片の場合には
粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数を２．０×１
０4個／ｇ以下とすることが、また、缶用鋼板の場合に
は粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個数を１．０×
１０4個／ｇ以下とすることが好ましい。なお、本発明
でいう酸化物系介在物の粒径とは、介在物の平面上への
投影面積を円換算したときの、当該円の直径である。
【００２５】本発明が対象とする缶用鋼板用の鋳片およ
び缶用鋼板の成分組成や製造条件等は特に限定されない
が、一般にはＣ：０．０１〜０．１２ｗｔ％、Ｓｉ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０ｗｔ
％、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以
下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、鋼中の
全酸素量は最大でも４０ｐｐｍレベルのものである。
び缶用鋼板の成分組成や製造条件等は特に限定されない
が、一般にはＣ：０．０１〜０．１２ｗｔ％、Ｓｉ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０ｗｔ
％、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以
下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、鋼中の
全酸素量は最大でも４０ｐｐｍレベルのものである。
【００２６】なお、本発明において達成できる製缶欠陥
発生率のレベルは、鋳片及び鋼板の酸化物系介在物の含
有レベルに応じて或る程度の差を生じるが、本発明条件
に従うことにより、それぞれの酸化物系介在物の含有レ
ベルに応じて製缶欠陥発生率を十分に低く抑えることが
できる。但し、製缶欠陥発生率の絶対的なレベルを十分
に低くし、本発明の効果をより実効のあるものとするに
は、鋳片及び鋼板における酸化物系介在物の含有量を６
０ｐｐｍ以下、特に好ましくは４０ｐｐｍ以下とするこ
とが望ましい。
発生率のレベルは、鋳片及び鋼板の酸化物系介在物の含
有レベルに応じて或る程度の差を生じるが、本発明条件
に従うことにより、それぞれの酸化物系介在物の含有レ
ベルに応じて製缶欠陥発生率を十分に低く抑えることが
できる。但し、製缶欠陥発生率の絶対的なレベルを十分
に低くし、本発明の効果をより実効のあるものとするに
は、鋳片及び鋼板における酸化物系介在物の含有量を６
０ｐｐｍ以下、特に好ましくは４０ｐｐｍ以下とするこ
とが望ましい。
【００２７】一般に缶用鋼板用の鋳片は連続鋳造鋳片で
あり、また、缶用鋼板は鋳片を熱間圧延し、冷間圧延、
連続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を経た
後、表面処理（例えば、電解クロメート処理等）を施す
ことにより製造される鋼板が主たる対象となる。
あり、また、缶用鋼板は鋳片を熱間圧延し、冷間圧延、
連続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を経た
後、表面処理（例えば、電解クロメート処理等）を施す
ことにより製造される鋼板が主たる対象となる。
【００２８】本発明が規定する介在物条件を満足する缶
用鋼板用の鋳片及び缶用鋼板を得るためには、例えば以
下のような方法が有効である。 (1) 製鋼工程で使用するスラグ、タンディッシュフラッ
クス、モールドフラックス等の溶鋼への取り込み防止 (2) 製鋼工程で発生する脱酸生成物の除去促進 (3) 製鋼工程での溶鋼中のｓｏｌ．Ａｌ成分の再酸化に
伴う介在物発生の抑制 これらのうち、(1)については、各々が関与するプロセ
スにおける溶鋼への取り込みを防止することが肝要であ
り、例えばスラグの流入については、取鍋スラグのタン
ディッシュ内溶鋼への懸濁を防止する、モールドフラッ
クスの流入については、鋳型内の溶鋼流動制御による溶
鋼への取り込みを防止する等の方法が有効である。ま
た、(2)については、例えば、二次精錬時での介在物の
凝集合体、浮上分離の促進、(3)については、取鍋内ス
ラグ中の酸化度を小さくする、注入系における空気酸化
を抑制する等の方法が有効である。
用鋼板用の鋳片及び缶用鋼板を得るためには、例えば以
下のような方法が有効である。 (1) 製鋼工程で使用するスラグ、タンディッシュフラッ
クス、モールドフラックス等の溶鋼への取り込み防止 (2) 製鋼工程で発生する脱酸生成物の除去促進 (3) 製鋼工程での溶鋼中のｓｏｌ．Ａｌ成分の再酸化に
伴う介在物発生の抑制 これらのうち、(1)については、各々が関与するプロセ
スにおける溶鋼への取り込みを防止することが肝要であ
り、例えばスラグの流入については、取鍋スラグのタン
ディッシュ内溶鋼への懸濁を防止する、モールドフラッ
クスの流入については、鋳型内の溶鋼流動制御による溶
鋼への取り込みを防止する等の方法が有効である。ま
た、(2)については、例えば、二次精錬時での介在物の
凝集合体、浮上分離の促進、(3)については、取鍋内ス
ラグ中の酸化度を小さくする、注入系における空気酸化
を抑制する等の方法が有効である。
【００２９】
【実施例】［実施例１］Ｃ：０．０３〜０．０５ｗｔ
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
【００３０】次いで、ＲＨにおいて真空脱ガス処理を実
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際モールドにおけるフラック
スの溶鋼への巻き込みが極力排除されるような条件で鋳
造を行った。
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際モールドにおけるフラック
スの溶鋼への巻き込みが極力排除されるような条件で鋳
造を行った。
【００３１】得られた鋳片から試料約１０００ｇをサン
プリングして、酸溶解法、スライム法による介在物抽出
を行い、介在物個数、組成を測定した。鋳片を１２００
℃に再加熱して、１．８〜２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、
酸洗した後、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延または二次
圧延（ＤＲ圧延）を順次実施することにより最終的に
０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイルを作製した。さらに、前
記冷延鋼板コイル表面に電解クロメート処理を行った
後、ポリエチレンテレフタレート樹脂フィルムを熱融着
して、実験室において製缶試験を実施した。
プリングして、酸溶解法、スライム法による介在物抽出
を行い、介在物個数、組成を測定した。鋳片を１２００
℃に再加熱して、１．８〜２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、
酸洗した後、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延または二次
圧延（ＤＲ圧延）を順次実施することにより最終的に
０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイルを作製した。さらに、前
記冷延鋼板コイル表面に電解クロメート処理を行った
後、ポリエチレンテレフタレート樹脂フィルムを熱融着
して、実験室において製缶試験を実施した。
【００３２】なお、試験材として使用した鋳片は、ＲＨ
での真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、脱酸
生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を促進
すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使用
し、且つスラグ系介在物の影響を調査するために、鍋交
換部相当部と定常部（ミドル部）相当部の鋳片を使用し
た。各試験例について、試験材中の特定の酸化物系介在
物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個
数および製缶欠陥発生率等を表１に示す。この試験の結
果では、本発明条件を満足したものは定常部相当部の鋳
片となった。一方、比較例は鍋交換部相当部の鋳片とな
った。
での真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、脱酸
生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を促進
すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使用
し、且つスラグ系介在物の影響を調査するために、鍋交
換部相当部と定常部（ミドル部）相当部の鋳片を使用し
た。各試験例について、試験材中の特定の酸化物系介在
物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個
数および製缶欠陥発生率等を表１に示す。この試験の結
果では、本発明条件を満足したものは定常部相当部の鋳
片となった。一方、比較例は鍋交換部相当部の鋳片とな
った。
【００３３】表１によれば、比較例１〜８はＸａが２０
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように鋳片中の粒径１０μ
ｍ以上の酸化物系介在物の個数を２．０×１０4個／ｇ
以下とすることにより、製缶欠陥発生率はより低くな
り、このため特に厳しい加工条件が要求される場合にも
良好な製缶結果が得られることが判る。
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように鋳片中の粒径１０μ
ｍ以上の酸化物系介在物の個数を２．０×１０4個／ｇ
以下とすることにより、製缶欠陥発生率はより低くな
り、このため特に厳しい加工条件が要求される場合にも
良好な製缶結果が得られることが判る。
【００３４】
【表１】
【００３５】［実施例２］Ｃ：０．０３〜０．０５ｗｔ
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
【００３６】次いで、ＲＨにおいて真空脱ガス処理を実
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際、取鍋やタンデッシュにお
けるスラグやフラックスの溶鋼への懸濁、巻き込みが極
力排除されるような条件で鋳造を行った。
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際、取鍋やタンデッシュにお
けるスラグやフラックスの溶鋼への懸濁、巻き込みが極
力排除されるような条件で鋳造を行った。
【００３７】得られた鋳片から試料約１０００ｇをサン
プリングして、酸溶解法、スライム法による介在物抽出
を行い、介在物個数、組成を測定した。鋳片を１２００
℃に再加熱して、１．８〜２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、
酸洗した後、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延または二次
圧延（ＤＲ圧延）を順次実施することにより最終的に
０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイルを作製した。さらに、前
記冷延鋼板コイル表面に電解クロメート処理を行った
後、ポリエチレンテレフタレート樹脂フィルムを熱融着
して、実験室において製缶試験を実施した。
プリングして、酸溶解法、スライム法による介在物抽出
を行い、介在物個数、組成を測定した。鋳片を１２００
℃に再加熱して、１．８〜２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、
酸洗した後、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延または二次
圧延（ＤＲ圧延）を順次実施することにより最終的に
０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイルを作製した。さらに、前
記冷延鋼板コイル表面に電解クロメート処理を行った
後、ポリエチレンテレフタレート樹脂フィルムを熱融着
して、実験室において製缶試験を実施した。
【００３８】なお、試験材として使用した鋳片は、ＲＨ
での真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、脱酸
生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を促進
すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使用
し、且つモールドフラックス系介在物の影響を調査する
ために、モールドフラックス系介在物が混入し易いボト
ム部相当部と定常部（ミドル部）相当部の鋳片を使用し
た。各試験例について、試験材中の特定の酸化物系介在
物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個
数および製缶欠陥発生率等を表２に示す。この試験の結
果では、本発明条件を満足したものは定常部相当部の鋳
片となった。一方、比較例はボトム部相当部の鋳片とな
った。
での真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、脱酸
生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を促進
すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使用
し、且つモールドフラックス系介在物の影響を調査する
ために、モールドフラックス系介在物が混入し易いボト
ム部相当部と定常部（ミドル部）相当部の鋳片を使用し
た。各試験例について、試験材中の特定の酸化物系介在
物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の個
数および製缶欠陥発生率等を表２に示す。この試験の結
果では、本発明条件を満足したものは定常部相当部の鋳
片となった。一方、比較例はボトム部相当部の鋳片とな
った。
【００３９】表２によれば、比較例１〜８はＸａが２０
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように鋳片中の粒径１０μ
ｍ以上の酸化物系介在物の個数を２．０×１０4個／ｇ
以下とすることにより、製缶欠陥発生率はより低くな
り、このため特に厳しい加工条件が要求される場合にも
良好な製缶結果が得られることが判る。
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように鋳片中の粒径１０μ
ｍ以上の酸化物系介在物の個数を２．０×１０4個／ｇ
以下とすることにより、製缶欠陥発生率はより低くな
り、このため特に厳しい加工条件が要求される場合にも
良好な製缶結果が得られることが判る。
【００４０】
【表２】
【００４１】［実施例３］Ｃ：０．０３〜０．０５ｗｔ
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
【００４２】次いで、ＲＨにおいて真空脱ガス処理を実
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際、モールドにおけるフラッ
クスの溶鋼への巻き込みが極力排除されるような条件で
鋳造を行った。
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際、モールドにおけるフラッ
クスの溶鋼への巻き込みが極力排除されるような条件で
鋳造を行った。
【００４３】鋳片を１２００℃に再加熱して、１．８〜
２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗した後、冷間圧延、連
続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を順次実
施することにより最終的に０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイ
ルを作製した。このようにして得られた冷延鋼板コイル
から、試料約１０００ｇをサンプリングして、酸溶解
法、スライム法による介在物抽出を行い、介在物個数、
組成を測定した。さらに、前記冷延鋼板コイル表面に電
解クロメート処理を行った後、ポリエチレンテレフタレ
ート樹脂フィルムを熱融着して、実験室において製缶試
験を実施した。
２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗した後、冷間圧延、連
続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を順次実
施することにより最終的に０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイ
ルを作製した。このようにして得られた冷延鋼板コイル
から、試料約１０００ｇをサンプリングして、酸溶解
法、スライム法による介在物抽出を行い、介在物個数、
組成を測定した。さらに、前記冷延鋼板コイル表面に電
解クロメート処理を行った後、ポリエチレンテレフタレ
ート樹脂フィルムを熱融着して、実験室において製缶試
験を実施した。
【００４４】なお、試験材として使用した缶用鋼板は、
ＲＨでの真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、
脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を
促進すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使
用し、且つスラグ系介在物の影響を調査するために、鍋
交換部相当部と定常部（ミドル部）相当部の鋼板を使用
した。各試験例について、試験材中の特定の酸化物系介
在物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の
個数および製缶欠陥発生率等を表３に示す。この試験の
結果では、本発明条件を満足したものは定常部相当部の
鋼板となった。一方、比較例は鍋交換部相当部の鋼板と
なった。
ＲＨでの真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、
脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を
促進すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使
用し、且つスラグ系介在物の影響を調査するために、鍋
交換部相当部と定常部（ミドル部）相当部の鋼板を使用
した。各試験例について、試験材中の特定の酸化物系介
在物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物の
個数および製缶欠陥発生率等を表３に示す。この試験の
結果では、本発明条件を満足したものは定常部相当部の
鋼板となった。一方、比較例は鍋交換部相当部の鋼板と
なった。
【００４５】表３によれば、比較例１〜８はＸａが２０
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように粒径１０μｍ以上の
酸化物系介在物の個数を１．０×１０4個／ｇ以下とす
ることにより、製缶欠陥発生率はより低くなり、このた
め特に厳しい加工条件が要求される場合にも良好な製缶
結果が得られることが判る。
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように粒径１０μｍ以上の
酸化物系介在物の個数を１．０×１０4個／ｇ以下とす
ることにより、製缶欠陥発生率はより低くなり、このた
め特に厳しい加工条件が要求される場合にも良好な製缶
結果が得られることが判る。
【００４６】
【表３】
【００４７】［実施例４］Ｃ：０．０３〜０．０５ｗｔ
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０３ｗｔ％、Ｍｎ：０．１５
〜０．２５ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、
Ｓ：０．０１〜０．０２ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
３〜０．０６ｗｔ％の溶鋼を精練するため、転炉におい
て吹錬して所定の炭素濃度に調整した後、スラグ固化用
ＣａＯを投入し、スラグストッパーを使用して転炉スラ
グの流出防止を行いつつ、出鋼した。
【００４８】次いで、ＲＨにおいて真空脱ガス処理を実
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際、取鍋やタンデッシュにお
けるスラグやフラックスの溶鋼への懸濁、巻き込みが極
力排除されるような条件で鋳造を行った。
施し、Ａｌを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバブリン
グを行いながら還流することにより、脱酸生成物である
Ａｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。その後、この
溶鋼を垂直曲げ型連続鋳造機にて、２２０〜２５０ｍｍ
厚の鋳片に鋳造した。この際、取鍋やタンデッシュにお
けるスラグやフラックスの溶鋼への懸濁、巻き込みが極
力排除されるような条件で鋳造を行った。
【００４９】鋳片を１２００℃に再加熱して、１．８〜
２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗した後、冷間圧延、連
続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を順次実
施することにより最終的に０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイ
ルを作製した。このようにして得られた冷延鋼板コイル
から、試料約１０００ｇをサンプリングして、酸溶解
法、スライム法による介在物抽出を行い、介在物個数、
組成を測定した。さらに、前記冷延鋼板コイル表面に電
解クロメート処理を行った後、ポリエチレンテレフタレ
ート樹脂フィルムを熱融着して、実験室において製缶試
験を実施した。
２．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗した後、冷間圧延、連
続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）を順次実
施することにより最終的に０．２ｍｍ厚の冷延鋼板コイ
ルを作製した。このようにして得られた冷延鋼板コイル
から、試料約１０００ｇをサンプリングして、酸溶解
法、スライム法による介在物抽出を行い、介在物個数、
組成を測定した。さらに、前記冷延鋼板コイル表面に電
解クロメート処理を行った後、ポリエチレンテレフタレ
ート樹脂フィルムを熱融着して、実験室において製缶試
験を実施した。
【００５０】なお、試験材として使用した缶用鋼板は、
ＲＨでの真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、
脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を
促進すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使
用し、且つモールドフラックス系介在物の影響を調査す
るために、ボトム部相当部と定常部（ミドル部）相当部
の鋼板を使用した。各試験例について、試験材中の特定
の酸化物系介在物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化
物系介在物の個数および製缶欠陥発生率等を表４に示
す。この試験の結果では、本発明条件を満足したものは
定常部相当部の鋼板となった。一方、比較例はボトム部
相当部の鋼板となった。
ＲＨでの真空脱ガス処理を通常条件で行ったのものと、
脱酸生成物であるＡｌ2Ｏ3粒子の凝集合体、浮上除去を
促進すべく強化した処理条件で行ったものの２水準を使
用し、且つモールドフラックス系介在物の影響を調査す
るために、ボトム部相当部と定常部（ミドル部）相当部
の鋼板を使用した。各試験例について、試験材中の特定
の酸化物系介在物の割合Ｘａ、粒径１０μｍ以上の酸化
物系介在物の個数および製缶欠陥発生率等を表４に示
す。この試験の結果では、本発明条件を満足したものは
定常部相当部の鋼板となった。一方、比較例はボトム部
相当部の鋼板となった。
【００５１】表４によれば、比較例１〜８はＸａが２０
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように粒径１０μｍ以上の
酸化物系介在物の個数を１．０×１０4個／ｇ以下とす
ることにより、製缶欠陥発生率はより低くなり、このた
め特に厳しい加工条件が要求される場合にも良好な製缶
結果が得られることが判る。
％を超えるため、製缶欠陥発生率が高い。これに対して
本発明例１〜９はＸａが２０％以下であるため、製缶欠
陥発生率が非常に小さく、良好な製缶結果が得られてい
る。また、本発明例６〜９のように粒径１０μｍ以上の
酸化物系介在物の個数を１．０×１０4個／ｇ以下とす
ることにより、製缶欠陥発生率はより低くなり、このた
め特に厳しい加工条件が要求される場合にも良好な製缶
結果が得られることが判る。
【００５２】
【表４】
【００５３】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、製缶
加工の際のピンホールや胴割れなどの酸化物系介在物に
起因する製缶欠陥を大幅に低減させることができ、製缶
性の大幅な向上を達成できるものである。
加工の際のピンホールや胴割れなどの酸化物系介在物に
起因する製缶欠陥を大幅に低減させることができ、製缶
性の大幅な向上を達成できるものである。
【図１】缶用鋼板用の鋳片において、本発明が規定する
特定組成の酸化物系介在物が全酸化物系介在物中に占め
る割合Ｘａと製缶欠陥発生率との関係を示すグラフ
特定組成の酸化物系介在物が全酸化物系介在物中に占め
る割合Ｘａと製缶欠陥発生率との関係を示すグラフ
【図２】缶用鋼板において、本発明が規定する特定組成
の酸化物系介在物が全酸化物系介在物中に占める割合Ｘ
ａと製缶欠陥発生率との関係を示すグラフ
の酸化物系介在物が全酸化物系介在物中に占める割合Ｘ
ａと製缶欠陥発生率との関係を示すグラフ
【図３】缶用鋼板用の鋳片に含まれる粒径１０μｍ以上
の酸化物系介在物の個数と製缶欠陥発生率との関係を示
すグラフ
の酸化物系介在物の個数と製缶欠陥発生率との関係を示
すグラフ
【図４】缶用鋼板に含まれる粒径１０μｍ以上の酸化物
系介在物の個数と製缶欠陥発生率との関係を示すグラフ
系介在物の個数と製缶欠陥発生率との関係を示すグラフ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松野 英寿 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 村井 剛 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 小野 隆俊 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 干野 淳 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 谷川 克己 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 下記（Ａ）または下記（Ｂ）のうちのい
ずれかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全酸
化物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴とす
る清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片。 （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ2＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ - 【請求項２】 粒径が１０μｍ以上の酸化物系介在物の
個数が２．０×１０4個／ｇ以下であることを特徴とす
る請求項１に記載の清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片。 - 【請求項３】 下記（Ａ）または下記（Ｂ）のうちのい
ずれかの組成を満足する酸化物系介在物の合計量が全酸
化物系介在物量の２０ｗｔ％以下であることを特徴とす
る清浄性に優れた缶用鋼板。 （Ａ）：０．２５≦ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3≦２．０、ＳｉＯ
2≦２５ｗｔ％ （Ｂ）：０．５≦ＣａＯ／ＳｉＯ2≦１．５、ＳｉＯ2＞
２５ｗｔ％、Ａｌ2Ｏ3≦４０ｗｔ％ - 【請求項４】 粒径が１０μｍ以上の酸化物系介在物の
個数が１．０×１０4個／ｇ以下であることを特徴とす
る請求項３に記載の清浄性に優れた缶用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10215598A JP3677994B2 (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片および缶用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10215598A JP3677994B2 (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片および缶用鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11279678A true JPH11279678A (ja) | 1999-10-12 |
| JP3677994B2 JP3677994B2 (ja) | 2005-08-03 |
Family
ID=14319851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10215598A Expired - Fee Related JP3677994B2 (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | 清浄性に優れた缶用鋼板用の鋳片および缶用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3677994B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6636954B2 (en) | 2000-06-02 | 2003-10-21 | Fujitsu Limited | Method and apparatus for inter-disk copy processing, and a computer product |
| US6726782B2 (en) | 2000-11-27 | 2004-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ultra-low carbon steel sheet |
-
1998
- 1998-03-30 JP JP10215598A patent/JP3677994B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6636954B2 (en) | 2000-06-02 | 2003-10-21 | Fujitsu Limited | Method and apparatus for inter-disk copy processing, and a computer product |
| US6726782B2 (en) | 2000-11-27 | 2004-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ultra-low carbon steel sheet |
| US7247211B2 (en) | 2000-11-27 | 2007-07-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacture of ultra-low carbon steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3677994B2 (ja) | 2005-08-03 |
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