JP3421942B2 - 缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片 - Google Patents
缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ピンホールや破胴
等の酸化物系介在物に起因する欠陥の少ない清浄性に優
れた缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片に関するも
のである。
等の酸化物系介在物に起因する欠陥の少ない清浄性に優
れた缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】近年、缶用冷間圧延鋼板は、所定の化学
成分の連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、冷間圧延、連
続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）し、得ら
れた冷間圧延鋼板を、表面処理することにより製造され
る。
成分の連続鋳造鋳片を、熱間圧延、酸洗、冷間圧延、連
続焼鈍、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）し、得ら
れた冷間圧延鋼板を、表面処理することにより製造され
る。
【０００３】特に、Ａｌキルド鋼より製造される缶用冷
間圧延鋼板は、上工程での脱酸時に生じる酸化物系介在
物（脱酸生成物）が鋼中に内在するため、それが原因と
なって製缶加工時には、ピンホール状の欠陥や缶胴側壁
部の破断などの製缶不良を引き起こし問題となってい
る。
間圧延鋼板は、上工程での脱酸時に生じる酸化物系介在
物（脱酸生成物）が鋼中に内在するため、それが原因と
なって製缶加工時には、ピンホール状の欠陥や缶胴側壁
部の破断などの製缶不良を引き起こし問題となってい
る。
【０００４】従来、酸化物系介在物に起因する製缶不良
を低減させるため、鋳片中での酸化物系介在物の粒径、
個数密度、特性を限定し、圧延後の酸化物系介在物の存
在形態あるは分布状態を制御する方法が開示されてい
る。
を低減させるため、鋳片中での酸化物系介在物の粒径、
個数密度、特性を限定し、圧延後の酸化物系介在物の存
在形態あるは分布状態を制御する方法が開示されてい
る。
【０００５】例えば、特開平６−１７２９２５号公報に
は、鋳片において、粒径200μｍ以下の酸化物系介在物
を１Ｋｇ当たり１０3個以下に分散させ、かつ、鋳片に
含まれる酸化物系介在物の融点を1350℃以下あるいは16
50℃以上にすることにより、圧延時に破砕される酸化物
系介在物の厚みを５μｍ以下に抑え、ピンホールやフラ
ンジクラックといった製缶不良を低減させる方法が開示
されている。
は、鋳片において、粒径200μｍ以下の酸化物系介在物
を１Ｋｇ当たり１０3個以下に分散させ、かつ、鋳片に
含まれる酸化物系介在物の融点を1350℃以下あるいは16
50℃以上にすることにより、圧延時に破砕される酸化物
系介在物の厚みを５μｍ以下に抑え、ピンホールやフラ
ンジクラックといった製缶不良を低減させる方法が開示
されている。
【０００６】また、特開平７−２０７４０３号公報に
は、鋳片において、粒径200μｍ以下の酸化物系介在物
を１Ｋｇ当たり103個以下に分散させ、かつ、鋳片に含
まれる酸化物系介在物に、ＭｇＯを、重量％で少なくと
も４％以上含有させることにより、圧延時に破砕される
酸化物系介在物の厚みを５μｍ以下に抑えると同時に、
酸化物系介在物を難伸延性のものにすることにより、圧
延後に破砕された酸化物系介在物が長く伸延して連続的
な分布状態になることを防止し、もってピンホールや破
胴といった製缶不良を低減させる方法が開示されてい
る。
は、鋳片において、粒径200μｍ以下の酸化物系介在物
を１Ｋｇ当たり103個以下に分散させ、かつ、鋳片に含
まれる酸化物系介在物に、ＭｇＯを、重量％で少なくと
も４％以上含有させることにより、圧延時に破砕される
酸化物系介在物の厚みを５μｍ以下に抑えると同時に、
酸化物系介在物を難伸延性のものにすることにより、圧
延後に破砕された酸化物系介在物が長く伸延して連続的
な分布状態になることを防止し、もってピンホールや破
胴といった製缶不良を低減させる方法が開示されてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
飲料缶や食缶などの軽量化ならびに低コスト化のニーズ
から、製缶加工技術の発展と併せて、缶用冷間圧延鋼板
には、高強度化・薄肉化ならびに高速製缶性が要求され
るようになり、従来に増して、より厳しい加工が施され
るようになってきた。
飲料缶や食缶などの軽量化ならびに低コスト化のニーズ
から、製缶加工技術の発展と併せて、缶用冷間圧延鋼板
には、高強度化・薄肉化ならびに高速製缶性が要求され
るようになり、従来に増して、より厳しい加工が施され
るようになってきた。
【０００８】このような状況下において、特開平６−１
７２９２５号公報や特開平７−２０７４０３号公報に開
示された鋳片をもとに製造される冷間圧延鋼板では、製
缶不良を十分に低減させることができなくなってきた。
７２９２５号公報や特開平７−２０７４０３号公報に開
示された鋳片をもとに製造される冷間圧延鋼板では、製
缶不良を十分に低減させることができなくなってきた。
【０００９】また、特開平６−１７２９２５号公報や特
開平７−２０７４０３号公報に開示されているように製
鋼段階において、粒径200μｍ以下の酸化物系介在物を
１Ｋｇ当たり103個以下に分散させた鋳片を製造するこ
とを詳細に検討してみると、仮に粒径200μｍの球形介
在物が１Ｋｇ当たり103個存在したとして、このときの
T.O値を見積もってみると、T.O=0.01ppm程度になる。現
実の大量生産規模（転炉、電気炉ー連鋳法）で生産され
る鋳片のT.O値は最低でも４〜５ppm程度である（文献：
第126,127回西山記念講座「高清浄鋼」p.123(s63)）。
従って、このような鋼を製造することは操業性や歩留り
が著しく低下して低コスト化の観点からは望ましくな
い。
開平７−２０７４０３号公報に開示されているように製
鋼段階において、粒径200μｍ以下の酸化物系介在物を
１Ｋｇ当たり103個以下に分散させた鋳片を製造するこ
とを詳細に検討してみると、仮に粒径200μｍの球形介
在物が１Ｋｇ当たり103個存在したとして、このときの
T.O値を見積もってみると、T.O=0.01ppm程度になる。現
実の大量生産規模（転炉、電気炉ー連鋳法）で生産され
る鋳片のT.O値は最低でも４〜５ppm程度である（文献：
第126,127回西山記念講座「高清浄鋼」p.123(s63)）。
従って、このような鋼を製造することは操業性や歩留り
が著しく低下して低コスト化の観点からは望ましくな
い。
【００１０】本発明はこのような問題点を解決するため
になされたもので、厳しい加工条件下においても、酸化
物系介在物に起因する製缶不良の少ない缶用冷間圧延鋼
板を低コストで製造するための、清浄性の優れた鋳片を
提供することを目的とする。
になされたもので、厳しい加工条件下においても、酸化
物系介在物に起因する製缶不良の少ない缶用冷間圧延鋼
板を低コストで製造するための、清浄性の優れた鋳片を
提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の骨子は、鋳片中
に含まれる酸化物系介在物の総量と、特定粒径以上の酸
化物系介在物の含有量とを所定値以下に規制することに
ある。
に含まれる酸化物系介在物の総量と、特定粒径以上の酸
化物系介在物の含有量とを所定値以下に規制することに
ある。
【００１２】すなわち、前記課題は、缶用冷間圧延鋼板
を製造するために用いられる鋳片であって、粒径５μｍ
以上の酸化物系介在物量が５〜２０ppmであり、かつ酸
化物系介在物総量が１６〜５０ppmであることを特徴と
する缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片（請求項
１）により解決される。
を製造するために用いられる鋳片であって、粒径５μｍ
以上の酸化物系介在物量が５〜２０ppmであり、かつ酸
化物系介在物総量が１６〜５０ppmであることを特徴と
する缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片（請求項
１）により解決される。
【００１３】加えて、粒径１０μｍ以上の酸化物系介在
物量を１〜１０ppmに規制することにより（請求項
２）、さらに酸化物系介在物に起因する製缶不良の少な
い缶用冷間圧延鋼板を得ることができる。
物量を１〜１０ppmに規制することにより（請求項
２）、さらに酸化物系介在物に起因する製缶不良の少な
い缶用冷間圧延鋼板を得ることができる。
【００１４】（発明に至る経緯）本発明者らは、上記課
題を解決すべく鋭意研究を重ねた。まず、製缶加工時に
発生する製缶不良の実態を調査した。製缶不良部位に内
在する酸化物系介在物の成分を調査すると、その約６割
がＡｌ2Ｏ3単独の介在物であり、残り約４割が重量部で
８０％をＡｌ成分とし、残部がＭｇ、Ｃａ、Ｆｅ、Ｓｉ
などの成分を含む多元系のＡｌ2Ｏ3系介在物であった。
また、これらの酸化物系介在物のほとんどが、冷間圧延
鋼板中では、粒径２０μm以下で存在していることもわ
かった。これは、圧延工程において、酸化物系介在物が
非常に微細に破砕されたためである。
題を解決すべく鋭意研究を重ねた。まず、製缶加工時に
発生する製缶不良の実態を調査した。製缶不良部位に内
在する酸化物系介在物の成分を調査すると、その約６割
がＡｌ2Ｏ3単独の介在物であり、残り約４割が重量部で
８０％をＡｌ成分とし、残部がＭｇ、Ｃａ、Ｆｅ、Ｓｉ
などの成分を含む多元系のＡｌ2Ｏ3系介在物であった。
また、これらの酸化物系介在物のほとんどが、冷間圧延
鋼板中では、粒径２０μm以下で存在していることもわ
かった。これは、圧延工程において、酸化物系介在物が
非常に微細に破砕されたためである。
【００１５】そして、製缶不良部位に内在する粒径２０
μm以下の微細な酸化物系介在物は、圧延方向に沿っ
て、一直線状にかつ互いに重なり合うこと無く、ミシン
目を形成しているかのごとく存在していることもわかっ
た。
μm以下の微細な酸化物系介在物は、圧延方向に沿っ
て、一直線状にかつ互いに重なり合うこと無く、ミシン
目を形成しているかのごとく存在していることもわかっ
た。
【００１６】本発明者らは、上記知見をもとに、鋳片中
に存在する酸化物系介在物の粒径ならびにその量と、製
缶不良発生率とに関連性があることに着目して調査を行
った。
に存在する酸化物系介在物の粒径ならびにその量と、製
缶不良発生率とに関連性があることに着目して調査を行
った。
【００１７】まず、種々の条件で製造した連続鋳造鋳片
から製造された冷間圧延鋼板コイルを表面処理して得ら
れた缶用冷間圧延鋼板を用い、実験室で製缶試験を実施
した。実験室での製缶試験の場合、製缶不良発生率が１
％以下であれば、実際の連続製缶ラインにおいては全く
問題のない水準である。
から製造された冷間圧延鋼板コイルを表面処理して得ら
れた缶用冷間圧延鋼板を用い、実験室で製缶試験を実施
した。実験室での製缶試験の場合、製缶不良発生率が１
％以下であれば、実際の連続製缶ラインにおいては全く
問題のない水準である。
【００１８】つぎに、製缶試験に供した缶用冷間圧延鋼
板の鋳片から、試料をサンプリングし、酸溶解抽出後、
光回折法を用いて、酸化物系介在物の粒径ならびにその
重量を測定した。
板の鋳片から、試料をサンプリングし、酸溶解抽出後、
光回折法を用いて、酸化物系介在物の粒径ならびにその
重量を測定した。
【００１９】本来、鋼中には、酸化物系介在物のほか
に、窒化物系介在物、炭化物系介在物、硫化物系介在物
等が含まれるが、これらの介在物を抽出する方法に、ハ
ロゲン-有機溶剤系抽出法や、電解抽出法などがある。
しかしながら、 Ａｌ2Ｏ3を主体とした酸化物系介在物
のみを選択的に抽出するには、酸溶解抽出法が最も適し
ている。
に、窒化物系介在物、炭化物系介在物、硫化物系介在物
等が含まれるが、これらの介在物を抽出する方法に、ハ
ロゲン-有機溶剤系抽出法や、電解抽出法などがある。
しかしながら、 Ａｌ2Ｏ3を主体とした酸化物系介在物
のみを選択的に抽出するには、酸溶解抽出法が最も適し
ている。
【００２０】さらに、従来のスライム法や顕微鏡法に比
べて、光回折法は、正確に介在物の粒径、重量、個数を
測定することができる。
べて、光回折法は、正確に介在物の粒径、重量、個数を
測定することができる。
【００２１】図１に、鋳片中に存在する酸化物系介在物
の総量および粒径５μｍ以上の酸化物系介在物の量と、
製缶不良発生率との関係を示した。
の総量および粒径５μｍ以上の酸化物系介在物の量と、
製缶不良発生率との関係を示した。
【００２２】この図より、酸化物系介在物の総量が５０
ppm以下の領域、かつ、５μｍ以上の酸化物系介在物の
量が２０ppm以下の領域において製缶不良発生率が１％
以下に抑えられていることがわかる。
ppm以下の領域、かつ、５μｍ以上の酸化物系介在物の
量が２０ppm以下の領域において製缶不良発生率が１％
以下に抑えられていることがわかる。
【００２３】更に、酸化物系介在物の総量が５０ppm以
下でかつ５μｍ以上の酸化物系介在物の量が２０ppm以
下の領域について、１０μｍ以上の酸化物系介在物の量
と製缶不良発生率との関係を調べた結果を図２に示した
が、１０μｍ以上の酸化物系介在物の量が１０ppm以下
になると製缶不良が完全に抑えられている。
下でかつ５μｍ以上の酸化物系介在物の量が２０ppm以
下の領域について、１０μｍ以上の酸化物系介在物の量
と製缶不良発生率との関係を調べた結果を図２に示した
が、１０μｍ以上の酸化物系介在物の量が１０ppm以下
になると製缶不良が完全に抑えられている。
【００２４】すなわち、５μｍ以上又はこれに加えて１
０μｍ以上の酸化物系介在物の量を上記の値以下に抑え
ることで、製缶不良発生率が１％以下又はほとんど０に
抑えられ、たいへん良好な製缶結果が得られることを見
いだし、本発明を完成するに至った。
０μｍ以上の酸化物系介在物の量を上記の値以下に抑え
ることで、製缶不良発生率が１％以下又はほとんど０に
抑えられ、たいへん良好な製缶結果が得られることを見
いだし、本発明を完成するに至った。
【００２５】（望ましい製造条件）本発明は、鋼組成、
製造方法に関しては特に限定するものではないが、望ま
しい条件について以下に説明する。
製造方法に関しては特に限定するものではないが、望ま
しい条件について以下に説明する。
【００２６】鋼組成としては、例えば、重量％で、Ｃ：
0.01〜0.12％、Ｓｉ：0.05％以下、Ｍｎ：0.1〜0.6％、
Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.03％以下、sol.Ａｌ：0.02〜0.
1％、Ｎ：0.005％以下、残部Ｆｅを成分とする鋳片を用
いることができる。その他、必要に応じてＢの合金元素
を添加しても、本発明の作用効果を損なうものではな
い。
0.01〜0.12％、Ｓｉ：0.05％以下、Ｍｎ：0.1〜0.6％、
Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.03％以下、sol.Ａｌ：0.02〜0.
1％、Ｎ：0.005％以下、残部Ｆｅを成分とする鋳片を用
いることができる。その他、必要に応じてＢの合金元素
を添加しても、本発明の作用効果を損なうものではな
い。
【００２７】転炉及び二次精練等により所定の組成に調
整された鋼は、連続鋳造により鋳片とする。次に、連続
鋳造鋳片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延後、連続焼鈍し，
さらに調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）、表面処理
を行う。
整された鋼は、連続鋳造により鋳片とする。次に、連続
鋳造鋳片を熱間圧延、酸洗、冷間圧延後、連続焼鈍し，
さらに調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧延）、表面処理
を行う。
【００２８】熱間圧延は常法に従い、加熱温度：1100〜
1250℃、仕上温度：800〜900℃、巻取温度：500〜700℃
程度とすることができる。また、冷間圧延においては、
冷圧率を80〜95％程度、焼鈍温度は再結晶温度以上とす
ることが望ましく、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧
延）の伸長率ならびに圧下率は、板厚、強度、加工性等
に応じて適宜選定すればよい。
1250℃、仕上温度：800〜900℃、巻取温度：500〜700℃
程度とすることができる。また、冷間圧延においては、
冷圧率を80〜95％程度、焼鈍温度は再結晶温度以上とす
ることが望ましく、調質圧延または二次圧延（ＤＲ圧
延）の伸長率ならびに圧下率は、板厚、強度、加工性等
に応じて適宜選定すればよい。
【００２９】表面処理の種類も特に限定するものではな
く、電解クロメート処理，錫メッキ等種々の表面処理を
目的に応じて選定すればよい。さらに，表面処理後，プ
レコートあるいはＰＥＴフィルム等のフィルムラミネー
トを行ってもよく，その場合も本発明の効果は充分発揮
される。
く、電解クロメート処理，錫メッキ等種々の表面処理を
目的に応じて選定すればよい。さらに，表面処理後，プ
レコートあるいはＰＥＴフィルム等のフィルムラミネー
トを行ってもよく，その場合も本発明の効果は充分発揮
される。
【００３０】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。Ｃ：
0.03〜0.05％、Ｓｉ：0.01％、Ｍｎ：0.15〜0.25％、
Ｐ：0.01〜0.02％、Ｓ：0.005〜0.02％、sol.Ａｌ：0.0
3〜0.06％の溶鋼を精練するため、転炉において吹錬後
所定の炭素濃度に調整して、スラグ固化用ＣａＯを投入
しスラグストッパーを使用して転炉スラグの流出防止を
行いつつ、出鋼した。
0.03〜0.05％、Ｓｉ：0.01％、Ｍｎ：0.15〜0.25％、
Ｐ：0.01〜0.02％、Ｓ：0.005〜0.02％、sol.Ａｌ：0.0
3〜0.06％の溶鋼を精練するため、転炉において吹錬後
所定の炭素濃度に調整して、スラグ固化用ＣａＯを投入
しスラグストッパーを使用して転炉スラグの流出防止を
行いつつ、出鋼した。
【００３１】次に、ＲＨにおいて真空脱ガス処理を実施
し、アルミニウムを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバ
ブリングを行いながら還流することにより、脱酸生成物
であるＡｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。
し、アルミニウムを投入して脱酸し、さらにＡｒガスバ
ブリングを行いながら還流することにより、脱酸生成物
であるＡｌ2Ｏ3粒子を凝集合体、浮上除去した。
【００３２】その後、垂直曲げ型連続鋳造機にて、220
〜250mm厚の鋳片に鋳造したのち、1200℃で再加熱し
て、1.8〜2.0mm厚に熱間圧延した。そして、酸洗した
後、冷間圧延、連続焼鈍、ＤＲ圧延を行い、最終的に板
厚0.2mmの冷間圧延鋼板コイルを作製した。
〜250mm厚の鋳片に鋳造したのち、1200℃で再加熱し
て、1.8〜2.0mm厚に熱間圧延した。そして、酸洗した
後、冷間圧延、連続焼鈍、ＤＲ圧延を行い、最終的に板
厚0.2mmの冷間圧延鋼板コイルを作製した。
【００３３】このようにして得られた鋳片から、試料約
100ｇをサンプリングして、図３および図４の測定手順
（まてりあ第３５巻、第４号(１９９６)）に従って、酸
化物系介在物の粒径ならびにその重量を測定した。
100ｇをサンプリングして、図３および図４の測定手順
（まてりあ第３５巻、第４号(１９９６)）に従って、酸
化物系介在物の粒径ならびにその重量を測定した。
【００３４】図３は、試料の中から酸化物系介在物を抽
出する手順を示すフローチャートであり、図４は、抽出
した酸化物系介在物の数と大きさを光回折法により検出
する手順を示すフローチャートである。以下、これらの
手順について詳細に説明する。
出する手順を示すフローチャートであり、図４は、抽出
した酸化物系介在物の数と大きさを光回折法により検出
する手順を示すフローチャートである。以下、これらの
手順について詳細に説明する。
【００３５】鋼試料５０〜100ｇを２リットルのビーカ
に入れる。そして、ＨＮＯ3１に対して水３の割合のＨ
ＮＯ3水溶液1000ｍｌにＨ2ＳＯ4７ｍｌを加えた液の、
８７℃の温浴中で全量溶解する。その後、孔径0.2μ
ｍ、４７mmφのニュークリポアフィルタでろ過し、残さ
を取出す。残さの中には、窒化物や、炭化物、炭素が含
まれているので、以下の工程でこれを取り除いて酸化物
系介在物のみを抽出する。
に入れる。そして、ＨＮＯ3１に対して水３の割合のＨ
ＮＯ3水溶液1000ｍｌにＨ2ＳＯ4７ｍｌを加えた液の、
８７℃の温浴中で全量溶解する。その後、孔径0.2μ
ｍ、４７mmφのニュークリポアフィルタでろ過し、残さ
を取出す。残さの中には、窒化物や、炭化物、炭素が含
まれているので、以下の工程でこれを取り除いて酸化物
系介在物のみを抽出する。
【００３６】すなわち、残さを300ｍｌビーカ入れ、Ｈ2
ＳＯ4と水が１：１のＨ2ＳＯ4水溶液５０ｍｌの８７℃
温浴中で４０分加温する。次に、飽和ＫMnＯ4溶液を２
５ｍｌ添加して、９０〜９２℃の温浴中で４０分間加温
する。その後、Ｈ2Ｏ2を添加してMnＯ2の沈殿を溶解さ
せる。そして、８７℃の温浴中で加温し、過剰のＨ2Ｏ2
を除去した後、孔径0.2μｍ、４７mmφのニュークリポ
アフィルタでろ過し、残さを取出す。この残さは、酸化
物系介在物であるので、これを乾燥させ秤量する。
ＳＯ4と水が１：１のＨ2ＳＯ4水溶液５０ｍｌの８７℃
温浴中で４０分加温する。次に、飽和ＫMnＯ4溶液を２
５ｍｌ添加して、９０〜９２℃の温浴中で４０分間加温
する。その後、Ｈ2Ｏ2を添加してMnＯ2の沈殿を溶解さ
せる。そして、８７℃の温浴中で加温し、過剰のＨ2Ｏ2
を除去した後、孔径0.2μｍ、４７mmφのニュークリポ
アフィルタでろ過し、残さを取出す。この残さは、酸化
物系介在物であるので、これを乾燥させ秤量する。
【００３７】図４においては、抽出した酸化物系介在物
を、孔径0.2μｍ、４７mmφのニュークリポアフィルタ
ごと５０ｍｌビーカに入れ、0.2wt％のヘキサメタリン
酸ナトリウム水溶液２０ｍｌを加えて、超音波振動を加
え、フィルタに付着している酸化物系介在物を剥離させ
る。そして、測定セル中に５〜７ｍｌを入れ、光回折法
により個数と大きさを測定する。
を、孔径0.2μｍ、４７mmφのニュークリポアフィルタ
ごと５０ｍｌビーカに入れ、0.2wt％のヘキサメタリン
酸ナトリウム水溶液２０ｍｌを加えて、超音波振動を加
え、フィルタに付着している酸化物系介在物を剥離させ
る。そして、測定セル中に５〜７ｍｌを入れ、光回折法
により個数と大きさを測定する。
【００３８】次に、前記冷間圧延鋼板コイル表面に、電
解クロメート処理を行ったのち、ＰＥＴ樹脂フィルムを
熱融着して、実験室において製缶試験を実施した。
解クロメート処理を行ったのち、ＰＥＴ樹脂フィルムを
熱融着して、実験室において製缶試験を実施した。
【００３９】表１に、前記方法で製造した鋳片中の、酸
化物系介在物総量、５μｍ以上の酸化系介在物の量、１
０μｍ以上の酸化系介在物の量、および製缶不良率を示
す。比較例として、別の方法で製造した鋳片の同じデー
タを示す。
化物系介在物総量、５μｍ以上の酸化系介在物の量、１
０μｍ以上の酸化系介在物の量、および製缶不良率を示
す。比較例として、別の方法で製造した鋳片の同じデー
タを示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】比較例１〜３は酸化物系介在物総量が５０
ppmを超えていると共に、５μｍ以上の酸化系介在物の
量が２０ppmを越えているので、製缶不良率が高い。比
較例４〜６は酸化物系介在物総量は５０ppm以下である
が、粒径５μｍ以上の酸化物系介在物量が２０ppm以上
であるので製缶不良率が高い。これに対し、本発明の範
囲内である実施例１〜９はいずれも製缶不良率が低く良
好な清浄性が得られていることがわかる。中でも粒径５
μｍ以上の酸化物系介在物量が２０ppm以下でありかつ
粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物量が１０ppm以下で
ある実施例６〜９は製缶不良率が０であった。
ppmを超えていると共に、５μｍ以上の酸化系介在物の
量が２０ppmを越えているので、製缶不良率が高い。比
較例４〜６は酸化物系介在物総量は５０ppm以下である
が、粒径５μｍ以上の酸化物系介在物量が２０ppm以上
であるので製缶不良率が高い。これに対し、本発明の範
囲内である実施例１〜９はいずれも製缶不良率が低く良
好な清浄性が得られていることがわかる。中でも粒径５
μｍ以上の酸化物系介在物量が２０ppm以下でありかつ
粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物量が１０ppm以下で
ある実施例６〜９は製缶不良率が０であった。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
酸化物系介在物の量をある程度低くした上で、粒径５μ
ｍ以上の酸化物系介在物量、さらにはこれに加えて粒径
１０μｍ以上の酸化物系介在物量を所定の範囲に規定す
ることにより、清浄性に優れた缶用冷間圧延鋼板を製造
するための鋳片を低コストで提供できる。従って、本発
明を適用した鋳片で製造された冷延薄板を用いれば酸化
物系介在物に起因する製缶不良を低減させることがで
き、製缶加工技術の大幅な向上を達成することができ
る。
酸化物系介在物の量をある程度低くした上で、粒径５μ
ｍ以上の酸化物系介在物量、さらにはこれに加えて粒径
１０μｍ以上の酸化物系介在物量を所定の範囲に規定す
ることにより、清浄性に優れた缶用冷間圧延鋼板を製造
するための鋳片を低コストで提供できる。従って、本発
明を適用した鋳片で製造された冷延薄板を用いれば酸化
物系介在物に起因する製缶不良を低減させることがで
き、製缶加工技術の大幅な向上を達成することができ
る。
【００４３】また、製品の検査段階において、本発明の
条件が満たされているかどうかを判定し、満たされてい
るもののみを出荷することにより、需要家に不良品を出
荷することを防止することができる。
条件が満たされているかどうかを判定し、満たされてい
るもののみを出荷することにより、需要家に不良品を出
荷することを防止することができる。
【００４４】さらに、検査段階において、本発明の条件
が満たされていない製品が発見された場合には、速やか
に製鋼プロセス、圧延プロセスにフィードバックして操
業条件を変えることにより、不良品が大量に発生するこ
とを防止することができる。
が満たされていない製品が発見された場合には、速やか
に製鋼プロセス、圧延プロセスにフィードバックして操
業条件を変えることにより、不良品が大量に発生するこ
とを防止することができる。
【図１】酸溶解で抽出した後に、光回折法によって得ら
れた酸化物系介在物の量及び５μｍ以上の酸化物系介在
物量と、製缶不良発生率との関係を示すグラフである。
れた酸化物系介在物の量及び５μｍ以上の酸化物系介在
物量と、製缶不良発生率との関係を示すグラフである。
【図２】酸化物系介在物量５０ppm以下でかつ粒径５μ
ｍ以上の酸化物系介在物量が２０ppm以下の試料につい
て、酸溶解で抽出した後に光回折法によって得られた粒
径１０μｍ以上の酸化物系介在物量と製缶不良発生率と
の関係を示すグラフである。
ｍ以上の酸化物系介在物量が２０ppm以下の試料につい
て、酸溶解で抽出した後に光回折法によって得られた粒
径１０μｍ以上の酸化物系介在物量と製缶不良発生率と
の関係を示すグラフである。
【図３】酸溶解抽出の操作手順を説明する図である。
【図４】光回折法の操作手順を説明する図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 久保田 淳
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(72)発明者 松野 英寿
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(72)発明者 清水 宏
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(72)発明者 村井 剛
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(72)発明者 谷川 克己
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(56)参考文献 特開 平７−275975（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−172925（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 301
B22D 11/116
Claims (2)
- 【請求項１】 缶用冷間圧延鋼板を製造するために用い
られる鋳片であって、粒径５μｍ以上の酸化物系介在物
量が５〜２０ppmであり、かつ酸化物系介在物総量が１
６〜５０ppmであることを特徴とする缶用冷間圧延鋼板
を製造するための鋳片。 - 【請求項２】 粒径１０μｍ以上の酸化物系介在物量が
１〜１０ppmであることを特徴とする請求項１に記載の
缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20843097A JP3421942B2 (ja) | 1997-07-18 | 1997-07-18 | 缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20843097A JP3421942B2 (ja) | 1997-07-18 | 1997-07-18 | 缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1136049A JPH1136049A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3421942B2 true JP3421942B2 (ja) | 2003-06-30 |
Family
ID=16556091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20843097A Expired - Fee Related JP3421942B2 (ja) | 1997-07-18 | 1997-07-18 | 缶用冷間圧延鋼板を製造するための鋳片 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3421942B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6820877B1 (en) | 1999-02-09 | 2004-11-23 | Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. | Wheeled type working vehicle |
| DE60043087D1 (de) * | 1999-04-20 | 2009-11-19 | Nippon Steel Corp | Stahlblech für ultradünne dosen mit hervorragender anti-falteigenschaften und verfahren zu dessen herstellung |
| JP5163450B2 (ja) * | 2008-11-28 | 2013-03-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材の製造方法 |
-
1997
- 1997-07-18 JP JP20843097A patent/JP3421942B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1136049A (ja) | 1999-02-09 |
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