JP3474432B2

JP3474432B2 - 欠陥が少なく面内異方性の小さい缶用鋼板およびその製造方法

Info

Publication number: JP3474432B2
Application number: JP06851498A
Authority: JP
Inventors: 寿雅友清; 一正山崎; 利明溝口; 竜司岡本
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1998-03-18
Filing date: 1998-03-18
Publication date: 2003-12-08
Anticipated expiration: 2018-03-18
Also published as: JPH11264052A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、製缶加工時に欠陥
発生が少なくかつ面内異方性の小さい缶用鋼板及びその
製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】通常２ピース缶用鋼板は、転炉で溶製さ
れた未脱酸の溶鋼をＡｌで脱酸を行うＡｌキルド鋼で製
造されている。このようなＡｌ脱酸鋼では、脱酸時に添
加したＡｌと溶鋼中の酸素が反応したり、脱酸後に鋼中
に残留したＡｌがスラグや空気中等の酸素によって酸化
してアルミナが生じる。このアルミナは硬質であるため
圧延や加工等で破砕されずに鋼板に塊状で残存し、製缶
時に割れや疵等の欠陥発生の原因となる。そこでこれら
のアルミナに対して、スラグ中や雰囲気中の酸素の制
御による溶鋼中のＡｌの酸化によるアルミナの生成防止
や、溶鋼中へのガスやフラックスの吹き込みによる溶
鋼中のアルミナの浮上促進による低減と、溶鋼中への
Ｃａの添加によってアルミナを圧延・加工時に破砕され
やすいカルシウムアルミネートに形態制御する無害化が
行われてきた。

【０００３】しかし、Ａｌで脱酸を行っている限りはア
ルミナの生成は皆無にはできず、除去も不十分である。
そして、Ｃａ添加による方法もＣａは高価であるととも
に歩留まりが極めて悪いために合金コストが高くなる。
また介在物にアルミナを含有するため冷却時に介在物中
に固いアルミナが部分的に晶出し、圧延等によっても破
砕されずに残存し欠陥が発生する。さらに、Ｃａを添加
して生成するカルシウムアルミネートは肥大化しやす
く、このような介在物が浮上しきれず残留した場合には
欠陥となる。これらの問題を解決するためにはＡｌ以外
の元素で脱酸することが考えられ、特公昭４８−２９０
０５に見られるようにＡｌもＳｉも全く添加せずにＴｉ
のみで脱酸する方法があるが、この場合Ｔｉのみによる
脱酸のためにＴｉ添加前の溶鋼中酸素は非常に高い値と
なり、この様な溶鋼にＴｉを添加すると粒径の大きなチ
タン酸化物が多量に生成して溶鋼中に残存し、これはア
ルミナと同様に固く破砕されにくいため欠陥となる。こ
のため、特公平２−９６４６に見られるようにＴｉ添加
前にＡｌを添加して予備脱酸を行い、溶鋼酸素を低減し
た後にＴｉを添加する方法がある。

【０００４】上記のごとき方法では溶鋼中の酸素が高い
状態でＡｌを添加するために、多量のＡｌを添加する必
要があり、その結果、多量のアルミナが生成してそのま
ま残留したり、アルミナを含有する複合介在物が生成し
て冷却時に介在物中の一部にアルミナが晶出し、この部
分が圧延等によっても破砕されずに残存し欠陥が発生す
る。また、Ａｌは脱酸力が強いので酸素のコントロール
が不安定である。さらに、Ｔｉを添加した際にＴｉと溶
鋼中の酸素との反応によって生成したチタン酸化物の一
部は複合介在物となるが、この複合酸化物はアルミナを
含むために冷却時に介在物中に晶出するアルミナが破砕
されずに残存し欠陥が発生する。一方、生成したチタン
酸化物の大部分は粒径が大きくかつ、破砕されにくいチ
タン酸化物となって溶鋼中に存在し、その一部は浮上し
きれずに残留して欠陥となる等の課題がある。このよう
に通常の製造方法では、粒径が大きくかつ、硬質の介在
物が含まれるのが一般的であり、この介在物は製缶時に
亀裂の起点となるため、この種の介在物が多量に含まれ
ると、破胴、ピンホール等の欠陥が多発するという問題
を有していた。

【０００５】上記の鋼板中の介在物に起因した製缶時の
欠陥の防止を実現するために、本発明者らは、鋼中の介
在物を微細でかつ、部分的に固い晶出相がなく介在物全
体が変形・破砕しやすい組成の介在物にコントロールし
た欠陥の少ない缶用鋼板およびその製造方法を先に提案
（特開平９−１８４０４４）した。ところがこの技術に
よる場合、溶鋼中の酸素の残留等や鋼板成分の規定のた
めの適正な操業範囲は狭く、適正操業範囲の拡大（緩
和）が求められていた。

【０００６】一方、２ピース缶は一般に絞り加工によっ
て製缶されるため、その素材は絞り加工性の指標となる
ｒ値が高いことが望ましいが、ｒ値が高くても鋼板が薄
いため、絞り加工時のしわ発生の防止のため、再絞り、
再々絞りを実施する場合が多く、実際には高いｒ値は要
求されない。それよりも、むしろ材料の歩留まり向上の
ために、製缶後の缶のフランジ部のトリミング代を少な
くするのにｒ値の面内異方性、即ちΔｒの小さい材料が
要求される。また鋼板には、高い製缶効率を確保するた
めに、このΔｒが鋼板全体にわたって均一なことも求め
られている。製缶後の缶のフランジ部は、円周方向の板
厚分布と高さに異方性が現れるが、これは、Δｒによっ
て生じる。すなわち、ｒ値の高い方向で缶の耳が大きく
なって山部を形成し、ｒ値の低い方向で缶の耳が小さく
なって谷部を形成するので、材料歩留りを向上させるに
は、Δｒが小さいほうが望ましい。これらのｒ値および
Δｒは、鋼板の集合組織に関係し、成分組成熱間圧
延温度、トータルの冷間圧延率（焼鈍をはさんで実施
される１次冷延と２次冷延のトータルの圧下率）、再
結晶時の析出物の析出挙動および分散状態が影響を及ぼ
し、特にトータルの冷間圧延率が大きくなるＤＲ(Doubl
e Reduced)材ではΔｒが大きくなる傾向にある。

【０００７】このΔｒの改善については、多くの提案が
なされており、極低炭素鋼の適用、冷延率の適正
化、等が行われてきたが、いまだ完全ではない。特開平
７−２２８９２５号公報によれば、Δｒの鋼板内での変
動の原因はＡｌ含有量が高いことに起因するとし、Ａｌ
濃度を低減させるために鋼板の成分組成を特定の範囲に
限定する方法が提案されている。しかし、Ａｌ脱酸のた
め、Ａｌの濃度を少なくしすぎると脱酸不足が生じ、鋼
中に気泡が残ることがしばしば起き、ブローホールと呼
ばれる欠陥により表面性状を損ねるため、Ａｌ濃度の低
減にも必然的に限界が存在するため、Δｒの改善にも限
界が生じる。さらにＡｌ脱酸に起因するＡｌの酸化物が
鋼中に残存するのは必然で、これらの鋼においてもＡｌ
の酸化物のよる欠陥の発生は抑え得ないものである。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような課
題を解決するためになされたものであり、鋼中の介在物
を微細でかつ、部分的に固い晶出相がなく介在物全体が
変形・破砕しやすい組成の介在物にコントロールし、従
来、一般的に実施されている操業条件範囲の中で低コス
トで介在物欠陥を少なくして、さらに鋼中のＡｌの含有
量を極めて少なくできるので、Δｒが小さくかつ、Δｒ
の鋼板内での変動を少なくできる鋼板およびその製造方
法を提供するものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、（１）重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．００１〜０．１０％、Ｍｎ：０．０５〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０５０％、Ｓ：０．００１〜０．０３０％、Ｎ：０．０００５〜０．００６０％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．００８％、Ｔｉ：０．００２〜０．０２０％、かつＴｉ（％）＞
３．４３×Ｎ（％）を含有し、残部鉄および不可避的不純物よりなる鋼で、
その平均粒径が１５０μｍ以下であり、かつ鋼中の介在
物をチタン酸化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物、
アルミナが主成分である酸化物系複合介在物であって、
チタン酸化物が５〜３０％、アルミナが２〜１５％でか
つチタン酸化物とアルミナの和が４０％以下である酸化
物系介在物としたことを特徴とする欠陥が少なく面内異
方性の小さい缶用鋼板、（２）精錬後の溶鋼の鋼中酸素量を２５０ｐｐｍ以下に
脱酸し、ついでＴｉを添加し、その後Ａｌを添加して
Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．００１〜０．１
０％、Ｍｎ：０．０５〜１．０％、Ｐ：０．００１〜
０．０５０％、Ｓ：０．００１〜０．０３０％、Ｎ：
０．０００５〜０．００６０％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
０２〜０．００８％、Ｔｉ：０．００２〜０．０２０
％、かつＴｉ（％）＞３．４３×Ｎ（％）を含有し、残
部鉄および不可避的不純物よりなる溶鋼中に、チタン酸
化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物、アルミナが主
成分である酸化物系複合介在物であって、チタン酸化物
が５〜３０％、アルミナが２〜１５％でかつチタン酸化
物とアルミナの和が４０％以下である酸化物系介在物を
介在せしめた溶鋼とし、この溶鋼を連続鋳造−熱間圧延
の後、６００℃〜７５０℃で巻取って、ついで脱スケー
ル処理、冷間圧延後、６５０℃〜７５０℃の温度域に加
熱し、さらに必要に応じて過時効処理を行う連続焼鈍を
施し、調質圧延あるいは２次冷間圧延の後、めっき工程
を経て缶用鋼板とする欠陥が少なく面内異方性の小さい
缶用鋼板の製造方法、（３）Ａｌを添加する際に、化学組成がＡｌ：１０〜８
０重量％、残りＦｅ、Ｍｎ、Ｓｉの１種〜３種及び不可
避的不純物からなる合金を添加して行うことを特徴とす
る前記２に記載の欠陥が少なく面内異方性の小さい缶用
鋼板の製造方法、である。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明者らは、種々の組成の介在
物を人工的に合成して鋼中に埋め込み、実験室的に圧延
実験を行った。その結果、介在物中にアルミナを少量含
有しチタン酸化物(TiO_x、Ｘ＝1.5 〜2.0)、マンガン酸
化物(MnO）、シリコン酸化物(SiO₂)、アルミナ(Al₂O₃）
を主成分とする組成の介在物とすれば、融点が比較的低
く、冷却時に高融点で固い晶出相が生成せず、圧延等に
よって微細に破砕されることを知見した。

【００１１】このようなアルミナ含有量および組成の異
なる介在物を分散させた鋼を実験室的に溶製、鋳造し、
通常の方法で熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧
延、めっきを行って鋼板とし、製缶を行ったが一部の鋼
板で割れ等の欠陥が発生した。この欠陥の部分の調査を
行った結果、欠陥部には伸延した介在物が検出された。
介在物サイズを測定した結果、その大きさは鋳片での大
きさに換算するといずれも平均粒径５０μm より大きか
ったことが判った。欠陥が発生しなかった部分を切断し
鋼中の介在物の大きさを測定すると、これには平均粒径
１５０μm 以下の介在物が検出された。平均粒径が５０
〜１５０μm で欠陥が発生しなかった部分の介在物の組
成を調査すると、チタン酸化物(TiO_x、Ｘ＝1.5 〜2.0)
とアルミナ(Al₂O₃）との和が４０％以下の介在物組成で
あった。介在物の組成がチタン酸化物(TiO_x、Ｘ＝1.5
〜2.0)とアルミナ(Al₂O₃）との和が４０％超で、平均粒
径が５０〜１５０μm になると、硬質の介在物で比較的
粒径が大きいため、圧延等による圧下で伸展・変形を受
けても、破砕されずに連続したまま残ったり、破砕され
てもその粒が大きく連続して存在するために製缶時に欠
陥となると考えられる。さらに、詳細な調査をしたとこ
ろ、介在物の平均粒径が１５０μm 以下で、チタン酸化
物(TiO_x、Ｘ＝1.5 〜2.0)とアルミナ(Al₂O₃）との和が
４０％以下でも、チタン酸化物(TiO_x、Ｘ＝1.5 〜2.0)
とアルミナ(Al₂O₃）がそれぞれ、３０％超と１５％超で
は欠陥が発生することが判明した。

【００１２】以上のことより、平均粒径が１５０μm 以
下で、組成がチタン酸化物(TiO_x、Ｘ＝1.5 〜2.0)とア
ルミナ(Al₂O₃）がそれぞれ３０％以下と１５％以下でか
つ両者の和が４０％以下であれば欠陥とならないことが
推測されたため、１５０μm以下のチタン酸化物(Ti
O_x、Ｘ＝1.5 〜2.0)が５〜３０％とアルミナ(Al₂O₃）
が２〜１５％で両者の和が４０％以下含有したチタン酸
化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物、アルミナを主
成分とする組成の介在物のみを分散させた鋼を実験室的
に溶製、鋳造し、通常の方法で熱間圧延、酸洗、冷間圧
延、焼鈍、２次冷間圧延、めっきを行って、製缶を行っ
たところ時効性が良好で欠陥の発生がないことが確認で
きた。

【００１３】さらに添加するＴｉ濃度を変化させて実験
を行った結果、チタン酸化物、マンガン酸化物、シリコ
ン酸化物、アルミナを主成分とする組成の介在物とする
には、Ｔｉ濃度を0.０２０％以下にすることが必要であ
る。これはＴｉが高すぎるとＴｉの脱酸力がＭｎやＳｉ
に比べて高いのでこれらの酸化物と複合せず、アルミナ
と同様な高融点のチタン酸化物含有量の高い介在物が生
成するためである。一方、Ｔｉの下限を0.００２％とし
たのは連続鋳造時に脱酸不足による気泡の発生を防止す
るためであり、Ｔｉ量はＮを固定するのに必要最低量で
ある鋼中Ｎ量の3.４３倍以上添加すればよい。Ｔｉを添
加した後にＡｌを添加することで、Ａｌ添加時の酸素濃
度が下がっており、Ａｌの添加量が少なくてすみ、生成
する介在物中のアルミナ含有量も少なく、介在物中にア
ルミナが含有していても製缶時の欠陥発生はほとんどな
い。また、Ｔｉ添加時に生成したチタン酸化物、マンガ
ン酸化物、シリコン酸化物を主成分とする組成の介在物
はＡｌによって還元されてしまわずにチタン酸化物、マ
ンガン酸化物、シリコン酸化物、アルミナを主成分とす
る組成の介在物となる。これらの介在物はアルミナ単体
に比べると溶鋼中で浮上しやすく、清浄性も向上する。
さらに、Ａｌの添加によって操業範囲も緩和される。

【００１４】一方、Ａｌのｒ値、Δｒへの影響は、Ａｌ
濃度が高くなると焼鈍後のｒ値が低くなり加工性を低下
させるとともに、鋼板内でのバラツキを生じるようにな
る。これは、熱間圧延中に析出するＡｌＮに起因するた
め、Ａｌ濃度はこの影響が小さくなる0.００８％を上限
とする。特に、Δｒの鋼板内での均一性と製缶時の欠陥
を防止して、製缶歩留まりを向上させるには、Ａｌ濃度
は0.００５％以下が望ましい。

【００１５】次に本発明の鋼板を得るのに好適な製造法
について詳述しながら説明する。まず、転炉で目標とす
る0.０１〜0.１０％のＣを含む溶鋼を溶製する。この
際、溶鋼中のＣが目標とするＣ濃度より高い場合には出
鋼後に真空脱ガス装置等による脱炭処理を行い所定のＣ
濃度まで低減し、目標とするＣ濃度より低い場合には出
鋼後にＣを添加して所定のＣ濃度とする。

【００１６】次に、出鋼した溶鋼をＭｎ、Ｓｉの１種ま
たは２種を添加するか、真空脱ガス処理による予備脱酸
を行って溶鋼中の酸素を２５０ｐｐｍ以下とすることが
望ましい。単体のアルミナを生成させないためにはＴｉ
を添加させる前にＡｌを添加しないことが必要であり、
Ｆｅ−ＭｎやＦｅ−Ｓｉを添加してＭｎ、Ｓｉにより脱
酸を行う。Ｍｎ、Ｓｉの添加量は脱酸時に添加するＴｉ
合金中に含まれるＳｉやＭｎによって増加する量を考慮
して添加する。また、ＭｎやＳｉは脱酸力が弱いので製
品によっては目標範囲内では溶鋼中の酸素を３００ｐｐ
ｍ以下にすることが困難な場合があるので、その際には
真空脱ガス処理により真空脱酸を行い酸素を下げる。溶
鋼中の酸素が２５０ｐｐｍより高くなると、Ｔｉ合金を
多量に添加することが必要になり、後述するように脱酸
時の過飽和度が大きくなり、Ｔｉ添加時にアルミナと同
様の高融点のチタン酸化物が多数生成し、複合介在物が
安定して生成しない。また、これらが凝集して大きな介
在物となる。このようにして溶鋼中の酸素を２５０ｐｐ
ｍ以下に調整した溶鋼に、化学組成がＴｉ：１０〜７０
重量％の成分と残部はＦｅ、Ｍｎ、Ｓｉのうち１種から
３種および不可避的不純物とからなる合金を添加して、
Ｔｉを溶鋼成分として0.００２〜0.０２０％含有させ
る。溶鋼中のＴｉ濃度を0.０２０％以下とすることでチ
タン酸化物、マンガン酸化物、シリカを主成分とする組
成の複合介在物とすることが可能となる。溶鋼中のＴｉ
濃度が高すぎるとＴｉの脱酸力がＭｎやＳｉに比べて高
いのでこれらの酸化物と複合せず、アルミナと同様な高
融点のチタン酸化物が主成分の介在物となるので好まし
くない。

【００１７】更に、脱酸時の過飽和度を小さくすれば核
生成速度が遅くなり、生成する介在物の個数及び介在物
径が小さくなる。過飽和度はＴｉと酸素の積で決まるの
で、過飽和度を小さくする方法として脱酸合金中のＴｉ
含有量を低くすることと脱酸時の溶鋼中の酸素を低くす
ることが有効である。脱酸合金中のＴｉ含有量が高い場
合には溶鋼中に添加した脱酸合金の周囲にＴｉ濃度の高
い部分が生成して過飽和度が高くなるので、Ｔｉ含有量
の低い脱酸合金を使用する。酸素濃度および合金中Ｔｉ
含有量が低くなるにしたがって介在物径は小さくなり、
酸素を２５０ｐｐｍ以下とし、かつ、Ｔｉ含有量が７０
％以下の合金で脱酸することで、最大でも５０μm 以下
の介在物となる。Ｔｉ含有量が高くなると介在物径が大
きくなるとともに、脱酸時にチタン酸化物の割合の高い
介在物が生成し、それが溶鋼中に残存し混在する。Ｔｉ
濃度が低すぎると脱酸合金の投入量が多くなりすぎ、溶
鋼温度の低下が起こって溶鋼の凝固や鋳造が困難になっ
たり、添加に時間がかかり生産性に障害を与える。ま
た、Ｔｉ含有量が高い場合には少量ずつ添加すると部分
的に過飽和度の高い部分が少なくなり有効である。

【００１８】また、ＴｉをＦｅやＳｉ、Ｍｎとの合金と
することで、Ｔｉの活量を下げるとともに部分的に濃度
の高い領域を減少させるために、過飽和度が一層減少
し、チタン酸化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物の
複合介在物の生成を促進する。

【００１９】最終的に鋼中に含有されるＭｎの含有量
は、０．０５％未満に下げるのは精錬時間が長くなり経
済性を大きく損ねるので、０．０５％を下限とし、１．
０％を越えると鋼板の加工性が大きく劣化し缶としての
加工ができなくなるので、１．０％を上限とする。

【００２０】Ｓｉ量は、０．００１％未満に下げるのは
十分な予備処理等が必要で精錬に大幅なコスト負担をか
け経済性を損ねるので０．００１％を下限とし、０．１
％を越えるとめっきの際にめっき不良が発生し、表面性
状、耐食性を損ねるので０．１％を上限とする。

【００２１】Ｐは、０．００１％未満に下げることは溶
銑予備処理に時間とコストがかかり、経済性を大きく損
ねるので、０．００１％を下限とし、０．０５０％を越
えると加工性が劣化し、缶としての加工に支障をきたす
ので０．０５０％を上限とする。

【００２２】Ｓは、０．００１％未満に下げることは溶
銑予備処理に時間とコストがかかり、経済性を大きく損
ねるので、０．００１％を下限とし、０．０３０％を越
えると加工性・耐食性が劣化し、缶としての加工・性能
に支障をきたすので０．０３０％を上限とする。

【００２３】Ｎは、０．０００５％未満に下げることは
精錬の段階での大幅なコスト上昇を伴い経済性を大きく
損ねるので、０．０００５％を下限とし、０．００６０
％を越えると、固溶ＮをなくすためのＴｉ添加量が多く
必要で、本願の目的である介在物の形態制御が不可能に
なるので、０．００６０％を上限とする。

【００２４】このようにして溶製した溶鋼を通常と同じ
方法でタンディッシュを通して、連続鋳造機で鋳造す
る。さらに、適宜、熱間圧延に先立って加熱を施し、こ
の鋳片を通常と同じ方法で熱間圧延した後、600 ℃〜75
0 ℃の温度範囲で巻取りを行う。巻取温度600 ℃未満で
は、ＴｉによるＮの析出固定が不十分で時効性が劣化す
るので600 ℃を下限とし、750 ℃を越えると粗大粒とな
り製缶後肌荒れを起こして外観を損ねるので750 ℃を上
限とする。ついで、脱スケール処理を行う。一般には酸
洗を施すが、機械的にスケール除去を行っても良い。そ
の後、冷間圧延を行い、連続焼鈍を行う。連続焼鈍の温
度は、650 ℃〜750 ℃とする。650 ℃未満では再結晶が
完全ではなく加工性が劣化するので650 ℃を下限とし、
750 ℃を越えると鋼板の高温強度が弱まり、連続焼鈍炉
内で絞りと呼ばれる現象を起こし、破断するなどの問題
が生じやすくなるので750 ℃を上限とする。その後、ス
キンパス圧延あるいは５〜４０％程度のＤＲ圧延を施
し、クロムめっきあるいは錫めっきなどの表面処理（例
えば、クロムめっきおよび又は錫めっき層があれば、地
鉄との界面にＮｉ等の極薄層があってもかまわないし、
錫めっきが錫−鉄合金めっきであってもかまわない。）
を施し、缶用の鋼板とする。また、表面に樹脂フィルム
を貼り付けたラミネート鋼板又は、溶融した樹脂を少な
くとも片面に被覆せしめた樹脂積層鋼板とすることも可
能である。これらの鋼板は特に２ピース缶用の鋼板とし
て好適である。

【００２５】

【実施例】２７０トン転炉で表１に示す合金組成の脱酸
用合金を用いて、各成分の鋼を溶製し連続鋳造した。製
造した鋼の成分及び鋼中の介在物組成を合わせて表１に
示す。ついで、加熱−熱間圧延を行った。その際の仕上
圧延及び巻取は、表２に示す温度で行った。ついで、酸
洗、冷間圧延を行った後、表２に示す温度で焼鈍を行っ
た。焼鈍の後、一部のものについてはＤＲ圧延（ダブル
レデュース圧延）を施した。ついでクロムめっきまたは
錫めっきを施し、さらに一部の鋼板については表裏面に
ポリエチレンテレフタレート樹脂フィルムを貼り付け
て、缶用鋼板となした。

【００２６】その鋳片の一部および冷延鋼板の一部を採
取して断面を調査し、介在物の組成、大きさ、形状を調
査した。その結果を表１に示す。介在物の組成は、走査
型電子顕微鏡でエネルギー分散分析装置によって測定し
た。本発明鋼では鋳片内にはチタン酸化物、マンガン酸
化物、シリコン酸化物を主成分とする組成で、ほぼ球形
の介在物が検出されており、アルミナを含む介在物やチ
タン酸化物の濃度の高い介在物は検出されなかった。ま
た、冷延鋼板ではこれらの介在物が破砕され微細分散化
していた。

【００２７】また、得られた缶用鋼板のΔｒの変化状況
を調査した。その結果を表２に示す。Δｒは、簡易測定
法である”モジュールｒ”（Stolle Corp.社製、Modul-
r Drawability Testerを使用）によって測定した。表２
の結果から、本発明鋼では、比較鋼に比べてΔｒ値が小
さくなっており、面内異方性が改善されたことがわか
る。

【００２８】さらに、得られた缶用鋼板を用いて、３段
絞りにより成形した絞り缶と絞りとしごきを加えたＤＩ
缶を製造し、このときの割れが発生した欠陥率を調査し
た。この結果を表２に示す、本発明鋼では、比較鋼に比
べて欠陥率が少なくなっていることが確認された。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【表２】

【００３１】

【発明の効果】本発明によって、製缶時の欠陥発生が少
なく面内異方性の小さい缶用鋼板の製造が可能となっ
た。

フロントページの続き (72)発明者岡本竜司愛知県東海市東海町５−３新日本製鐵株式会社名古屋製鐵所内 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．００１〜０．１０％、Ｍｎ：０．０５〜１．０％、Ｐ：０．００１〜０．０５０％、Ｓ：０．００１〜０．０３０％、Ｎ：０．０００５〜０．００６０％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．００８％、Ｔｉ：０．００２〜０．０２０％、かつＴｉ（％）＞
３．４３×Ｎ（％）を含有し、残部鉄および不可避的不純物よりなる鋼で、
その平均粒径が１５０μｍ以下であり、かつ鋼中の介在
物をチタン酸化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物、
アルミナが主成分である酸化物系複合介在物であって、
チタン酸化物が５〜３０％、アルミナが２〜１５％でか
つチタン酸化物とアルミナの和が４０％以下である酸化
物系介在物としたことを特徴とする欠陥が少なく面内異
方性の小さい缶用鋼板。
【請求項２】精錬後の溶鋼の鋼中酸素量を２５０ｐｐ
ｍ以下に脱酸し、ついでＴｉを添加し、その後Ａｌを添
加してＣ：０．０１〜０．１０％、Ｓｉ：０．００１〜
０．１０％、Ｍｎ：０．０５〜１．０％、Ｐ：０．００
１〜０．０５０％、Ｓ：０．００１〜０．０３０％、
Ｎ：０．０００５〜０．００６０％、Ｓｏｌ．Ａｌ：
０．００２〜０．００８％、Ｔｉ：０．００２〜０．０
２０％、かつＴｉ（％）＞３．４３×Ｎ（％）を含有
し、残部鉄および不可避的不純物よりなる溶鋼中に、チ
タン酸化物、マンガン酸化物、シリコン酸化物、アルミ
ナが主成分である酸化物系複合介在物であって、チタン
酸化物が５〜３０％、アルミナが２〜１５％でかつチタ
ン酸化物とアルミナの和が４０％以下である酸化物系介
在物を介在せしめた溶鋼とし、この溶鋼を連続鋳造−熱
間圧延の後、６００℃〜７５０℃で巻取って、ついで脱
スケール処理、冷間圧延後、６５０℃〜７５０℃の温度
域に加熱し、さらに必要に応じて過時効処理を行う連続
焼鈍を施し、調質圧延あるいは２次冷間圧延の後、めっ
き工程を経て缶用鋼板とする欠陥が少なく面内異方性の
小さい缶用鋼板の製造方法。
【請求項３】Ａｌを添加する際に、化学組成がＡｌ：
１０〜８０重量％、残りＦｅ、Ｍｎ、Ｓｉの１種〜３種
及び不可避的不純物からなる合金を添加して行うことを
特徴とする請求項２に記載の欠陥が少なく面内異方性の
小さい缶用鋼板の製造方法。