JPH11277208A - 連続鋳造における2次冷却帯の制御方法 - Google Patents
連続鋳造における2次冷却帯の制御方法Info
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- JPH11277208A JPH11277208A JP8111398A JP8111398A JPH11277208A JP H11277208 A JPH11277208 A JP H11277208A JP 8111398 A JP8111398 A JP 8111398A JP 8111398 A JP8111398 A JP 8111398A JP H11277208 A JPH11277208 A JP H11277208A
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Abstract
亘って2次冷却帯の冷却能力を調整可能とする。 【解決手段】 所望の熱伝達係数αが得られるよう、次
式 α∝1−(β0 +γ×logWd)×ΔTw (ここで、Wdは、水量密度、ΔTwは、基準水温Tw
oとの温度差、β0 は、熱伝達係数αに対する冷却水温
Twの影響度を表わす影響係数βの基準値、γは、該影
響係数βの傾き)に従って冷却水温Twを変化させる。
Description
2次冷却帯の制御方法に係り、特に、1流体によるスプ
レー冷却あるいは水と空気の2流体によるミスト冷却が
行われている、連続鋳造の2次冷却帯に用いるのに好適
な、鋳造速度を低下させることなく、広い範囲にわたっ
て2次冷却帯の冷却能力(即ち熱伝達係数)を変化させ
ることが可能な、連続鋳造における2次冷却帯の制御方
法に関する。
からタンディッシュを経て鋳型に入り1次冷却され、鋳
型内で鋳片の表面のみ凝固した状態で、2次冷却帯に引
き出され、1流体によるスプレー冷却もしくは水と空気
の2流体によるミスト冷却により冷却され、内部まで凝
固する。
を防止するためには、冷却を強くする必要がある。その
ためには、鋳造速度を低下させることが効果的である
が、生産性が阻害される。
却水量を増加して冷却能力を向上させることが考えられ
るが、設備の制約上の問題から、無制限に冷却水量を増
やすことはできない。
問題になることが多い。この表面割れを防止する対策と
しては、2次冷却において緩冷却を実施する必要があ
る。その手段の1つとして、ミストスプレーによる冷却
が行われることも多いが、冷却水量が多くなった場合に
は、ミストと水スプレーの差異が小さくなり、結果的に
表面割れ防止効果は小さくなってしまう。
としては、冷却水量を減じることにより冷却能力を低下
させている。しかしながら、冷却水量を減じた場合に
は、ノズルの特性によっては水量分布の均一性が保てな
くなり、鋳片の不均一冷却が生じる。又、鋳造速度によ
っては内部割れが生じることとなるため、鋳造速度を低
下させる必要が生じ、生産性を阻害することとなる。
レー水の水量密度Wdの関係については、例えば日本鉄
鋼協会 共同研究会 熱経済技術部会 冷却技術研究小
委員会報告書「鉄鋼製造プロセスにおける冷却技術」
(昭和63年8月)の第113頁〜第122頁に、図3
に例示する如く、前記熱伝達係数αがスプレー水の水量
密度Wdの関数であり、水量密度Wdが大きいほど熱伝
達係数α、即ち、冷却能力が高くなることが示されてい
る。
熱伝達係数αに与える影響に関しては、「鉄と鋼」第5
2年(1966)第10号の第87頁〜第89頁に、水
量密度600l/m2 ・分レベルにおいて、図4及び次
式に示す如く、冷却水温Twが高くなると熱伝達係数α
が小さくなる(1℃上昇で0.75%低下)ことが示さ
れている。
は、冷却水温の影響が考慮されておらず、又、後者にお
いては、水量密度の範囲が狭く、一般的には適用できな
いという問題点を有していた。
くなされたもので、鋳造速度を低下させることなく、広
い範囲に亘って2次冷却帯の冷却能力を制御することを
課題とする。
ける2次冷却帯の冷却能力を、所望の熱伝達係数αが得
られるよう、次式 α∝1−(β0 +γ×logWd)×ΔTw …(2) (ここで、Wdは、水量密度、ΔTwは、基準水温Tw
oとの温度差、β0 は、熱伝達係数αに対する冷却水温
Twの影響度を表わす影響係数βの基準値、γは、該影
響係数βの傾き)に従って、冷却水温Twを変化させる
ことにより調整するようにして、前記課題を解決したも
のである。
Twを冷却能力の向上分に見合う程度まで、基準水温T
woより低下させて冷却に用いることができる。
wを冷却能力の低下分に見合う程度まで、基準水温Tw
oより上昇させて冷却に用いることができる。
フライン実験を行った際に、図1に示す如く、冷却水温
Twを変化させたときに、冷却能力の指標となる熱伝達
係数αが変化し、その程度は、水量密度Wdに依存する
ことが明らかになった。これらの関係を解析したとこ
ろ、水量密度Wdが大きいほど、冷却水温Twによる冷
却能力の変化が大きく、図2に示す如く、熱伝達係数α
に対する冷却水温Twの影響度を表わす影響係数βも大
きくなることが判明した。図1の縦軸は、基準温度Tw
o=40℃における熱伝達係数を基準とした場合のαの
比率である。
な関係に基づいて導出したものである。
説明する。
り、冷却を強くしなければならない場合には、(2)式
に従って、冷却水の水温Twを低くして冷却に使用する
ことにより、熱伝達係数αを大きくし、冷却能力を向上
させる。又、緩冷却をしなければならない場合には、冷
却水温Twを(2)式に従って高くして冷却に使用する
ことにより、熱伝達係数αを小さくし、冷却能力を低下
させる。
ことによって、冷却能力を調整する。
mmで、炭素含有量0.08重量%から0.2重量%の
中炭素鋼スラブを連続鋳造設備で鋳造する際に、スプレ
ー水量密度50〜10000l/分・m2 、気水比5〜
30に調整可能な2次冷却帯での2次冷却において、従
来は、コーナーかぎ割れ+コーナー近傍表面疵を含むコ
ーナー部割れ発生率が、50枚中5枚、即ち10%であ
り、内部割れ発生率は、50枚中3枚、即ち6%であっ
たのが、本発明を適用したところ、コーナー部割れ発生
率及び内部割れ発生率、共に、50枚中1枚、即ち2%
に大幅に低減できた。
ことなく、広い範囲に亘って2次冷却帯の冷却能力を調
整することが可能となる。従って、生産性を阻害するこ
となく、鋳片の内部割れや表面割れを防止して、良好な
鋳片を得ることが可能となる。
えたときの冷却水温と、基準温度における熱伝達係数α
を基準とした場合のαの比率の関係の例を示す線図
温の影響度の関係を示す線図
関係の例を示す線図
達係数の関係の例を示す線図
す影響係数 γ…影響係数βの傾き
Claims (3)
- 【請求項1】連続鋳造における2次冷却帯の冷却能力
を、所望の熱伝達係数αが得られるよう、次式 α∝1−(β0 +γ×logWd)×ΔTw (ここで、Wdは、水量密度、ΔTwは、基準水温Tw
oとの温度差、β0 は、熱伝達係数αに対する冷却水温
Twの影響度を表わす影響係数βの基準値、γは、該影
響係数βの傾き)に従って、冷却水温Twを変化させる
ことにより調整することを特徴とする連続鋳造における
2次冷却帯の制御方法。 - 【請求項2】請求項1に記載の連続鋳造における2次冷
却帯の制御方法において、強冷却を行う場合には、冷却
水温Twを冷却能力の向上分に見合う程度まで、基準水
温Twoより低下させて冷却に用いることを特徴とする
連続鋳造における2次冷却帯の制御方法。 - 【請求項3】請求項1に記載の連続鋳造における2次冷
却帯の制御方法において、緩冷却を行う場合には、冷却
水温Twを冷却能力の低下分に見合う程度まで、基準水
温Twoより上昇させて冷却に用いることを特徴とする
連続鋳造における2次冷却帯の制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP08111398A JP3617295B2 (ja) | 1998-03-27 | 1998-03-27 | 連続鋳造における2次冷却帯の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP08111398A JP3617295B2 (ja) | 1998-03-27 | 1998-03-27 | 連続鋳造における2次冷却帯の制御方法 |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH11277208A true JPH11277208A (ja) | 1999-10-12 |
JP3617295B2 JP3617295B2 (ja) | 2005-02-02 |
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP08111398A Expired - Fee Related JP3617295B2 (ja) | 1998-03-27 | 1998-03-27 | 連続鋳造における2次冷却帯の制御方法 |
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Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3617295B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008200704A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造機における鋳片冷却方法 |
JP2008212972A (ja) * | 2007-03-02 | 2008-09-18 | Jfe Steel Kk | 高Ni含有鋼鋳片の製造方法 |
JP2013052416A (ja) * | 2011-09-05 | 2013-03-21 | Jfe Steel Corp | 鋳造鋳片の連続鋳造方法 |
CN106270438A (zh) * | 2016-08-30 | 2017-01-04 | 东北大学 | 一种坯壳厚度预测方法及系统 |
CN113102714A (zh) * | 2020-07-30 | 2021-07-13 | 北京科技大学 | 一种控制包晶钢板坯角部裂纹的连铸冷却方法 |
-
1998
- 1998-03-27 JP JP08111398A patent/JP3617295B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008200704A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造機における鋳片冷却方法 |
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CN113102714B (zh) * | 2020-07-30 | 2021-12-03 | 北京科技大学 | 一种控制包晶钢板坯角部裂纹的连铸冷却方法 |
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---|---|
JP3617295B2 (ja) | 2005-02-02 |
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