JPS61103654A - 連続鋳造の条件を制御する方法 - Google Patents
連続鋳造の条件を制御する方法Info
- Publication number
- JPS61103654A JPS61103654A JP60236255A JP23625585A JPS61103654A JP S61103654 A JPS61103654 A JP S61103654A JP 60236255 A JP60236255 A JP 60236255A JP 23625585 A JP23625585 A JP 23625585A JP S61103654 A JPS61103654 A JP S61103654A
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- JP
- Japan
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- steel
- continuous casting
- heating device
- nozzle
- electric heating
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/60—Pouring-nozzles with heating or cooling means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
わる。特に、本発明は、ノズル内の溶鋼と同様に、トリ
ベ及び／又はタンデイソシュ内の溶鋼の温度を監視しか
つ制御する手段に係わる。これにより、付加的な利点と
して、本発明では、ノズルを通過する鋼の流れを更に一
定なものとすることができる。
ベ及び／又はタンデイソシュ内の溶鋼の温度を監視しか
つ制御する手段に係わる。これにより、付加的な利点と
して、本発明では、ノズルを通過する鋼の流れを更に一
定なものとすることができる。
鋼の連続鋳造は、公知でありかつ一般に広く行なわれて
いる方法である。しかしながら、鋳造速度を高め、半製
品化された連続鋳造生成物の品質を高めようとする（た
とえば、偏析が少ないこと、表面及び内部での欠陥、た
とえば亀裂、軸方向の気孔等、が少ないこと、凝固構造
が良好であること）現在の技術的及び経済的要求に対し
ては、満足できる解答が得られていない。
いる方法である。しかしながら、鋳造速度を高め、半製
品化された連続鋳造生成物の品質を高めようとする（た
とえば、偏析が少ないこと、表面及び内部での欠陥、た
とえば亀裂、軸方向の気孔等、が少ないこと、凝固構造
が良好であること）現在の技術的及び経済的要求に対し
ては、満足できる解答が得られていない。
これらの問題の解決は、品質の改良の実現及び新たな技
術的進歩のため、特に重要である。たとえば、現在、い
くつかの製鋼メーカによってのみ利用されて℃・る連続
鋳造半製品（Ｃ，Ｃ，Ｓｅｍ１ ） の直接圧延法を
拡長できること、又は熱間圧延により直接的にストリッ
プとされる薄い製品（たとえば、厚さ数口のもの）を連
続鋳造できることは、製鋼工業に対して、現在の状況を
改善しうる極めて顕著な経済的利点をもたらす画期的な
革新である。一般的には、連続鋳造半製品の品質に関す
る問題点の多くは、連続鋳造条件の不安定性又は変動に
由来する。最も重要なものと広く認められてし・る操作
条件の２つは、連続鋳造機の鋳型に達する際の鋼湯の温
度及び流量である。これらのパラメータをできるだけ一
定なものとすることが必須であると考えられる。
術的進歩のため、特に重要である。たとえば、現在、い
くつかの製鋼メーカによってのみ利用されて℃・る連続
鋳造半製品（Ｃ，Ｃ，Ｓｅｍ１ ） の直接圧延法を
拡長できること、又は熱間圧延により直接的にストリッ
プとされる薄い製品（たとえば、厚さ数口のもの）を連
続鋳造できることは、製鋼工業に対して、現在の状況を
改善しうる極めて顕著な経済的利点をもたらす画期的な
革新である。一般的には、連続鋳造半製品の品質に関す
る問題点の多くは、連続鋳造条件の不安定性又は変動に
由来する。最も重要なものと広く認められてし・る操作
条件の２つは、連続鋳造機の鋳型に達する際の鋼湯の温
度及び流量である。これらのパラメータをできるだけ一
定なものとすることが必須であると考えられる。
しかしながら、温度に関しては、鋼は液相線の温度より
も高、い温度で鋳造されなければならないことは明らか
である。温度におけるこの差（過熱として公知）は、鋳
造操作が規則的に進行するに充分なものでなければなら
ないが、同時に、以下の２つの理由により、できるだけ
小さいものでなければならない。第１の理由は、電気炉
における温度を高めるだめのコストが、この装置の効率
が比較的低い（約３０係）ことから、かなり高（・もの
となることである。第２の理由は、鋳型内での鋼の凝固
が得られる半製品の品質にかなりの影響を与えるととも
に、逆に凝固は過熱（正に、最終構造を制御する基礎パ
ラメータであると考えられる）によって影響されること
である。特に、１０℃以下の過熱により、偏析に関する
状況を改善できることが確認されて（・る。
も高、い温度で鋳造されなければならないことは明らか
である。温度におけるこの差（過熱として公知）は、鋳
造操作が規則的に進行するに充分なものでなければなら
ないが、同時に、以下の２つの理由により、できるだけ
小さいものでなければならない。第１の理由は、電気炉
における温度を高めるだめのコストが、この装置の効率
が比較的低い（約３０係）ことから、かなり高（・もの
となることである。第２の理由は、鋳型内での鋼の凝固
が得られる半製品の品質にかなりの影響を与えるととも
に、逆に凝固は過熱（正に、最終構造を制御する基礎パ
ラメータであると考えられる）によって影響されること
である。特に、１０℃以下の過熱により、偏析に関する
状況を改善できることが確認されて（・る。
他の重要なパラメータは、鋳鋼の温度の均一性 ゛で
ある。連続鋳造の間の温度の変動は、凝固を不均一なも
のとする。逆に、かかる凝固は、長手方向における表面
に亀裂及び気孔を生じさせ、更に中央部に亀裂を生じさ
せる。しかも、高速度の連続鋳造では、過剰の過熱及び
温度の変動により、固状黒皮の形成が不充分なものとな
り、特に角部分において亀裂を生ずる危険があり、ある
いは湯漏れを生ずる危険さえある。
ある。連続鋳造の間の温度の変動は、凝固を不均一なも
のとする。逆に、かかる凝固は、長手方向における表面
に亀裂及び気孔を生じさせ、更に中央部に亀裂を生じさ
せる。しかも、高速度の連続鋳造では、過剰の過熱及び
温度の変動により、固状黒皮の形成が不充分なものとな
り、特に角部分において亀裂を生ずる危険があり、ある
いは湯漏れを生ずる危険さえある。
以上の検討から、連続鋳造は、一定かつできるだけ小さ
い過熱で実施されなければならないことが明らかである
。しかしながら、このような条件下では、鋼が鋳造され
る以前、特に熱分散が最大となる部位、たとえばノズル
部において凝固する危険がある。もちろん、過熱が小さ
ければ小さいほど、この危険は大きくなる。
い過熱で実施されなければならないことが明らかである
。しかしながら、このような条件下では、鋼が鋳造され
る以前、特に熱分散が最大となる部位、たとえばノズル
部において凝固する危険がある。もちろん、過熱が小さ
ければ小さいほど、この危険は大きくなる。
この問題に関して提案された解決策は、各種の理由から
、完全には満足できるものではなかった。
、完全には満足できるものではなかった。
たとえば、トリベ又はタンディツシュ内の鋼を、アーク
電極又はこれら容器の壁内に埋込筐れた抵抗によって保
温することが提案された。しかし、これらノステムの熱
効率が低いこと（これにより、あまりにもコスト高なる
ものとなる）以外に、過熱が適当な低レベルに維持され
ても、少なくとも鋳造の開始時には、ノズル内の鋼の凝
固の問題は残っている。
電極又はこれら容器の壁内に埋込筐れた抵抗によって保
温することが提案された。しかし、これらノステムの熱
効率が低いこと（これにより、あまりにもコスト高なる
ものとなる）以外に、過熱が適当な低レベルに維持され
ても、少なくとも鋳造の開始時には、ノズル内の鋼の凝
固の問題は残っている。
本発明の目的は、簡単かつ効果的な方法で、これら欠点
を解消することにある。該方法は、鋼を炉から充分に低
い温度で出湯させ、この鋼を一定かつ最小の過熱で連続
的に鋳造させ１．凝固した鋼によるノズルの部分的又は
完全な閉塞を防止し、かつノズルにおける非金属性閉塞
物の形成を遅延させるものである。
を解消することにある。該方法は、鋼を炉から充分に低
い温度で出湯させ、この鋼を一定かつ最小の過熱で連続
的に鋳造させ１．凝固した鋼によるノズルの部分的又は
完全な閉塞を防止し、かつノズルにおける非金属性閉塞
物の形成を遅延させるものである。
鋼が炉からトリベに出湯され、ここからタンディツシュ
に注がれ、さらに、サブマージドシュノーケルを介して
連続鋳型に放出される連続鋳造プラントでは、本発明に
よる方法は、連続鋳型の上流にある前記容器（トリベ又
はタンディツシュ）の少なくとも一方に収容されている
鋼湯に、電気加熱装置から放射及び対流作用を及ぼさせ
しめること、及び前記加熱装置と連続鋳造鋳型との間に
、鋼湯を通して電流を通せしめることにより特徴ずけら
れる。別法として、可能かつ必要であれば、前記加熱装
置と、たとえば鋳型又は鋳造され、凝固した半製品自体
の下流側に配置されたノズル又は連続鋳造機の一部の如
き下流側の適当な部材との間で電流を通ぜしめることも
できる。これらの異なる解決策は、後述の如く、適切な
アンペア値の電流がタノデイツノユと鋳型との間をノズ
ルを介して流動する鋼を通して流れるとの事実が、本発
明の特に重要な点であることがら、本発明の精神の範囲
にいずれも包含されるものである。
に注がれ、さらに、サブマージドシュノーケルを介して
連続鋳型に放出される連続鋳造プラントでは、本発明に
よる方法は、連続鋳型の上流にある前記容器（トリベ又
はタンディツシュ）の少なくとも一方に収容されている
鋼湯に、電気加熱装置から放射及び対流作用を及ぼさせ
しめること、及び前記加熱装置と連続鋳造鋳型との間に
、鋼湯を通して電流を通せしめることにより特徴ずけら
れる。別法として、可能かつ必要であれば、前記加熱装
置と、たとえば鋳型又は鋳造され、凝固した半製品自体
の下流側に配置されたノズル又は連続鋳造機の一部の如
き下流側の適当な部材との間で電流を通ぜしめることも
できる。これらの異なる解決策は、後述の如く、適切な
アンペア値の電流がタノデイツノユと鋳型との間をノズ
ルを介して流動する鋼を通して流れるとの事実が、本発
明の特に重要な点であることがら、本発明の精神の範囲
にいずれも包含されるものである。
上記電気加熱装置は、熱効率が高いこと及び各ミ乙
種の制御が可能であることから、好筐しくはドラスフア
ート・アーク・プラズマ・トーチにより構成される。
ート・アーク・プラズマ・トーチにより構成される。
最後に、本発明によれば、タンプイソ７ユと鋳型との間
をノズルを通って流動する鋼に、鋼の流れ方向と直角の
磁界を受けさせることもできる。
をノズルを通って流動する鋼に、鋼の流れ方向と直角の
磁界を受けさせることもできる。
この磁界は、これに直角な電流と協働して、ノズル内で
鋼を攪拌する力を生じさせ、このようにして、ノズル部
の閉塞を生じうる非金属性不純物の生成を防止する。更
に、この磁界及び／又はノズル内を流れる電流を適当に
調節することＫより、ノズルを通る鋼の流量についても
制御することができる。
鋼を攪拌する力を生じさせ、このようにして、ノズル部
の閉塞を生じうる非金属性不純物の生成を防止する。更
に、この磁界及び／又はノズル内を流れる電流を適当に
調節することＫより、ノズルを通る鋼の流量についても
制御することができる。
本発明は、下記の各種利点を有する。すなわち、（１）
出湯から連続鋳造壕で間の時間に適合して、最小過
熱で炉から鋼を出湯できること。
出湯から連続鋳造壕で間の時間に適合して、最小過
熱で炉から鋼を出湯できること。
（２）鋳造の間、最小かつ一定な過熱を維持できること
。
。
（３） プラズマトーチの熱効率が太きいため、最小
操作コストで過熱を持続できること。
操作コストで過熱を持続できること。
（４）トランスフアート・アークトーチにより、鋼湯（
特にノズルを介して流動する）を通って高アンペア電流
が流れるとの事実から、ジュール効果を生ぜしめ、ノズ
ル内の鋼をさらに加熱することができ、これにより、最
小の過熱のために凝固する鋼による閉塞を防止できるこ
と。
特にノズルを介して流動する）を通って高アンペア電流
が流れるとの事実から、ジュール効果を生ぜしめ、ノズ
ル内の鋼をさらに加熱することができ、これにより、最
小の過熱のために凝固する鋼による閉塞を防止できるこ
と。
鋳型に入る前の鋼湯及び特にタンディツシュノズル内の
鋼湯の温度の制御は、トーチ作動パラメータ（電圧、電
流、ガス流及び浴からの距離）を制御でき、これにより
過熱値を一定に維持しうる公知の装置によって確実に実
行される。
鋼湯の温度の制御は、トーチ作動パラメータ（電圧、電
流、ガス流及び浴からの距離）を制御でき、これにより
過熱値を一定に維持しうる公知の装置によって確実に実
行される。
前述の如く、半製品の品質を支配する他の重要なパラメ
ータは、温度の均一性である。もちろん、連続鋳造中、
特に大規模な設備では、温度差はトリベ自体の内部でも
生ずる。この不均一性は、必然的に鋳型に移行され、本
発明による利点がすべて無効なものとなる。同一出願人
に係る特願昭６０−９５６８６号に開示された特殊なタ
ンディツシュを使用することにより、鋼湯の組成及び温
度について優れた均一性を得ることができ、上記欠点を
完全に排除できる。
ータは、温度の均一性である。もちろん、連続鋳造中、
特に大規模な設備では、温度差はトリベ自体の内部でも
生ずる。この不均一性は、必然的に鋳型に移行され、本
発明による利点がすべて無効なものとなる。同一出願人
に係る特願昭６０−９５６８６号に開示された特殊なタ
ンディツシュを使用することにより、鋼湯の組成及び温
度について優れた均一性を得ることができ、上記欠点を
完全に排除できる。
本発明に従って、２５ｔ／時間連続鋳造ラインで行なっ
た一連の試験では、炉内の過熱を４０°Ｃ低下でき、鋼
を直列トリベ処理でき、タンディツシュ内の鋼を７な（
・し８℃の一定過熱に維持できるとともに、ジュール効
果を発揮せしめて、ノズル内で所望により工ないし１０
°Ｃの範囲で付加的に加熱することができた。
た一連の試験では、炉内の過熱を４０°Ｃ低下でき、鋼
を直列トリベ処理でき、タンディツシュ内の鋼を７な（
・し８℃の一定過熱に維持できるとともに、ジュール効
果を発揮せしめて、ノズル内で所望により工ないし１０
°Ｃの範囲で付加的に加熱することができた。
５０ｔ／時間連続鋳造ラインで行なった試験でも、同様
の結果が得られることを示した。もちろん、この場合に
は、より高い電流が使用される。
の結果が得られることを示した。もちろん、この場合に
は、より高い電流が使用される。
使用できるトーチの限られた電力のため、より大きい連
続鋳造プラントでの作動は不可能であった。しかし、利
用できるデータを１５０ ｔ／時間／ストランドの容量
をもつ連続鋳造機にあてはめてみた場合、電流約１５０
０ＯＡによるジュール効果によって、ノズル内で１ない
し２°Ｃの温度上昇が得られるとともに、適当な容量の
トーチにより、タンプイソ７ユ及び／又はトリベ内での
過熱を低下かつ制御できる。
続鋳造プラントでの作動は不可能であった。しかし、利
用できるデータを１５０ ｔ／時間／ストランドの容量
をもつ連続鋳造機にあてはめてみた場合、電流約１５０
０ＯＡによるジュール効果によって、ノズル内で１ない
し２°Ｃの温度上昇が得られるとともに、適当な容量の
トーチにより、タンプイソ７ユ及び／又はトリベ内での
過熱を低下かつ制御できる。
上述の如き試験から、本発明に従って操作することによ
り、偏析を改善でき、樹状構造を少なくとも３０チ低減
でき、得られる半製品の表面及び角部分における亀裂の
低減（約５０係）に加えて、軸方向の欠点、たとえば気
孔及び収縮巣をほぼ完全に排除できる。
り、偏析を改善でき、樹状構造を少なくとも３０チ低減
でき、得られる半製品の表面及び角部分における亀裂の
低減（約５０係）に加えて、軸方向の欠点、たとえば気
孔及び収縮巣をほぼ完全に排除できる。
（ほか７名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炉から出湯せしめた鋼をトリベに取り、ここから少
なくとも１のタンディッシュに移し、サブマージドノズ
ルを経由して連続鋳造鋳型に送給させてなる連続鋳造に
おける条件を制御する方法において、前記連続鋳造鋳型
以前の容器の少なくとも１に収容される鋼湯に、電気加
熱装置からの副射及び対流作用を及ぼさせしめるととも
に、この電気加熱装置から該電気加熱装置の下流側に配
置されたリターンに鋼湯を通して電流を通ずることを特
徴とする、連続鋼鋳の条件を制御する方法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、前記電
気加熱装置がトランスファード・アーク・プラズマ・ト
ーチである、連続鋳造の条件を制御する方法。 ３ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、前記電
気加熱装置の下流側での電流のリターンを、連続鋳造鋳
型を介して行なう、連続鋳造の条件を制御する方法。 ４ 特許請求の範囲第１項記載の方法において、タンデ
ィッシュと連続鋳造鋳型との間をノズルを介して流動す
る鋼に、電流を通ずるだけでなく、この鋼の流れに直角
な電界を直接に作用せしめる、連続鋳造の条件制御方法
。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT49069/84A IT1178173B (it) | 1984-10-25 | 1984-10-25 | Procedimento per la regolazione delle condizioni di colata continua |
| IT49069A/84 | 1984-10-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61103654A true JPS61103654A (ja) | 1986-05-22 |
Family
ID=11269556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60236255A Pending JPS61103654A (ja) | 1984-10-25 | 1985-10-22 | 連続鋳造の条件を制御する方法 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4645534A (ja) |
| JP (1) | JPS61103654A (ja) |
| AT (1) | AT396758B (ja) |
| BE (1) | BE903517A (ja) |
| CA (1) | CA1252268A (ja) |
| DD (1) | DD239733A5 (ja) |
| DE (1) | DE3536879A1 (ja) |
| ES (1) | ES8608967A1 (ja) |
| FR (1) | FR2572316B1 (ja) |
| GB (1) | GB2166072B (ja) |
| IT (1) | IT1178173B (ja) |
| NL (1) | NL8502902A (ja) |
Cited By (3)
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| JP2007327536A (ja) * | 2006-06-07 | 2007-12-20 | Honda Motor Co Ltd | 変速機 |
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1985
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