JPH11277073A - 脱リン装置 - Google Patents
脱リン装置Info
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- JPH11277073A JPH11277073A JP10081618A JP8161898A JPH11277073A JP H11277073 A JPH11277073 A JP H11277073A JP 10081618 A JP10081618 A JP 10081618A JP 8161898 A JP8161898 A JP 8161898A JP H11277073 A JPH11277073 A JP H11277073A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 原水を反応塔に上向流通水し、反応塔下部か
らＭＡＰ粒子を分離、回収する脱リン装置において、安
価な水酸化マグネシウムを用いて効率良く脱リンする。 【解決手段】 原水を反応塔１下部に供給し、処理水を
反応塔１上部より取り出すと共に、処理水の一部を該反
応塔１下部へ循環させ、生成したＭＡＰ粒子を反応塔１
下部より取り出す。反応塔１に対してはＮａＯＨのほ
か、水酸化マグネシウムに約０．５当量の硫酸を添加し
た水酸化マグネシウムスラリーを供給する。
らＭＡＰ粒子を分離、回収する脱リン装置において、安
価な水酸化マグネシウムを用いて効率良く脱リンする。 【解決手段】 原水を反応塔１下部に供給し、処理水を
反応塔１上部より取り出すと共に、処理水の一部を該反
応塔１下部へ循環させ、生成したＭＡＰ粒子を反応塔１
下部より取り出す。反応塔１に対してはＮａＯＨのほ
か、水酸化マグネシウムに約０．５当量の硫酸を添加し
た水酸化マグネシウムスラリーを供給する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はリン含有水中のリン
をＭＡＰ（リン酸マグネシウムアンモニウム）として除
去する装置に係り、特にＭＡＰ生成のためのマグネシウ
ム源として水酸化マグネシウムを用いるようにした脱リ
ン装置に関する。
をＭＡＰ（リン酸マグネシウムアンモニウム）として除
去する装置に係り、特にＭＡＰ生成のためのマグネシウ
ム源として水酸化マグネシウムを用いるようにした脱リ
ン装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】下水、し尿、排水等の嫌気、好気処理工
程で発生する汚泥脱水濾液、消化脱離液等のリン含有水
からリンを除去する方法として、従来、リン含有水中に
マグネシウムイオンを添加して、該水中に含有されるア
ンモニア成分及びリンとマグネシウムイオンとからＭＡ
Ｐを生成させ、生成したＭＡＰ粒子を分離回収する方法
が提案されている。
程で発生する汚泥脱水濾液、消化脱離液等のリン含有水
からリンを除去する方法として、従来、リン含有水中に
マグネシウムイオンを添加して、該水中に含有されるア
ンモニア成分及びリンとマグネシウムイオンとからＭＡ
Ｐを生成させ、生成したＭＡＰ粒子を分離回収する方法
が提案されている。
【０００３】このＭＡＰ生成反応を利用する従来の脱リ
ン装置では、ＭＡＰ粒子を充填した反応塔に、リン含有
水を上向流で通水し、マグネシウム塩（通常は塩化マグ
ネシウム）を添加すると共に必要に応じてアルカリ（通
常はＮａＯＨ）を添加してｐＨ８以上に調整しＭＡＰを
該ＭＡＰ粒子上に析出させる。
ン装置では、ＭＡＰ粒子を充填した反応塔に、リン含有
水を上向流で通水し、マグネシウム塩（通常は塩化マグ
ネシウム）を添加すると共に必要に応じてアルカリ（通
常はＮａＯＨ）を添加してｐＨ８以上に調整しＭＡＰを
該ＭＡＰ粒子上に析出させる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のようにＭＡＰプ
ロセスによる従来の脱リン装置にあっては、マグネシウ
ムイオン源として塩化マグネシウムを添加しているが、
この塩化マグネシウムは水酸化マグネシウムよりも高価
であり、安価な水酸化マグネシウムの使用が期待されて
いる。ところが、水酸化マグネシウムの水に対する溶解
度は塩化マグネシウムに比べるとかなり低く、水酸化マ
グネシウムスラリーの水中にはマグネシウムイオンは数
ｐｐｍ程度しか存在しない（ｐH約１０．５）。特に、
ＭＡＰ析出反応が進行するｐＨ８〜９のアルカリ性の水
に対する水酸化マグネシウムの溶解速度はかなり低い。
このため、ＭＡＰ析出反応において水酸化マグネシウム
の溶解速度が律速となり、リン除去のための処理時間が
著しく長いものとなる。
ロセスによる従来の脱リン装置にあっては、マグネシウ
ムイオン源として塩化マグネシウムを添加しているが、
この塩化マグネシウムは水酸化マグネシウムよりも高価
であり、安価な水酸化マグネシウムの使用が期待されて
いる。ところが、水酸化マグネシウムの水に対する溶解
度は塩化マグネシウムに比べるとかなり低く、水酸化マ
グネシウムスラリーの水中にはマグネシウムイオンは数
ｐｐｍ程度しか存在しない（ｐH約１０．５）。特に、
ＭＡＰ析出反応が進行するｐＨ８〜９のアルカリ性の水
に対する水酸化マグネシウムの溶解速度はかなり低い。
このため、ＭＡＰ析出反応において水酸化マグネシウム
の溶解速度が律速となり、リン除去のための処理時間が
著しく長いものとなる。
【０００５】本発明は、このような問題点を解決し、安
価な水酸化マグネシウムを用いてＭＡＰ粒子を効率よく
生成させることができる脱リン装置を提供することを目
的とする。
価な水酸化マグネシウムを用いてＭＡＰ粒子を効率よく
生成させることができる脱リン装置を提供することを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明の脱リン
装置は、リン含有水を反応塔下部に導入し、処理水を反
応塔上部より取り出す脱リン装置において、水酸化マグ
ネシウムを添加する手段と、水酸化マグネシウムに酸を
添加する手段とを設けたことを特徴とするものである。
装置は、リン含有水を反応塔下部に導入し、処理水を反
応塔上部より取り出す脱リン装置において、水酸化マグ
ネシウムを添加する手段と、水酸化マグネシウムに酸を
添加する手段とを設けたことを特徴とするものである。
【０００７】このように酸を添加することにより水酸化
マグネシウムの溶解が促進され、ＭＡＰ析出反応速度が
大きくなる。この酸の添加量は水酸化マグネシウムの当
量よりも少なくて良い。これは、酸の添加量が水酸化マ
グネシウムの当量よりも少なく、水酸化マグネシウムが
酸によっては溶解しきれない場合であっても、酸に溶解
することにより一部凝集して大きな粒径になっている２
次粒子を単粒子（１次粒子）に分散させ、また、１次粒
子自身の粒径が小さくなり、水酸化マグネシウムの溶解
が促進されるからである。なお、酸の水酸化マグネシウ
ムに対する比率は、０．３〜０．８当量、特に０．５〜
０．７当量であることが好ましい。
マグネシウムの溶解が促進され、ＭＡＰ析出反応速度が
大きくなる。この酸の添加量は水酸化マグネシウムの当
量よりも少なくて良い。これは、酸の添加量が水酸化マ
グネシウムの当量よりも少なく、水酸化マグネシウムが
酸によっては溶解しきれない場合であっても、酸に溶解
することにより一部凝集して大きな粒径になっている２
次粒子を単粒子（１次粒子）に分散させ、また、１次粒
子自身の粒径が小さくなり、水酸化マグネシウムの溶解
が促進されるからである。なお、酸の水酸化マグネシウ
ムに対する比率は、０．３〜０．８当量、特に０．５〜
０．７当量であることが好ましい。
【０００８】この酸と水酸化マグネシウムとは、被処理
水（リン含有水）に対しいずれが先に添加されても良
く、同時に添加されても良い。また、酸と水酸化マグネ
シウムとを混合してからリン含有水に対しこの混合後の
液を添加しても良い。
水（リン含有水）に対しいずれが先に添加されても良
く、同時に添加されても良い。また、酸と水酸化マグネ
シウムとを混合してからリン含有水に対しこの混合後の
液を添加しても良い。
【０００９】この酸、水酸化マグネシウムは、反応塔に
導入される前のリン含有水に対し添加されても良く、反
応塔内に導入されたリン含有水に対し酸添加水酸化マグ
ネシウムを供給しても良い。
導入される前のリン含有水に対し添加されても良く、反
応塔内に導入されたリン含有水に対し酸添加水酸化マグ
ネシウムを供給しても良い。
【００１０】請求項２の発明の脱リン装置は、リン含有
水を反応塔下部に導入し、処理水を反応塔上部より取り
出す脱リン装置において、水酸化マグネシウムとアンモ
ニウムイオン含有水とを混合してリン含有水に添加する
手段を設けたことを特徴とするものである。
水を反応塔下部に導入し、処理水を反応塔上部より取り
出す脱リン装置において、水酸化マグネシウムとアンモ
ニウムイオン含有水とを混合してリン含有水に添加する
手段を設けたことを特徴とするものである。
【００１１】このようにアンモニウムイオンが水中に共
存する場合も水酸化マグネシウムの水に対する溶解が促
進され、ＭＡＰ析出反応が速くなる。
存する場合も水酸化マグネシウムの水に対する溶解が促
進され、ＭＡＰ析出反応が速くなる。
【００１２】従って、請求項３の発明の脱リン装置で
は、リン及びアンモニウムイオン含有水に対し水酸化マ
グネシウムを添加する。この場合にも、水酸化マグネシ
ウムの溶解が促進され、ＭＡＰ析出反応が速くなる。
は、リン及びアンモニウムイオン含有水に対し水酸化マ
グネシウムを添加する。この場合にも、水酸化マグネシ
ウムの溶解が促進され、ＭＡＰ析出反応が速くなる。
【００１３】アンモニウムイオンによって水酸化マグネ
シウムの溶解を促進する請求項２、３の脱リン装置にお
いては、［Ｍｇ2+／ＰＯ4−Ｐ］（モル比）を１〜３、
好ましくは１．２〜２．５で水酸化マグネシウムを添加
するが、アンモニウムイオンと水酸化マグネシウムの関
係は［Ｍｇ2+／ＮＨ4−Ｎ］（モル比）が０．７５以
下、特に０．５以下の条件が好ましい。
シウムの溶解を促進する請求項２、３の脱リン装置にお
いては、［Ｍｇ2+／ＰＯ4−Ｐ］（モル比）を１〜３、
好ましくは１．２〜２．５で水酸化マグネシウムを添加
するが、アンモニウムイオンと水酸化マグネシウムの関
係は［Ｍｇ2+／ＮＨ4−Ｎ］（モル比）が０．７５以
下、特に０．５以下の条件が好ましい。
【００１４】このようなアンモニウムイオン含有水とし
ては、例えば、汚泥乾燥ガスのガス処理排水（ＮＨ4−
Ｎ濃度約３００ｐｐｍ程度）のほか、アンモニアストリ
ッピング吸収液（ＮＨ4−Ｎ濃度約２００００ｐｐ
ｍ）、イオン交換樹脂再生廃液（ＮＨ4−Ｎ濃度２００
０ｐｐｍ）などが例示される。このアンモニウムイオン
含有水に対し水酸化マグネシウムを添加し水酸化マグネ
シウムの溶解を促進してからこの水酸化マグネシウム分
散水（水酸化マグネシウムの一部溶解水）を反応塔に導
入するか、又は被処理原水に混合する。
ては、例えば、汚泥乾燥ガスのガス処理排水（ＮＨ4−
Ｎ濃度約３００ｐｐｍ程度）のほか、アンモニアストリ
ッピング吸収液（ＮＨ4−Ｎ濃度約２００００ｐｐ
ｍ）、イオン交換樹脂再生廃液（ＮＨ4−Ｎ濃度２００
０ｐｐｍ）などが例示される。このアンモニウムイオン
含有水に対し水酸化マグネシウムを添加し水酸化マグネ
シウムの溶解を促進してからこの水酸化マグネシウム分
散水（水酸化マグネシウムの一部溶解水）を反応塔に導
入するか、又は被処理原水に混合する。
【００１５】本発明において、リン含有水としては汚泥
溶融時の電気集塵排水（リン濃度約７０〜８０ｐｐ
ｍ）、下水またはし尿、下水又はし尿等の処理工程で発
生する汚泥脱水濾液、消化脱離液などが例示される。
溶融時の電気集塵排水（リン濃度約７０〜８０ｐｐ
ｍ）、下水またはし尿、下水又はし尿等の処理工程で発
生する汚泥脱水濾液、消化脱離液などが例示される。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１７】図１は請求項１の発明の実施の形態に係る
脱リン装置を示す概略的な断面図である。
脱リン装置を示す概略的な断面図である。
【００１８】反応塔１の下部に、ポンプＰ1を有した原
水（下水、し尿の嫌気消化脱離液、生し尿等のリン含有
水）の導入配管２が接続され、反応塔１の上部に処理水
の取出配管３が接続されている。１１は溢流堰、１２は
ｐＨ計である。なお、反応塔１の頂部は開放している。
水（下水、し尿の嫌気消化脱離液、生し尿等のリン含有
水）の導入配管２が接続され、反応塔１の上部に処理水
の取出配管３が接続されている。１１は溢流堰、１２は
ｐＨ計である。なお、反応塔１の頂部は開放している。
【００１９】反応塔１の下部はＭＡＰ粒子を引き抜き易
いようにコーン状とされている。反応塔１の下部には水
酸化マグネシウムのスラリー（混合槽４Ａにおいて水酸
化マグネシウムに対し当量よりも少量の酸を加えて水酸
化マグネシウムを部分的に溶解させた水酸化マグネシウ
ムスラリー）の供給管４及びＮａＯＨ等のアルカリ剤の
供給管５が接続され、底部にはＭＡＰ粒子の排出管６が
設けられている。６ａはバルブを示す。
いようにコーン状とされている。反応塔１の下部には水
酸化マグネシウムのスラリー（混合槽４Ａにおいて水酸
化マグネシウムに対し当量よりも少量の酸を加えて水酸
化マグネシウムを部分的に溶解させた水酸化マグネシウ
ムスラリー）の供給管４及びＮａＯＨ等のアルカリ剤の
供給管５が接続され、底部にはＭＡＰ粒子の排出管６が
設けられている。６ａはバルブを示す。
【００２０】反応塔１内の下部には散気管１０が設けら
れている。なお、この散気管１０を省略し、上昇水流に
よってＭＡＰ粒子を展開させるようにしても良い。
れている。なお、この散気管１０を省略し、上昇水流に
よってＭＡＰ粒子を展開させるようにしても良い。
【００２１】溢流堰１１を溢流した水の一部を塔底部へ
循環させるように配管７、ポンプＰ2及び配管８が設け
られている。
循環させるように配管７、ポンプＰ2及び配管８が設け
られている。
【００２２】配管７への水の取り出しは、溢流堰１１に
限らず、取出配管３であっても良く、また反応塔１内の
液面から１ｍ以内程度の反応塔１上部であっても良い。
限らず、取出配管３であっても良く、また反応塔１内の
液面から１ｍ以内程度の反応塔１上部であっても良い。
【００２３】散気管１０を設置する場合は、反応塔１の
下部における円筒部とコーン部との境界部から上方１０
ｃｍ以内に配置するのが好ましい。配管２，４，５，８
は反応塔１の下端から２０ｃｍ以内の高さに接続される
のが好ましい。
下部における円筒部とコーン部との境界部から上方１０
ｃｍ以内に配置するのが好ましい。配管２，４，５，８
は反応塔１の下端から２０ｃｍ以内の高さに接続される
のが好ましい。
【００２４】以下に、この脱リン装置の作動について説
明する。
明する。
【００２５】反応塔１の下部に配管２から原水が導入さ
れる。反応塔１では、ＭＡＰが析出するｐＨ条件、即ち
ｐＨ約８〜１０となるように、供給管５よりＮａＯＨ等
のアルカリ剤が注入される。また、供給管４より水酸化
マグネシウムスラリーが注入される。
れる。反応塔１では、ＭＡＰが析出するｐＨ条件、即ち
ｐＨ約８〜１０となるように、供給管５よりＮａＯＨ等
のアルカリ剤が注入される。また、供給管４より水酸化
マグネシウムスラリーが注入される。
【００２６】反応塔１内では、既に析出しているＭＡＰ
粒子を種晶としてＭＡＰが造粒される。即ち、原水の流
入と処理水の循環及び散気管１０からの曝気によりＭＡ
Ｐ粒子が流動状態となり、このＭＡＰ粒子の表面に新た
なＭＡＰが析出し、ＭＡＰ粒子が粒成長する。
粒子を種晶としてＭＡＰが造粒される。即ち、原水の流
入と処理水の循環及び散気管１０からの曝気によりＭＡ
Ｐ粒子が流動状態となり、このＭＡＰ粒子の表面に新た
なＭＡＰが析出し、ＭＡＰ粒子が粒成長する。
【００２７】このＭＡＰの析出プロセスにおいて、原水
のリン濃度が過度に高いと、種晶の表面以外の液中でＭ
ＡＰの微小結晶が自己析出し、ＭＡＰ粒子が粒成長しに
くいという不具合があるが、この脱リン装置では、反応
塔１の処理水を配管７，８及びポンプＰ2により循環す
ることにより、反応塔１内のＭＡＰ析出反応部のリン濃
度を低下させることができる。
のリン濃度が過度に高いと、種晶の表面以外の液中でＭ
ＡＰの微小結晶が自己析出し、ＭＡＰ粒子が粒成長しに
くいという不具合があるが、この脱リン装置では、反応
塔１の処理水を配管７，８及びポンプＰ2により循環す
ることにより、反応塔１内のＭＡＰ析出反応部のリン濃
度を低下させることができる。
【００２８】これにより反応塔１内のＭＡＰの過飽和度
が低下し、ＭＡＰは微小結晶として自己析出することな
く、殆どが種晶のＭＡＰ粒子の表面で析出してＭＡＰ粒
子の粒成長を促進する。この処理水の循環は、反応塔１
内の反応部のリン濃度をリン酸塩濃度１００ｍｇ／Ｌ以
下、特に４０〜８０ｍｇ／Ｌとなるように行うのが好ま
しい。
が低下し、ＭＡＰは微小結晶として自己析出することな
く、殆どが種晶のＭＡＰ粒子の表面で析出してＭＡＰ粒
子の粒成長を促進する。この処理水の循環は、反応塔１
内の反応部のリン濃度をリン酸塩濃度１００ｍｇ／Ｌ以
下、特に４０〜８０ｍｇ／Ｌとなるように行うのが好ま
しい。
【００２９】ＭＡＰの析出によりリン濃度が低下した処
理水は、取出配管３より排出される。
理水は、取出配管３より排出される。
【００３０】反応塔１内のＭＡＰ粒子量が所定以上にな
ったときには、反応塔１下部の排出管６より間欠的又は
連続的に取り出す。
ったときには、反応塔１下部の排出管６より間欠的又は
連続的に取り出す。
【００３１】なお、図示の例では、水酸化マグネシウム
スラリー及びアルカリ剤のみを添加しているが、ＭＡＰ
の生成にアンモニア成分が不足する場合には、反応塔に
更にアンモニア又はアンモニウム塩を添加する。
スラリー及びアルカリ剤のみを添加しているが、ＭＡＰ
の生成にアンモニア成分が不足する場合には、反応塔に
更にアンモニア又はアンモニウム塩を添加する。
【００３２】図１では水酸化マグネシウムスラリーを反
応塔１に添加しているが、原水供給配管２に対し水酸化
マグネシウムスラリーを添加しても良い。例えばＭｇ
（ＯＨ）2スラリーに対し酸を添加し、この混合液を原
水供給管２に添加しても良い。また、Ｍｇ（ＯＨ）2ス
ラリー及び酸を原水供給管２にそれぞれ別々に添加する
こともできる。この場合、Ｍｇ（ＯＨ）2スラリー及び
酸の原水供給管２に対する添加の順番はいずれを先にし
ても良く、両者を同時に原水に添加しても良い。
応塔１に添加しているが、原水供給配管２に対し水酸化
マグネシウムスラリーを添加しても良い。例えばＭｇ
（ＯＨ）2スラリーに対し酸を添加し、この混合液を原
水供給管２に添加しても良い。また、Ｍｇ（ＯＨ）2ス
ラリー及び酸を原水供給管２にそれぞれ別々に添加する
こともできる。この場合、Ｍｇ（ＯＨ）2スラリー及び
酸の原水供給管２に対する添加の順番はいずれを先にし
ても良く、両者を同時に原水に添加しても良い。
【００３３】図２は請求項２の発明の実施の形態に係る
脱リン装置の概略的な断面図である。
脱リン装置の概略的な断面図である。
【００３４】この実施の形態では混合槽４Ｂに対し水酸
化マグネシウムとアンモニウムイオン濃度の高い排水
（高ＮＨ4 +排水）が供給されている。前記の通り、アン
モニウムイオンは水酸化マグネシウムの溶解を促進する
作用があり、この高ＮＨ4 +排水によって水酸化マグネシ
ウムの一部が溶解した水酸化マグネシウムスラリー含有
液が供給管４を介して反応塔１に供給される。
化マグネシウムとアンモニウムイオン濃度の高い排水
（高ＮＨ4 +排水）が供給されている。前記の通り、アン
モニウムイオンは水酸化マグネシウムの溶解を促進する
作用があり、この高ＮＨ4 +排水によって水酸化マグネシ
ウムの一部が溶解した水酸化マグネシウムスラリー含有
液が供給管４を介して反応塔１に供給される。
【００３５】この図２の実施の形態のその他の構成は図
１と同一であり、同一符号は同一部分を示している。
１と同一であり、同一符号は同一部分を示している。
【００３６】図２では水酸化マグネシウムスラリーを反
応塔１に対し直接的に供給しているが、原水供給管２に
対し水酸化マグネシウムスラリーを添加するようにして
も良い。また、原水供給管２に対し水酸化マグネシウム
スラリーと高ＮＨ4 +排水とを、別々に添加してもよい。
応塔１に対し直接的に供給しているが、原水供給管２に
対し水酸化マグネシウムスラリーを添加するようにして
も良い。また、原水供給管２に対し水酸化マグネシウム
スラリーと高ＮＨ4 +排水とを、別々に添加してもよい。
【００３７】図３は請求項３の発明の実施の形態に係る
脱リン装置の概略的な断面図である。この実施の形態で
はアンモニウムイオン濃度が高いリン含有排水に対し水
酸化マグネシウムが添加され、この添加後の液が反応塔
１に導入される。
脱リン装置の概略的な断面図である。この実施の形態で
はアンモニウムイオン濃度が高いリン含有排水に対し水
酸化マグネシウムが添加され、この添加後の液が反応塔
１に導入される。
【００３８】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００３９】実施例１図１に示す装置（ただし、散気管
は設置せず。）の各部材の寸法等を次の通りとした。
は設置せず。）の各部材の寸法等を次の通りとした。
【００４０】 反応塔１ 反応部 高さ １５００ｍｍ， 直径 ５０ｍｍ， コーン状部分 高さ ４３ｍｍ 分離部 高さ １５０ｍｍ， 直径 ７０ｍｍ 通水条件は次の通りとした。
【００４１】原水：次の濃度となるようにリン酸１カリ
ウム及び塩化アンモニウムを水に溶解したもの。
ウム及び塩化アンモニウムを水に溶解したもの。
【００４２】 ＰＯ4−Ｐ １５０ｐｐｍ ＮＨ4−Ｎ ６００ｐｐｍ ｐＨ ７．３ 原水供給量：３５．７Ｌ／Ｈｒ（原水の反応塔の反応部
内平均滞留時間：５分） 循環流量：８２Ｌ／Ｈｒ 反応部の上向流ＬＶ：６０ｍ／Ｈｒ マグネシウム剤：Ｍｇ（ＯＨ）2の１ｗｔ％スラリーに
対し、混合槽４Ａにおいて硫酸をＭｇ（ＯＨ）2の０．
５当量だけ添加した液（スラリー）。このスラリーを原
水ＰＯ4−Ｐ濃度に対し、Ｍｇ／Ｐのモル比が１．５と
なるよう添加 ＮａＯＨ添加量：１％溶液を、溢流液ｐＨが８．０とな
るよう添加 初期種晶 ：０．５〜１ｍｍのＭＡＰ１５００ｇ 上記条件にて３日間連続通水し、処理水中のＰＯ4−Ｐ
の濃度を測定した結果を表１に示す。
内平均滞留時間：５分） 循環流量：８２Ｌ／Ｈｒ 反応部の上向流ＬＶ：６０ｍ／Ｈｒ マグネシウム剤：Ｍｇ（ＯＨ）2の１ｗｔ％スラリーに
対し、混合槽４Ａにおいて硫酸をＭｇ（ＯＨ）2の０．
５当量だけ添加した液（スラリー）。このスラリーを原
水ＰＯ4−Ｐ濃度に対し、Ｍｇ／Ｐのモル比が１．５と
なるよう添加 ＮａＯＨ添加量：１％溶液を、溢流液ｐＨが８．０とな
るよう添加 初期種晶 ：０．５〜１ｍｍのＭＡＰ１５００ｇ 上記条件にて３日間連続通水し、処理水中のＰＯ4−Ｐ
の濃度を測定した結果を表１に示す。
【００４３】比較例１ 水酸化マグネシウム及び硫酸を全く使用せず、供給配管
４から反応塔１にＭｇＣｌ2の１％水溶液をＭｇ／Ｐ
（モル比）＝１．５となるように供給したこと以外は実
施例１と同一の脱リン装置を用い、同一条件にてこの脱
リン装置の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測
定した。結果を表１に示す。
４から反応塔１にＭｇＣｌ2の１％水溶液をＭｇ／Ｐ
（モル比）＝１．５となるように供給したこと以外は実
施例１と同一の脱リン装置を用い、同一条件にてこの脱
リン装置の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測
定した。結果を表１に示す。
【００４４】比較例２ 実施例１において混合槽４Ａへの硫酸添加を停止した。
また原水流量及び循環水量を表１の通りとし、原水の反
応部内の平均滞留時間を３０分とした。なお、Ｍｇ（Ｏ
Ｈ）2の添加量を表１の通り増大させた。
また原水流量及び循環水量を表１の通りとし、原水の反
応部内の平均滞留時間を３０分とした。なお、Ｍｇ（Ｏ
Ｈ）2の添加量を表１の通り増大させた。
【００４５】その他は実施例１と同様にして脱リン装置
の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測定した。
結果を表１に示す。
の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測定した。
結果を表１に示す。
【００４６】
【表１】
【００４７】表１から明らかな通り、実施例１によれば
ＭｇＣｌ2を用いた比較例１と同等のリン除去を行うこ
とができる。Ｍｇ（ＯＨ）2のみを用いる比較例２は、
これらに比べリン除去性能に劣る。
ＭｇＣｌ2を用いた比較例１と同等のリン除去を行うこ
とができる。Ｍｇ（ＯＨ）2のみを用いる比較例２は、
これらに比べリン除去性能に劣る。
【００４８】実施例２ 図２に示す装置（ただし、散気管は設置せず。）の各部
材の寸法等を次の通りとした。
材の寸法等を次の通りとした。
【００４９】 反応塔１ 反応部 高さ ２０００ｍｍ， 直径 ３０ｍｍ， コーン状部分 高さ ４３ｍｍ 分離部 高さ １５０ｍｍ， 直径 ７０ｍｍ 通水条件は次の通りとした。
【００５０】原水：次の濃度となるようにリン酸１カリ
ウム及び塩化アンモニウムを水に溶解したもの。
ウム及び塩化アンモニウムを水に溶解したもの。
【００５１】 ＰＯ4−Ｐ ２００ｐｐｍ ｐＨ ６．８ 原水供給量：１４．４Ｌ／Ｈｒ（原水の反応塔の反応部
内平均滞留時間：６分） 循環流量：１３．６Ｌ／Ｈｒ 反応部の上向流ＬＶ：６０ｍ／Ｈｒ マグネシウム剤：塩化アンモニウムの０．１９ｗｔ％水
溶液（ＮＨ4−Ｎ濃度：５００ｍｇ／Ｌ）に対し混合槽
４ＢでＭｇ（ＯＨ）2を１ｗｔ％の割合で添加した液
（スラリー）。混合槽４Ｂ内の平均滞留時間は５分３０
秒である。このスラリーを原水ＰＯ4−Ｐ濃度に対し、
Ｍｇ／Ｐのモル比が２となるよう１．１Ｌ／Ｈｒで添加 ＮａＯＨ添加量：１％溶液を、溢流液ｐＨが８．０とな
るよう添加 初期種晶は実施例１と同じとした。上記条件にて３日間
連続通水し、処理水中のＰＯ4−Ｐの濃度を測定した結
果を表２に示す。
内平均滞留時間：６分） 循環流量：１３．６Ｌ／Ｈｒ 反応部の上向流ＬＶ：６０ｍ／Ｈｒ マグネシウム剤：塩化アンモニウムの０．１９ｗｔ％水
溶液（ＮＨ4−Ｎ濃度：５００ｍｇ／Ｌ）に対し混合槽
４ＢでＭｇ（ＯＨ）2を１ｗｔ％の割合で添加した液
（スラリー）。混合槽４Ｂ内の平均滞留時間は５分３０
秒である。このスラリーを原水ＰＯ4−Ｐ濃度に対し、
Ｍｇ／Ｐのモル比が２となるよう１．１Ｌ／Ｈｒで添加 ＮａＯＨ添加量：１％溶液を、溢流液ｐＨが８．０とな
るよう添加 初期種晶は実施例１と同じとした。上記条件にて３日間
連続通水し、処理水中のＰＯ4−Ｐの濃度を測定した結
果を表２に示す。
【００５２】比較例３ 混合槽４Ｂに水酸化マグネシウムを全く添加せず、配管
４からは実施例２と同じ塩化マグネシウム２ｗｔ％水溶
液を０．９Ｌ／Ｈｒで供給した。ＭＡＰ生成のためのＭ
ｇ源としてＭｇＣｌ2の１％水溶液をＭｇ／Ｐ（モル
比）＝２となるように供給した。これ以外は実施例２と
同一の脱リン装置を用い、同一条件にてこの脱リン装置
の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測定した。
結果を表２に示す。
４からは実施例２と同じ塩化マグネシウム２ｗｔ％水溶
液を０．９Ｌ／Ｈｒで供給した。ＭＡＰ生成のためのＭ
ｇ源としてＭｇＣｌ2の１％水溶液をＭｇ／Ｐ（モル
比）＝２となるように供給した。これ以外は実施例２と
同一の脱リン装置を用い、同一条件にてこの脱リン装置
の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測定した。
結果を表２に示す。
【００５３】比較例４ 比較例３において、塩化マグネシウム水溶液を全く添加
しなかった。代りに、Ｍｇ源としてＭｇ（ＯＨ）2の１
ｗｔ％スラリーをＭｇ／Ｐ＝２となるように反応塔１の
下部に供給した。また、供給配管５からのＮａＯＨの供
給を停止した。
しなかった。代りに、Ｍｇ源としてＭｇ（ＯＨ）2の１
ｗｔ％スラリーをＭｇ／Ｐ＝２となるように反応塔１の
下部に供給した。また、供給配管５からのＮａＯＨの供
給を停止した。
【００５４】その他は実施例２と同様にして脱リン装置
の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測定した。
結果を表２に示す。
の運転を行い、処理水中のＰＯ4−Ｐ濃度を測定した。
結果を表２に示す。
【００５５】
【表２】
【００５６】表２から明らかな通り、実施例２によれば
ＭｇＣｌ2を用いた比較例３と同等のリン除去を行うこ
とができる。Ｍｇ（ＯＨ）2のみを用いる比較例４は、
これらに比べリン除去性能に劣る。
ＭｇＣｌ2を用いた比較例３と同等のリン除去を行うこ
とができる。Ｍｇ（ＯＨ）2のみを用いる比較例４は、
これらに比べリン除去性能に劣る。
【００５７】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の脱リン装置
によれば、原水のリンをＭＡＰ粒子として除去、回収す
る脱リン装置において、安価な水酸化マグネシウムを用
いて効率よく脱リン処理することができる。
によれば、原水のリンをＭＡＰ粒子として除去、回収す
る脱リン装置において、安価な水酸化マグネシウムを用
いて効率よく脱リン処理することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態に係る脱リン装置を示す断
面図である。
面図である。
【図２】本発明の実施の形態に係る脱リン装置を示す断
面図である。
面図である。
【図３】本発明の実施の形態に係る脱リン装置を示す断
面図である。
面図である。
１ 反応塔 ７，８ 循環用配管 １０ 散気管
Claims (3)
- 【請求項１】 リン含有水を反応塔下部に導入し、処理
水を反応塔上部より取り出す脱リン装置において、水酸
化マグネシウムを添加する手段と、水酸化マグネシウム
に酸を添加する手段とを設けたことを特徴とする脱リン
装置。 - 【請求項２】 リン含有水を反応塔下部に導入し、処理
水を反応塔上部より取り出す脱リン装置において、 水酸化マグネシウムとアンモニウムイオン含有水とを混
合してリン含有水に添加する手段を設けたことを特徴と
する脱リン装置。 - 【請求項３】 リンとアンモニウムイオンとを含む原水
を反応塔下部に導入し、処理水を反応塔上部より取り出
す脱リン装置であって、該原水に水酸化マグネシウムを
添加する手段を備えたことを特徴とする脱リン装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08161898A JP4147609B2 (ja) | 1998-03-27 | 1998-03-27 | 脱リン装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08161898A JP4147609B2 (ja) | 1998-03-27 | 1998-03-27 | 脱リン装置 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2008120493A Division JP2008183562A (ja) | 2008-05-02 | 2008-05-02 | 脱リン装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11277073A true JPH11277073A (ja) | 1999-10-12 |
| JP4147609B2 JP4147609B2 (ja) | 2008-09-10 |
Family
ID=13751325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08161898A Expired - Fee Related JP4147609B2 (ja) | 1998-03-27 | 1998-03-27 | 脱リン装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4147609B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000334473A (ja) * | 1999-05-26 | 2000-12-05 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性汚泥の処理方法 |
| WO2005007585A1 (en) * | 2003-07-16 | 2005-01-27 | Bushwater Holdings Pty Ltd | Waste water treatment |
| JP2008183562A (ja) * | 2008-05-02 | 2008-08-14 | Kurita Water Ind Ltd | 脱リン装置 |
| JP2011189258A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Toshiba Corp | 水処理装置 |
| KR101393322B1 (ko) * | 2013-10-25 | 2014-05-12 | 주식회사 엠에스테크 | 반류수의 부하 저감을 위한 인 회수 시스템 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5367959A (en) * | 1976-11-30 | 1978-06-16 | Ebara Infilco Co Ltd | Method of treating organic waste water |
| JPH01119392A (ja) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Unitika Ltd | 廃水処理方法およびその装置 |
| JPH08290171A (ja) * | 1995-04-21 | 1996-11-05 | Unitika Ltd | リンの除去方法 |
-
1998
- 1998-03-27 JP JP08161898A patent/JP4147609B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP4505878B2 (ja) * | 1999-05-26 | 2010-07-21 | 栗田工業株式会社 | 有機性汚泥の処理方法 |
| WO2005007585A1 (en) * | 2003-07-16 | 2005-01-27 | Bushwater Holdings Pty Ltd | Waste water treatment |
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| KR101393322B1 (ko) * | 2013-10-25 | 2014-05-12 | 주식회사 엠에스테크 | 반류수의 부하 저감을 위한 인 회수 시스템 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4147609B2 (ja) | 2008-09-10 |
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