JP2000061473A - 汚水中のリン除去方法 - Google Patents
汚水中のリン除去方法Info
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 短い滞留時間でリン含有汚水中から効率良く
リンを除去すると共に、生成する固形分の流出量を少な
くすることのできる汚水中のリン除去方法を提供するこ
と。 【解決手段】リン含有汚水を２槽式反応槽に導き、第１
槽目でばっ気による脱炭酸とマグネシウム水溶液の添加
を行うと共に、第２槽目でアルカリを用いてｐＨ調整を
行う。これにより、汚水中のリンを、大きなサイズの水
に難容性のリン酸マグネシウムアンモニウムとして晶析
させ、効率良くリンを除去する。
リンを除去すると共に、生成する固形分の流出量を少な
くすることのできる汚水中のリン除去方法を提供するこ
と。 【解決手段】リン含有汚水を２槽式反応槽に導き、第１
槽目でばっ気による脱炭酸とマグネシウム水溶液の添加
を行うと共に、第２槽目でアルカリを用いてｐＨ調整を
行う。これにより、汚水中のリンを、大きなサイズの水
に難容性のリン酸マグネシウムアンモニウムとして晶析
させ、効率良くリンを除去する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は汚水中のリンの除去
方法に関し、特に中規模以下の活性汚泥法における汚泥
処理工程で発生する返流水中のリンを、リン酸マグネシ
ウムアンモニウムとして晶析させて除去するのに好適な
リン除去方法に関する。
方法に関し、特に中規模以下の活性汚泥法における汚泥
処理工程で発生する返流水中のリンを、リン酸マグネシ
ウムアンモニウムとして晶析させて除去するのに好適な
リン除去方法に関する。
【０００２】
【従来技術】従来、汚水処理方法としては、大量の汚水
を定常的に処理することができるという利点があるため
に、活性汚泥方法がもっとも広く採用されている。この
場合、先ず汚水中の粗大固形物（ＳＳ）が一次処理によ
って除去された後、汚水は活性汚泥によって生物学的に
２次処理される。
を定常的に処理することができるという利点があるため
に、活性汚泥方法がもっとも広く採用されている。この
場合、先ず汚水中の粗大固形物（ＳＳ）が一次処理によ
って除去された後、汚水は活性汚泥によって生物学的に
２次処理される。
【０００３】２次処理後の汚水は、通常、滅菌した後放
流されるが、湖沼や内湾等の閉鎖性水域で、近年赤潮等
の富栄養化現象が頻繁に発生するために、２次処理後の
放流水から窒素やリン等を除去する、高度処理が望まれ
るに至った。しかしながら、リンは窒素と異なり大気中
に放散されることがないので、排水中のリン濃度を低減
させるためには、生物学的あるいは物理化学的にリンを
不溶性の固体として系外に取り去らなければならない。
流されるが、湖沼や内湾等の閉鎖性水域で、近年赤潮等
の富栄養化現象が頻繁に発生するために、２次処理後の
放流水から窒素やリン等を除去する、高度処理が望まれ
るに至った。しかしながら、リンは窒素と異なり大気中
に放散されることがないので、排水中のリン濃度を低減
させるためには、生物学的あるいは物理化学的にリンを
不溶性の固体として系外に取り去らなければならない。
【０００４】このように、排水中のリン濃度の低減を目
的とする場合、処理技術としては、系外に排出する固形
物の量を増やすか、汚泥中のリン濃度を増加させるかの
いずれかの方法しかないが、系外に固形物として取り出
すための方法の一つとして、リンをリン酸マグネシウム
アンモニウム（ＭＡＰ）として除去する、いわゆるＭＡ
Ｐ法が既に知られている。
的とする場合、処理技術としては、系外に排出する固形
物の量を増やすか、汚泥中のリン濃度を増加させるかの
いずれかの方法しかないが、系外に固形物として取り出
すための方法の一つとして、リンをリン酸マグネシウム
アンモニウム（ＭＡＰ）として除去する、いわゆるＭＡ
Ｐ法が既に知られている。
【０００５】ＭＡＰ法はＮＨ４−Ｎ（アンモニア性窒
素）とＰＯ４−Ｐ（リン酸性リン）をＭＡＰとして沈殿
させる方法であり、汚泥処理系から水処理系に戻される
返流水のリン負荷の軽減を計るものである。また、この
場合の返流水は、ＰＯ４−Ｐ及びＮＨ４−Ｎ濃度の高い
脱水濾液が対象となる。従って、返流水中のＰＯ４−Ｐ
濃度が１００ｍｇ／Ｌを越えるような大規模下水処理場
においては、ＭＡＰ法によってリンを効率良く除去する
ことができる。
素）とＰＯ４−Ｐ（リン酸性リン）をＭＡＰとして沈殿
させる方法であり、汚泥処理系から水処理系に戻される
返流水のリン負荷の軽減を計るものである。また、この
場合の返流水は、ＰＯ４−Ｐ及びＮＨ４−Ｎ濃度の高い
脱水濾液が対象となる。従って、返流水中のＰＯ４−Ｐ
濃度が１００ｍｇ／Ｌを越えるような大規模下水処理場
においては、ＭＡＰ法によってリンを効率良く除去する
ことができる。
【０００６】しかしながら、中小規模の下水処理場にお
ける返流水中のＰＯ４−Ｐ濃度は、通常５０ｍｇ／Ｌ以
下であり、このような場合にＭＡＰ法を用いても、除去
率が２０〜７０％と幅はあるものの、リンの除去率が概
して低いため、中小規模の汚水処理場においては、ＭＡ
Ｐ法は殆ど採用されていないのが現状である。
ける返流水中のＰＯ４−Ｐ濃度は、通常５０ｍｇ／Ｌ以
下であり、このような場合にＭＡＰ法を用いても、除去
率が２０〜７０％と幅はあるものの、リンの除去率が概
して低いため、中小規模の汚水処理場においては、ＭＡ
Ｐ法は殆ど採用されていないのが現状である。
【０００７】また、通常、ＭＡＰ処理装置は、ＭＡＰを
生成させる反応部とＭＡＰを分離する分離部から構成さ
れ、反応部においては空気攪拌か機械攪拌が行われる。
従って、ＭＡＰ処理に必要な滞留時間は、反応のための
時間と処理水中の結晶の分離に必要な時間であり、通
常、全部で約６０分と長い。更に、供給管や排出管並び
に装置内壁にスケールが付着するので、管の閉塞やスケ
ール除去の為に運転を一時停止しなければならないとい
う欠点があった。
生成させる反応部とＭＡＰを分離する分離部から構成さ
れ、反応部においては空気攪拌か機械攪拌が行われる。
従って、ＭＡＰ処理に必要な滞留時間は、反応のための
時間と処理水中の結晶の分離に必要な時間であり、通
常、全部で約６０分と長い。更に、供給管や排出管並び
に装置内壁にスケールが付着するので、管の閉塞やスケ
ール除去の為に運転を一時停止しなければならないとい
う欠点があった。
【０００８】一方、食料生産に必要不可欠であるリン資
源は、我が国においては、リン鉱石、リン安、食料等の
形で全量輸入に頼っている。しかしながら、その輸入量
の２５％〜３０％は、下水や工場排水等として排出され
ているのが現状である。しかもＭＡＰは重金属を含まな
い為回収したＭＡＰは肥料として好適となる。したがっ
て、下水からリンを除去するのみではなく、リンを回収
し、再利用を図るという意識に転換することが重要であ
る。
源は、我が国においては、リン鉱石、リン安、食料等の
形で全量輸入に頼っている。しかしながら、その輸入量
の２５％〜３０％は、下水や工場排水等として排出され
ているのが現状である。しかもＭＡＰは重金属を含まな
い為回収したＭＡＰは肥料として好適となる。したがっ
て、下水からリンを除去するのみではなく、リンを回収
し、再利用を図るという意識に転換することが重要であ
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明者らは、
リン酸濃度が低いために従来ＭＡＰ法が採用されていな
かった中小規模の汚水処理場の返流水中に適用しても、
リンの除去率が高く放流水中への固形分の流出が少ない
上、処理時間を短縮し得るＭＡＰ処理について種々検討
した。その結果、ＭＡＰ処理を前処理槽と脱リン槽から
なる２つの反応槽を用いた処理とし、第１の反応槽にお
いては空気攪拌しながらMｇ２＋イオンを添加すると共
に脱リン槽である第２の反応槽でｐＨ調整を行うことに
より、比較的大きなＭＡＰの結晶を晶析させることがで
き、これによってリンを効率良く系外に除去することが
できること、特に、ＭＡＰを晶析させる第２槽の底部か
ら汚水を供給して層状に上向流を形成させた場合には、
第２槽中における汚水の滞留時間を更に短縮させること
もでき、極めて良好な結果を得ることができることを見
出し、本発明に到達した。
リン酸濃度が低いために従来ＭＡＰ法が採用されていな
かった中小規模の汚水処理場の返流水中に適用しても、
リンの除去率が高く放流水中への固形分の流出が少ない
上、処理時間を短縮し得るＭＡＰ処理について種々検討
した。その結果、ＭＡＰ処理を前処理槽と脱リン槽から
なる２つの反応槽を用いた処理とし、第１の反応槽にお
いては空気攪拌しながらMｇ２＋イオンを添加すると共
に脱リン槽である第２の反応槽でｐＨ調整を行うことに
より、比較的大きなＭＡＰの結晶を晶析させることがで
き、これによってリンを効率良く系外に除去することが
できること、特に、ＭＡＰを晶析させる第２槽の底部か
ら汚水を供給して層状に上向流を形成させた場合には、
第２槽中における汚水の滞留時間を更に短縮させること
もでき、極めて良好な結果を得ることができることを見
出し、本発明に到達した。
【００１０】従って本発明の第１の目的は、汚水中から
効率良くリンを除去すると共に、生成する固形分の流出
量を少なくすることのできる、リン含有汚水からのリン
除去方法を提供することにある。本発明の第２の目的
は、短い滞留時間で、中小規模の活性汚泥法による汚水
処理装置において有効に機能し得るMAP処理方法を提供
することにある。
効率良くリンを除去すると共に、生成する固形分の流出
量を少なくすることのできる、リン含有汚水からのリン
除去方法を提供することにある。本発明の第２の目的
は、短い滞留時間で、中小規模の活性汚泥法による汚水
処理装置において有効に機能し得るMAP処理方法を提供
することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の上記の諸目的
は、汚水中からリンを除去する方法において、前記汚水
を２槽式反応槽に導き、第１槽目の反応槽でばっ気によ
る脱炭酸とマグネシウム水溶液の添加を行うと共に、第
２槽目の反応槽でアルカリを用いてｐＨを調整すること
により、汚水中のリンを、水に難容性のリン酸マグネシ
ウムアンモニウムとして晶析させることを特徴とする、
汚水中のリン除去方法によって達成された。
は、汚水中からリンを除去する方法において、前記汚水
を２槽式反応槽に導き、第１槽目の反応槽でばっ気によ
る脱炭酸とマグネシウム水溶液の添加を行うと共に、第
２槽目の反応槽でアルカリを用いてｐＨを調整すること
により、汚水中のリンを、水に難容性のリン酸マグネシ
ウムアンモニウムとして晶析させることを特徴とする、
汚水中のリン除去方法によって達成された。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１は、従来から行われている、
ＭＡＰ処理を組み込んだ活性汚泥法による汚水処理の工
程図である。図１から明らかな如く、活性汚泥を用いて
汚水を処理すると、沈殿池に汚泥が沈殿する。そこでこ
の汚泥を引き抜き、生物反応槽に返送するが、その一部
は余剰汚泥となる。余剰汚泥は濃縮槽で濃縮され、消化
槽で嫌気性消化された後脱水機にかけられる。この際に
生ずる脱水濾水は、ＭＡＰ処理によってリンが除去され
た後、原水側に返流水として戻される。
ＭＡＰ処理を組み込んだ活性汚泥法による汚水処理の工
程図である。図１から明らかな如く、活性汚泥を用いて
汚水を処理すると、沈殿池に汚泥が沈殿する。そこでこ
の汚泥を引き抜き、生物反応槽に返送するが、その一部
は余剰汚泥となる。余剰汚泥は濃縮槽で濃縮され、消化
槽で嫌気性消化された後脱水機にかけられる。この際に
生ずる脱水濾水は、ＭＡＰ処理によってリンが除去され
た後、原水側に返流水として戻される。
【００１３】上記ＭＡＰ処理は、従来においては、ＭＡ
Ｐ生成を行わせる反応部と生成したＭＡＰを分離する分
離部から構成された１槽の装置によってなされていた。
本発明においては、マグネシウム塩の添加と空気による
攪拌（ばっ気）を行う前処理槽として機能する第１の反
応槽（以下前処理槽とする）、ｐＨを調整してＭＡＰを
生成させ沈殿させる脱リン槽として機能する第２の反応
槽（以下脱リン槽とする）を用いて処理を行う。
Ｐ生成を行わせる反応部と生成したＭＡＰを分離する分
離部から構成された１槽の装置によってなされていた。
本発明においては、マグネシウム塩の添加と空気による
攪拌（ばっ気）を行う前処理槽として機能する第１の反
応槽（以下前処理槽とする）、ｐＨを調整してＭＡＰを
生成させ沈殿させる脱リン槽として機能する第２の反応
槽（以下脱リン槽とする）を用いて処理を行う。
【００１４】前処理槽のばっ気は、ブロワーを用いて公
知の如く行うことができるが、本発明を活性汚泥法に応
用する場合には、活性汚泥により行う汚水処理工程にお
けるばっ気用の空気を、バルブを介して利用することも
できる。このばっ気は、攪拌作用を有するのみならず、
ＭＡＰの生成を抑制する返流水中の炭酸イオンを除去す
るための脱炭酸を促すものであるので、十分に行う必要
がある。
知の如く行うことができるが、本発明を活性汚泥法に応
用する場合には、活性汚泥により行う汚水処理工程にお
けるばっ気用の空気を、バルブを介して利用することも
できる。このばっ気は、攪拌作用を有するのみならず、
ＭＡＰの生成を抑制する返流水中の炭酸イオンを除去す
るための脱炭酸を促すものであるので、十分に行う必要
がある。
【００１５】本発明においては、上記のばっ気時にマグ
ネシウム塩の水溶液を前処理槽中に添加する。このよう
にすると、汚水中の炭酸イオンの量がばっ気によって減
少し、ｐＨが上昇しているのでＭＡＰの微細な結晶が生
成する。マグネシウム塩の添加量は、ＰＯ４−Ｐ／（M
ｇ２＋）のモル比が１となるように添加することが好ま
しい。
ネシウム塩の水溶液を前処理槽中に添加する。このよう
にすると、汚水中の炭酸イオンの量がばっ気によって減
少し、ｐＨが上昇しているのでＭＡＰの微細な結晶が生
成する。マグネシウム塩の添加量は、ＰＯ４−Ｐ／（M
ｇ２＋）のモル比が１となるように添加することが好ま
しい。
【００１６】前処理槽における汚水の滞留時間は、ＰＯ
４−Ｐ濃度が５０ｍｇ／Ｌであれば４０分以上であるこ
とが好ましい。２槽処理による全体のリン除去率は、全
体の滞留時間が、２０分、４０分、６０分の場合に、例
えば、それぞれ、８０％、８９．２％、９３．４％と上
昇する。
４−Ｐ濃度が５０ｍｇ／Ｌであれば４０分以上であるこ
とが好ましい。２槽処理による全体のリン除去率は、全
体の滞留時間が、２０分、４０分、６０分の場合に、例
えば、それぞれ、８０％、８９．２％、９３．４％と上
昇する。
【００１７】２槽目の脱リン槽である反応槽では、機械
攪拌を行うか、流動床として旋回流式の攪拌を行いなが
らアルカリ水溶液を添加してｐＨを調整することもでき
るが、特に撹拌を行わず、層状の上向流を起こさせるこ
とが好ましい。このようにすることにより、汚水の滞留
時間をより短縮することができる上、晶析するＭＡＰの
結晶を大きくし、流出するＭＡＰの量を減らすことがで
きるので、リン除去率が大幅に改善される。アルカリ水
溶液は、ｐＨを８以上となるように調節できるものであ
れば特に限定されないが、通常はＮａＯＨ水溶液等を使
用し、ｐＨを８．５〜９．５程度の範囲に調節すること
が好ましい。
攪拌を行うか、流動床として旋回流式の攪拌を行いなが
らアルカリ水溶液を添加してｐＨを調整することもでき
るが、特に撹拌を行わず、層状の上向流を起こさせるこ
とが好ましい。このようにすることにより、汚水の滞留
時間をより短縮することができる上、晶析するＭＡＰの
結晶を大きくし、流出するＭＡＰの量を減らすことがで
きるので、リン除去率が大幅に改善される。アルカリ水
溶液は、ｐＨを８以上となるように調節できるものであ
れば特に限定されないが、通常はＮａＯＨ水溶液等を使
用し、ｐＨを８．５〜９．５程度の範囲に調節すること
が好ましい。
【００１８】このｐＨ調節により、前処理槽で析出した
微細な結晶や、種晶として機能する川砂等の微細粒子上
にＭＡＰが晶析し、結晶粒が大きく成長する。旋回流式
の流動床であっても結晶が大きく成長するが、層状の上
向流を形成させた場合には、結晶は更に大きく成長す
る。脱リン槽には、結晶の析出をより促すために、種結
晶や種結晶と同様の作用をする骨炭等の固形物を適宜添
加しても良い。尚、従来法においては、ｐHを８．３〜
８．７に維持することが行われていた。
微細な結晶や、種晶として機能する川砂等の微細粒子上
にＭＡＰが晶析し、結晶粒が大きく成長する。旋回流式
の流動床であっても結晶が大きく成長するが、層状の上
向流を形成させた場合には、結晶は更に大きく成長す
る。脱リン槽には、結晶の析出をより促すために、種結
晶や種結晶と同様の作用をする骨炭等の固形物を適宜添
加しても良い。尚、従来法においては、ｐHを８．３〜
８．７に維持することが行われていた。
【００１９】上記の如く、汚水の処理を前処理槽と脱リ
ン槽を用いて行うことにより、汚水中のＰＯ４−Ｐ濃度
が５０ｍｇ／Ｌ以上の場合では９０％以上のリン除去率
となることはもとより、２０ｍｇ／Ｌ程度の低濃度の場
合でも８０％程度のリン除去率とすることが可能であ
る。また、処理時間もＰＯ４−Ｐ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以
上であれば従来法の約２／３と短縮される上、析出する
結晶も従来法の場合より大きいので反応槽から流出する
固形分も少ない。また、脱リン槽から排出される排液の
１部を前処理槽に還流することにより処理水中のリンの
過飽和度を下げ、これによって晶析の付着率を高め、除
去率を更に改善することができる。
ン槽を用いて行うことにより、汚水中のＰＯ４−Ｐ濃度
が５０ｍｇ／Ｌ以上の場合では９０％以上のリン除去率
となることはもとより、２０ｍｇ／Ｌ程度の低濃度の場
合でも８０％程度のリン除去率とすることが可能であ
る。また、処理時間もＰＯ４−Ｐ濃度が５０ｍｇ／Ｌ以
上であれば従来法の約２／３と短縮される上、析出する
結晶も従来法の場合より大きいので反応槽から流出する
固形分も少ない。また、脱リン槽から排出される排液の
１部を前処理槽に還流することにより処理水中のリンの
過飽和度を下げ、これによって晶析の付着率を高め、除
去率を更に改善することができる。
【００２０】
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明の方法によれ
ば、５０ｍｇ／Ｌ以下と、比較的ＰＯ ４−Ｐ（リン酸態
リン）濃度が低い汚水からも効率良くリンを除去するこ
とができるので、中小規模の下水処理場に対する返流水
の処理方法として好適である。また、反応槽を２槽化
し、ｐＨを２段階に調節するのでゆるやかに反応を行わ
せることができるようになった結果、晶析するＭＡＰの
結晶を大きなものとすることができる。また、槽や配管
等に付着するスケールの量が必然的に減少するので、リ
ン除去率が改善されるだけでなく槽内配管類の閉塞等の
トラブルを未然に防止することもできる。更に、脱リン
槽では通気を行わないので粒子と空気の分離の必要がな
くなり、これによっても処理が高速化される。
ば、５０ｍｇ／Ｌ以下と、比較的ＰＯ ４−Ｐ（リン酸態
リン）濃度が低い汚水からも効率良くリンを除去するこ
とができるので、中小規模の下水処理場に対する返流水
の処理方法として好適である。また、反応槽を２槽化
し、ｐＨを２段階に調節するのでゆるやかに反応を行わ
せることができるようになった結果、晶析するＭＡＰの
結晶を大きなものとすることができる。また、槽や配管
等に付着するスケールの量が必然的に減少するので、リ
ン除去率が改善されるだけでなく槽内配管類の閉塞等の
トラブルを未然に防止することもできる。更に、脱リン
槽では通気を行わないので粒子と空気の分離の必要がな
くなり、これによっても処理が高速化される。
【００２１】
【実施例】以下、本発明を実施例によって更に詳述する
が、本発明はこれによって限定されるものではない。
が、本発明はこれによって限定されるものではない。
【００２２】実施例１．図２に示される、ＮａＯＨ貯留
槽（１規定溶液）、Ｍｇ２＋貯留槽（ＭｇＳＯ ４溶
液）、原水槽の各貯留槽と、前処理槽及び脱リン槽とし
ての反応槽からなる実験装置を用意し、原水としては、
下水処理場における消化工程後のベルトプレス脱水機か
らの脱水濾液を採取し、５Ａ濾紙を用いて濾過したもの
を用いた。
槽（１規定溶液）、Ｍｇ２＋貯留槽（ＭｇＳＯ ４溶
液）、原水槽の各貯留槽と、前処理槽及び脱リン槽とし
ての反応槽からなる実験装置を用意し、原水としては、
下水処理場における消化工程後のベルトプレス脱水機か
らの脱水濾液を採取し、５Ａ濾紙を用いて濾過したもの
を用いた。
【００２３】前処理槽は、有効容積を１リットルとし、
エアポンプを用いて２リットル／分の空気を流してばっ
気した。尚、前処理槽には、Ｍｇ２＋とＰＯ４−Ｐの比
が１：１となるように、原水とＭｇ２＋を供給した。比
の設定は、流入速度を一定とし、原水のＰＯ４−Ｐ濃度
に対応させて貯留槽のＭｇ２＋濃度を変えることによっ
て行った。
エアポンプを用いて２リットル／分の空気を流してばっ
気した。尚、前処理槽には、Ｍｇ２＋とＰＯ４−Ｐの比
が１：１となるように、原水とＭｇ２＋を供給した。比
の設定は、流入速度を一定とし、原水のＰＯ４−Ｐ濃度
に対応させて貯留槽のＭｇ２＋濃度を変えることによっ
て行った。
【００２４】脱リン槽としては、有効容積が２リットル
の円筒状アクリル樹脂製のカラムを用い、前処理槽から
流出した液が、自然流下により脱リン槽の底部に流入す
るように設置した。また、ラボ攪拌機を用いて毎分８０
回転の機械攪拌を行うと共に、槽底部にコントローラの
電極を入れ、ＮａＯＨ溶液を導入してｐＨを９．０に維
持した。
の円筒状アクリル樹脂製のカラムを用い、前処理槽から
流出した液が、自然流下により脱リン槽の底部に流入す
るように設置した。また、ラボ攪拌機を用いて毎分８０
回転の機械攪拌を行うと共に、槽底部にコントローラの
電極を入れ、ＮａＯＨ溶液を導入してｐＨを９．０に維
持した。
【００２５】前処理槽による処理を２０分、脱リン槽に
おける処理を４０分とし、原水のＰＯ４−Ｐ濃度が１
８．８〜６９．１ｍｇ／Ｌの間の５点について、前処理
槽におけるリン除去率と脱リン槽におけるリン除去率を
測定した結果は図３に示した通りである。前処理槽で
は、原水中のリン濃度が１８．９ｍｇ／Ｌのときのリン
除去率は３７．５％であったが、それ以上の濃度では、
５０％前後の除去率となった。
おける処理を４０分とし、原水のＰＯ４−Ｐ濃度が１
８．８〜６９．１ｍｇ／Ｌの間の５点について、前処理
槽におけるリン除去率と脱リン槽におけるリン除去率を
測定した結果は図３に示した通りである。前処理槽で
は、原水中のリン濃度が１８．９ｍｇ／Ｌのときのリン
除去率は３７．５％であったが、それ以上の濃度では、
５０％前後の除去率となった。
【００２６】また、全体としてのリン除去率は、原水中
のリン濃度が１８．９ｍｇ／Ｌ〜３３．３ｍｇ／Ｌの場
合で８０〜９０％、３３．３ｍｇ／Ｌ以上では９０％
と、常に８０％以上のリン除去率を得ることができた。
原水中のリンが１８．９ｍｇ／Ｌ程度の場合の上記除去
率は、従来法では達成することのできなかった値であ
る。
のリン濃度が１８．９ｍｇ／Ｌ〜３３．３ｍｇ／Ｌの場
合で８０〜９０％、３３．３ｍｇ／Ｌ以上では９０％
と、常に８０％以上のリン除去率を得ることができた。
原水中のリンが１８．９ｍｇ／Ｌ程度の場合の上記除去
率は、従来法では達成することのできなかった値であ
る。
【００２７】実施例２．図４に示すような、原水貯槽、
前処理槽、上向流でプラグフローさせる反応槽、ＮａＯ
Ｈ水溶液槽からなる装置を用いた。反応槽は、内径２ｃ
ｍ、高さ１００ｃｍの槽であり、他の槽は、順に２０
Ｌ、１．６Ｌ、及び０．３Ｌである。反応槽底部には、
直径５ｍｍのガラスビーズを４ｃｍの厚さに充填し、整
流層とした。また、ＭＡＰの結晶粒子を付着させるため
の核として、調和平均径が７０μｍの川砂（流動層リア
クター水処理用）を、静止状態で８〜１０ｃｍの厚さ
（整流層厚さを含む）に充填して流動床とした。
前処理槽、上向流でプラグフローさせる反応槽、ＮａＯ
Ｈ水溶液槽からなる装置を用いた。反応槽は、内径２ｃ
ｍ、高さ１００ｃｍの槽であり、他の槽は、順に２０
Ｌ、１．６Ｌ、及び０．３Ｌである。反応槽底部には、
直径５ｍｍのガラスビーズを４ｃｍの厚さに充填し、整
流層とした。また、ＭＡＰの結晶粒子を付着させるため
の核として、調和平均径が７０μｍの川砂（流動層リア
クター水処理用）を、静止状態で８〜１０ｃｍの厚さ
（整流層厚さを含む）に充填して流動床とした。
【００２８】脱リン槽底部から、ｐＨ調整剤として、マ
イクロチューブポンプを用いてＮａＯＨ水溶液槽のＮａ
ＯＨ水溶液を供給し、処理水ｐＨをモニターし、コント
ローラーによってｐＨを８．２〜９．２の範囲に調整し
た。尚、本実施例においては、脱リン槽から前処理槽へ
の還流は行わなかった。除去率は図５に示した通りであ
り、実施例１の場合と同等であったが、脱リン槽での反
応時間を１０分程度に短縮することができた。
イクロチューブポンプを用いてＮａＯＨ水溶液槽のＮａ
ＯＨ水溶液を供給し、処理水ｐＨをモニターし、コント
ローラーによってｐＨを８．２〜９．２の範囲に調整し
た。尚、本実施例においては、脱リン槽から前処理槽へ
の還流は行わなかった。除去率は図５に示した通りであ
り、実施例１の場合と同等であったが、脱リン槽での反
応時間を１０分程度に短縮することができた。
【００２９】実施例３．処理水の反応槽内における滞留
時間を約１０分に固定し、原水と処理水の比が１：１と
なるように処理水を前処理槽に循環させた他は、実施例
２と全く同様にした結果を図５に示した。これらの結果
から、処理水を前処理槽に還流することの効果が確認さ
れた。
時間を約１０分に固定し、原水と処理水の比が１：１と
なるように処理水を前処理槽に循環させた他は、実施例
２と全く同様にした結果を図５に示した。これらの結果
から、処理水を前処理槽に還流することの効果が確認さ
れた。
【図１】ＭＡＰ処理工程を備えた、活性汚泥処理法の全
工程を表した図である。
工程を表した図である。
【図２】実施例１で使用した、本発明のＭＡＰ処理装置
の概念図である。
の概念図である。
【図３】各種のリン濃度を有する原水に対し、実施例１
で得られたリン除去率を、原水中のＰＯ４−Ｐ濃度に対
して示した図である。
で得られたリン除去率を、原水中のＰＯ４−Ｐ濃度に対
して示した図である。
【図４】実施例２及び３で使用した本発明のＭＡＰ処理
装置の概念図である。
装置の概念図である。
【図５】各種のリン濃度を有する原水に対し、実施例２
及び３で得られたリン除去率を、原水中のＰＯ４−Ｐ濃
度に対して示した図である。
及び３で得られたリン除去率を、原水中のＰＯ４−Ｐ濃
度に対して示した図である。
Ｐ ポンプ
ＡＰ 空気ポンプ
ｐＨＣ ｐＨコントローラ
整理番号 Ｐ９９−
Claims (4)
- 【請求項１】晶析法によって汚水中からリンを除去する
方法において、前記汚水を２槽式反応槽に導き、第１槽
目の反応槽でばっ気による脱炭酸とマグネシウム水溶液
の添加を行うと共に、第２槽目の反応槽でアルカリを用
いてｐＨを調整することにより、汚水中のリンを、水に
難容性のリン酸マグネシウムアンモニウムとして晶析さ
せることを特徴とする、汚水中のリン除去方法。 - 【請求項２】第２槽目の反応槽への汚水の供給を該反応
槽底部から行うことによって、層状の上向流を形成さ
せ、上部から排液する、請求項１に記載された汚水中の
リン除去方法。 - 【請求項３】第２槽目の反応槽上部から排出される排液
の１部を第１槽目の反応槽に還流する、請求項１又は２
に記載された汚水中のリン除去方法。 - 【請求項４】対象とする汚水が、中規模以下の活性汚泥
法における汚泥処理工程で発生する返流水である、請求
項１〜３の何れかに記載された汚水中のリン除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11151234A JP2000061473A (ja) | 1998-06-09 | 1999-05-31 | 汚水中のリン除去方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-160137 | 1998-06-09 | ||
| JP16013798 | 1998-06-09 | ||
| JP11151234A JP2000061473A (ja) | 1998-06-09 | 1999-05-31 | 汚水中のリン除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000061473A true JP2000061473A (ja) | 2000-02-29 |
Family
ID=26480548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11151234A Pending JP2000061473A (ja) | 1998-06-09 | 1999-05-31 | 汚水中のリン除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000061473A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001286701A (ja) * | 2000-04-11 | 2001-10-16 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 晶析反応装置及びその装置を用いた晶析脱燐方法 |
| JP2002307078A (ja) * | 2001-04-17 | 2002-10-22 | Kurita Water Ind Ltd | 晶析脱リン装置 |
| JP2006087986A (ja) * | 2004-09-21 | 2006-04-06 | Kaneka Corp | スケール生成防止方法 |
| JP2011189258A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Toshiba Corp | 水処理装置 |
| WO2012176753A1 (ja) * | 2011-06-21 | 2012-12-27 | 水ｉｎｇ株式会社 | 有機性廃水及び有機性汚泥の処理方法及び処理装置 |
-
1999
- 1999-05-31 JP JP11151234A patent/JP2000061473A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2012176753A1 (ja) * | 2011-06-21 | 2012-12-27 | 水ｉｎｇ株式会社 | 有機性廃水及び有機性汚泥の処理方法及び処理装置 |
| CN103608303A (zh) * | 2011-06-21 | 2014-02-26 | 水翼株式会社 | 有机废水和有机污泥的处理方法和处理装置 |
| JPWO2012176753A1 (ja) * | 2011-06-21 | 2015-02-23 | 水ｉｎｇ株式会社 | 有機性廃水及び有機性汚泥の処理方法及び処理装置 |
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Legal Events
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| A521 | Written amendment |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040901 |
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