JPH11275852A - 回転伝達装置 - Google Patents
回転伝達装置Info
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- JPH11275852A JPH11275852A JP9218498A JP9218498A JPH11275852A JP H11275852 A JPH11275852 A JP H11275852A JP 9218498 A JP9218498 A JP 9218498A JP 9218498 A JP9218498 A JP 9218498A JP H11275852 A JPH11275852 A JP H11275852A
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- sintered
- rotation
- sintered ferrite
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ヒステリシス材として焼結フェライト永久磁
石材を用いることを可能にして、コストを低減するとと
もに、小型で高伝達トルクを達成する。 【解決手段】 ４〜１２極にＮＳ着磁された円板状のＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と該永久磁石裏面が密着
固定される磁性体の永久磁石固定用ヨーク３とを設けた
第１の回転軸１と、円板状の焼結フェライト永久磁石材
７を固定した第２の回転軸２とを、相互に回転自在に嵌
め合わせるとともに、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁
石４と前記焼結フェライト永久磁石材７の面同士を対向
させ、両者間に発生するヒステリシストルクにより、前
記第１及び第２の回転軸１，２間で回転を伝達する構成
である。
石材を用いることを可能にして、コストを低減するとと
もに、小型で高伝達トルクを達成する。 【解決手段】 ４〜１２極にＮＳ着磁された円板状のＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と該永久磁石裏面が密着
固定される磁性体の永久磁石固定用ヨーク３とを設けた
第１の回転軸１と、円板状の焼結フェライト永久磁石材
７を固定した第２の回転軸２とを、相互に回転自在に嵌
め合わせるとともに、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁
石４と前記焼結フェライト永久磁石材７の面同士を対向
させ、両者間に発生するヒステリシストルクにより、前
記第１及び第２の回転軸１，２間で回転を伝達する構成
である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一定トルク以下の
回転駆動力を伝達する回転伝達装置に係り、とくに複写
機、プリンタ、ファクシミリ等のトルクリミッタとして
有用な回転伝達装置に関する。
回転駆動力を伝達する回転伝達装置に係り、とくに複写
機、プリンタ、ファクシミリ等のトルクリミッタとして
有用な回転伝達装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のトルクリミッタとして特
開平６−１８９５２３号がある。この例では、永久磁石
と対向して伝達トルクを発生するヒステリシス板として
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材を用いている。
開平６−１８９５２３号がある。この例では、永久磁石
と対向して伝達トルクを発生するヒステリシス板として
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材を用いている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来のトル
クリミッタにおいては、下記の問題があった。
クリミッタにおいては、下記の問題があった。
【０００４】(1) 永久磁石を使用する従来よりのトル
クリミッタの構成は、永久磁石とＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系に
代表される半硬質磁性材をヒステリシス材として配置す
る組み合わせが一般的である。これらで使用されるヒス
テリシス材はＣｏを使用しているため、一般に高価であ
り、また廃棄される場合には環境上の問題となる可能性
がある。
クリミッタの構成は、永久磁石とＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系に
代表される半硬質磁性材をヒステリシス材として配置す
る組み合わせが一般的である。これらで使用されるヒス
テリシス材はＣｏを使用しているため、一般に高価であ
り、また廃棄される場合には環境上の問題となる可能性
がある。
【０００５】(2) さらに、近年小型化の要望が強くな
り、小型で伝達トルクの大きなトルクリミッタが要求さ
れているが、従来品では小型化と伝達トルクの増大とい
う相反する要求をみたすことが困難になってきていた。
り、小型で伝達トルクの大きなトルクリミッタが要求さ
れているが、従来品では小型化と伝達トルクの増大とい
う相反する要求をみたすことが困難になってきていた。
【０００６】本発明は、上記の点に鑑み、ヒステリシス
材として焼結フェライト永久磁石材を用いることを可能
にして、コストを低減するとともに、環境負荷を低減し
た回転伝達装置を提供することを目的とする。
材として焼結フェライト永久磁石材を用いることを可能
にして、コストを低減するとともに、環境負荷を低減し
た回転伝達装置を提供することを目的とする。
【０００７】本発明のその他の目的や新規な特徴は後述
の実施の形態において明らかにする。
の実施の形態において明らかにする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の回転伝達装置は、４〜１２極にＮＳ着磁さ
れた円板状のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石と該永久磁
石裏面が密着固定される磁性体の永久磁石固定用ヨーク
とを設けた第１の回転軸と、円板状の焼結フェライト永
久磁石材を固定した第２の回転軸とを、相互に回転自在
に嵌め合わせるとともに、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永
久磁石と前記焼結フェライト永久磁石材の面同士を対向
させ、両者間に発生するヒステリシストルクにより、前
記第１及び第２の回転軸間で回転を伝達することを特徴
としている。
に、本発明の回転伝達装置は、４〜１２極にＮＳ着磁さ
れた円板状のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石と該永久磁
石裏面が密着固定される磁性体の永久磁石固定用ヨーク
とを設けた第１の回転軸と、円板状の焼結フェライト永
久磁石材を固定した第２の回転軸とを、相互に回転自在
に嵌め合わせるとともに、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永
久磁石と前記焼結フェライト永久磁石材の面同士を対向
させ、両者間に発生するヒステリシストルクにより、前
記第１及び第２の回転軸間で回転を伝達することを特徴
としている。
【０００９】前記回転伝達装置において、前記Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ系焼結永久磁石と前記焼結フェライト永久磁石材
の対向面間にスペーサを配置し、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系
焼結永久磁石と前記焼結フェライト永久磁石材間の磁気
吸引力に起因する摩擦トルクと前記ヒステリシストルク
とにより回転を伝達する構成としてもよい。あるいは、
前記第１の回転軸と第２の回転軸間にボール軸受を配置
してもよい。
ｅ−Ｂ系焼結永久磁石と前記焼結フェライト永久磁石材
の対向面間にスペーサを配置し、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系
焼結永久磁石と前記焼結フェライト永久磁石材間の磁気
吸引力に起因する摩擦トルクと前記ヒステリシストルク
とにより回転を伝達する構成としてもよい。あるいは、
前記第１の回転軸と第２の回転軸間にボール軸受を配置
してもよい。
【００１０】さらに、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁
石と前記焼結フェライト永久磁石材の外周面を少なくと
も覆うように円筒状磁性体を前記第１又は第２の回転軸
に設けてもよい。
石と前記焼結フェライト永久磁石材の外周面を少なくと
も覆うように円筒状磁性体を前記第１又は第２の回転軸
に設けてもよい。
【００１１】前記焼結フェライト永久磁石材の背面に磁
性体バックヨークを配してもよい。
性体バックヨークを配してもよい。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る回転伝達装置
の実施の形態を図面に従って説明する。
の実施の形態を図面に従って説明する。
【００１３】図１は本発明の実施の形態であって、回転
伝達装置としてのトルクリミッタの組立図、図２は分解
図、図３は第１の回転軸側の構造を示す側面図、図４は
第２の回転軸側の構造を示す側面図である。
伝達装置としてのトルクリミッタの組立図、図２は分解
図、図３は第１の回転軸側の構造を示す側面図、図４は
第２の回転軸側の構造を示す側面図である。
【００１４】第１の回転軸１には円板状磁性体の永久磁
石固定用ヨーク３が固定され、主磁石として高性能の希
土類磁石に属する円板状のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁
石４の裏面がヨーク３に密着固定されている。これによ
り、ヨーク３及び永久磁石４は第１の回転軸１と一体と
なって回転する。さらに、第１の回転軸１には高摺動性
樹脂ワッシャからなる円板状のスペーサ５が複数枚（図
示の場合は３枚）嵌められている。
石固定用ヨーク３が固定され、主磁石として高性能の希
土類磁石に属する円板状のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁
石４の裏面がヨーク３に密着固定されている。これによ
り、ヨーク３及び永久磁石４は第１の回転軸１と一体と
なって回転する。さらに、第１の回転軸１には高摺動性
樹脂ワッシャからなる円板状のスペーサ５が複数枚（図
示の場合は３枚）嵌められている。
【００１５】第２の回転軸２は、第１の回転軸１の外周
が嵌り合う中心孔６を持ち、前記永久磁石４に対面する
ようにヒステリシス材としての硬質磁性材である円板状
焼結フェライト永久磁石材７を磁性体のバックヨーク９
を介して固定している。８は円筒状カバー又は磁性体ヨ
ークであり、少なくとも永久磁石４、焼結フェライト永
久磁石材７の外周面を覆うように第２の回転軸２に取り
付けられている。なお、焼結フェライト永久磁石材７は
使用前に着磁処理は行わないで用いる。
が嵌り合う中心孔６を持ち、前記永久磁石４に対面する
ようにヒステリシス材としての硬質磁性材である円板状
焼結フェライト永久磁石材７を磁性体のバックヨーク９
を介して固定している。８は円筒状カバー又は磁性体ヨ
ークであり、少なくとも永久磁石４、焼結フェライト永
久磁石材７の外周面を覆うように第２の回転軸２に取り
付けられている。なお、焼結フェライト永久磁石材７は
使用前に着磁処理は行わないで用いる。
【００１６】図１のように、第２の回転軸２の中心孔６
に第１の回転軸１を回転自在に嵌合して第１の回転軸１
と第２の回転軸２とを同軸関係に（回転中心が一致する
ように）組み合わせたとき、永久磁石４とこの磁力によ
り磁化された焼結フェライト永久磁石材７との間でヒス
テリシストルクが発生し、軸１、軸２間でトルクの伝達
が可能となる。なお、永久磁石４と焼結フェライト永久
磁石材７間には相互に引きつけ合う磁気吸引力が発生す
るが、スペーサ５が配置してあるため、適切なヒステリ
シストルクを発生する間隔に維持される。前記磁気吸引
力に起因してスペーサ５を設けたことによる摩擦トルク
が軸１、軸２間に生じるが、摩擦トルクの影響を抑制す
るためにスペーサ５を複数枚配置するとともにスペーサ
５の外径を小さくして永久磁石４や焼結フェライト永久
磁石材７への接触面積をなくべく小さくする。
に第１の回転軸１を回転自在に嵌合して第１の回転軸１
と第２の回転軸２とを同軸関係に（回転中心が一致する
ように）組み合わせたとき、永久磁石４とこの磁力によ
り磁化された焼結フェライト永久磁石材７との間でヒス
テリシストルクが発生し、軸１、軸２間でトルクの伝達
が可能となる。なお、永久磁石４と焼結フェライト永久
磁石材７間には相互に引きつけ合う磁気吸引力が発生す
るが、スペーサ５が配置してあるため、適切なヒステリ
シストルクを発生する間隔に維持される。前記磁気吸引
力に起因してスペーサ５を設けたことによる摩擦トルク
が軸１、軸２間に生じるが、摩擦トルクの影響を抑制す
るためにスペーサ５を複数枚配置するとともにスペーサ
５の外径を小さくして永久磁石４や焼結フェライト永久
磁石材７への接触面積をなくべく小さくする。
【００１７】なお、軸１、軸２は本実施の形態では非磁
性材としたが、磁性材とすることもできる。また、軸
１、軸２は用途に応じて、適宜形状を変更可能である。
性材としたが、磁性材とすることもできる。また、軸
１、軸２は用途に応じて、適宜形状を変更可能である。
【００１８】図５のように、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久
磁石４は円板形状で、４〜１２極にＮＳ着磁されたもの
である。つまり、片面におけるＮ極とＳ極の極数の和が
４〜１２極となるように厚み方向に多極着磁したもので
ある。
磁石４は円板形状で、４〜１２極にＮＳ着磁されたもの
である。つまり、片面におけるＮ極とＳ極の極数の和が
４〜１２極となるように厚み方向に多極着磁したもので
ある。
【００１９】図６乃至図８はＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久
磁石４の極数と伝達トルクとの関係をそれぞれ示し、図
６は永久磁石材７の背面に密着したバックヨーク有り、
図７はバックヨーク無し、図８はスペーサ無しでスペー
サと同じギャップでＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と
焼結フェライト永久磁石材７を対向させてヒステリシス
トルクのみを測定したものである。但し、いずれの場合
も、永久磁石４の外径２０mm、厚み１mmとし、永久磁石
材７の外径も２０mmとした。
磁石４の極数と伝達トルクとの関係をそれぞれ示し、図
６は永久磁石材７の背面に密着したバックヨーク有り、
図７はバックヨーク無し、図８はスペーサ無しでスペー
サと同じギャップでＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と
焼結フェライト永久磁石材７を対向させてヒステリシス
トルクのみを測定したものである。但し、いずれの場合
も、永久磁石４の外径２０mm、厚み１mmとし、永久磁石
材７の外径も２０mmとした。
【００２０】図６の曲線イはヒステリシス材としての永
久磁石材７が厚み１mmの異方性焼結フェライト永久磁石
材（磁化容易軸が厚み方向）でバックヨーク有り、曲線
ロは永久磁石材７が厚み１.６mmの異方性焼結フェライ
ト永久磁石材でバックヨーク有り、曲線ハは永久磁石材
７が厚み１mmの等方性焼結フェライト永久磁石材でバッ
クヨーク有り、曲線ニは永久磁石材７が厚み１.６mmの
等方性焼結フェライト永久磁石材でバックヨーク有りの
場合であり、バックヨークは全て外径２０mmで厚み１mm
の鉄板とした。比較のために、曲線ホでＦｅ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ系の半硬質磁性材０.５mmを２枚重ねて１mmとした場
合の特性を示す。この図６の曲線イ乃至曲線ニからＮＳ
着磁の極数が４〜１２極の範囲で伝達トルクとして必要
な値を確保でき、とくに６〜１２極の範囲で伝達トルク
が大きな値となっていることが判る。これに反し、曲線
ホのＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材ではＮＳ着磁の
極数が１２極以上で良い特性となるが、極数を増大する
ことは永久磁石４の着磁が面倒であり、少ない磁極数で
大きな伝達トルクを発生できる焼結フェライト永久磁石
材の方が優れていると言える。
久磁石材７が厚み１mmの異方性焼結フェライト永久磁石
材（磁化容易軸が厚み方向）でバックヨーク有り、曲線
ロは永久磁石材７が厚み１.６mmの異方性焼結フェライ
ト永久磁石材でバックヨーク有り、曲線ハは永久磁石材
７が厚み１mmの等方性焼結フェライト永久磁石材でバッ
クヨーク有り、曲線ニは永久磁石材７が厚み１.６mmの
等方性焼結フェライト永久磁石材でバックヨーク有りの
場合であり、バックヨークは全て外径２０mmで厚み１mm
の鉄板とした。比較のために、曲線ホでＦｅ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ系の半硬質磁性材０.５mmを２枚重ねて１mmとした場
合の特性を示す。この図６の曲線イ乃至曲線ニからＮＳ
着磁の極数が４〜１２極の範囲で伝達トルクとして必要
な値を確保でき、とくに６〜１２極の範囲で伝達トルク
が大きな値となっていることが判る。これに反し、曲線
ホのＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材ではＮＳ着磁の
極数が１２極以上で良い特性となるが、極数を増大する
ことは永久磁石４の着磁が面倒であり、少ない磁極数で
大きな伝達トルクを発生できる焼結フェライト永久磁石
材の方が優れていると言える。
【００２１】図７はバックヨークを省略し永久磁石材７
の背面側が非磁性材の第２の回転軸２に直接固着されて
いる場合の特性であり、曲線ヘは永久磁石材７が厚み
２.５mmの等方性焼結フェライト永久磁石材、曲線トは
永久磁石材７が厚み２.０mmの等方性焼結フェライト永
久磁石材、曲線チは永久磁石材７が厚み１.６mmの等方
性焼結フェライト永久磁石材、曲線リは永久磁石材７が
厚み２.５mmの異方性焼結フェライト永久磁石材、曲線
ヌは永久磁石材７が厚み２.０mmの異方性焼結フェライ
ト永久磁石材、曲線ルは永久磁石材７が厚み１.６mmの
異方性焼結フェライト永久磁石材である。この場合も、
ＮＳ着磁の極数が４〜１２極の範囲で伝達トルクとして
必要な値を確保でき、とくに６〜１２極の範囲で伝達ト
ルクが大きな値となっている。なお、曲線ヘ、曲線トで
は１２極以上でも伝達トルクが大きくなっているが、永
久磁石４の着磁の容易性を考慮すると、ＮＳ着磁の極数
を１２極より多くすることは着磁が困難になるため、実
用的ではない。
の背面側が非磁性材の第２の回転軸２に直接固着されて
いる場合の特性であり、曲線ヘは永久磁石材７が厚み
２.５mmの等方性焼結フェライト永久磁石材、曲線トは
永久磁石材７が厚み２.０mmの等方性焼結フェライト永
久磁石材、曲線チは永久磁石材７が厚み１.６mmの等方
性焼結フェライト永久磁石材、曲線リは永久磁石材７が
厚み２.５mmの異方性焼結フェライト永久磁石材、曲線
ヌは永久磁石材７が厚み２.０mmの異方性焼結フェライ
ト永久磁石材、曲線ルは永久磁石材７が厚み１.６mmの
異方性焼結フェライト永久磁石材である。この場合も、
ＮＳ着磁の極数が４〜１２極の範囲で伝達トルクとして
必要な値を確保でき、とくに６〜１２極の範囲で伝達ト
ルクが大きな値となっている。なお、曲線ヘ、曲線トで
は１２極以上でも伝達トルクが大きくなっているが、永
久磁石４の着磁の容易性を考慮すると、ＮＳ着磁の極数
を１２極より多くすることは着磁が困難になるため、実
用的ではない。
【００２２】なお、図６及び図７では測定時の回転数は
２００ｒｐｍ固定で、軸１，２間に厚さ０.１３mmの高
摺動性樹脂ワッシャ２枚をスペーサ５として配置してい
る。
２００ｒｐｍ固定で、軸１，２間に厚さ０.１３mmの高
摺動性樹脂ワッシャ２枚をスペーサ５として配置してい
る。
【００２３】図８はヒステリシスによるトルクと摩擦に
よるトルクを分けるため、スペーサ５を使用せずにギャ
ップのみ０.２６mmとしてヒステリシスによる伝達トル
クを測定した結果であり、曲線ヲは永久磁石材７が異方
性焼結フェライト永久磁石材でバックヨーク有り、曲線
ワは永久磁石材７が等方性焼結フェライト永久磁石材で
バックヨーク有り、曲線カは永久磁石材７が等方性焼結
フェライト永久磁石材でバックヨーク無し、曲線ヨは永
久磁石材７が異方性焼結フェライト永久磁石材でバック
ヨーク無し場合である。但し、永久磁石材７の外形はい
ずれも同じで外径２０mm、厚みは１.６mm、バックヨー
クは外径２０mm、厚みは１mmである。比較のために、曲
線タでＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材０.５mmを２
枚重ねて１mmとした場合の特性を示す。この図８の各曲
線から曲線ヲ、曲線ワのバックヨーク有りのときにとく
にＮＳ着磁の極数が４〜１２極（とくに６〜１２極）の
範囲で伝達トルクが大きい値となっていることが判る。
なお、曲線カ、曲線ヨでは１２極以上でもヒステリシス
トルクが大きくなっているが、永久磁石４の着磁の容易
性を考慮すると、ＮＳ着磁の極数を１２極より多くする
ことは着磁が困難になるため、実用的ではない。また、
曲線タのＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材ではＮＳ着
磁の極数が増大するほど良い特性となるが、極数を増大
することは永久磁石４の着磁が面倒であり、少ない磁極
数で大きなヒステリシストルクを発生できる焼結フェラ
イト永久磁石材の方が優れていると言える。
よるトルクを分けるため、スペーサ５を使用せずにギャ
ップのみ０.２６mmとしてヒステリシスによる伝達トル
クを測定した結果であり、曲線ヲは永久磁石材７が異方
性焼結フェライト永久磁石材でバックヨーク有り、曲線
ワは永久磁石材７が等方性焼結フェライト永久磁石材で
バックヨーク有り、曲線カは永久磁石材７が等方性焼結
フェライト永久磁石材でバックヨーク無し、曲線ヨは永
久磁石材７が異方性焼結フェライト永久磁石材でバック
ヨーク無し場合である。但し、永久磁石材７の外形はい
ずれも同じで外径２０mm、厚みは１.６mm、バックヨー
クは外径２０mm、厚みは１mmである。比較のために、曲
線タでＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材０.５mmを２
枚重ねて１mmとした場合の特性を示す。この図８の各曲
線から曲線ヲ、曲線ワのバックヨーク有りのときにとく
にＮＳ着磁の極数が４〜１２極（とくに６〜１２極）の
範囲で伝達トルクが大きい値となっていることが判る。
なお、曲線カ、曲線ヨでは１２極以上でもヒステリシス
トルクが大きくなっているが、永久磁石４の着磁の容易
性を考慮すると、ＮＳ着磁の極数を１２極より多くする
ことは着磁が困難になるため、実用的ではない。また、
曲線タのＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材ではＮＳ着
磁の極数が増大するほど良い特性となるが、極数を増大
することは永久磁石４の着磁が面倒であり、少ない磁極
数で大きなヒステリシストルクを発生できる焼結フェラ
イト永久磁石材の方が優れていると言える。
【００２４】なお、８は円筒状のカバー又はヨークであ
るが、磁性材のヨークとすることで、伝達トルクの増
大、漏洩磁束の低減効果がある。
るが、磁性材のヨークとすることで、伝達トルクの増
大、漏洩磁束の低減効果がある。
【００２５】この実施の形態によれば、次の通りの効果
を得ることができる。
を得ることができる。
【００２６】(1) 永久磁石として希土類磁石に属する
高性能のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４を用い、相手
側のヒステリシス材を硬質磁性材である焼結フェライト
永久磁石材７で構成しているから、小型にしても大きな
伝達トルクを確保できる。また、ＮＳ磁極数が比較的少
なくても良好な伝達トルクが得られる。
高性能のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４を用い、相手
側のヒステリシス材を硬質磁性材である焼結フェライト
永久磁石材７で構成しているから、小型にしても大きな
伝達トルクを確保できる。また、ＮＳ磁極数が比較的少
なくても良好な伝達トルクが得られる。
【００２７】(2) ヒステリシス材として硬質磁性材で
ある安価な焼結フェライト永久磁石材７を用いており、
従来の高価なＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材料に比
べて、材料費のコスト低減が可能である。
ある安価な焼結フェライト永久磁石材７を用いており、
従来の高価なＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材料に比
べて、材料費のコスト低減が可能である。
【００２８】(3) コバルトを含有しない部材であり、
環境問題が発生しない。
環境問題が発生しない。
【００２９】(4) Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と
焼結フェライト永久磁石材７の対向面間にスペーサ５を
配置した場合、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と焼結
フェライト永久磁石材７間の磁気吸引力に起因する摩擦
トルクとヒステリシストルクとにより回転を伝達する構
成となる。
焼結フェライト永久磁石材７の対向面間にスペーサ５を
配置した場合、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と焼結
フェライト永久磁石材７間の磁気吸引力に起因する摩擦
トルクとヒステリシストルクとにより回転を伝達する構
成となる。
【００３０】(5) Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と
焼結フェライト永久磁石材７の外周面を少なくとも覆う
ように円筒状磁性体としてのヨーク８を配置すること
で、回転伝達効率を向上させることが可能である。
焼結フェライト永久磁石材７の外周面を少なくとも覆う
ように円筒状磁性体としてのヨーク８を配置すること
で、回転伝達効率を向上させることが可能である。
【００３１】図９は本発明の他の実施の形態である。こ
の場合、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と焼結フェラ
イト永久磁石材７の対向面に所定の距離を持たせるため
にボール軸受１１を軸１の先端面と軸２間に配置してい
る。その他の構成は前述した図１の実施の形態と同様で
ある。
の場合、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４と焼結フェラ
イト永久磁石材７の対向面に所定の距離を持たせるため
にボール軸受１１を軸１の先端面と軸２間に配置してい
る。その他の構成は前述した図１の実施の形態と同様で
ある。
【００３２】この図９の実施の形態では、Ｎｄ−Ｆｅ−
Ｂ系焼結永久磁石４と焼結フェライト永久磁石材７の対
向面間に所定の距離を持たせるために軸１，２間にボー
ル軸受１１を配置したことで、摺動性を向上させ、摩擦
トルクを低減することが可能となり、トルクリミッタと
しての動作の信頼性の向上を図ることができる。その他
の作用効果は図１の実施の形態と同様である。
Ｂ系焼結永久磁石４と焼結フェライト永久磁石材７の対
向面間に所定の距離を持たせるために軸１，２間にボー
ル軸受１１を配置したことで、摺動性を向上させ、摩擦
トルクを低減することが可能となり、トルクリミッタと
しての動作の信頼性の向上を図ることができる。その他
の作用効果は図１の実施の形態と同様である。
【００３３】なお、回転軸１側に焼結フェライト永久磁
石材７及びバックヨークを一体化し、回転軸２側にＮｄ
−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４及び永久磁石固定用ヨーク
３を一体化するようにしても差し支えない。
石材７及びバックヨークを一体化し、回転軸２側にＮｄ
−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石４及び永久磁石固定用ヨーク
３を一体化するようにしても差し支えない。
【００３４】以上本発明の実施の形態について説明して
きたが、本発明はこれに限定されることなく請求項の記
載の範囲内において各種の変形、変更が可能なことは当
業者には自明であろう。
きたが、本発明はこれに限定されることなく請求項の記
載の範囲内において各種の変形、変更が可能なことは当
業者には自明であろう。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る回転
伝達装置によれば、永久磁石として希土類磁石に属する
高性能のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石を用い、相手側
のヒステリシス材を硬質磁性材である焼結フェライト永
久磁石材で構成しているから、小型にしても大きな伝達
トルクを確保できる。また、ヒステリシス材として硬質
磁性材である安価な焼結フェライト永久磁石材を用いて
おり、従来の高価なＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材
料に比べて、材料費のコスト低減が可能であり、コバル
トを含有しない部材であり、環境問題が発生しない利点
もある。
伝達装置によれば、永久磁石として希土類磁石に属する
高性能のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石を用い、相手側
のヒステリシス材を硬質磁性材である焼結フェライト永
久磁石材で構成しているから、小型にしても大きな伝達
トルクを確保できる。また、ヒステリシス材として硬質
磁性材である安価な焼結フェライト永久磁石材を用いて
おり、従来の高価なＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の半硬質磁性材
料に比べて、材料費のコスト低減が可能であり、コバル
トを含有しない部材であり、環境問題が発生しない利点
もある。
【図１】本発明に係る回転伝達装置の実施の形態を示す
正断面図である。
正断面図である。
【図２】同分解断面図である。
【図３】第１の回転軸側の構成を示す側面図である。
【図４】第２の回転軸側の構成を示す側面図である。
【図５】円板状Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石の磁極配
置の例を示す平面図である。
置の例を示す平面図である。
【図６】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石の磁極数と伝達
トルクとの関係で、バックヨーク有りのときを示すグラ
フである。
トルクとの関係で、バックヨーク有りのときを示すグラ
フである。
【図７】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石の磁極数と伝達
トルクとの関係で、バックヨーク無しのときを示すグラ
フである。
トルクとの関係で、バックヨーク無しのときを示すグラ
フである。
【図８】スペーサを使用せずに同じギャップを維持して
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石の磁極数とヒステリシス
トルクとの関係を測定したグラフである。
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石の磁極数とヒステリシス
トルクとの関係を測定したグラフである。
【図９】本発明の他の実施の形態を示す正断面図であ
る。
る。
１ 第１の回転軸 ２ 第２の回転軸 ３ ヨーク ４ Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石 ５ スペーサ ６ 中心孔 ７ 焼結フェライト永久磁石材 ８ カバー又はヨーク ９ バックヨーク １１ ボール軸受
Claims (5)
- 【請求項１】 ４〜１２極にＮＳ着磁された円板状のＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石と該永久磁石裏面が密着固
定される磁性体の永久磁石固定用ヨークとを設けた第１
の回転軸と、円板状の焼結フェライト永久磁石材を固定
した第２の回転軸とを、相互に回転自在に嵌め合わせる
とともに、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石と前記焼
結フェライト永久磁石材の面同士を対向させ、両者間に
発生するヒステリシストルクにより、前記第１及び第２
の回転軸間で回転を伝達することを特徴とする回転伝達
装置。 - 【請求項２】 前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石と前
記焼結フェライト永久磁石材の対向面間にスペーサを配
置し、前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石と前記焼結フ
ェライト永久磁石材間の磁気吸引力に起因する摩擦トル
クと前記ヒステリシストルクとにより回転を伝達する請
求項１記載の回転伝達装置。 - 【請求項３】 前記第１の回転軸と第２の回転軸間にボ
ール軸受を配置した請求項１記載の回転伝達装置。 - 【請求項４】 前記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石と前
記焼結フェライト永久磁石材の外周面を少なくとも覆う
ように円筒状磁性体を前記第１又は第２の回転軸に設け
た請求項１，２又は３記載の回転伝達装置。 - 【請求項５】 前記焼結フェライト永久磁石材の背面に
磁性体バックヨークを配した請求項１，２，３又は４記
載の回転伝達装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9218498A JPH11275852A (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 回転伝達装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9218498A JPH11275852A (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 回転伝達装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11275852A true JPH11275852A (ja) | 1999-10-08 |
Family
ID=14047362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9218498A Withdrawn JPH11275852A (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 回転伝達装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11275852A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012036923A (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-23 | Crown Machinery Co Ltd | 駆動装置 |
-
1998
- 1998-03-23 JP JP9218498A patent/JPH11275852A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012036923A (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-23 | Crown Machinery Co Ltd | 駆動装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050607 |