JPH11268130A - 樹脂フレーム組立品およびその組立方法 - Google Patents
樹脂フレーム組立品およびその組立方法Info
- Publication number
- JPH11268130A JPH11268130A JP10074398A JP7439898A JPH11268130A JP H11268130 A JPH11268130 A JP H11268130A JP 10074398 A JP10074398 A JP 10074398A JP 7439898 A JP7439898 A JP 7439898A JP H11268130 A JPH11268130 A JP H11268130A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- fiber
- resin frame
- molding
- reinforced thermoplastic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/40—General aspects of joining substantially flat articles, e.g. plates, sheets or web-like materials; Making flat seams in tubular or hollow articles; Joining single elements to substantially flat surfaces
- B29C66/47—Joining single elements to sheets, plates or other substantially flat surfaces
- B29C66/472—Joining single elements to sheets, plates or other substantially flat surfaces said single elements being substantially flat
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/70—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material
- B29C66/71—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material characterised by the composition of the plastics material of the parts to be joined
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/01—General aspects dealing with the joint area or with the area to be joined
- B29C66/05—Particular design of joint configurations
- B29C66/10—Particular design of joint configurations particular design of the joint cross-sections
- B29C66/11—Joint cross-sections comprising a single joint-segment, i.e. one of the parts to be joined comprising a single joint-segment in the joint cross-section
- B29C66/112—Single lapped joints
- B29C66/1122—Single lap to lap joints, i.e. overlap joints
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高耐衝撃性と高耐熱・高剛性の両立した特性
を保有し、かつ落下等の衝撃や冷熱サイクル等の環境変
化等にも充分耐える樹脂フレーム組立品を提供するこ
と。 【解決手段】 （Ａ）ポリカーボネート樹脂１４〜８３
重量％、（Ｂ）熱可塑性ポリエステル樹脂７〜５７重量
％、（Ｃ）ゴム状重合体に、芳香族ビニル単量体、シア
ン化ビニル単量体、およびメタクリル酸エステルよりな
る群から選ばれたビニル系単量体の１種類以上をグラフ
ト共重合したグラフト共重合体２〜２８重量％、並びに
（Ｄ）繊維状強化材５〜４０重量％からなる繊維強化熱
可塑性樹脂組成物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組
成物による成形体の樹脂フレーム、および組立品を構成
する機能部品をインサート成形した成形体を得、さらに
樹脂フレームとインサート成形した成形体の樹脂部分を
熱溶接法で接合する方法によって樹脂フレーム組立品と
すること。
を保有し、かつ落下等の衝撃や冷熱サイクル等の環境変
化等にも充分耐える樹脂フレーム組立品を提供するこ
と。 【解決手段】 （Ａ）ポリカーボネート樹脂１４〜８３
重量％、（Ｂ）熱可塑性ポリエステル樹脂７〜５７重量
％、（Ｃ）ゴム状重合体に、芳香族ビニル単量体、シア
ン化ビニル単量体、およびメタクリル酸エステルよりな
る群から選ばれたビニル系単量体の１種類以上をグラフ
ト共重合したグラフト共重合体２〜２８重量％、並びに
（Ｄ）繊維状強化材５〜４０重量％からなる繊維強化熱
可塑性樹脂組成物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組
成物による成形体の樹脂フレーム、および組立品を構成
する機能部品をインサート成形した成形体を得、さらに
樹脂フレームとインサート成形した成形体の樹脂部分を
熱溶接法で接合する方法によって樹脂フレーム組立品と
すること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高耐衝撃性と高耐
熱・高剛性の両立した特性を有し、熱可塑性樹脂フレー
ム組立品を構成する機能部品が発熱してもフレームが変
形せず、さらに落下等の衝撃や厳しい条件での冷熱サイ
クルによっても破損・変形することの無い樹脂フレーム
組立品およびその組立方法に関するものである。
熱・高剛性の両立した特性を有し、熱可塑性樹脂フレー
ム組立品を構成する機能部品が発熱してもフレームが変
形せず、さらに落下等の衝撃や厳しい条件での冷熱サイ
クルによっても破損・変形することの無い樹脂フレーム
組立品およびその組立方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フレームは組立品における骨格であり、
製品形状の保持を主目的とした構造部品である。組立品
においてはフレームを中心にその他各種の機能部品が接
合されており、組立後の使用環境下において様々な性能
を維持できるように設計されている。したがってフレー
ムには各種機能部品を確実に固定した状態で十分な強
度、剛性、耐熱性等が要求されるため、安全性の高さか
ら金属材料が使用されることが多い。
製品形状の保持を主目的とした構造部品である。組立品
においてはフレームを中心にその他各種の機能部品が接
合されており、組立後の使用環境下において様々な性能
を維持できるように設計されている。したがってフレー
ムには各種機能部品を確実に固定した状態で十分な強
度、剛性、耐熱性等が要求されるため、安全性の高さか
ら金属材料が使用されることが多い。
【０００３】ところが電気、電子、ＯＡ機器用途におい
ては製品の軽量化要請が強いため、金属よりも比重の小
さい樹脂フレームの開発が盛んに行われている。特に熱
可塑性樹脂は射出成形、押出成形等の溶融成形加工法が
適用できるため、比較的複雑な形状を有するフレームで
も容易に量産できるメリットがある。そこでフレーム単
独はもちろんフレームと筐体の一体成形等、組立工数お
よび組立部品数低減のための様々な検討がなされてい
る。
ては製品の軽量化要請が強いため、金属よりも比重の小
さい樹脂フレームの開発が盛んに行われている。特に熱
可塑性樹脂は射出成形、押出成形等の溶融成形加工法が
適用できるため、比較的複雑な形状を有するフレームで
も容易に量産できるメリットがある。そこでフレーム単
独はもちろんフレームと筐体の一体成形等、組立工数お
よび組立部品数低減のための様々な検討がなされてい
る。
【０００４】一般に金属に比べると熱可塑性樹脂の使用
可能な温度範囲は狭く、耐久性も乏しい。樹脂フレーム
に発熱性機能部品を組付けて使用したり、また組立品を
寒冷地で使用したり、輸送用車両に搭載したりする場合
には、樹脂フレーム部分の耐熱性、低温強度、耐衝撃強
度、および耐疲労性等で性能不足となる場合がある。そ
こでエンジニアリング樹脂、ポリマーアロイ、フィラー
強化樹脂等の高性能樹脂を使用し、樹脂フレームの性能
を向上させて対応することが可能である。とりわけ金属
材料からの代替という観点で様々な厳しい要求特性が課
せられる中にあっては、要求特性に応じて比較的自由に
樹脂性能を設計できるポリマーアロイは特に有効であ
る。
可能な温度範囲は狭く、耐久性も乏しい。樹脂フレーム
に発熱性機能部品を組付けて使用したり、また組立品を
寒冷地で使用したり、輸送用車両に搭載したりする場合
には、樹脂フレーム部分の耐熱性、低温強度、耐衝撃強
度、および耐疲労性等で性能不足となる場合がある。そ
こでエンジニアリング樹脂、ポリマーアロイ、フィラー
強化樹脂等の高性能樹脂を使用し、樹脂フレームの性能
を向上させて対応することが可能である。とりわけ金属
材料からの代替という観点で様々な厳しい要求特性が課
せられる中にあっては、要求特性に応じて比較的自由に
樹脂性能を設計できるポリマーアロイは特に有効であ
る。
【０００５】一方、組立工程においては各機能部品をフ
レームに接合する必要があり、ネジ締め、カシメ、接着
剤、溶接等の接合方法がとられている。しかしフレーム
が樹脂の場合、ネジ締め、カシメの様に点で接合する方
法によって接合すると、局所的に応力が集中してフレー
ムが割れやすくなる。これを避けるために接合点数を増
やす方法も考えられるが、組立工数や接合用部品点数の
増大につながるため得策とはいえない。さらに製品の小
型化やデザイン形状の多様化により接合部に空間的制約
が生じ、ネジ締めやカシメができない場合も多い。
レームに接合する必要があり、ネジ締め、カシメ、接着
剤、溶接等の接合方法がとられている。しかしフレーム
が樹脂の場合、ネジ締め、カシメの様に点で接合する方
法によって接合すると、局所的に応力が集中してフレー
ムが割れやすくなる。これを避けるために接合点数を増
やす方法も考えられるが、組立工数や接合用部品点数の
増大につながるため得策とはいえない。さらに製品の小
型化やデザイン形状の多様化により接合部に空間的制約
が生じ、ネジ締めやカシメができない場合も多い。
【０００６】これに対して接着剤および溶接の場合は面
で接合できるために接合部の応力集中は緩和できるが、
別の問題を含んでいる。溶接の場合は各機能部品が必ず
しも樹脂フレームと同じ材質ではないので、機能部品側
に何らかの細工をしない限り樹脂フレームと直接接合す
ることは困難である。また、接着剤は異種の材料同士で
あっても接合できるため状況に応じて様々な用途で利用
されているが、接着剤による樹脂のクラック誘発、接着
工程での取扱いの煩雑さ、乾燥工程を必要とすること、
廃棄時の困難な解体性による機能部品の回収しにくさ等
の問題点がある。以上のように、フレームが樹脂である
場合には機能部品との接合において何らかの問題を抱え
ることになる。
で接合できるために接合部の応力集中は緩和できるが、
別の問題を含んでいる。溶接の場合は各機能部品が必ず
しも樹脂フレームと同じ材質ではないので、機能部品側
に何らかの細工をしない限り樹脂フレームと直接接合す
ることは困難である。また、接着剤は異種の材料同士で
あっても接合できるため状況に応じて様々な用途で利用
されているが、接着剤による樹脂のクラック誘発、接着
工程での取扱いの煩雑さ、乾燥工程を必要とすること、
廃棄時の困難な解体性による機能部品の回収しにくさ等
の問題点がある。以上のように、フレームが樹脂である
場合には機能部品との接合において何らかの問題を抱え
ることになる。
【０００７】そこで熱可塑性樹脂の特性を生かし、フレ
ーム成形時にインサート成形法を適用し、樹脂が各機能
部品を包みこむ形でフレームごと一気に組立品を完成す
る方法が考えられる。これにより組立工程における接合
が不要になるため、樹脂フレーム組立法としては理想的
といえる。
ーム成形時にインサート成形法を適用し、樹脂が各機能
部品を包みこむ形でフレームごと一気に組立品を完成す
る方法が考えられる。これにより組立工程における接合
が不要になるため、樹脂フレーム組立法としては理想的
といえる。
【０００８】しかしインサートする各機能部品の材質が
金属やセラミックスである場合、組立後に新たな問題が
生じる。一つは樹脂とインサートする機能部品の密着性
の問題である。密着性が悪いと落下等の衝撃により機能
部品が樹脂フレームからズレてしまい、最悪の場合はは
ずれてしまう。特開平４−１６９２１４号公報において
は熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、
繊維状強化材等を配合した樹脂材料を用いてインサート
成形することが提案され、熱可塑性ポリエステル樹脂成
分をアロイ化技術によって導入することにより金属やセ
ラミックスとの密着性を改良している例も報告されてい
る。
金属やセラミックスである場合、組立後に新たな問題が
生じる。一つは樹脂とインサートする機能部品の密着性
の問題である。密着性が悪いと落下等の衝撃により機能
部品が樹脂フレームからズレてしまい、最悪の場合はは
ずれてしまう。特開平４−１６９２１４号公報において
は熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、
繊維状強化材等を配合した樹脂材料を用いてインサート
成形することが提案され、熱可塑性ポリエステル樹脂成
分をアロイ化技術によって導入することにより金属やセ
ラミックスとの密着性を改良している例も報告されてい
る。
【０００９】もう一つは金属やセラミックスに比較する
と樹脂の線膨張率は著しく大きく、成形後樹脂の収縮に
より機能部品周囲の樹脂に引張応力が発生し、割れが発
生しやすくなる。これらの対策としては製品形状の肉厚
化で対応可能であるが、製品のデザインが制約される。
製品のデザインや耐熱性等の要求に幅広く対応するため
には、熱可塑性樹脂に金属または無機の繊維状フィラー
を練り込み、樹脂組成物としての線膨張率を低下させる
という方法が有効である。
と樹脂の線膨張率は著しく大きく、成形後樹脂の収縮に
より機能部品周囲の樹脂に引張応力が発生し、割れが発
生しやすくなる。これらの対策としては製品形状の肉厚
化で対応可能であるが、製品のデザインが制約される。
製品のデザインや耐熱性等の要求に幅広く対応するため
には、熱可塑性樹脂に金属または無機の繊維状フィラー
を練り込み、樹脂組成物としての線膨張率を低下させる
という方法が有効である。
【００１０】このようにポリマーアロイをベースに繊維
状フィラーを練り込んだ、いわゆる繊維強化熱可塑性樹
脂組成物を用いたならば、製品設計いかんによっては樹
脂フレーム組立にインサート成形法を適用し、一度の成
形工程ですべての機能部品を樹脂フレームに組みつけて
一気に組立品を完成することも可能と思われる。しかし
現実には完成品形状や各機能部品のレイアウト等、立体
的な制約があるため、汎用性のある組立方法とはいい難
い。
状フィラーを練り込んだ、いわゆる繊維強化熱可塑性樹
脂組成物を用いたならば、製品設計いかんによっては樹
脂フレーム組立にインサート成形法を適用し、一度の成
形工程ですべての機能部品を樹脂フレームに組みつけて
一気に組立品を完成することも可能と思われる。しかし
現実には完成品形状や各機能部品のレイアウト等、立体
的な制約があるため、汎用性のある組立方法とはいい難
い。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】そこで組立品をインサ
ート成形可能な単位まで分割することを考える。すなわ
ち各機能部品を１つまたは複数ずつにグループ分けを
し、各々の機能部品または機能部品グループに対してイ
ンサート成形を行う。そして次の段階でインサートした
各成形体の樹脂部分と樹脂フレームを接合し、組立品を
完成するという方法である。この場合は機能部品と樹脂
フレームのような異種材料を接合する場合と異なり、樹
脂同士の接合を考えればよいので熱溶接法が適用でき
る。したがって熱溶接法により接合することで、点での
接合による応力集中や接着剤使用による取扱い上の煩雑
さ等の問題を回避することができると考えられる。
ート成形可能な単位まで分割することを考える。すなわ
ち各機能部品を１つまたは複数ずつにグループ分けを
し、各々の機能部品または機能部品グループに対してイ
ンサート成形を行う。そして次の段階でインサートした
各成形体の樹脂部分と樹脂フレームを接合し、組立品を
完成するという方法である。この場合は機能部品と樹脂
フレームのような異種材料を接合する場合と異なり、樹
脂同士の接合を考えればよいので熱溶接法が適用でき
る。したがって熱溶接法により接合することで、点での
接合による応力集中や接着剤使用による取扱い上の煩雑
さ等の問題を回避することができると考えられる。
【００１２】また、熱溶接法による接合は樹脂が溶融状
態で混合することによってなされるため、理想的に行わ
れた場合は接合部の強度が材料そのものの強度になるは
ずである。しかしながら、実際には接合部に残留歪みが
生じるため接合部強度は著しく低下してしまう。確かに
繊維強化熱可塑性樹脂組成物は剛性および耐熱性に優
れ、各機能部品に近い線膨張率を有するため、製品に高
度なデザイン性を付与するとともに厳しい環境下での使
用が想定される場合等においてはフレーム材として最適
であるといえるが、繊維強化熱可塑性樹脂組成物の場合
は、接合部に残留歪が生じたりする上に接合面に対して
繊維状強化材が平行に揃ってしまい、繊維による補強効
果が得られないため、接合部の強度が相対的に弱くなる
という問題点がある。そこで、接合部の強度を改良する
目的で接合部の形状に幾何学的な工夫を凝らすことで対
応しているが、未だ十分な接合強度を得るには至らず、
樹脂フレームの材質そのものを改良せざるを得ない状況
である。このような課題を抱える中で、樹脂フレームと
しての剛性や耐熱性を犠牲にせずに、樹脂フレームの接
合部の強度を改良することを目的として行った。
態で混合することによってなされるため、理想的に行わ
れた場合は接合部の強度が材料そのものの強度になるは
ずである。しかしながら、実際には接合部に残留歪みが
生じるため接合部強度は著しく低下してしまう。確かに
繊維強化熱可塑性樹脂組成物は剛性および耐熱性に優
れ、各機能部品に近い線膨張率を有するため、製品に高
度なデザイン性を付与するとともに厳しい環境下での使
用が想定される場合等においてはフレーム材として最適
であるといえるが、繊維強化熱可塑性樹脂組成物の場合
は、接合部に残留歪が生じたりする上に接合面に対して
繊維状強化材が平行に揃ってしまい、繊維による補強効
果が得られないため、接合部の強度が相対的に弱くなる
という問題点がある。そこで、接合部の強度を改良する
目的で接合部の形状に幾何学的な工夫を凝らすことで対
応しているが、未だ十分な接合強度を得るには至らず、
樹脂フレームの材質そのものを改良せざるを得ない状況
である。このような課題を抱える中で、樹脂フレームと
しての剛性や耐熱性を犠牲にせずに、樹脂フレームの接
合部の強度を改良することを目的として行った。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記の課題を踏まえて、
ポリマーアロイ技術を応用しながら種々の樹脂での組み
合わせを検討した結果、ポリカーボネート樹脂、熱可塑
性ポリエステル樹脂、特定のグラフト共重合体、及び繊
維状強化材からなる熱可塑性樹脂組成物を樹脂フレーム
として使用し、機能部品をインサート成形した後にフレ
ームを熱溶接法で接合したところ、他の組み合わせの繊
維強化樹脂組成物に比較して落下等による耐衝撃強度が
著しく高くなることがわかり、本発明に至った。すなわ
ち本発明は、（Ａ）ポリカーボネート樹脂１４〜８３重
量％、（Ｂ）熱可塑性ポリエステル樹脂７〜５７重量
％、（Ｃ）ゴム状重合体に、芳香族ビニル単量体、シア
ン化ビニル単量体、およびメタクリル酸エステルよりな
る群から選ばれたビニル系単量体の１種類以上をグラフ
ト共重合したグラフト共重合体２〜２８重量％、並びに
（Ｄ）繊維状強化材５〜４０重量％からなる繊維強化熱
可塑性樹脂組成物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組
成物による成形体の樹脂フレーム、および組立品を構成
する機能部品をインサート成形した成形体を得、更に樹
脂フレームとインサート成形した成形体の樹脂部分を熱
溶接法によって接合した樹脂フレーム組立品である。
ポリマーアロイ技術を応用しながら種々の樹脂での組み
合わせを検討した結果、ポリカーボネート樹脂、熱可塑
性ポリエステル樹脂、特定のグラフト共重合体、及び繊
維状強化材からなる熱可塑性樹脂組成物を樹脂フレーム
として使用し、機能部品をインサート成形した後にフレ
ームを熱溶接法で接合したところ、他の組み合わせの繊
維強化樹脂組成物に比較して落下等による耐衝撃強度が
著しく高くなることがわかり、本発明に至った。すなわ
ち本発明は、（Ａ）ポリカーボネート樹脂１４〜８３重
量％、（Ｂ）熱可塑性ポリエステル樹脂７〜５７重量
％、（Ｃ）ゴム状重合体に、芳香族ビニル単量体、シア
ン化ビニル単量体、およびメタクリル酸エステルよりな
る群から選ばれたビニル系単量体の１種類以上をグラフ
ト共重合したグラフト共重合体２〜２８重量％、並びに
（Ｄ）繊維状強化材５〜４０重量％からなる繊維強化熱
可塑性樹脂組成物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組
成物による成形体の樹脂フレーム、および組立品を構成
する機能部品をインサート成形した成形体を得、更に樹
脂フレームとインサート成形した成形体の樹脂部分を熱
溶接法によって接合した樹脂フレーム組立品である。
【００１４】以下、本発明の繊維強化熱可塑性樹脂組成
物について詳しく説明する。本発明の繊維強化熱可塑性
樹脂組成物に使用できる（Ａ）ポリカーボネート樹脂と
は、芳香族ヒドロキシ化合物を原料とし、ホスゲン法ま
たはエステル交換法によって得られる重合体または共重
合体であれば特に限定はしない。上記の芳香族ヒドロキ
シ化合物としては、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メ
タン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−プロパ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）オクタン、ビ
ス（４−ヒドロキシフェニル）フェニルメタン、２，２
−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プロパ
ン、１，１−ビス（４−ヒドロキシ−３−ｔ−ブチルフ
ェニル）プロパンのようなビス（ヒドロキシアリール）
アルカン類、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）
シクロペンタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）シクロヘキサンのようなビス（ヒドロキシアリー
ル）シクロアルカン類、４，４’−ジヒドロキシジフェ
ニルエーテル、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジ
メチルジフェニルエーテルのようなジヒドロキシジアリ
ールエーテル類、４，４’−ジヒドロキシジフェニルス
ルフィド、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジメチ
ルジフェニルスルフィドのようなジヒドロキシジアリー
ルスルフィド類、４，４’−ジヒドロキシジフェニルス
ルホキシド、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジメ
チルジフェニルスルホキシドのようなジヒドロキシジア
リールスルホキシド類、４，４’−ジヒドロキシジフェ
ニルスルホン、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジ
メチルジフェニルスルホンのようなジヒドロキシジアリ
ールスルホン類等が挙げられる。これらは単独でもまた
は２種類以上混合しても使用されるが、これらの他にピ
ペラジン、ジピペリジル、ハイドロキノン、レゾルシ
ン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル等を混合して使
用しても良い。これらを原料としたポリカーボネート樹
脂の中では、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）
−プロパン（ビスフェノールＡ型）ポリカーボネートが
特に好ましい。
物について詳しく説明する。本発明の繊維強化熱可塑性
樹脂組成物に使用できる（Ａ）ポリカーボネート樹脂と
は、芳香族ヒドロキシ化合物を原料とし、ホスゲン法ま
たはエステル交換法によって得られる重合体または共重
合体であれば特に限定はしない。上記の芳香族ヒドロキ
シ化合物としては、ビス（４−ヒドロキシフェニル）メ
タン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−プロパ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）オクタン、ビ
ス（４−ヒドロキシフェニル）フェニルメタン、２，２
−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プロパ
ン、１，１−ビス（４−ヒドロキシ−３−ｔ−ブチルフ
ェニル）プロパンのようなビス（ヒドロキシアリール）
アルカン類、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）
シクロペンタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）シクロヘキサンのようなビス（ヒドロキシアリー
ル）シクロアルカン類、４，４’−ジヒドロキシジフェ
ニルエーテル、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジ
メチルジフェニルエーテルのようなジヒドロキシジアリ
ールエーテル類、４，４’−ジヒドロキシジフェニルス
ルフィド、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジメチ
ルジフェニルスルフィドのようなジヒドロキシジアリー
ルスルフィド類、４，４’−ジヒドロキシジフェニルス
ルホキシド、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジメ
チルジフェニルスルホキシドのようなジヒドロキシジア
リールスルホキシド類、４，４’−ジヒドロキシジフェ
ニルスルホン、４，４’−ジヒドロキシ−３，３’−ジ
メチルジフェニルスルホンのようなジヒドロキシジアリ
ールスルホン類等が挙げられる。これらは単独でもまた
は２種類以上混合しても使用されるが、これらの他にピ
ペラジン、ジピペリジル、ハイドロキノン、レゾルシ
ン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル等を混合して使
用しても良い。これらを原料としたポリカーボネート樹
脂の中では、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）
−プロパン（ビスフェノールＡ型）ポリカーボネートが
特に好ましい。
【００１５】ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量
は、衝撃強度の点から１５，０００以上であることが必
要である。一方、粘度平均分子量が３０，０００を越え
ると溶融粘度が高くなるため射出成形しにくくなる。し
たがって、本発明に用いるポリカーボネート樹脂の粘度
平均分子量は１８，０００〜２８，０００の範囲が好適
である。
は、衝撃強度の点から１５，０００以上であることが必
要である。一方、粘度平均分子量が３０，０００を越え
ると溶融粘度が高くなるため射出成形しにくくなる。し
たがって、本発明に用いるポリカーボネート樹脂の粘度
平均分子量は１８，０００〜２８，０００の範囲が好適
である。
【００１６】本発明で使用できる（Ｂ）熱可塑性ポリエ
ステル樹脂は、アルキレンテレフタレート繰り返し単位
を主成分とするものであれば特に制限はない。アルキレ
ンテレフタレート繰り返し単位としては、エチレンテレ
フタレート、テトラメチレンテレフタレート、１，４−
シクロヘキシレンテレフタレート等が挙げられ、共重合
可能な成分としてはイソフタル酸等のジカルボン酸や
１，３−プロパンジオール等のジオールが挙げられる。
具体的にはポリエチレンテレフタレート、ポリブチレン
テレフタレート、ポリ１，４−シクロヘキシレンテレフ
タレートであり、特にポリエチレンテレフタレートまた
はポリブチレンテレフタレートが好ましい。
ステル樹脂は、アルキレンテレフタレート繰り返し単位
を主成分とするものであれば特に制限はない。アルキレ
ンテレフタレート繰り返し単位としては、エチレンテレ
フタレート、テトラメチレンテレフタレート、１，４−
シクロヘキシレンテレフタレート等が挙げられ、共重合
可能な成分としてはイソフタル酸等のジカルボン酸や
１，３−プロパンジオール等のジオールが挙げられる。
具体的にはポリエチレンテレフタレート、ポリブチレン
テレフタレート、ポリ１，４−シクロヘキシレンテレフ
タレートであり、特にポリエチレンテレフタレートまた
はポリブチレンテレフタレートが好ましい。
【００１７】ポリエチレンテレフタレートまたはポリブ
チレンテレフタレートの固有粘度はフェノール／テトラ
クロロエタン＝６／４（重量比）を溶媒として温度３０
℃で測定した値が０．５〜１．５（ｄｌ／ｇ）の範囲の
ものが用いられ、ポリエチレンテレフタレートの場合は
０．６〜１．１（ｄｌ／ｇ）、ポリブチレンテレフタレ
ートの場合は０．８〜１．４（ｄｌ／ｇ）の範囲が特に
好ましい。
チレンテレフタレートの固有粘度はフェノール／テトラ
クロロエタン＝６／４（重量比）を溶媒として温度３０
℃で測定した値が０．５〜１．５（ｄｌ／ｇ）の範囲の
ものが用いられ、ポリエチレンテレフタレートの場合は
０．６〜１．１（ｄｌ／ｇ）、ポリブチレンテレフタレ
ートの場合は０．８〜１．４（ｄｌ／ｇ）の範囲が特に
好ましい。
【００１８】本発明で使用できる（Ｃ）グラフト共重合
体は、ゴム状重合体に、芳香族ビニル単量体、シアン化
ビニル単量体、およびメタクリル酸エステルよりなる群
から選ばれたビニル系単量体の１種類以上をグラフト共
重合したグラフト共重合体である。ゴム状重合体として
は、ブタジエン重合体、ブタジエンとこれと共重合可能
なビニル単量体との共重合体、アクリル酸−Ｎ−ブチル
とアクリル酸エチル共重合体、アクリル酸−Ｎ−ブチル
とアクリロニトリル共重合体、エチレン、プロピレン、
およびジエンとの共重合体、ブタジエンと芳香族ビニル
とのブロック共重合体等が挙げられる。
体は、ゴム状重合体に、芳香族ビニル単量体、シアン化
ビニル単量体、およびメタクリル酸エステルよりなる群
から選ばれたビニル系単量体の１種類以上をグラフト共
重合したグラフト共重合体である。ゴム状重合体として
は、ブタジエン重合体、ブタジエンとこれと共重合可能
なビニル単量体との共重合体、アクリル酸−Ｎ−ブチル
とアクリル酸エチル共重合体、アクリル酸−Ｎ−ブチル
とアクリロニトリル共重合体、エチレン、プロピレン、
およびジエンとの共重合体、ブタジエンと芳香族ビニル
とのブロック共重合体等が挙げられる。
【００１９】グラフト共重合体を構成する芳香族ビニル
単量体としては、例えばスチレン、α−メチルスチレ
ン、ビニルトルエン、ｔ−ブチルスチレン、クロロスチ
レン等のスチレン系単量体およびその置換単量体が挙げ
られ、特にスチレン、α−メチルスチレンが好ましい。
グラフト共重合体を構成するシアン化ビニル単量体とし
ては、例えばアクリロニトリル、メタクリロニトリル、
α−クロロアクリロニトリル等が挙げられ、特にアクリ
ロニトリルが好ましい。グラフト共重合体を構成するメ
タクリル酸エステルとしては、メタクリル酸メチル、メ
タクリル酸エチル等が挙げられ、特にメタクリル酸メチ
ルが好ましい。
単量体としては、例えばスチレン、α−メチルスチレ
ン、ビニルトルエン、ｔ−ブチルスチレン、クロロスチ
レン等のスチレン系単量体およびその置換単量体が挙げ
られ、特にスチレン、α−メチルスチレンが好ましい。
グラフト共重合体を構成するシアン化ビニル単量体とし
ては、例えばアクリロニトリル、メタクリロニトリル、
α−クロロアクリロニトリル等が挙げられ、特にアクリ
ロニトリルが好ましい。グラフト共重合体を構成するメ
タクリル酸エステルとしては、メタクリル酸メチル、メ
タクリル酸エチル等が挙げられ、特にメタクリル酸メチ
ルが好ましい。
【００２０】（Ｃ）グラフト共重合体は、芳香族ビニル
単量体０〜７０モル％、シアン化ビニル単量体０〜６０
モル％およびメタクリル酸エステル０〜１００モル％の
単量体混合物２０〜７０重量部がゴム状重合体３０〜８
０重量部に対してグラフト率３０〜１００％の範囲で共
重合したＡＢＳグラフト共重合体、ＭＢＳグラフト共重
合体、ＡＥＳグラフト共重合体、アクリル系グラフト共
重合体等の単独または上記共重合体のうち２種類以上の
混合物でもよく、特にＡＢＳまたはＭＢＳグラフト共重
合体が好ましい。なお、本発明のグラフト共重合体は、
ゴム状重合体に単量体混合物をグラフト共重合したもの
であり、未グラフトの重合体を含有していてもよい。
単量体０〜７０モル％、シアン化ビニル単量体０〜６０
モル％およびメタクリル酸エステル０〜１００モル％の
単量体混合物２０〜７０重量部がゴム状重合体３０〜８
０重量部に対してグラフト率３０〜１００％の範囲で共
重合したＡＢＳグラフト共重合体、ＭＢＳグラフト共重
合体、ＡＥＳグラフト共重合体、アクリル系グラフト共
重合体等の単独または上記共重合体のうち２種類以上の
混合物でもよく、特にＡＢＳまたはＭＢＳグラフト共重
合体が好ましい。なお、本発明のグラフト共重合体は、
ゴム状重合体に単量体混合物をグラフト共重合したもの
であり、未グラフトの重合体を含有していてもよい。
【００２１】本発明における（Ｄ）繊維状強化材は、
（Ａ）成分〜（Ｄ）成分で構成される繊維強化熱可塑性
樹脂組成物の溶融加工温度において可塑化せず、繊維形
状を保持しているものであれば特に限定するものではな
い。
（Ａ）成分〜（Ｄ）成分で構成される繊維強化熱可塑性
樹脂組成物の溶融加工温度において可塑化せず、繊維形
状を保持しているものであれば特に限定するものではな
い。
【００２２】具体的にはガラス繊維、炭素繊維、炭化ケ
イ素繊維、アルミナ繊維、アルミナ／シリカ系繊維等の
無機繊維、アラミド繊維等の有機繊維、ステンレススチ
ール繊維等の金属繊維、カーボン単結晶、チタン酸カリ
ウム単結晶等のウイスカ等を挙げることができる。上記
の繊維状強化材は熱可塑性樹脂組成物との接着性向上を
目的として繊維表面をシランカップリング剤で表面処理
したり、製造時の取扱い性向上を目的としてエポキシ、
ウレタン等の樹脂溶液を繊維束に塗布して乾燥させるよ
うな集束処理をされたものが好ましい。
イ素繊維、アルミナ繊維、アルミナ／シリカ系繊維等の
無機繊維、アラミド繊維等の有機繊維、ステンレススチ
ール繊維等の金属繊維、カーボン単結晶、チタン酸カリ
ウム単結晶等のウイスカ等を挙げることができる。上記
の繊維状強化材は熱可塑性樹脂組成物との接着性向上を
目的として繊維表面をシランカップリング剤で表面処理
したり、製造時の取扱い性向上を目的としてエポキシ、
ウレタン等の樹脂溶液を繊維束に塗布して乾燥させるよ
うな集束処理をされたものが好ましい。
【００２３】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂組成物は、
（Ａ）ポリカーボネート樹脂１４〜８３重量％、（Ｂ）
熱可塑性ポリエステル樹脂７〜５７重量％、（Ｃ）ゴム
状重合体に、芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量
体、およびメタクリル酸エステルよりなる群から選ばれ
たビニル系単量体の１種類以上をグラフト共重合したグ
ラフト共重合体２〜２８重量％、並びに（Ｄ）繊維状強
化材５〜４０重量％からなる。
（Ａ）ポリカーボネート樹脂１４〜８３重量％、（Ｂ）
熱可塑性ポリエステル樹脂７〜５７重量％、（Ｃ）ゴム
状重合体に、芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量
体、およびメタクリル酸エステルよりなる群から選ばれ
たビニル系単量体の１種類以上をグラフト共重合したグ
ラフト共重合体２〜２８重量％、並びに（Ｄ）繊維状強
化材５〜４０重量％からなる。
【００２４】（Ａ）ポリカーボネート樹脂が１４重量％
未満では該繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる成形体
を熱溶接した場合に、十分な接合強度が得られないた
め、樹脂フレーム組立品を使用中に割れが発生しやすく
なる。８３重量％を越えると成形加工時の流動性が不足
し、インサート成形品を作製することができない可能性
があるとともに、インサートした機能部品と樹脂との密
着性が不足して機能部品がズレてしまう可能性がある。
未満では該繊維強化熱可塑性樹脂組成物からなる成形体
を熱溶接した場合に、十分な接合強度が得られないた
め、樹脂フレーム組立品を使用中に割れが発生しやすく
なる。８３重量％を越えると成形加工時の流動性が不足
し、インサート成形品を作製することができない可能性
があるとともに、インサートした機能部品と樹脂との密
着性が不足して機能部品がズレてしまう可能性がある。
【００２５】（Ｂ）熱可塑性ポリエステル樹脂が７重量
％未満ではやはり成形加工時の流動性が不足するととも
に樹脂フレーム組立品においてインサートした機能部品
との密着性が不足するため機能部品がズレやすくなり、
５７重量％を越えると該繊維強化熱可塑性樹脂組成物の
耐衝撃強度が劣るとともに、成形体を熱溶接した場合に
十分な接合強度が得られないために、樹脂フレーム組立
品を使用中に破損が発生しやすくなる。
％未満ではやはり成形加工時の流動性が不足するととも
に樹脂フレーム組立品においてインサートした機能部品
との密着性が不足するため機能部品がズレやすくなり、
５７重量％を越えると該繊維強化熱可塑性樹脂組成物の
耐衝撃強度が劣るとともに、成形体を熱溶接した場合に
十分な接合強度が得られないために、樹脂フレーム組立
品を使用中に破損が発生しやすくなる。
【００２６】（Ｃ）グラフト共重合体が２重量％未満で
は該繊維強化熱可塑性樹脂組成物に十分な耐衝撃強度が
得られないため樹脂フレーム組立品の使用中に破損が発
生しやすくなり、２８重量％を越えると剛性および耐熱
性の不足から樹脂フレーム組立品が容易に熱変形してし
まう。
は該繊維強化熱可塑性樹脂組成物に十分な耐衝撃強度が
得られないため樹脂フレーム組立品の使用中に破損が発
生しやすくなり、２８重量％を越えると剛性および耐熱
性の不足から樹脂フレーム組立品が容易に熱変形してし
まう。
【００２７】（Ｄ）繊維状強化材が５重量％未満では樹
脂フレームの剛性が不足するとともに、インサート部品
と該繊維強化熱可塑性樹脂組成物の線膨張率の差が大き
いために、ヒートショックによりインサート部品の周辺
樹脂が割れてしまう。一方、４０重量％を越えると成形
加工時の流動性および耐衝撃強度が不足するため、樹脂
フレーム組立品を使用中に破損が発生しやすくなる。
脂フレームの剛性が不足するとともに、インサート部品
と該繊維強化熱可塑性樹脂組成物の線膨張率の差が大き
いために、ヒートショックによりインサート部品の周辺
樹脂が割れてしまう。一方、４０重量％を越えると成形
加工時の流動性および耐衝撃強度が不足するため、樹脂
フレーム組立品を使用中に破損が発生しやすくなる。
【００２８】本発明で用いる繊維強化熱可塑性樹脂組成
物は、一般的な熱可塑性樹脂組成物の製造方法が適用で
きる。例えば、各成分をタンブラー、スリーハンズミキ
サー、ヘンシェルミキサー等のブレンダーで予め混合し
た後、バンバリーミキサー、ブラベンダー、混練ロー
ル、単軸および２軸押出機等によってペレット化するこ
とができる。とりわけ定量フィーダー等の供給装置を複
数利用し、２軸押出機のメインフィード口から熱可塑性
樹脂原料の全部または熱可塑性ポリエステル樹脂原料分
を除いた部分を、サイドフィード口から繊維状強化材ま
たは繊維状強化材と熱可塑性ポリエステル樹脂をそれぞ
れ供給し、ペレット化する方法が好適である。ペレット
化した繊維強化熱可塑性樹脂組成物は、一般的な射出成
形機等によってインサート成形に用いることができる。
また、押出機によるペレット化を省き、各成分を予備混
合した後、直接射出成形機の可塑化工程で混練し、その
ままインサート成形することもできる。
物は、一般的な熱可塑性樹脂組成物の製造方法が適用で
きる。例えば、各成分をタンブラー、スリーハンズミキ
サー、ヘンシェルミキサー等のブレンダーで予め混合し
た後、バンバリーミキサー、ブラベンダー、混練ロー
ル、単軸および２軸押出機等によってペレット化するこ
とができる。とりわけ定量フィーダー等の供給装置を複
数利用し、２軸押出機のメインフィード口から熱可塑性
樹脂原料の全部または熱可塑性ポリエステル樹脂原料分
を除いた部分を、サイドフィード口から繊維状強化材ま
たは繊維状強化材と熱可塑性ポリエステル樹脂をそれぞ
れ供給し、ペレット化する方法が好適である。ペレット
化した繊維強化熱可塑性樹脂組成物は、一般的な射出成
形機等によってインサート成形に用いることができる。
また、押出機によるペレット化を省き、各成分を予備混
合した後、直接射出成形機の可塑化工程で混練し、その
ままインサート成形することもできる。
【００２９】また本発明に用いる繊維強化熱可塑性樹脂
組成物には、さらにその目的に応じて熱安定剤、酸化防
止剤、酸無水物、難燃剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、
滑剤、着色剤等を添加することも可能である。
組成物には、さらにその目的に応じて熱安定剤、酸化防
止剤、酸無水物、難燃剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、
滑剤、着色剤等を添加することも可能である。
【００３０】特に熱安定剤の添加は、樹脂フレームを成
形する際に、溶融した樹脂組成物の熱劣化を抑制するの
に有効であり、ヒンダードフェノール系、リン系等の化
合物が使用できる。ヒンダードフェノール系化合物とし
ては、トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔ−
ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピ
オネート］、１，６−ヘキサンジオール−ビス［３−
（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）
プロピオネート］、ペンタエリスリチル−テトラキス
［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェ
ニル）プロピオネート］、オクタデシル−３−（３，５
−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオ
ネート、Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−
ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマミド）、
３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ベンジルフ
ォスフォネート−ジエチルエステル等が挙げられる。
形する際に、溶融した樹脂組成物の熱劣化を抑制するの
に有効であり、ヒンダードフェノール系、リン系等の化
合物が使用できる。ヒンダードフェノール系化合物とし
ては、トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔ−
ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピ
オネート］、１，６−ヘキサンジオール−ビス［３−
（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）
プロピオネート］、ペンタエリスリチル−テトラキス
［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェ
ニル）プロピオネート］、オクタデシル−３−（３，５
−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオ
ネート、Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−
ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマミド）、
３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ベンジルフ
ォスフォネート−ジエチルエステル等が挙げられる。
【００３１】リン系化合物としては、フォスファイト系
およびフォスフェイト系有機化合物が好ましく、トリフ
ェニルフォスファイト、トリクレジルホスファイト、ト
リスノニルフェニルホスファイト、トリイソオクチルホ
スファイト、トリイソデシルホスファイト、トリステア
リルホスファイト、トリオレイルホスファイト、ビス
（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリト
ール−ジ−ホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチ
ル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトール−ジ−
ホスファイト等の第３級ホスファイト、ジ−２−エチル
ヘキシルハイドロゼンホスファイト、ジラウリルハイド
ロゼンホスファイト、ジオレイルハイドロゼンホスファ
イト等の第２級ホスファイト、エチルアシッドホスフェ
イト、ブチルアシッドホスフェイト、２−エチルヘキシ
ルアシッドホスフェイト、ラウリルアシッドホスフェイ
ト、ステアリルアシッドホスフェイト、オレイルアシッ
ドホスフェイト、ジ−２−エチルヘキシルホスフェイト
等のアシッドホスフェイト等が挙げられる。
およびフォスフェイト系有機化合物が好ましく、トリフ
ェニルフォスファイト、トリクレジルホスファイト、ト
リスノニルフェニルホスファイト、トリイソオクチルホ
スファイト、トリイソデシルホスファイト、トリステア
リルホスファイト、トリオレイルホスファイト、ビス
（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリト
ール−ジ−ホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチ
ル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトール−ジ−
ホスファイト等の第３級ホスファイト、ジ−２−エチル
ヘキシルハイドロゼンホスファイト、ジラウリルハイド
ロゼンホスファイト、ジオレイルハイドロゼンホスファ
イト等の第２級ホスファイト、エチルアシッドホスフェ
イト、ブチルアシッドホスフェイト、２−エチルヘキシ
ルアシッドホスフェイト、ラウリルアシッドホスフェイ
ト、ステアリルアシッドホスフェイト、オレイルアシッ
ドホスフェイト、ジ−２−エチルヘキシルホスフェイト
等のアシッドホスフェイト等が挙げられる。
【００３２】次に本発明の樹脂フレーム組立品について
説明する。本発明の樹脂フレーム組立品は当該繊維強化
熱可塑性樹脂組成物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂
組成物による成形体の樹脂フレーム、および組立品を構
成する機能部品をインサート成形した成形体を得、さら
に樹脂フレームとインサート成形した成形体の樹脂部分
を熱溶接法で接合する方法によって組み立てることがで
きる。
説明する。本発明の樹脂フレーム組立品は当該繊維強化
熱可塑性樹脂組成物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂
組成物による成形体の樹脂フレーム、および組立品を構
成する機能部品をインサート成形した成形体を得、さら
に樹脂フレームとインサート成形した成形体の樹脂部分
を熱溶接法で接合する方法によって組み立てることがで
きる。
【００３３】本発明におけるインサート成形は、溶融状
態にある樹脂を冷却することによって形状付与する際
に、インサートする機能部品と樹脂を一体化するもので
あれば、成形方法を特に限定するものではない。例え
ば、射出成形において金型のキャビティー内に予めイン
サートする機能部品をセットしておいた状態で溶融樹脂
を金型に射出して作製する方法、押出成形においてはイ
ンサートする機能部品を連続的に被覆する形で作製する
方法等が挙げられる。
態にある樹脂を冷却することによって形状付与する際
に、インサートする機能部品と樹脂を一体化するもので
あれば、成形方法を特に限定するものではない。例え
ば、射出成形において金型のキャビティー内に予めイン
サートする機能部品をセットしておいた状態で溶融樹脂
を金型に射出して作製する方法、押出成形においてはイ
ンサートする機能部品を連続的に被覆する形で作製する
方法等が挙げられる。
【００３４】また本発明における樹脂フレーム組立品を
構成する機能部品は、インサート成形時の溶融樹脂との
接触による温度上昇によって部品の形状および機能が損
なわれない限りにおいて特に限定するものではないが、
金属またはセラミックス材料で構成されているかまたは
金属またはセラミックス材料でパッケージングされてい
ることが好ましい。
構成する機能部品は、インサート成形時の溶融樹脂との
接触による温度上昇によって部品の形状および機能が損
なわれない限りにおいて特に限定するものではないが、
金属またはセラミックス材料で構成されているかまたは
金属またはセラミックス材料でパッケージングされてい
ることが好ましい。
【００３５】本発明における樹脂フレームとインサー成
形した成形体の樹脂部分を熱溶接する方法は、加熱によ
り樹脂フレームおよびインサート成形体の樹脂部分を溶
接する方法であれば特に限定するものではないが、樹脂
材料自身の発熱による溶接方法が好ましい。具体的には
摩擦溶接法、超音波溶接法、高周波溶接法等が挙げられ
る。
形した成形体の樹脂部分を熱溶接する方法は、加熱によ
り樹脂フレームおよびインサート成形体の樹脂部分を溶
接する方法であれば特に限定するものではないが、樹脂
材料自身の発熱による溶接方法が好ましい。具体的には
摩擦溶接法、超音波溶接法、高周波溶接法等が挙げられ
る。
【００３６】
【実施例】以下、実施例によって本発明を具体的に説明
するが、本発明は実施例にのみ限定されるものではな
い。なお特別なことわり書きのない場合、添加量につい
て使用した単位は重量％または重量部を意味する。
するが、本発明は実施例にのみ限定されるものではな
い。なお特別なことわり書きのない場合、添加量につい
て使用した単位は重量％または重量部を意味する。
【００３７】実施例１〜３および比較例１〜４ 本発明で使用した繊維強化熱可塑性樹脂組成物を示す。
【００３８】（１）繊維強化熱可塑性樹脂組成物の原料 （Ａ）ポリカーボネート樹脂：市販のビスフェノールＡ
型ポリカーボネート樹脂「カリバー２００−１３」［住
友ダウ（株）製］（粘度平均分子量２１，５００）を用
いた。
型ポリカーボネート樹脂「カリバー２００−１３」［住
友ダウ（株）製］（粘度平均分子量２１，５００）を用
いた。
【００３９】（Ｂ）熱可塑性ポリエステル樹脂 （Ｂ−１）ポリエチレンテレフタレート樹脂：市販のポ
リエチレンテレフタレート樹脂「ＮＥＨ−２０５０」
［ユニチカ（株）製］を用いた。（Ｂ−２）ポリブチレ
ンテレフタレート樹脂：市販のポリブチレンテレフタレ
ート樹脂「１２００Ｓ」［東レ（株）製］を用いた。
リエチレンテレフタレート樹脂「ＮＥＨ−２０５０」
［ユニチカ（株）製］を用いた。（Ｂ−２）ポリブチレ
ンテレフタレート樹脂：市販のポリブチレンテレフタレ
ート樹脂「１２００Ｓ」［東レ（株）製］を用いた。
【００４０】（Ｃ）スチレン／アクリロニトリル／ブタ
ジエングラフト共重合体：ポリブタジエンラテックス１
００部（固形分５０％、平均粒径０．３５μｍ、ゲル含
有率９０％）、ステアリン酸ナトリウム１部、ナトリウ
ムホルムアルデヒドスルホキシレート０．１部、ＥＤＴ
Ａテトラナトリウム塩０．０８部、硫酸第一鉄０．００
３部および純水２００部を窒素ガスで置換された撹拌機
付き反応缶に仕込んだ。温度６５℃に加熱した後、アク
リロニトリル２５％およびスチレン７５％よりなる単量
体混合物５０部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．３部、
キュメンハイドロパーオキシド０．２部を４時間で連続
添加し、さらに添加終了後温度６５℃で２時間重合させ
た。グラフト率は７８％、重合率は９７％であった。得
られたラテックスに酸化防止剤を添加した後、塩化カル
シウムで塩析し、水洗、乾燥後得られた白色粉末状の共
重合体を用いた。
ジエングラフト共重合体：ポリブタジエンラテックス１
００部（固形分５０％、平均粒径０．３５μｍ、ゲル含
有率９０％）、ステアリン酸ナトリウム１部、ナトリウ
ムホルムアルデヒドスルホキシレート０．１部、ＥＤＴ
Ａテトラナトリウム塩０．０８部、硫酸第一鉄０．００
３部および純水２００部を窒素ガスで置換された撹拌機
付き反応缶に仕込んだ。温度６５℃に加熱した後、アク
リロニトリル２５％およびスチレン７５％よりなる単量
体混合物５０部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．３部、
キュメンハイドロパーオキシド０．２部を４時間で連続
添加し、さらに添加終了後温度６５℃で２時間重合させ
た。グラフト率は７８％、重合率は９７％であった。得
られたラテックスに酸化防止剤を添加した後、塩化カル
シウムで塩析し、水洗、乾燥後得られた白色粉末状の共
重合体を用いた。
【００４１】（Ｄ）ガラス繊維：カット長（繊維長）３
ｍｍ、平均直径１３μｍであり、アミノシラン系カップ
リング剤により表面処理し、かつエポキシ樹脂により集
束処理した無アルカリガラス繊維を用いた。
ｍｍ、平均直径１３μｍであり、アミノシラン系カップ
リング剤により表面処理し、かつエポキシ樹脂により集
束処理した無アルカリガラス繊維を用いた。
【００４２】（２）繊維強化熱可塑性樹脂組成物の製造
方法 実施例および比較例における繊維強化熱可塑性樹脂組成
物は、表１および表２に示した原料樹脂の重量部配合比
でタンブラーを用いて均一に混合した後、単軸押出機
「ＭＳ４０−３２Ｖ」［アイ・ケー・ジー（株）製］を
使用し、シリンダー温度２７０℃でペレット化して作製
した。作製したペレットから射出成形機「ＩＳ−５５Ｅ
ＰＮ」［東芝機械（株）製］により、シリンダー温度２
７０℃、金型温度６０℃でテストピースを作製し、物性
測定に用いた。
方法 実施例および比較例における繊維強化熱可塑性樹脂組成
物は、表１および表２に示した原料樹脂の重量部配合比
でタンブラーを用いて均一に混合した後、単軸押出機
「ＭＳ４０−３２Ｖ」［アイ・ケー・ジー（株）製］を
使用し、シリンダー温度２７０℃でペレット化して作製
した。作製したペレットから射出成形機「ＩＳ−５５Ｅ
ＰＮ」［東芝機械（株）製］により、シリンダー温度２
７０℃、金型温度６０℃でテストピースを作製し、物性
測定に用いた。
【００４３】（３）インサート成形および熱溶接法によ
る組立 上記（２）で作製した繊維強化熱可塑性樹脂組成物のペ
レットを用い、直径３６ｍｍ×厚み４ｍｍの金属円盤を
機能部品として、射出成形機「ネスタール７５」［住友
重機械工業（株）製］によりシリンダー温度２８０℃、
金型温度６０℃でインサート成形を行った。インサート
成形体の平面図を図１に、図１のＡＡ’における断面図
を図２に示す。インサート成形品は２個の金属円盤の中
心が８０ｍｍの距離で、金属円盤の周囲を厚み２ｍｍ
で、かつ金属円盤間を厚み２ｍｍで繋ぐようにインサー
ト成形したものである。また、同成形条件にて上記イン
サート成形品２個を組み付けるためのフレーム用成形品
を作製した。フレーム用成形品は、長さ１２０ｍｍ×幅
４０ｍｍで両端から４０ｍｍまでは厚さ２ｍｍでかつイ
ンサート成形品と溶接する面であり、その部分に底面が
直径１ｍｍの円で高さが１ｍｍの円錐状の溶接リブを複
数設けた。また、中心部４０ｍｍ幅は厚み４ｍｍとし
た。このフレーム用成形品の平面図を図３に、図３のＢ
Ｂ’における断面図を図４に示す。図３のフレーム用成
形品１個に対して図１のインサート成形品２個を超音波
溶接し、樹脂フレーム組立品を完成した。使用した超音
波ウエルダーは、精電舎電子工業（株）製１２０１Ｂ／
Ｐ４６Ａで、圧力３ｋｇ／ｃｍ2 、発振時間２．０秒、
保持時間２秒にて溶接を行った。完成した樹脂フレーム
組立品の平面図を図５に、図５のＣＣ’における断面図
を図６に示した。
る組立 上記（２）で作製した繊維強化熱可塑性樹脂組成物のペ
レットを用い、直径３６ｍｍ×厚み４ｍｍの金属円盤を
機能部品として、射出成形機「ネスタール７５」［住友
重機械工業（株）製］によりシリンダー温度２８０℃、
金型温度６０℃でインサート成形を行った。インサート
成形体の平面図を図１に、図１のＡＡ’における断面図
を図２に示す。インサート成形品は２個の金属円盤の中
心が８０ｍｍの距離で、金属円盤の周囲を厚み２ｍｍ
で、かつ金属円盤間を厚み２ｍｍで繋ぐようにインサー
ト成形したものである。また、同成形条件にて上記イン
サート成形品２個を組み付けるためのフレーム用成形品
を作製した。フレーム用成形品は、長さ１２０ｍｍ×幅
４０ｍｍで両端から４０ｍｍまでは厚さ２ｍｍでかつイ
ンサート成形品と溶接する面であり、その部分に底面が
直径１ｍｍの円で高さが１ｍｍの円錐状の溶接リブを複
数設けた。また、中心部４０ｍｍ幅は厚み４ｍｍとし
た。このフレーム用成形品の平面図を図３に、図３のＢ
Ｂ’における断面図を図４に示す。図３のフレーム用成
形品１個に対して図１のインサート成形品２個を超音波
溶接し、樹脂フレーム組立品を完成した。使用した超音
波ウエルダーは、精電舎電子工業（株）製１２０１Ｂ／
Ｐ４６Ａで、圧力３ｋｇ／ｃｍ2 、発振時間２．０秒、
保持時間２秒にて溶接を行った。完成した樹脂フレーム
組立品の平面図を図５に、図５のＣＣ’における断面図
を図６に示した。
【００４４】（４）測定および評価 表１および表２における物性の測定方法は次の通りであ
る。 （ａ）高荷重下の耐熱性：ＡＳＴＭ Ｄ−６４８に従
い、試験応力１８．６ｋｇｆ／ｃｍ2 で、長さ１２７ｍ
ｍ、幅１２．７ｍｍ、厚さ６．３５ｍｍのテストピース
の加熱変形温度を測定した。
る。 （ａ）高荷重下の耐熱性：ＡＳＴＭ Ｄ−６４８に従
い、試験応力１８．６ｋｇｆ／ｃｍ2 で、長さ１２７ｍ
ｍ、幅１２．７ｍｍ、厚さ６．３５ｍｍのテストピース
の加熱変形温度を測定した。
【００４５】（ｂ）曲げ弾性率：ＡＳＴＭ Ｄ−７９０
に従い、長さ１２７ｍｍ、幅１２．７ｍｍ、厚さ６．３
５ｍｍのテストピースの曲げ弾性率を測定した。
に従い、長さ１２７ｍｍ、幅１２．７ｍｍ、厚さ６．３
５ｍｍのテストピースの曲げ弾性率を測定した。
【００４６】（ｃ）ノッチ部の耐衝撃強度：ＡＳＴＭ
Ｄ−２５６に従い、厚さ３．２ｍｍのテストピースに対
し、雰囲気温度２３℃、湿度５０％のＪＩＳ標準状態で
ノッチ付きアイゾットを測定した。
Ｄ−２５６に従い、厚さ３．２ｍｍのテストピースに対
し、雰囲気温度２３℃、湿度５０％のＪＩＳ標準状態で
ノッチ付きアイゾットを測定した。
【００４７】（ｄ）超音波溶接による溶接部強度：引張
試験用ＪＩＳ１号形状のダンベル支点間の中点におい
て、ダンベル表面上の片側に引張方向と垂直に直線状に
溶接用リブを走らせたものを射出成形で作製した。溶接
用リブの断面形状は一辺１ｍｍの正三角形である。続い
てダンベルを溶接用リブと平行方向にリブから２．５ｍ
ｍ離れた位置において切断した。この切断した二つのダ
ンベルを図７のように配置し、リブをはさむ形で重ね合
わせ部分を作り、そのまま冶具に固定する。重ね合わせ
部分に対してダンベル表面と垂直方向に超音波溶接用ホ
ーンを当てて圧力をかけながら超音波を発振させてリブ
を中心に溶接を行った。この時使用した超音波ウエルダ
ーは、精電舎電子工業（株）製１２０１Ｂ／Ｐ４６Ａ
で、圧力２ｋｇ／ｃｍ2 、発振時間１．５秒、保持時間
２秒で溶接を行った。溶接後のダンベル試験片をＡＳＴ
Ｍ Ｄ−６３８に従って引張試験を行い、溶接部強度を
測定した。
試験用ＪＩＳ１号形状のダンベル支点間の中点におい
て、ダンベル表面上の片側に引張方向と垂直に直線状に
溶接用リブを走らせたものを射出成形で作製した。溶接
用リブの断面形状は一辺１ｍｍの正三角形である。続い
てダンベルを溶接用リブと平行方向にリブから２．５ｍ
ｍ離れた位置において切断した。この切断した二つのダ
ンベルを図７のように配置し、リブをはさむ形で重ね合
わせ部分を作り、そのまま冶具に固定する。重ね合わせ
部分に対してダンベル表面と垂直方向に超音波溶接用ホ
ーンを当てて圧力をかけながら超音波を発振させてリブ
を中心に溶接を行った。この時使用した超音波ウエルダ
ーは、精電舎電子工業（株）製１２０１Ｂ／Ｐ４６Ａ
で、圧力２ｋｇ／ｃｍ2 、発振時間１．５秒、保持時間
２秒で溶接を行った。溶接後のダンベル試験片をＡＳＴ
Ｍ Ｄ−６３８に従って引張試験を行い、溶接部強度を
測定した。
【００４８】（ｅ）組立品落下テスト：実施例における
繊維強化熱可塑性樹脂組成物を用いて作製した樹脂フレ
ーム組立品をコンクリートの床に対して１．０ｍの高さ
から自由落下させ、落下時の衝撃による樹脂フレームの
破損状況並びに部品ズレの有無を観察した。特に樹脂フ
レームの破損状況について、熱溶接による接合部付近が
破損した場合は「接合割れ」とした。
繊維強化熱可塑性樹脂組成物を用いて作製した樹脂フレ
ーム組立品をコンクリートの床に対して１．０ｍの高さ
から自由落下させ、落下時の衝撃による樹脂フレームの
破損状況並びに部品ズレの有無を観察した。特に樹脂フ
レームの破損状況について、熱溶接による接合部付近が
破損した場合は「接合割れ」とした。
【００４９】（ｆ）組立品冷熱テスト：実施例における
繊維強化熱可塑性樹脂組成物を用いて作製した樹脂フレ
ーム組立品を、環境温度−４０℃と１２０℃において３
時間ずつ冷熱サイクルを５回繰り返した後、組立品を観
察した。組立品冷熱テストにおいて、インサートした機
能部品の周囲の樹脂に割れが発生した場合、「インサー
ト割れ」とした。
繊維強化熱可塑性樹脂組成物を用いて作製した樹脂フレ
ーム組立品を、環境温度−４０℃と１２０℃において３
時間ずつ冷熱サイクルを５回繰り返した後、組立品を観
察した。組立品冷熱テストにおいて、インサートした機
能部品の周囲の樹脂に割れが発生した場合、「インサー
ト割れ」とした。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【発明の効果】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂組成物を
用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組成物の成形体の樹脂
フレーム、および組立品を構成する機能部品をインサー
ト成形をした成形体を得、さらに樹脂フレームとインサ
ート成形した成形体の樹脂部分を熱溶接法で組み立てた
樹脂フレーム組立品は、高耐衝撃性で高耐熱性・高剛性
の両立した特性を保有し、かつ落下等の激しい衝撃や環
境温度が極端に変化するような厳しい環境下でも破損・
変形することなく使用することができる。
用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組成物の成形体の樹脂
フレーム、および組立品を構成する機能部品をインサー
ト成形をした成形体を得、さらに樹脂フレームとインサ
ート成形した成形体の樹脂部分を熱溶接法で組み立てた
樹脂フレーム組立品は、高耐衝撃性で高耐熱性・高剛性
の両立した特性を保有し、かつ落下等の激しい衝撃や環
境温度が極端に変化するような厳しい環境下でも破損・
変形することなく使用することができる。
【図１】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂組成物によるイ
ンサート成形体の平面図である。
ンサート成形体の平面図である。
【図２】図１のＡＡ’におけるインサート成形体の断面
図である。
図である。
【図３】本発明の繊維強化熱可塑性樹脂組成物により、
射出成形法で作製した樹脂フレーム用成形品の平面図で
ある。
射出成形法で作製した樹脂フレーム用成形品の平面図で
ある。
【図４】図３のＢＢ’における成形品の断面図である。
【図５】図３の樹脂フレーム用成形品に対して、図１の
インサート成形体を２個超音波溶接して組み立てた樹脂
フレーム組立品の平面図である。
インサート成形体を２個超音波溶接して組み立てた樹脂
フレーム組立品の平面図である。
【図６】図５のＣＣ’における樹脂フレーム組立品の断
面図である。
面図である。
【図７】超音波溶接強度評価用のＪＩＳ１号ダンベルを
超音波溶接するための配置図である。
超音波溶接するための配置図である。
１ インサート金属円盤 ２ 繊維強化熱可塑性樹脂組成物 ３ 繊維強化熱可塑性樹脂組成物の樹脂フレーム成形品 ４ 溶接用リブ ５ 溶接部 ６ 切断した溶接用リブ付きのＪＩＳ１号ダンベル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ //(Ｃ０８Ｌ 69/00 67:02 25:08） Ｂ２９Ｋ 67:00 69:00 105:06 Ｃ０８Ｌ 69:00
Claims (3)
- 【請求項１】 （Ａ）ポリカーボネート樹脂１４〜８３
重量％、（Ｂ）熱可塑性ポリエステル樹脂７〜５７重量
％、（Ｃ）ゴム状重合体に、芳香族ビニル単量体、シア
ン化ビニル単量体、およびメタクリル酸エステルよりな
る群から選ばれたビニル系単量体の１種類以上をグラフ
ト共重合したグラフト共重合体２〜２８重量％、並びに
（Ｄ）繊維状強化材５〜４０重量％からなる繊維強化熱
可塑性樹脂組成物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組
成物による成形体の樹脂フレーム、および組立品を構成
する機能部品をインサート成形した成形体を得、さらに
樹脂フレームをインサート成形した樹脂部分を熱溶接法
で接合する方法によって得ることを特徴とする樹脂フレ
ーム組立品。 - 【請求項２】 請求項１記載の繊維強化熱可塑性樹脂成
形物を用いて、該繊維強化熱可塑性樹脂組成物による成
形体の樹脂フレーム、および組立品を構成する機能部品
をインサート成形した成形体を得、さらに樹脂フレーム
とインサート成形した成形体の樹脂部分を熱溶接法で接
合する方法によって組み立てることを特徴とする樹脂フ
レーム組立品の組立方法。 - 【請求項３】 （Ａ）ポリカーボネート樹脂が２，２−
ビス（４−ヒドロキシフェニル）−プロパン（ビスフェ
ノールＡ型）ポリカーボネート、（Ｂ）熱可塑性ポリエ
ステル樹脂がポリエチレンテレフタレートおよびポリブ
チレンテレフタレートから選ばれた１種以上、（Ｃ）グ
ラフト共重合体がＡＢＳグラフト共重合体、並びに
（Ｄ）繊維状強化材がアミノシラン系カップリング剤で
表面処理し、かつエポキシ樹脂により集束処理した無ア
ルカリガラス繊維強化材からなる繊維強化熱可塑性樹脂
組成物を用いることを特徴とする請求項１記載の樹脂フ
レーム組立品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07439898A JP4044669B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 樹脂フレーム組立品およびその組立方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07439898A JP4044669B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 樹脂フレーム組立品およびその組立方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11268130A true JPH11268130A (ja) | 1999-10-05 |
| JP4044669B2 JP4044669B2 (ja) | 2008-02-06 |
Family
ID=13546053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07439898A Expired - Fee Related JP4044669B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 樹脂フレーム組立品およびその組立方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4044669B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001000399A1 (de) * | 1999-06-25 | 2001-01-04 | Basf Aktiengesellschaft | Verbunde mit schweissbereichen bestehend aus formteilen |
| JPWO2003085046A1 (ja) * | 2002-04-08 | 2005-08-11 | ウィンテックポリマー株式会社 | レーザー溶着用ポリブチレンテレフタレート系樹脂組成物及び成形品 |
| JP2006168257A (ja) * | 2004-12-17 | 2006-06-29 | Wintech Polymer Ltd | 熱可塑性ポリエステル樹脂組成物及びその成形品 |
| WO2008013094A1 (fr) | 2006-07-28 | 2008-01-31 | Toray Industries, Inc. | Article moulé et son procédé de fabrication |
| JP2011213108A (ja) * | 2010-03-16 | 2011-10-27 | Ube Industries Ltd | 複合構造体 |
| TWI398355B (zh) * | 2010-10-21 | 2013-06-11 | Advanced Int Multitech Co Ltd | Manufacturing method of composite workpiece for embedded metal parts |
-
1998
- 1998-03-23 JP JP07439898A patent/JP4044669B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001000399A1 (de) * | 1999-06-25 | 2001-01-04 | Basf Aktiengesellschaft | Verbunde mit schweissbereichen bestehend aus formteilen |
| JPWO2003085046A1 (ja) * | 2002-04-08 | 2005-08-11 | ウィンテックポリマー株式会社 | レーザー溶着用ポリブチレンテレフタレート系樹脂組成物及び成形品 |
| JP4641377B2 (ja) * | 2002-04-08 | 2011-03-02 | ウィンテックポリマー株式会社 | レーザー溶着用ポリブチレンテレフタレート系樹脂組成物及び成形品 |
| JP2006168257A (ja) * | 2004-12-17 | 2006-06-29 | Wintech Polymer Ltd | 熱可塑性ポリエステル樹脂組成物及びその成形品 |
| WO2008013094A1 (fr) | 2006-07-28 | 2008-01-31 | Toray Industries, Inc. | Article moulé et son procédé de fabrication |
| JP2011213108A (ja) * | 2010-03-16 | 2011-10-27 | Ube Industries Ltd | 複合構造体 |
| TWI398355B (zh) * | 2010-10-21 | 2013-06-11 | Advanced Int Multitech Co Ltd | Manufacturing method of composite workpiece for embedded metal parts |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4044669B2 (ja) | 2008-02-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101522764B (zh) | 热塑性树脂组合物和塑料制品 | |
| JP5538188B2 (ja) | 難燃性熱可塑性ポリエステル樹脂組成物 | |
| US6512077B1 (en) | Polycarbonate-base flame-retardant resin composition | |
| JP3605957B2 (ja) | 強化ポリエステル樹脂組成物およびその成形品 | |
| JP4044669B2 (ja) | 樹脂フレーム組立品およびその組立方法 | |
| JP2006299061A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物の製造方法 | |
| JP3916309B2 (ja) | 樹脂フレーム組立品およびその組立方法 | |
| JP3989630B2 (ja) | 炭素繊維強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物およびそれからなる電子機器の筐体 | |
| JP4626898B2 (ja) | 熱安定性に優れた熱可塑性樹脂組成物 | |
| JP2006206921A (ja) | ポリエステル樹脂組成物よりなる自動車用部品 | |
| JP3916308B2 (ja) | 樹脂フレーム組立品およびその組立方法 | |
| JPS5927943A (ja) | 耐油性の良好な高耐熱性重合体組成物 | |
| JP2006199817A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびそれからなる成形品 | |
| JP2006169460A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびそれからなる成形品 | |
| JPH08193151A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| AU596309B2 (en) | Polycarbonate composition | |
| JPH11199747A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| JPH0446986B2 (ja) | ||
| JP2000309699A (ja) | 難燃性樹脂組成物 | |
| JPH08143737A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| JP3792017B2 (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂組成物の製造方法 | |
| JPH10139995A (ja) | 強化芳香族ポリカーボネート樹脂組成物および成形品 | |
| JPH10279771A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| JPH11148002A (ja) | 難燃性樹脂成形物の製造方法 | |
| JP3019196B2 (ja) | ポリカーボネート板状射出成形体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041220 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060523 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060530 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060731 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070724 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070921 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20071113 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20071116 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101122 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101122 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111122 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111122 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121122 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131122 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |