JPH11267930A - 機械構造用鋼及び鋼材の切削加工方法 - Google Patents
機械構造用鋼及び鋼材の切削加工方法Info
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- JPH11267930A JPH11267930A JP7562798A JP7562798A JPH11267930A JP H11267930 A JPH11267930 A JP H11267930A JP 7562798 A JP7562798 A JP 7562798A JP 7562798 A JP7562798 A JP 7562798A JP H11267930 A JPH11267930 A JP H11267930A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 切削加工の際に、切り屑がバイトに巻き付く
ことがなく、且つ、切削液を使用する必要をなくすこと
ができる機械構造用鋼及びその切削加工方法を提供す
る。 【解決手段】 Ｃが０．２０ｗｔ％以上０．６１ｗｔ％
以下、Ｍｎが０．５０ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、
Ｐが０．０３ｗｔ％以上０．１４ｗｔ％以下、であり、
且つ、Ｍｎ量とＰ量との関係が、５≦７００（Ｐ−０．
０２）−６０（Ｍｎ−０．５）≦５５、で規定される機
械構造用鋼からなる材料を、温度−６０℃以上−１０℃
以下の範囲で、且つ、シャルピー吸収エネルギーの値が
１ｋｇｆ・ｍになる温度以下の温度に、その表面を冷却
した状態で切削する。なお、切削の際、前記材料の表面
に、温度−６０℃以上−１０℃以下の冷風を吹き付ける
ことによって、容易に上記の温度条件を実現することが
できる。
ことがなく、且つ、切削液を使用する必要をなくすこと
ができる機械構造用鋼及びその切削加工方法を提供す
る。 【解決手段】 Ｃが０．２０ｗｔ％以上０．６１ｗｔ％
以下、Ｍｎが０．５０ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、
Ｐが０．０３ｗｔ％以上０．１４ｗｔ％以下、であり、
且つ、Ｍｎ量とＰ量との関係が、５≦７００（Ｐ−０．
０２）−６０（Ｍｎ−０．５）≦５５、で規定される機
械構造用鋼からなる材料を、温度−６０℃以上−１０℃
以下の範囲で、且つ、シャルピー吸収エネルギーの値が
１ｋｇｆ・ｍになる温度以下の温度に、その表面を冷却
した状態で切削する。なお、切削の際、前記材料の表面
に、温度−６０℃以上−１０℃以下の冷風を吹き付ける
ことによって、容易に上記の温度条件を実現することが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、機械構造用鋼及び
その切削加工方法に係る。
その切削加工方法に係る。
【０００２】
【従来の技術】ＪＩＳに規定されている機械構造用炭素
鋼（Ｓ−Ｃ材）において、Ｍｎ量は、０．３〜０．６ｗ
ｔ％あるいは０．６〜０．９ｗｔ％の範囲に規定されて
いる。この様なＭｎ量の範囲は、主として焼入性の観点
から定められている。なお、靭性については、Ｍｎ量の
増加に伴い靭性が高くなる。また、Ｍｎ量が０．３ｗｔ
％を下回ると、室温での靭性が低下する。
鋼（Ｓ−Ｃ材）において、Ｍｎ量は、０．３〜０．６ｗ
ｔ％あるいは０．６〜０．９ｗｔ％の範囲に規定されて
いる。この様なＭｎ量の範囲は、主として焼入性の観点
から定められている。なお、靭性については、Ｍｎ量の
増加に伴い靭性が高くなる。また、Ｍｎ量が０．３ｗｔ
％を下回ると、室温での靭性が低下する。
【０００３】一方、Ｐ量については、ＪＩＳで０．０３
ｗｔ％以下と規定されており、通常、０．０２ｗｔ％程
度、含まれている。鋼の脆性遷移温度は、Ｐ量の増加に
伴い、約７℃／０．０１ｗｔ％の割合で高くなることが
知られている（Metals handbook, 8-th Edition, 1966,
p.228）。
ｗｔ％以下と規定されており、通常、０．０２ｗｔ％程
度、含まれている。鋼の脆性遷移温度は、Ｐ量の増加に
伴い、約７℃／０．０１ｗｔ％の割合で高くなることが
知られている（Metals handbook, 8-th Edition, 1966,
p.228）。
【０００４】（従来の問題点）機械構造用の部材として
使用される機械構造用炭素鋼及び機械構造用合金鋼にお
いて、Ｍｎの組成は、概ね０．３〜０．９ｗｔ％の範囲
であり、また、Ｐの組成は０．０２ｗｔ％程度の値であ
る。これらの材料は、靭性が高いので切削加工中に切り
屑がバイトに絡まり易く、切り屑の処理のためにしばし
ば機械を停止させなければならないなどの問題がある。
なお、従来の機械構造用鋼は高靭性を備えているので、
−１００℃以下の温度でなければ切り屑がチップ状にな
らない。また、切削加工の際、被切削材料の刃先への凝
着を防止するために切削液が使用されるが、その廃液の
処理が環境対策上の問題となっている。
使用される機械構造用炭素鋼及び機械構造用合金鋼にお
いて、Ｍｎの組成は、概ね０．３〜０．９ｗｔ％の範囲
であり、また、Ｐの組成は０．０２ｗｔ％程度の値であ
る。これらの材料は、靭性が高いので切削加工中に切り
屑がバイトに絡まり易く、切り屑の処理のためにしばし
ば機械を停止させなければならないなどの問題がある。
なお、従来の機械構造用鋼は高靭性を備えているので、
−１００℃以下の温度でなければ切り屑がチップ状にな
らない。また、切削加工の際、被切削材料の刃先への凝
着を防止するために切削液が使用されるが、その廃液の
処理が環境対策上の問題となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の様な
機械構造用の鋼材の切削加工の際の問題点に鑑み成され
たもので、本発明の目的は、切削加工の際に切り屑がバ
イトに巻き付くことがなく、且つ、切削液を使用する必
要を無くすことができる機械構造用鋼及びその切削加工
方法を提供することにある。
機械構造用の鋼材の切削加工の際の問題点に鑑み成され
たもので、本発明の目的は、切削加工の際に切り屑がバ
イトに巻き付くことがなく、且つ、切削液を使用する必
要を無くすことができる機械構造用鋼及びその切削加工
方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の機械構造用鋼
は、Ｃが０．２０ｗｔ％以上０．６１ｗｔ％以下、Ｓｉ
が０．１５ｗｔ％以上０．３５ｗｔ％以下、Ｍｎが０．
５０ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｐが０．０３０ｗ
ｔ％以上０．１４ｗｔ％以下、Ｓが０．０３５ｗｔ％以
下であり、且つ、Ｍｎ量とＰ量との関係が、 ５≦７００（Ｐ−０．０２）−６０（Ｍｎ−０．５）≦
５５ で規定され、−６０℃以上−１０℃以下のいずれかの温
度でシャルピー吸収エネルギー（２ｍｍＶ切欠き）の値
が１ｋｇｆ・ｍになることを特徴とする。
は、Ｃが０．２０ｗｔ％以上０．６１ｗｔ％以下、Ｓｉ
が０．１５ｗｔ％以上０．３５ｗｔ％以下、Ｍｎが０．
５０ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｐが０．０３０ｗ
ｔ％以上０．１４ｗｔ％以下、Ｓが０．０３５ｗｔ％以
下であり、且つ、Ｍｎ量とＰ量との関係が、 ５≦７００（Ｐ−０．０２）−６０（Ｍｎ−０．５）≦
５５ で規定され、−６０℃以上−１０℃以下のいずれかの温
度でシャルピー吸収エネルギー（２ｍｍＶ切欠き）の値
が１ｋｇｆ・ｍになることを特徴とする。
【０００７】また、本発明の鋼材の切削加工方法は、上
記の条件で規定される鋼材を、−６０℃以上−１０℃以
下の範囲であって、且つ、シャルピー吸収エネルギー
（２ｍｍＶ切欠き）の値が１ｋｇｆ・ｍ以下となる温度
に、その表面を冷却した状態で切削することを特徴とす
る。
記の条件で規定される鋼材を、−６０℃以上−１０℃以
下の範囲であって、且つ、シャルピー吸収エネルギー
（２ｍｍＶ切欠き）の値が１ｋｇｆ・ｍ以下となる温度
に、その表面を冷却した状態で切削することを特徴とす
る。
【０００８】なお、切削の際、前記鋼材の表面に、温度
−６０℃以上−１０℃以下の冷風を吹き付けることによ
って、容易に上記の温度条件を実現することができる。
以下、上記の条件の根拠について説明する。
−６０℃以上−１０℃以下の冷風を吹き付けることによ
って、容易に上記の温度条件を実現することができる。
以下、上記の条件の根拠について説明する。
【０００９】材料の切削性のみに注目すると、シャルピ
ー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍ以下であることが
望ましい。従って、Ｍｎ量及びＰ量を調整することによ
り、材料の脆性遷移温度を上昇させるとともに、シャル
ピー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍとなる温度以下
の温度にその材料の表面を冷却して切削加工を行うこと
によって、良好な切削性が得られる。
ー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍ以下であることが
望ましい。従って、Ｍｎ量及びＰ量を調整することによ
り、材料の脆性遷移温度を上昇させるとともに、シャル
ピー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍとなる温度以下
の温度にその材料の表面を冷却して切削加工を行うこと
によって、良好な切削性が得られる。
【００１０】一方、上記の材料が工作機械あるいは各種
生産設備などの機械装置類の構造部材として使用される
場合、大半の機械装置類は屋内で使用されるので、運転
の際に各構造部材の温度が０℃以下になることはなく、
従って、多くの場合、実際の使用環境において靭性が不
足する問題はない。
生産設備などの機械装置類の構造部材として使用される
場合、大半の機械装置類は屋内で使用されるので、運転
の際に各構造部材の温度が０℃以下になることはなく、
従って、多くの場合、実際の使用環境において靭性が不
足する問題はない。
【００１１】なお、Ｍｎ量を、０．５〜１．０ｗｔ％と
した理由は、機械構造用鋼については焼入れが必要であ
るが、この組成範囲を下回る場合には焼きが入りにくく
なり、一方、この組成範囲を上回る場合には脆性遷移温
度が低下して、シャルピー吸収エネルギーの値が１ｋｇ
ｆ・ｍとなる温度を上記の条件内に入れることが困難に
なるからである。
した理由は、機械構造用鋼については焼入れが必要であ
るが、この組成範囲を下回る場合には焼きが入りにくく
なり、一方、この組成範囲を上回る場合には脆性遷移温
度が低下して、シャルピー吸収エネルギーの値が１ｋｇ
ｆ・ｍとなる温度を上記の条件内に入れることが困難に
なるからである。
【００１２】また、Ｐ量を、０．０３〜０．１４ｗｔ％
とした理由は、Ｐ量が０．０１ｗｔ％増加する毎に脆性
遷移温度が約７℃上昇するので、この組成範囲を下回る
場合には、シャルピー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・
ｍとなる温度を上記の条件内に入れることが困難にな
り、一方、Ｐ量がこの組成範囲を上回る場合には、熱間
割れを起こす危険が増大するからである。
とした理由は、Ｐ量が０．０１ｗｔ％増加する毎に脆性
遷移温度が約７℃上昇するので、この組成範囲を下回る
場合には、シャルピー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・
ｍとなる温度を上記の条件内に入れることが困難にな
り、一方、Ｐ量がこの組成範囲を上回る場合には、熱間
割れを起こす危険が増大するからである。
【００１３】具体的には、上記材料の表面に温度−６０
℃〜−１０℃の範囲の空気を吹き付けて、シャルピー吸
収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍとなる温度以下の温度
に、その表面が冷却された状態で切削加工を行うと、切
り屑がチップ状となって飛散するので、バイトに絡まり
付くことがなく、更に、バイトの刃先に被切削材料が凝
着することもない。
℃〜−１０℃の範囲の空気を吹き付けて、シャルピー吸
収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍとなる温度以下の温度
に、その表面が冷却された状態で切削加工を行うと、切
り屑がチップ状となって飛散するので、バイトに絡まり
付くことがなく、更に、バイトの刃先に被切削材料が凝
着することもない。
【００１４】なお、吹き付ける空気の温度の下限値を上
記の値に規定した理由は、空気を−６０℃程度まで冷却
することは、市販の簡易型の低温空気発生器（例えば、
（株）コスミック社製：「コールド・エアー」）によっ
て比較的容易に実現できるのに対して、空気をそれ以下
の温度に冷却するには大きなコストがかかるからであ
る。
記の値に規定した理由は、空気を−６０℃程度まで冷却
することは、市販の簡易型の低温空気発生器（例えば、
（株）コスミック社製：「コールド・エアー」）によっ
て比較的容易に実現できるのに対して、空気をそれ以下
の温度に冷却するには大きなコストがかかるからであ
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】ＪＩＳ−Ｓ４５Ｃ相当の材料をベ
ースに、Ｍｎ量のみをＪＩＳの規定を超えて変化させた
試料を作成し、これらの試料の温度とシャルピー吸収エ
ネルギーとの関係を調べた。図１にその結果を示す。な
お、試料の組成は、Ｍｎが、０．２０ｗｔ％、０．５１
ｗｔ％、１．０１ｗｔ％、及び１．５０ｗｔ％の４水準
であり、他の組成は、Ｃ：０．４４ｗｔ％、Ｓｉ：０．
３０ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％、Ｓ：０．０３５ｗｔ
％、であった。
ースに、Ｍｎ量のみをＪＩＳの規定を超えて変化させた
試料を作成し、これらの試料の温度とシャルピー吸収エ
ネルギーとの関係を調べた。図１にその結果を示す。な
お、試料の組成は、Ｍｎが、０．２０ｗｔ％、０．５１
ｗｔ％、１．０１ｗｔ％、及び１．５０ｗｔ％の４水準
であり、他の組成は、Ｃ：０．４４ｗｔ％、Ｓｉ：０．
３０ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ％、Ｓ：０．０３５ｗｔ
％、であった。
【００１６】Ｍｎ量の増加に伴い、シャルピー吸収エネ
ルギーの脆性遷移温度が低下する。なお、Ｍｎ量が０．
２ｗｔ％では焼きが入りにくく、一方、Ｍｎ量が１．５
ｗｔ％では焼割れを起こすので、実際に使用できるＭｎ
の組成は、０．５０〜１．０ｗｔ％の範囲である。この
範囲では、Ｍｎの組成が下限値から上限値まで増加する
ことにより、脆性遷移温度が約３０℃低下する。即ち、
Ｍｎの組成が０．１ｗｔ％増加する毎に、脆性遷移温度
が約６℃低下する。
ルギーの脆性遷移温度が低下する。なお、Ｍｎ量が０．
２ｗｔ％では焼きが入りにくく、一方、Ｍｎ量が１．５
ｗｔ％では焼割れを起こすので、実際に使用できるＭｎ
の組成は、０．５０〜１．０ｗｔ％の範囲である。この
範囲では、Ｍｎの組成が下限値から上限値まで増加する
ことにより、脆性遷移温度が約３０℃低下する。即ち、
Ｍｎの組成が０．１ｗｔ％増加する毎に、脆性遷移温度
が約６℃低下する。
【００１７】材料の−１０℃におけるシャルピー吸収エ
ネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍ以上であれば、構造物とし
て充分使用できる。Ｍｎ量及びＰ量を変数に用いて、シ
ャルピー吸収エネルギーの温度依存曲線が、温度−６０
℃から−１０℃の間で１ｋｇｆ・ｍの線と交差する様
な、Ｍｎ量とＰ量との関係を求める。
ネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍ以上であれば、構造物とし
て充分使用できる。Ｍｎ量及びＰ量を変数に用いて、シ
ャルピー吸収エネルギーの温度依存曲線が、温度−６０
℃から−１０℃の間で１ｋｇｆ・ｍの線と交差する様
な、Ｍｎ量とＰ量との関係を求める。
【００１８】Ｍｎ：０．５１ｗｔ％、Ｐ：０．０２ｗｔ
％の場合に、シャルピー吸収エネルギーが１ｋｇｆ・ｍ
となる温度を、図１から求めると、約−６５℃である。
また、上述の様に、Ｐの組成が０．０１ｗｔ％増加する
毎に脆性遷移温度が約７℃上昇し、Ｍｎの組成が０．１
ｗｔ％増加する毎に脆性遷移温度が約６℃低下する。従
って、Ｍｎ量及びＰ量を、それらの値が下記の式を満足
する様に設定すれば、シャルピー吸収エネルギーの温度
依存曲線が、温度−６０℃から−１０℃の間で１ｋｇｆ
・ｍの線と交差することになる。
％の場合に、シャルピー吸収エネルギーが１ｋｇｆ・ｍ
となる温度を、図１から求めると、約−６５℃である。
また、上述の様に、Ｐの組成が０．０１ｗｔ％増加する
毎に脆性遷移温度が約７℃上昇し、Ｍｎの組成が０．１
ｗｔ％増加する毎に脆性遷移温度が約６℃低下する。従
って、Ｍｎ量及びＰ量を、それらの値が下記の式を満足
する様に設定すれば、シャルピー吸収エネルギーの温度
依存曲線が、温度−６０℃から−１０℃の間で１ｋｇｆ
・ｍの線と交差することになる。
【００１９】５≦７００（Ｐ−０．０２ｗｔ％）−６０
（Ｍｎ−０．５ｗｔ％）≦５５ なお、Ｐ量を０．１５ｗｔ％以上に増加すると熱間割れ
を起こすので、実際に使用できるＰの組成は、０．１４
ｗｔ％が上限値となる。
（Ｍｎ−０．５ｗｔ％）≦５５ なお、Ｐ量を０．１５ｗｔ％以上に増加すると熱間割れ
を起こすので、実際に使用できるＰの組成は、０．１４
ｗｔ％が上限値となる。
【００２０】Ｍｎ量が下限値に相当する０．５０ｗ％の
材料を用いて、Ｐの組成のみをＪＩＳの規定を超えて変
化させた試料を作成し、これらの試料のシャルピー吸収
エネルギーと温度との関係を測定した。図２にその結果
を示す。なお、試料の組成は、Ｐが、０．０２ｗｔ％、
０．０９ｗｔ％、及び０．１４ｗｔ％の３水準であり、
他の組成は、Ｃ：０．４２ｗｔ％、Ｓｉ：０．２８ｗｔ
％、Ｍｎ：０．５０ｗｔ％、Ｓ：０．０３０ｗｔ％、で
あった。
材料を用いて、Ｐの組成のみをＪＩＳの規定を超えて変
化させた試料を作成し、これらの試料のシャルピー吸収
エネルギーと温度との関係を測定した。図２にその結果
を示す。なお、試料の組成は、Ｐが、０．０２ｗｔ％、
０．０９ｗｔ％、及び０．１４ｗｔ％の３水準であり、
他の組成は、Ｃ：０．４２ｗｔ％、Ｓｉ：０．２８ｗｔ
％、Ｍｎ：０．５０ｗｔ％、Ｓ：０．０３０ｗｔ％、で
あった。
【００２１】図２に示した材料の内、Ｐが０．０９ｗｔ
％の材料からなる３０φの丸棒を、旋盤を用いて、回転
数１２００ｒｐｍ、切り込み１．５ｍｍ、送り０．２ｍ
ｍ／回転の条件で、切削液を使用せずに切削したとこ
ろ、チップ状の切り屑が発生し、良好な切削性が確認さ
れた。
％の材料からなる３０φの丸棒を、旋盤を用いて、回転
数１２００ｒｐｍ、切り込み１．５ｍｍ、送り０．２ｍ
ｍ／回転の条件で、切削液を使用せずに切削したとこ
ろ、チップ状の切り屑が発生し、良好な切削性が確認さ
れた。
【００２２】
【発明の効果】本発明の機械構造用鋼及びその切削加工
方法によれば、材料のＭｎ及びＰの組成を調整すること
により、−６０℃から−１０℃まで間のいずれかの温度
おいてシャルピー吸収エネルギーの値を１ｋｇｆ・ｍと
なる様にすることができ、その様に規定された材料を、
シャルピー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍとなる前
記温度以下の温度で切削加工することにより、良好な切
削性が得られる。また、切削液を使用しないで切削加工
を行うことができる。
方法によれば、材料のＭｎ及びＰの組成を調整すること
により、−６０℃から−１０℃まで間のいずれかの温度
おいてシャルピー吸収エネルギーの値を１ｋｇｆ・ｍと
なる様にすることができ、その様に規定された材料を、
シャルピー吸収エネルギーの値が１ｋｇｆ・ｍとなる前
記温度以下の温度で切削加工することにより、良好な切
削性が得られる。また、切削液を使用しないで切削加工
を行うことができる。
【００２３】なお、大半の機械装置類は屋内で使用され
るので、運転時において各構造部材の温度が０℃以下に
なることはなく、従って、多くの場合、実際の使用環境
において靭性が不足する問題はない。
るので、運転時において各構造部材の温度が０℃以下に
なることはなく、従って、多くの場合、実際の使用環境
において靭性が不足する問題はない。
【図１】Ｍｎの含有量を４水準で変化させた機械構造用
炭素鋼について、温度とシャルピー吸収エネルギーの値
との関係を示す図。
炭素鋼について、温度とシャルピー吸収エネルギーの値
との関係を示す図。
【図２】Ｐの含有量を３水準で変化させた機械構造用炭
素鋼について、温度とシャルピー吸収エネルギーの値と
の関係を示す図。
素鋼について、温度とシャルピー吸収エネルギーの値と
の関係を示す図。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃが０．２０ｗｔ％以上０．６１ｗｔ％
以下、Ｓｉが０．１５ｗｔ％以上０．３５ｗｔ％以下、
Ｍｎが０．５０ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｐが
０．０３０ｗｔ％以上０．１４ｗｔ％以下、Ｓが０．０
３５ｗｔ％以下であり、且つ、Ｍｎ量とＰ量との関係
が、 ５≦７００（Ｐ−０．０２）−６０（Ｍｎ−０．５）≦
５５ で規定され、−６０℃以上−１０℃以下のいずれかの温
度でシャルピー吸収エネルギー（２ｍｍＶ切欠き）の値
が１ｋｇｆ・ｍになる機械構造用鋼。 - 【請求項２】 Ｃが０．２０ｗｔ％以上０．６１ｗｔ％
以下、Ｓｉが０．１５ｗｔ％以上０．３５ｗｔ％以下、
Ｍｎが０．５０ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｐが
０．０３ｗｔ％以上０．１４ｗｔ％以下、Ｓが０．０３
５ｗｔ％以下、であり、且つ、Ｍｎ量とＰ量との関係
が、 ５≦７００（Ｐ−０．０２）−６０（Ｍｎ−０．５）≦
５５ で規定される機械構造用鋼からなる材料を、−６０℃以
上−１０℃以下の範囲であって、且つ、シャルピー吸収
エネルギー（２ｍｍＶ切欠き）の値が１ｋｇｆ・ｍ以下
となる温度に、その表面を冷却した状態で切削すること
を特徴とする鋼材の切削加工方法。 - 【請求項３】 切削の際、前記材料の表面に、−６０℃
以上−１０℃以下の温度に冷却された空気を吹き付ける
ことを特徴とする請求項２に記載の鋼材の切削加工方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7562798A JPH11267930A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 機械構造用鋼及び鋼材の切削加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7562798A JPH11267930A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 機械構造用鋼及び鋼材の切削加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11267930A true JPH11267930A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=13581673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7562798A Pending JPH11267930A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 機械構造用鋼及び鋼材の切削加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11267930A (ja) |
-
1998
- 1998-03-24 JP JP7562798A patent/JPH11267930A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040203 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |