JPH032355A - 冷間加工性，靭性，耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
冷間加工性，靭性，耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPH032355A JPH032355A JP13561389A JP13561389A JPH032355A JP H032355 A JPH032355 A JP H032355A JP 13561389 A JP13561389 A JP 13561389A JP 13561389 A JP13561389 A JP 13561389A JP H032355 A JPH032355 A JP H032355A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、冷間加工性、靭性、＃食性の優れたフェライ
ト系ステンレス鋼およびその製造方法に係り、各種ねじ
およびボルト類、熱処理設備用部品類、建築資材用部品
類９食品製造機械用部品類、配管用部品類など、製造時
の冷間加工性に優れていることが要求されると共に、使
用時の靭性および耐食性に優れていることなどが要求さ
れる各種部品類ないしは製品類の素材として利用される
冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェライト系ステン
レス鋼およびその製造方法に関するものである。 （従来の技術） 従来、上述した各種部品類ないしは製品類の素材として
は、ＪＩＳ ５ＵＳ３０４に代表されるオーステナイ
ト系ステンレス鋼が多く用いられてきている。 しかしながら、このようなオーステナイト系ステンレス
鋼は、耐食性には優れているものの高価であるという欠
点を有している。また、冷間加工性に劣るために、現状
では上記各種部品類ないしは製品類の製造にあたって切
削加工にたよらざるを得ず、したがって、歩留りや工数
の面からも不利である。 そこで、このような靭性や耐食性が要求される部品類な
いしは製品類の素材としてオーステナイト系ステンレス
鋼に比べて安価であるフェライト系ステンレス鋼の採用
の動きが出てきた。 （発明が解決しようとする課題） ところが、このようなフェライト系ステンレス鋼は、冷
間加工性においである程度優れた特性を有しているもの
の、靭性に劣るため使用中に折損ないしは破損を生ずる
ことがないとはいえず、また耐食性にも劣ることがある
という課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題に着目してなされたも
ので、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて安価であ
り、フェライト系であるため冷間加工性にも優れており
、またフェライト系でありながら従来のもの以上に靭性
にも優れており、通常の使用ではオーステナイト系ステ
ンレス鋼である５ＵＳ３０４に近い優れた耐食性を有す
る冷間加工性、靭性、＃食性の優れたフェライト系ステ
ンレス鋼およびその製造方法を提供することを目的とし
ている。
ト系ステンレス鋼およびその製造方法に係り、各種ねじ
およびボルト類、熱処理設備用部品類、建築資材用部品
類９食品製造機械用部品類、配管用部品類など、製造時
の冷間加工性に優れていることが要求されると共に、使
用時の靭性および耐食性に優れていることなどが要求さ
れる各種部品類ないしは製品類の素材として利用される
冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェライト系ステン
レス鋼およびその製造方法に関するものである。 （従来の技術） 従来、上述した各種部品類ないしは製品類の素材として
は、ＪＩＳ ５ＵＳ３０４に代表されるオーステナイ
ト系ステンレス鋼が多く用いられてきている。 しかしながら、このようなオーステナイト系ステンレス
鋼は、耐食性には優れているものの高価であるという欠
点を有している。また、冷間加工性に劣るために、現状
では上記各種部品類ないしは製品類の製造にあたって切
削加工にたよらざるを得ず、したがって、歩留りや工数
の面からも不利である。 そこで、このような靭性や耐食性が要求される部品類な
いしは製品類の素材としてオーステナイト系ステンレス
鋼に比べて安価であるフェライト系ステンレス鋼の採用
の動きが出てきた。 （発明が解決しようとする課題） ところが、このようなフェライト系ステンレス鋼は、冷
間加工性においである程度優れた特性を有しているもの
の、靭性に劣るため使用中に折損ないしは破損を生ずる
ことがないとはいえず、また耐食性にも劣ることがある
という課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題に着目してなされたも
ので、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて安価であ
り、フェライト系であるため冷間加工性にも優れており
、またフェライト系でありながら従来のもの以上に靭性
にも優れており、通常の使用ではオーステナイト系ステ
ンレス鋼である５ＵＳ３０４に近い優れた耐食性を有す
る冷間加工性、靭性、＃食性の優れたフェライト系ステ
ンレス鋼およびその製造方法を提供することを目的とし
ている。
（課題を解決するための手段）
本発明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０．０２０％以
下、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ
：０．０２０％以下、Ｓ：ｏ、ｏｉｏ％以下、Ｃｒ：１
６．０〜２５．０％、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．
０％以下、Ｍ ｏ ： ３ 、０％以下、Ｏ：０．０１
０％以下、Ｎ： ０．０２５％以下、Ｃ＋Ｎ ： ０．
０４０％以下、Ｎｂ／ （Ｃ＋Ｎ）： １〜２０、必要
に応じ−ｃＴｔ ：０．０３〜０．５０％およびＺｒ：
０．０３〜０．５０％のうちの１種または２種、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる構成としたことを特徴としてお
り１本発明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフ
ェライト系ステンレス鋼の製造方法は、上記成分組成か
らなる鋼素材に、１０００℃以下の温度で加工率８０％
以上の熱間加工を行う構成としたことを特徴としており
、このような冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼およびその製造方法の構成を上述し
た従来の課題を解決するための手段としている。 次に、本発明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れた
フェライト系ステンレス鋼の成分組成（重量％）の限定
理由について説明する。 Ｃ：０．０２０％以下 Ｃは添加したＮｂや不純物中あるいは必要に応じて添加
したＴｉ、Ｚｒなどの炭化物形成元素と結合して炭化物
を形成し、析出した炭化物が発錆の起点となって耐食性
を低下させることがあると共に、添加したＮｂと結合し
て炭化物ＮｂＣを形成することによりＮｂの添加効果を
低減させて靭性を劣化させることとなるので、０．０２
０％以下とした。 Ｓｉ：０．３０％以下 Ｓｉは鋼溶製時において脱酸作用を有していると共に、
耐酸化性を増大させる作用を有しているが、多量に含有
すると冷間加工性や靭性を劣化させるので、０．３０％
以下とした。 Ｍｎ：０．５０％以下 Ｍｎは鋼溶製時において脱酸・脱硫作用を有していると
共に、機械的性質を改善する作用を有しているが、多量
に含有すると冷間加工性を害するので、０．５０％以下
とした。 Ｐ：０．０２０％以下 Ｐはフェライト系ステンレス鋼の冷間加工性を低下させ
るのでなるべく少なくしておく必要があり、０．０２０
％以下とした。 Ｓ：０．０１０％以下 Ｓはフェライト系ステンレス鋼の冷間加工性を低下させ
るのでなるべく少なくしておく必要があり、ｏ、ｏｔｏ
％以下とした。 Ｃｒ：１６．０〜２５．０％ Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の基本元素であり、十
分な耐食性を得るために１６．０％以上とした。しかし
、多量に含有すると冷間加工性を低下させると共に、靭
性を劣化させるので、２５．０％以下とした。 Ｃｕ：１．０％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｍ ｏ ： ３ 、０％以下 Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏはフェライト系ステンレス鋼の耐食性
をより一層向上させるためには積極的に添加するのも良
いが、これらの多量添加は冷間加工性および靭性に悪影
響を及ぼし、特にＭＯによる影響が顕著であるので、Ｃ
ｕを含有させるとしても１．０％以下、Ｎｉを含有させ
るとしても１．０％以下、ＭＯを含有させるとしても３
．０％以下とする必要がある。 ０：０．０１０％以下 Ｏは各種元素と結びついて酸化物を形成し。 冷間加工性や耐食性に悪影響を及ぼすので。 ０．０１０％以下とした。 Ｎ：０．０２５％以下 Ｎは添加したＮｂや不純物中あるいは必要に応じて添加
したＴｉ、Ｚｒなどの窒化物形成元素と結合して窒化物
を形成し、析出した窒化物が発錆の起点となって耐食性
を低下°させることがあると共に、添加したＮｂと結合
して窒化物ＮｂＮを形成することによりＮｂの添加効果
を低減させて靭性を劣化させることとなるので、０．０
２５％以下とした。 Ｃ＋Ｎ：０．０４０％以下 ＣおよびＮは前述したように添加したＮｂと結合して炭
窒化物を形成することによりＮｂの添加効果を低減させ
て靭性を劣化させることとなるので、ＣおよびＮの合計
を０．０４０％以下とした。 Ｎｂ／ （Ｃ＋Ｎ）： １〜２Ｏ Ｎｂはフェライト系ステンレス鋼の靭性を向上させて冷
間加工性を良好なものとするのに有効な元素であり、こ
のような効果を得るためにＮｂ≧（Ｃ＋ Ｎ）とした、
しかし、多量に含有すると靭性がかえって劣化すること
となるので、Ｎｂ≦（Ｃ＋Ｎ）Ｘ２０とした。 Ｔｉ：０．０３〜０．５０％、 Ｚｒ：０．０３〜０．５０％ ＴｉおよびＺｒはフェライト系ステンレス鋼の靭性をよ
り一層向上させるのに有効であるので、必要に応じてＴ
ｉは０．０３％以上、Ｚｒも０．０３％以上の１種また
は２種を含有させるのもよい。しかしながら、多量に含
有させても効果が飽和し、かえって靭性を劣化させるの
で、含有させるとしてもＴｉは０．５０％以下、Ｚｒは
０．５０％以下とする必要がある。 本発明に係る冷間加工性、靭性、＃食性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼を製造するに際しては、上記成分組
成をもつ鋼素材に対し、１０００°Ｃ以下の温度で加工
率８０％以上の熱間加工を行うようにすることが望まし
い、すなわち、熱間加工たとえば線材圧延加工時に１０
００℃以下の温度で加工率（減面率）８０％以上の圧延
加工を行うことによって、靭性のより一層の向上をはか
ることができるようになる。 （発明の作用） 本発明に係るフェライト系ステンレス鋼およびその製造
方法は上述した構成をなすものとなっているので、この
フェライト系ステンレス鋼は冷ＩＬ１加工性に優れてい
ると共に、フェライト系ステンレス鋼でありながら従来
以上に靭性の優れたものとなっており、また通常の使用
ではオーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ ３０
４に近い優れた耐食性を有するものになっていると共に
オーステナイト系ステンレス鋼に比べて安価であるとい
う作用がもたらされる。 （実施例） 第１表に示す化学成分の各種フェライト系ステンレス鋼
を真空誘導溶解による再溶解を行って溶製したのち造塊
し、各鋼塊を１２００’Ｏに加熱して直径６０ｍｍに鍛
造し、さらに線材圧延を行って直径１６ｍｍの鋼線材と
し、８５０℃で焼鈍処理を行った。 次に、前記各鋼線材に対し、線材圧延加熱温度を１１５
０℃として１０００”Ｃ以下の温度での加工率（減面率
）が８０％未満である熱間圧延条件とする熱間加工（熱
間圧延；第１表の圧延条件の欄では１１５０°Ｃと表示
）と、線材圧延加熱温度を１０００℃として１ｏｏｏ’
ｃ以下の温度での加工率（減面率）が８０％以上である
熱間加工（熱間圧延：第１表の圧延条件の欄では１００
０”Ｃ！と表示）とを行い、それぞれの供試材について
耐食性、靭性および冷間加工性を評価した。 これらのうち、耐食性の評価は、ＪＩＳ Ｚ２３７１
に準する塩水噴霧試験（３５℃、５％ＮａＣ１，４８時
間）を実施することにより行った結果を示すもので、第
１表のＯ印は耐食性が良好であったことを示し、Δ印は
や一良好であったことを示し、Ｘ印は良好でなかったこ
とを示している。また、靭性の評価は２ｍｍＶノツチシ
ャルピー試験（室温）を実施して＃撃値を測定すること
により行った。さらに、冷間加工性の評価は、ｎ４素材
をヘッダー加工により頭部材ねじに成形したときの成形
ダイスおよびパンチの破損の有無により行った結果を示
すもので、第１表の０印は破損がなかったことを示し、
Ｘ印は破損があったことを示している。 第１表に示すように、本発明実施例Ｎｏ、 １〜１２の
フェライト系ステンレス鋼ではいずれも耐食性の優れた
ものになっていると共に、衡撃値においても大きな値を
示していて靭性の優れたものになっており、さらには冷
間加工性にも優れたものとなっていた。そして、同じ鋼
組成のものに対して１０００℃以下の温度で加工率８０
％以上の熱間加工を行ったもの（熱間圧延条件１１５０
°Ｃのもの）では、１０００℃以下の温度で加工率８０
％以上の加工を行わなかったもの（熱間圧延条件１１５
０℃のもの）に比べて衝撃値がかなり大きなものとなっ
ており、靭性のより一層の向上が実現できることが認め
られた。 これに対して、Ｃｒ含有量が少ない比較例１３では耐食
性の劣ったものになっており、ＣおよびＮ含有量が多い
比較例１４では耐食性が十分でないと共に冷間加工性お
よび靭性が劣ったものになっており、ＣｒおよびＭＯ含
有量が多すぎる比較例１５では冷間加工性および靭性が
劣ったものとなっており、このＣｒおよびＭＯ含有量が
多すぎる比較例１５においてｔｏｏｏ℃以下の温度での
加工率を８０％以上とした比較例１６においても比較例
１５に比べて靭性の若干の向上はみられるものの靭性お
よび冷間加工性に劣ったものとなっており、ＣおよびＮ
含有量に対してＮｂ含有量が多すぎる比較例１７では耐
食性、靭性および冷間加工性が劣ったものとなっており
、このＮｂ量が多すぎる比較例１７において１ｏｏｏ℃
以下の温度での加工率を８０％以上とした比較例１６に
おいても比較例１７に比べて靭性のわずかな向上はみら
れるものの耐食性、靭性および冷間加工性が劣ったもの
となっていることが認められた。
イト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０．０２０％以
下、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ
：０．０２０％以下、Ｓ：ｏ、ｏｉｏ％以下、Ｃｒ：１
６．０〜２５．０％、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．
０％以下、Ｍ ｏ ： ３ 、０％以下、Ｏ：０．０１
０％以下、Ｎ： ０．０２５％以下、Ｃ＋Ｎ ： ０．
０４０％以下、Ｎｂ／ （Ｃ＋Ｎ）： １〜２０、必要
に応じ−ｃＴｔ ：０．０３〜０．５０％およびＺｒ：
０．０３〜０．５０％のうちの１種または２種、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる構成としたことを特徴としてお
り１本発明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフ
ェライト系ステンレス鋼の製造方法は、上記成分組成か
らなる鋼素材に、１０００℃以下の温度で加工率８０％
以上の熱間加工を行う構成としたことを特徴としており
、このような冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼およびその製造方法の構成を上述し
た従来の課題を解決するための手段としている。 次に、本発明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れた
フェライト系ステンレス鋼の成分組成（重量％）の限定
理由について説明する。 Ｃ：０．０２０％以下 Ｃは添加したＮｂや不純物中あるいは必要に応じて添加
したＴｉ、Ｚｒなどの炭化物形成元素と結合して炭化物
を形成し、析出した炭化物が発錆の起点となって耐食性
を低下させることがあると共に、添加したＮｂと結合し
て炭化物ＮｂＣを形成することによりＮｂの添加効果を
低減させて靭性を劣化させることとなるので、０．０２
０％以下とした。 Ｓｉ：０．３０％以下 Ｓｉは鋼溶製時において脱酸作用を有していると共に、
耐酸化性を増大させる作用を有しているが、多量に含有
すると冷間加工性や靭性を劣化させるので、０．３０％
以下とした。 Ｍｎ：０．５０％以下 Ｍｎは鋼溶製時において脱酸・脱硫作用を有していると
共に、機械的性質を改善する作用を有しているが、多量
に含有すると冷間加工性を害するので、０．５０％以下
とした。 Ｐ：０．０２０％以下 Ｐはフェライト系ステンレス鋼の冷間加工性を低下させ
るのでなるべく少なくしておく必要があり、０．０２０
％以下とした。 Ｓ：０．０１０％以下 Ｓはフェライト系ステンレス鋼の冷間加工性を低下させ
るのでなるべく少なくしておく必要があり、ｏ、ｏｔｏ
％以下とした。 Ｃｒ：１６．０〜２５．０％ Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の基本元素であり、十
分な耐食性を得るために１６．０％以上とした。しかし
、多量に含有すると冷間加工性を低下させると共に、靭
性を劣化させるので、２５．０％以下とした。 Ｃｕ：１．０％以下 Ｎｉ：１．０％以下 Ｍ ｏ ： ３ 、０％以下 Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏはフェライト系ステンレス鋼の耐食性
をより一層向上させるためには積極的に添加するのも良
いが、これらの多量添加は冷間加工性および靭性に悪影
響を及ぼし、特にＭＯによる影響が顕著であるので、Ｃ
ｕを含有させるとしても１．０％以下、Ｎｉを含有させ
るとしても１．０％以下、ＭＯを含有させるとしても３
．０％以下とする必要がある。 ０：０．０１０％以下 Ｏは各種元素と結びついて酸化物を形成し。 冷間加工性や耐食性に悪影響を及ぼすので。 ０．０１０％以下とした。 Ｎ：０．０２５％以下 Ｎは添加したＮｂや不純物中あるいは必要に応じて添加
したＴｉ、Ｚｒなどの窒化物形成元素と結合して窒化物
を形成し、析出した窒化物が発錆の起点となって耐食性
を低下°させることがあると共に、添加したＮｂと結合
して窒化物ＮｂＮを形成することによりＮｂの添加効果
を低減させて靭性を劣化させることとなるので、０．０
２５％以下とした。 Ｃ＋Ｎ：０．０４０％以下 ＣおよびＮは前述したように添加したＮｂと結合して炭
窒化物を形成することによりＮｂの添加効果を低減させ
て靭性を劣化させることとなるので、ＣおよびＮの合計
を０．０４０％以下とした。 Ｎｂ／ （Ｃ＋Ｎ）： １〜２Ｏ Ｎｂはフェライト系ステンレス鋼の靭性を向上させて冷
間加工性を良好なものとするのに有効な元素であり、こ
のような効果を得るためにＮｂ≧（Ｃ＋ Ｎ）とした、
しかし、多量に含有すると靭性がかえって劣化すること
となるので、Ｎｂ≦（Ｃ＋Ｎ）Ｘ２０とした。 Ｔｉ：０．０３〜０．５０％、 Ｚｒ：０．０３〜０．５０％ ＴｉおよびＺｒはフェライト系ステンレス鋼の靭性をよ
り一層向上させるのに有効であるので、必要に応じてＴ
ｉは０．０３％以上、Ｚｒも０．０３％以上の１種また
は２種を含有させるのもよい。しかしながら、多量に含
有させても効果が飽和し、かえって靭性を劣化させるの
で、含有させるとしてもＴｉは０．５０％以下、Ｚｒは
０．５０％以下とする必要がある。 本発明に係る冷間加工性、靭性、＃食性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼を製造するに際しては、上記成分組
成をもつ鋼素材に対し、１０００°Ｃ以下の温度で加工
率８０％以上の熱間加工を行うようにすることが望まし
い、すなわち、熱間加工たとえば線材圧延加工時に１０
００℃以下の温度で加工率（減面率）８０％以上の圧延
加工を行うことによって、靭性のより一層の向上をはか
ることができるようになる。 （発明の作用） 本発明に係るフェライト系ステンレス鋼およびその製造
方法は上述した構成をなすものとなっているので、この
フェライト系ステンレス鋼は冷ＩＬ１加工性に優れてい
ると共に、フェライト系ステンレス鋼でありながら従来
以上に靭性の優れたものとなっており、また通常の使用
ではオーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ ３０
４に近い優れた耐食性を有するものになっていると共に
オーステナイト系ステンレス鋼に比べて安価であるとい
う作用がもたらされる。 （実施例） 第１表に示す化学成分の各種フェライト系ステンレス鋼
を真空誘導溶解による再溶解を行って溶製したのち造塊
し、各鋼塊を１２００’Ｏに加熱して直径６０ｍｍに鍛
造し、さらに線材圧延を行って直径１６ｍｍの鋼線材と
し、８５０℃で焼鈍処理を行った。 次に、前記各鋼線材に対し、線材圧延加熱温度を１１５
０℃として１０００”Ｃ以下の温度での加工率（減面率
）が８０％未満である熱間圧延条件とする熱間加工（熱
間圧延；第１表の圧延条件の欄では１１５０°Ｃと表示
）と、線材圧延加熱温度を１０００℃として１ｏｏｏ’
ｃ以下の温度での加工率（減面率）が８０％以上である
熱間加工（熱間圧延：第１表の圧延条件の欄では１００
０”Ｃ！と表示）とを行い、それぞれの供試材について
耐食性、靭性および冷間加工性を評価した。 これらのうち、耐食性の評価は、ＪＩＳ Ｚ２３７１
に準する塩水噴霧試験（３５℃、５％ＮａＣ１，４８時
間）を実施することにより行った結果を示すもので、第
１表のＯ印は耐食性が良好であったことを示し、Δ印は
や一良好であったことを示し、Ｘ印は良好でなかったこ
とを示している。また、靭性の評価は２ｍｍＶノツチシ
ャルピー試験（室温）を実施して＃撃値を測定すること
により行った。さらに、冷間加工性の評価は、ｎ４素材
をヘッダー加工により頭部材ねじに成形したときの成形
ダイスおよびパンチの破損の有無により行った結果を示
すもので、第１表の０印は破損がなかったことを示し、
Ｘ印は破損があったことを示している。 第１表に示すように、本発明実施例Ｎｏ、 １〜１２の
フェライト系ステンレス鋼ではいずれも耐食性の優れた
ものになっていると共に、衡撃値においても大きな値を
示していて靭性の優れたものになっており、さらには冷
間加工性にも優れたものとなっていた。そして、同じ鋼
組成のものに対して１０００℃以下の温度で加工率８０
％以上の熱間加工を行ったもの（熱間圧延条件１１５０
°Ｃのもの）では、１０００℃以下の温度で加工率８０
％以上の加工を行わなかったもの（熱間圧延条件１１５
０℃のもの）に比べて衝撃値がかなり大きなものとなっ
ており、靭性のより一層の向上が実現できることが認め
られた。 これに対して、Ｃｒ含有量が少ない比較例１３では耐食
性の劣ったものになっており、ＣおよびＮ含有量が多い
比較例１４では耐食性が十分でないと共に冷間加工性お
よび靭性が劣ったものになっており、ＣｒおよびＭＯ含
有量が多すぎる比較例１５では冷間加工性および靭性が
劣ったものとなっており、このＣｒおよびＭＯ含有量が
多すぎる比較例１５においてｔｏｏｏ℃以下の温度での
加工率を８０％以上とした比較例１６においても比較例
１５に比べて靭性の若干の向上はみられるものの靭性お
よび冷間加工性に劣ったものとなっており、ＣおよびＮ
含有量に対してＮｂ含有量が多すぎる比較例１７では耐
食性、靭性および冷間加工性が劣ったものとなっており
、このＮｂ量が多すぎる比較例１７において１ｏｏｏ℃
以下の温度での加工率を８０％以上とした比較例１６に
おいても比較例１７に比べて靭性のわずかな向上はみら
れるものの耐食性、靭性および冷間加工性が劣ったもの
となっていることが認められた。
本発明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れれたフェ
ライト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ，０，０２０％
以下、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍ ｎ ： ０ 、５０
％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下
、Ｃｒ：１６．０〜２５．０％、Ｃｕ：１．０％以下、
Ｎｉ：１．０％以下、Ｍ ｏ ： ３ 、０％以下、Ｏ
：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２５％以下、Ｃ＋Ｎ
：０．０４０％以下、Ｎｂ／ （Ｃ＋Ｎ）： １〜２０
、必要に応じてＴｉ：０．０３〜０．５０％およびＺｒ
：０．０３〜０．５０％のうちの１種または２種、残部
Ｆｅおよび不純物からなるものとなっており、また本発
明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェライト
系ステンレス鋼の製造方法は、前記鋼素材に対し、１０
００℃以下の温度で加工率８０％以上の熱間加工を行う
ようにしたものであるから、オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比べて安価であり、冷間加工性に優れていると共
に靭性および耐食性にも優れているものとなっているの
で、各種ねじおよびボルト類、熱処理設備用部品類、建
築資材用部品類２食品製造機械用部品類、配管用部品類
など使用時の靭性ならびに耐食性に優れていることが要
求される各種部品ないしは製品類を生産性の優れた冷間
塑性加工によって製造する場合の素材として適したもの
であり、冷間塑性加工による生産性の向上ならびに素材
歩留りの向上が実現されるという著しく優れた効果がも
たらされる。 特許出順人 大同特殊鋼株式会社
ライト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ，０，０２０％
以下、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍ ｎ ： ０ 、５０
％以下、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下
、Ｃｒ：１６．０〜２５．０％、Ｃｕ：１．０％以下、
Ｎｉ：１．０％以下、Ｍ ｏ ： ３ 、０％以下、Ｏ
：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２５％以下、Ｃ＋Ｎ
：０．０４０％以下、Ｎｂ／ （Ｃ＋Ｎ）： １〜２０
、必要に応じてＴｉ：０．０３〜０．５０％およびＺｒ
：０．０３〜０．５０％のうちの１種または２種、残部
Ｆｅおよび不純物からなるものとなっており、また本発
明に係る冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェライト
系ステンレス鋼の製造方法は、前記鋼素材に対し、１０
００℃以下の温度で加工率８０％以上の熱間加工を行う
ようにしたものであるから、オーステナイト系ステンレ
ス鋼に比べて安価であり、冷間加工性に優れていると共
に靭性および耐食性にも優れているものとなっているの
で、各種ねじおよびボルト類、熱処理設備用部品類、建
築資材用部品類２食品製造機械用部品類、配管用部品類
など使用時の靭性ならびに耐食性に優れていることが要
求される各種部品ないしは製品類を生産性の優れた冷間
塑性加工によって製造する場合の素材として適したもの
であり、冷間塑性加工による生産性の向上ならびに素材
歩留りの向上が実現されるという著しく優れた効果がも
たらされる。 特許出順人 大同特殊鋼株式会社
Claims (4)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．３
０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２５．０
％、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｍｏ：
３．０％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２５
％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０４０％以下、Ｎｂ／（Ｃ＋Ｎ）
：１〜２０、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴
とする冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェライト系
ステンレス鋼。 - （２）重量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．３
０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２５．０
％、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｍｏ：
３．０％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２５
％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０４０％以下、Ｎｂ／（Ｃ＋Ｎ）
：１〜２０、Ｔｉ：０．０３〜０．５０％およびＺｒ：
０．０３〜０．５０％のうちの１種または２種、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなることを特徴とする冷間加工性、
靭性、耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼。 - （３）重量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．３
０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２５．０
％、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｍｏ：
３．０％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２５
％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０４０％以下、Ｎｂ／（Ｃ＋Ｎ）
：１〜２０、残部Ｆｅおよび不純物からなる鋼素材に、
１０００℃以下の温度で加工率８０％以上の熱間加工を
行うことを特徴とする冷間加工性、靭性、耐食性の優れ
たフェライト系ステンレス鋼の製造方法。 - （４）重量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｓｉ：０．３
０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、Ｐ：０．０２０％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２５．０
％、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｍｏ：
３．０％以下、Ｏ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０２５
％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０４０％以下、Ｎｂ／（Ｃ＋Ｎ）
：１〜２０、Ｔｉ：０．０３〜０．５０％およびＺｒ：
０．０３〜０．５０％のうちの１種または２種、残部Ｆ
ｅおよび不純物からなる鋼素材に、１０００℃以下の温
度で加工率８０％以上の熱間加工を行うことを特徴とす
る冷間加工性、靭性、耐食性の優れたフェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13561389A JP2906445B2 (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | 冷間加工性，靭性，耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13561389A JP2906445B2 (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | 冷間加工性，靭性，耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH032355A true JPH032355A (ja) | 1991-01-08 |
| JP2906445B2 JP2906445B2 (ja) | 1999-06-21 |
Family
ID=15155904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13561389A Expired - Lifetime JP2906445B2 (ja) | 1989-05-29 | 1989-05-29 | 冷間加工性，靭性，耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2906445B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005060812A (ja) * | 2003-08-20 | 2005-03-10 | Nippon Koshuha Steel Co Ltd | フェライト系快削ステンレス鋼 |
| JP2013531130A (ja) * | 2010-04-26 | 2013-08-01 | 敬治 中島 | 高結晶粒細粒化性能及び安定結晶粒細粒化性能をもつフェライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
| CN114635076A (zh) * | 2020-12-16 | 2022-06-17 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种高强度铁素体不锈钢及其制备方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4519543B2 (ja) * | 2004-07-01 | 2010-08-04 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐食性，冷間加工性および靱性に優れる磁性を有する安価ステンレス鋼線及びその製造方法 |
| TWI394848B (zh) | 2007-10-10 | 2013-05-01 | Nippon Steel & Sumikin Sst | 雙相不銹鋼線材、鋼線及螺釘以及其製造方法 |
-
1989
- 1989-05-29 JP JP13561389A patent/JP2906445B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005060812A (ja) * | 2003-08-20 | 2005-03-10 | Nippon Koshuha Steel Co Ltd | フェライト系快削ステンレス鋼 |
| JP2013531130A (ja) * | 2010-04-26 | 2013-08-01 | 敬治 中島 | 高結晶粒細粒化性能及び安定結晶粒細粒化性能をもつフェライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
| CN114635076A (zh) * | 2020-12-16 | 2022-06-17 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种高强度铁素体不锈钢及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2906445B2 (ja) | 1999-06-21 |
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