JPH11256465A - ポリエステル不織布およびその製造方法 - Google Patents
ポリエステル不織布およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH11256465A JPH11256465A JP10059873A JP5987398A JPH11256465A JP H11256465 A JPH11256465 A JP H11256465A JP 10059873 A JP10059873 A JP 10059873A JP 5987398 A JP5987398 A JP 5987398A JP H11256465 A JPH11256465 A JP H11256465A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nonwoven fabric
- polyester
- fiber
- fiber diameter
- orientation parameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 フィルター性能、ワイピング性能、柔軟性等
に優れながら、なおかつ、機械強度に優れ、取り扱い性
の良好な不織布を提供する。 【解決手段】 構成するポリエステル繊維のレーザーラ
マン分光法により求めた配向パラメーター（Ｒ）の平均
値が１．２２〜１０．００、平均繊維径が０．１〜５μ
ｍであること、あるいは、構成するポリエステル繊維の
うち、レーザーラマン分光法により求めた配向パラメー
ター（Ｒ）の値が、１．７〜１０．００である繊維と該
配向パラメーター（Ｒ）の値が１．００〜１．７０であ
る繊維の比率が８：２〜２：８の間にあり、平均繊維径
が0.1〜5μｍであるポリエステル不織布。
に優れながら、なおかつ、機械強度に優れ、取り扱い性
の良好な不織布を提供する。 【解決手段】 構成するポリエステル繊維のレーザーラ
マン分光法により求めた配向パラメーター（Ｒ）の平均
値が１．２２〜１０．００、平均繊維径が０．１〜５μ
ｍであること、あるいは、構成するポリエステル繊維の
うち、レーザーラマン分光法により求めた配向パラメー
ター（Ｒ）の値が、１．７〜１０．００である繊維と該
配向パラメーター（Ｒ）の値が１．００〜１．７０であ
る繊維の比率が８：２〜２：８の間にあり、平均繊維径
が0.1〜5μｍであるポリエステル不織布。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、細繊維径でありな
がら機械特性に優れるポリエステル不織布に関するもの
である。さらに詳しくいえば、フィルター性能、ワイピ
ング性能に優れながら、なおかつ十分な機械的強度を有
するポリエステル不織布に関するものである。
がら機械特性に優れるポリエステル不織布に関するもの
である。さらに詳しくいえば、フィルター性能、ワイピ
ング性能に優れながら、なおかつ十分な機械的強度を有
するポリエステル不織布に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来細繊維径の不織布としてメルトブロ
ー不織布が知られている。たとえば、特開平８−６０５
１５号公報には最大引張強力を示す時の伸度が５〜１０
０％、熱収縮率が１５％以下、引張強力の縦横比が０．
５〜４であるメルトブロー不織布が示されている。従来
このような低伸度の不織布を得るためには、実施例中に
記載があるように、いったん巻き取った不織布をクリッ
プテンター等で延伸する必要であった。この方法は延伸
工程を追加することによるコストの増加および、破れる
ことなく不織布を延伸するという技術的問題を有してい
る。また、このような後延伸を行った不織布では風合い
の堅いものしか得られない。特開平８−６０５１４号公
報には平均繊維径が７〜４０μｍ、繊維径変動率３０％
以下、かつ実質的に無配向である不織布が示されてい
る。このようなメルトブロー不織布は繊維が無配向であ
るため低強度であり、単独で使用するには非常に弱いも
のである。また、繊維径が太いことからフィルター用
途、ワイパー用途には適さないものである。特開平４−
９１２６７号公報には平均繊維径が５μｍ以下、繊維径
斑が３０％以下、実質的に連続した繊維よりなり、引張
強度が一定値以上の不織布が示されている。このような
繊維径斑が小さく連続した繊維からなる均一な不織布は
一定の大きさのゴミあるは粒子を捕獲し、保持すること
はできるが、様々な大きさの混ざったゴミあるいは粒子
等を捕獲し、保持する目的には適さない。さらに、繊維
が連続であることから、繊維末端による洗浄効果あるい
は捕獲効果も有さない。
ー不織布が知られている。たとえば、特開平８−６０５
１５号公報には最大引張強力を示す時の伸度が５〜１０
０％、熱収縮率が１５％以下、引張強力の縦横比が０．
５〜４であるメルトブロー不織布が示されている。従来
このような低伸度の不織布を得るためには、実施例中に
記載があるように、いったん巻き取った不織布をクリッ
プテンター等で延伸する必要であった。この方法は延伸
工程を追加することによるコストの増加および、破れる
ことなく不織布を延伸するという技術的問題を有してい
る。また、このような後延伸を行った不織布では風合い
の堅いものしか得られない。特開平８−６０５１４号公
報には平均繊維径が７〜４０μｍ、繊維径変動率３０％
以下、かつ実質的に無配向である不織布が示されてい
る。このようなメルトブロー不織布は繊維が無配向であ
るため低強度であり、単独で使用するには非常に弱いも
のである。また、繊維径が太いことからフィルター用
途、ワイパー用途には適さないものである。特開平４−
９１２６７号公報には平均繊維径が５μｍ以下、繊維径
斑が３０％以下、実質的に連続した繊維よりなり、引張
強度が一定値以上の不織布が示されている。このような
繊維径斑が小さく連続した繊維からなる均一な不織布は
一定の大きさのゴミあるは粒子を捕獲し、保持すること
はできるが、様々な大きさの混ざったゴミあるいは粒子
等を捕獲し、保持する目的には適さない。さらに、繊維
が連続であることから、繊維末端による洗浄効果あるい
は捕獲効果も有さない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、フィルター
性能、ワイピング性能、柔軟性等に優れながら、なおか
つ、機械強度に優れ、取り扱い性の良好な不織布を提供
せんとするものである。
性能、ワイピング性能、柔軟性等に優れながら、なおか
つ、機械強度に優れ、取り扱い性の良好な不織布を提供
せんとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上述した目的を達成する
ため、本発明は下記の構成からなる。
ため、本発明は下記の構成からなる。
【０００５】すなわち、本発明の不織布は、構成するポ
リエステル繊維の平均繊維径が０．１〜５μｍ、レーザ
ーラマン分光法により求めた配向パラメーター（Ｒ）の
平均値が１．２より大きく１０．０より小さいこと、あ
るいは、構成するポリエステル繊維のうち、レーザーラ
マン分光法により求めた配向パラメーター（Ｒ）の値
が、１．７〜１０．０である繊維と該配向パラメーター
（Ｒ）の値が１．０〜１．７である繊維の比率が８：２
〜２：８の間にあり、平均繊維径が０．１〜５μｍであ
ることを特徴とするものである。
リエステル繊維の平均繊維径が０．１〜５μｍ、レーザ
ーラマン分光法により求めた配向パラメーター（Ｒ）の
平均値が１．２より大きく１０．０より小さいこと、あ
るいは、構成するポリエステル繊維のうち、レーザーラ
マン分光法により求めた配向パラメーター（Ｒ）の値
が、１．７〜１０．０である繊維と該配向パラメーター
（Ｒ）の値が１．０〜１．７である繊維の比率が８：２
〜２：８の間にあり、平均繊維径が０．１〜５μｍであ
ることを特徴とするものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに具体的に説
明する。
明する。
【０００７】本発明者らが、鋭意検討を進めた結果、メ
ルトブロー不織布の機械特性は不織布を構成する繊維の
レーザーラマン分光法により求めた配向パラメーターに
強く依存し、その値をある範囲に制御することにより、
優れた機械特性、フィルター性能、ワイピング性能およ
び柔軟性等を兼ね備えることができることを見出した。
またそのようなメルトブロー不織布を得るためには、口
金温度および熱風の噴出速度を特定の条件に制御する必
要があることを明らかにしたのである。
ルトブロー不織布の機械特性は不織布を構成する繊維の
レーザーラマン分光法により求めた配向パラメーターに
強く依存し、その値をある範囲に制御することにより、
優れた機械特性、フィルター性能、ワイピング性能およ
び柔軟性等を兼ね備えることができることを見出した。
またそのようなメルトブロー不織布を得るためには、口
金温度および熱風の噴出速度を特定の条件に制御する必
要があることを明らかにしたのである。
【０００８】ここで、レーザーラマン分光法により求め
られる配向パラメーター（Ｒ）は、繊維の分子配向に関
連した値であることが知られている。不織布を構成する
ポリエステル繊維の、レーザーラマン分光法により求め
た配向パラメーター（Ｒ）の平均値が小さすぎる場合、
不織布の機械強度が不足する。一方配向パラメーター
（Ｒ）の平均値が大きすぎる場合、不織布の風合いが堅
くなり柔軟性に劣ったものになる。このため、本発明に
おいては、不織布を構成する繊維の配向パラメーター
（Ｒ）の平均値は１．２より大きく１０．０より小さい
必要があり、１．３より大きく８．０より小さいことが
好ましい。また、配向パラメーター（Ｒ）の繊維間ばら
つきが大きい場合は、配向パラメーター（Ｒ）の値が
１．７〜１０．０である繊維本数と、配向パラメーター
（Ｒ）の値が１．０〜１．７である繊維本数の比率が
８：２〜２：８の間にあることが必要である。配向パラ
メーター（Ｒ）の値が１．０〜１．７の繊維の比率が８
０％より大きい場合は強度等の機械特性が劣り、比率が
２０％より小さい場合は柔軟性に劣ったものとなる。
られる配向パラメーター（Ｒ）は、繊維の分子配向に関
連した値であることが知られている。不織布を構成する
ポリエステル繊維の、レーザーラマン分光法により求め
た配向パラメーター（Ｒ）の平均値が小さすぎる場合、
不織布の機械強度が不足する。一方配向パラメーター
（Ｒ）の平均値が大きすぎる場合、不織布の風合いが堅
くなり柔軟性に劣ったものになる。このため、本発明に
おいては、不織布を構成する繊維の配向パラメーター
（Ｒ）の平均値は１．２より大きく１０．０より小さい
必要があり、１．３より大きく８．０より小さいことが
好ましい。また、配向パラメーター（Ｒ）の繊維間ばら
つきが大きい場合は、配向パラメーター（Ｒ）の値が
１．７〜１０．０である繊維本数と、配向パラメーター
（Ｒ）の値が１．０〜１．７である繊維本数の比率が
８：２〜２：８の間にあることが必要である。配向パラ
メーター（Ｒ）の値が１．０〜１．７の繊維の比率が８
０％より大きい場合は強度等の機械特性が劣り、比率が
２０％より小さい場合は柔軟性に劣ったものとなる。
【０００９】本発明におけるポリエステルとは、たとえ
ばポリエチレンテレフタレート、エチレンテレフタレー
トとエチレンイソフタレートとの共重合体、エチレンテ
レフタレートとエチレンナフタレートとの共重合体、ヘ
キサメチレンテレフタレートとシクロヘキサンジメチレ
ンテレフタレートとの共重合体、ポリエチレンテレフタ
レートとポリブチレンテレフタレートとのブレンド等を
挙げることができる。
ばポリエチレンテレフタレート、エチレンテレフタレー
トとエチレンイソフタレートとの共重合体、エチレンテ
レフタレートとエチレンナフタレートとの共重合体、ヘ
キサメチレンテレフタレートとシクロヘキサンジメチレ
ンテレフタレートとの共重合体、ポリエチレンテレフタ
レートとポリブチレンテレフタレートとのブレンド等を
挙げることができる。
【００１０】また、繰り返し単位の２５％を上限として
第３成分を添加あるいは共重合したものであっても良
い。添加可能な第３成分としては特に限定されないが、
たとえば酸化チタンに代表される無機粒子、ドデシルベ
ンゼンスルホン酸ナトリウムなどに代表される制電剤等
があげられる。延伸加工性の点および延伸加工後の物性
の点からポリエチレンテレフタレート、あるいはエチレ
ンテレフタレートとエチレンイソフタレートとの共重合
体が特に好ましい。
第３成分を添加あるいは共重合したものであっても良
い。添加可能な第３成分としては特に限定されないが、
たとえば酸化チタンに代表される無機粒子、ドデシルベ
ンゼンスルホン酸ナトリウムなどに代表される制電剤等
があげられる。延伸加工性の点および延伸加工後の物性
の点からポリエチレンテレフタレート、あるいはエチレ
ンテレフタレートとエチレンイソフタレートとの共重合
体が特に好ましい。
【００１１】不織布としては短繊維不織布、長繊維不織
布が知られているが、機械特性の面から長繊維不織布が
好ましく、配向パラメーター（Ｒ）を目的の範囲に制御
するためにはメルトブロー法により得られる不織布であ
ることが最も好ましい。
布が知られているが、機械特性の面から長繊維不織布が
好ましく、配向パラメーター（Ｒ）を目的の範囲に制御
するためにはメルトブロー法により得られる不織布であ
ることが最も好ましい。
【００１２】不織布を構成するポリエステル繊維の平均
繊維径が５μｍより太い場合、フィルター性能、ワイピ
ング性能が劣ったものとなる。一方、平均繊維径が０．
１μｍより細い場合、製造上の問題から、コストアップ
すること、および、ショット等の糸切れ欠点が多発する
こと等の問題が生じる。このため不織布を構成するポリ
エステル繊維の平均繊維径は０．１〜５μｍである必要
があり、０．５〜３μｍであることがさらに好ましく、
０．５〜１μｍであることがより好ましい。また、不織
布を構成するポリエステル繊維の繊維径変動率が２５％
より小さい場合、繊維の空隙および、表面状態が均一な
ものとなり、様々な大きさの粒子を捕捉するためのフィ
ルターおよびワイパー等には適さない。このため、繊維
径変動率は２５％以上であることが好ましく、３２％以
上であることがさらに好ましい。不織布の固有粘度（Ｉ
Ｖ）が小さすぎる場合、不織布の強度、耐疲労性等の機
械特性や耐熱性が低下し、大きすぎる場合は繊維径を細
くすることが困難になる。このため不織布の固有粘度は
０．４５〜０．７５であることが好ましく、０．４５〜
０．６５であることがより好ましく、０．５０〜０．６
０であることがさらに好ましい。
繊維径が５μｍより太い場合、フィルター性能、ワイピ
ング性能が劣ったものとなる。一方、平均繊維径が０．
１μｍより細い場合、製造上の問題から、コストアップ
すること、および、ショット等の糸切れ欠点が多発する
こと等の問題が生じる。このため不織布を構成するポリ
エステル繊維の平均繊維径は０．１〜５μｍである必要
があり、０．５〜３μｍであることがさらに好ましく、
０．５〜１μｍであることがより好ましい。また、不織
布を構成するポリエステル繊維の繊維径変動率が２５％
より小さい場合、繊維の空隙および、表面状態が均一な
ものとなり、様々な大きさの粒子を捕捉するためのフィ
ルターおよびワイパー等には適さない。このため、繊維
径変動率は２５％以上であることが好ましく、３２％以
上であることがさらに好ましい。不織布の固有粘度（Ｉ
Ｖ）が小さすぎる場合、不織布の強度、耐疲労性等の機
械特性や耐熱性が低下し、大きすぎる場合は繊維径を細
くすることが困難になる。このため不織布の固有粘度は
０．４５〜０．７５であることが好ましく、０．４５〜
０．６５であることがより好ましく、０．５０〜０．６
０であることがさらに好ましい。
【００１３】不織布の見かけ密度が低すぎる場合、強度
等の機械特性が劣り、見かけ密度が高すぎる場合柔軟性
が劣る。このため、不織布の見かけ密度は０．０６〜
０．３０ｇ／ｃｍ3であることが好ましい。また、不織
布を構成する繊維の交点に水掻き状の膜が存在する場
合、柔軟性が低下し、フィルターとした場合に目詰まり
を起こしやすくなるため、水掻き状の膜は存在しないこ
とが好ましい。
等の機械特性が劣り、見かけ密度が高すぎる場合柔軟性
が劣る。このため、不織布の見かけ密度は０．０６〜
０．３０ｇ／ｃｍ3であることが好ましい。また、不織
布を構成する繊維の交点に水掻き状の膜が存在する場
合、柔軟性が低下し、フィルターとした場合に目詰まり
を起こしやすくなるため、水掻き状の膜は存在しないこ
とが好ましい。
【００１４】本発明のポリエステル不織布は、前記ポリ
エステルをメルトブロー法により繊維化することにより
得ることができる。本発明の不織布の製造方法の一例に
ついて図１を用いてさらに詳しく説明する。すなわち、
図１に示すように列状に配列した複数個のオリフィス
（１）から溶融したポリエステルを吐出するとともに、
吐出した溶融ポリエステルに前記オリフィス列の両側面
に沿って加熱空気を導入し、口金下部の噴出スリットか
ら溶融ポリエステルとともに噴出し、繊維状に細化しな
がら下方の捕集コンベア面（２）にシート状に捕集して
不織布（３）を得ることができる。
エステルをメルトブロー法により繊維化することにより
得ることができる。本発明の不織布の製造方法の一例に
ついて図１を用いてさらに詳しく説明する。すなわち、
図１に示すように列状に配列した複数個のオリフィス
（１）から溶融したポリエステルを吐出するとともに、
吐出した溶融ポリエステルに前記オリフィス列の両側面
に沿って加熱空気を導入し、口金下部の噴出スリットか
ら溶融ポリエステルとともに噴出し、繊維状に細化しな
がら下方の捕集コンベア面（２）にシート状に捕集して
不織布（３）を得ることができる。
【００１５】本発明者らは、不織布を構成するポリエス
テル繊維の配向パラメーター（Ｒ）を上述の範囲に設定
するためには、噴射空気の温度、速度、量、口金の温度
をある特定の範囲に設定することが肝要であることを見
出した。具体的には、口金温度Ｔｄ（℃）と熱風の噴出
速度Ｖａ（ｍ／分）を下記式を満たす範囲に設定するこ
とにより本発明の不織布を好適に得ることができる。
テル繊維の配向パラメーター（Ｒ）を上述の範囲に設定
するためには、噴射空気の温度、速度、量、口金の温度
をある特定の範囲に設定することが肝要であることを見
出した。具体的には、口金温度Ｔｄ（℃）と熱風の噴出
速度Ｖａ（ｍ／分）を下記式を満たす範囲に設定するこ
とにより本発明の不織布を好適に得ることができる。
【００１６】 ２００≦２００００／Ｔｄ＋Ｖａ／１００≦３４０ また、次式を満たすことがより好ましい。
【００１７】 ２５０≦２００００／Ｔｄ＋Ｖａ／１００≦３２０
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例をあげてさらに具体的
に説明する。
に説明する。
【００１９】なお、実施例に示す物性値は以下の測定方
法で求められるものである。
法で求められるものである。
【００２０】＜不織布の目付（g/ｍ2 ）＞２０ｃｍ×２
０ｃｍ四方のサンプルの重量を測定し、１ｍ2 当りの重
量に換算した。
０ｃｍ四方のサンプルの重量を測定し、１ｍ2 当りの重
量に換算した。
【００２１】＜不織布の厚さ（ｍｍ）＞株式会社テクロ
ック製のダイヤルシックネスゲージを用い、１０点につ
き測定し、その平均値を用いた。
ック製のダイヤルシックネスゲージを用い、１０点につ
き測定し、その平均値を用いた。
【００２２】＜不織布の見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＞次
の計算式で計算した。
の計算式で計算した。
【００２３】不織布の見掛け密度＝０．００１×（不織
布の目付（g/ｍ2 ））／（不織布の厚さ（ｍｍ）） ＜繊維の配向パラメーター（Ｒ）＞レーザーラマンマイ
クロプローブ法によって、繊維の長さ方向に偏光したレ
ーザー光を照射し、繊維の長さ方向に偏光した散乱光を
検出して得られたラマンスペクトルの１６１５ｃｍ-1バ
ンドのピーク強度をＩｙｙとし、繊維の直径方向に偏光
したレーザー光を照射し、繊維の直径方向に偏光したラ
マン散乱光を検出して得られたラマンスペクトルの１６
１５ｃｍ-1バンドのピーク強度をＩｘｘとしたとき、下
記式で求めた。
布の目付（g/ｍ2 ））／（不織布の厚さ（ｍｍ）） ＜繊維の配向パラメーター（Ｒ）＞レーザーラマンマイ
クロプローブ法によって、繊維の長さ方向に偏光したレ
ーザー光を照射し、繊維の長さ方向に偏光した散乱光を
検出して得られたラマンスペクトルの１６１５ｃｍ-1バ
ンドのピーク強度をＩｙｙとし、繊維の直径方向に偏光
したレーザー光を照射し、繊維の直径方向に偏光したラ
マン散乱光を検出して得られたラマンスペクトルの１６
１５ｃｍ-1バンドのピーク強度をＩｘｘとしたとき、下
記式で求めた。
【００２４】配向パラメーター（Ｒ）＝Ｉｙｙ／Ｉｘｘ また、測定には、Ｊｏｖｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産
（株）製”ＲａｍａｎｏｒＴ−６４０００”（光源：日
本電気（株）ＧＬＧ３３００ Ａｒ＋レーザー ５１
４．５ｎｍを用いた。測定はシングルモードで行い、分
散には１８００ｇｒ／ｍｍのグレーティングを用いた。
（株）製”ＲａｍａｎｏｒＴ−６４０００”（光源：日
本電気（株）ＧＬＧ３３００ Ａｒ＋レーザー ５１
４．５ｎｍを用いた。測定はシングルモードで行い、分
散には１８００ｇｒ／ｍｍのグレーティングを用いた。
【００２５】なお、不織布を構成するポリエステル繊維
の平均値は、不織布中の任意の２０本の繊維について測
定を行い、その平均値を求めた。配向パラメーター
（Ｒ）の値が、１．７０〜１０．００である繊維と、
１．００〜１．７０である繊維の比率は、不織布中の任
意の５０本の繊維について測定を行い、その繊維本数の
比率で示した。
の平均値は、不織布中の任意の２０本の繊維について測
定を行い、その平均値を求めた。配向パラメーター
（Ｒ）の値が、１．７０〜１０．００である繊維と、
１．００〜１．７０である繊維の比率は、不織布中の任
意の５０本の繊維について測定を行い、その繊維本数の
比率で示した。
【００２６】＜平均繊維径（μｍ）＞（株）ＴＯＰＣＯ
Ｎ製走査型電子顕微鏡により不織布の任意の部分につい
て観察した像のデータを、（株）ピアス製パーソナル画
像解析システムＬＡ−５２５に取り込み、任意に１００
本の繊維を選び繊維径を測定し、その平均値を計算し
た。
Ｎ製走査型電子顕微鏡により不織布の任意の部分につい
て観察した像のデータを、（株）ピアス製パーソナル画
像解析システムＬＡ−５２５に取り込み、任意に１００
本の繊維を選び繊維径を測定し、その平均値を計算し
た。
【００２７】＜固有粘度ＩＶ＞温度２５℃においてオル
ソクロロフェノール（以下ＯＣＰとする）１０ｍｌに対
し試料０．８ｇを溶解し、オストワルド粘度計を用いて
相対粘度（ηr）を下式により求め、さらにＩＶを算出
した。
ソクロロフェノール（以下ＯＣＰとする）１０ｍｌに対
し試料０．８ｇを溶解し、オストワルド粘度計を用いて
相対粘度（ηr）を下式により求め、さらにＩＶを算出
した。
【００２８】ηr＝η×η0＝（ｔ×ｄ）／（ｔ0×ｄ0） ＩＶ＝０．０２４２ηr＋０．２６３４ η ：ポリマ溶液の粘度 η0：溶液の粘度 ｔ ：溶液の落下時間（秒） ｄ ：溶液の密度（ｇ／ｃｍ3） ｔ0：ＯＣＰの落下時間（秒） ｄ0：ＯＣＰの密度（ｇ／ｃｍ3） ＜熱風噴出速度 Ｖａ（ｍ／分＞室温で測定した口金部
に供給する元圧空の風量を、口金下部での噴出エア噴出
スリットからの噴出直後の状態（口金温度、大気圧）に
換算し、エア噴出スリット部の面積で除することにより
求めた。
に供給する元圧空の風量を、口金下部での噴出エア噴出
スリットからの噴出直後の状態（口金温度、大気圧）に
換算し、エア噴出スリット部の面積で除することにより
求めた。
【００２９】＜不織布の強度の評価方法＞東洋ボールド
ウイン（株）製テンシロンＵＴＭ−III を用い、巻き取
り方向に幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍのサンプルの強度
（Ｔ）、伸度曲線を測定した。下式を用い、１ｃｍ幅、
１ｇ／ｍ2 当たりの不織布の強度を計算した。
ウイン（株）製テンシロンＵＴＭ−III を用い、巻き取
り方向に幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍのサンプルの強度
（Ｔ）、伸度曲線を測定した。下式を用い、１ｃｍ幅、
１ｇ／ｍ2 当たりの不織布の強度を計算した。
【００３０】不織布の強度（ｇ／ｃｍ幅／（ｇ／
ｍ2 ））＝サンプルの強度（Ｔｇ）／５（ｃｍ幅）／目
付（ｇ／ｍ2 ） 実施例１〜５、比較例１〜６ 口金１ｃｍあたり１０本のオリフィスと１．５ｍｍ幅の
エア噴出スリット間隙を有するメルトブロー噴射装置を
備える紡糸機を用い、ポリエチレンテレフタレートポリ
マーを溶融してオリフィスより押し出し、加熱された高
圧空気とともに捕集コンベア上に噴射しメルトブロー不
織布を得た。得られた不織布の製造条件と特性を表１に
まとめる。
ｍ2 ））＝サンプルの強度（Ｔｇ）／５（ｃｍ幅）／目
付（ｇ／ｍ2 ） 実施例１〜５、比較例１〜６ 口金１ｃｍあたり１０本のオリフィスと１．５ｍｍ幅の
エア噴出スリット間隙を有するメルトブロー噴射装置を
備える紡糸機を用い、ポリエチレンテレフタレートポリ
マーを溶融してオリフィスより押し出し、加熱された高
圧空気とともに捕集コンベア上に噴射しメルトブロー不
織布を得た。得られた不織布の製造条件と特性を表１に
まとめる。
【００３１】実施例１〜５はフィルター性能、ワイピン
グ性能に優れながら、機械的強度も充分有した不織布で
あった。例えば、実施例１では不織布の強度は１８．５
ｇ／ｃｍ幅／（ｇ／ｍ2 ）であった。その中でも実施例
２および５は特に優れた性能バランスを有していた。
グ性能に優れながら、機械的強度も充分有した不織布で
あった。例えば、実施例１では不織布の強度は１８．５
ｇ／ｃｍ幅／（ｇ／ｍ2 ）であった。その中でも実施例
２および５は特に優れた性能バランスを有していた。
【００３２】比較例１、３および６は繊維径が太く、フ
ィルター性能、ワイピング性能に劣るものであった。比
較例２および５は不織布の機械的強度が低く、比較例４
は機械的強度は十分であったが、風合いが堅く、ワイパ
ー等の用途には適さないものであった。例えば、比較例
１では不織布の強度は６．３ｇ／ｃｍ幅・（ｇ／ｍ2）
であった。
ィルター性能、ワイピング性能に劣るものであった。比
較例２および５は不織布の機械的強度が低く、比較例４
は機械的強度は十分であったが、風合いが堅く、ワイパ
ー等の用途には適さないものであった。例えば、比較例
１では不織布の強度は６．３ｇ／ｃｍ幅・（ｇ／ｍ2）
であった。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【発明の効果】本発明の不織布は繊維の配向パラメータ
ーと繊維径を同時に一定の範囲とすることで、優れたフ
ィルター特性、ワイピング性能を有しながら、風合いに
優れ、かつ機械的特性にも優れるという従来の不織布で
は成し得なかった特徴を有する。
ーと繊維径を同時に一定の範囲とすることで、優れたフ
ィルター特性、ワイピング性能を有しながら、風合いに
優れ、かつ機械的特性にも優れるという従来の不織布で
は成し得なかった特徴を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この図は、本発明の製造工程の１例を示す工
程概略図である。
程概略図である。
１：メルトブロー口金 ２：捕集コンベア ３：メルトブロー不織布
Claims (11)
- 【請求項１】 不織布を構成するポリエステル繊維の平
均繊維径が０．１〜５μｍであり、レーザーラマン分光
法により求めた配向パラメーター（Ｒ）の平均値が１．
２より大きく１０．０より小さいことを特徴とするポリ
エステル不織布。 - 【請求項２】 不織布を構成するポリエステル繊維のレ
ーザーラマン分光法により求めた配向パラメーター
（Ｒ）の平均値が１．３より大きく８．０より小さいこ
とを特徴とする請求項１に記載のポリエステル不織布。 - 【請求項３】 不織布を構成するポリエステル繊維のう
ち、レーザーラマン分光法により求めた配向パラメータ
ー（Ｒ）の値が、１．７〜１０．０である繊維本数と、
該配向パラメーター（Ｒ）の値が１．０〜１．７である
繊維本数の比率が８：２〜２：８の間にあり、平均繊維
径が０．１〜５μｍであることを特徴とするポリエステ
ル不織布。 - 【請求項４】 不織布を構成する繊維の繊維径変動率が
２５％以上であることを特徴とする請求項１乃至は３の
いずれか１項に記載のポリエステル不織布。 - 【請求項５】 不織布を構成するポリエステル繊維の平
均繊維径が０．５〜３μｍであることを特徴とする請求
項１乃至は４のいずれか１項に記載のポリエステル不織
布。 - 【請求項６】 不織布を構成するポリエステル繊維の繊
維径変動率が３２％以上であることを特徴とする請求項
１乃至は５のいずれか１項に記載のポリエステル不織
布。 - 【請求項７】 不織布の固有粘度（ＩＶ）が０．４５〜
０．７５であることを特徴とする請求項１乃至は６のい
ずれか１項に記載のポリエステル不織布。 - 【請求項８】 不織布の見かけ密度が０．０６〜０．３
ｇ／ｃｍ3であることを特徴とする請求項１乃至は７の
いずれか１項に記載のポリエステル不織布。 - 【請求項９】 不織布を構成するポリエステル繊維の交
点に水掻き状の膜が存在しないことを特徴とする請求項
１乃至は８のいずれか１項に記載のポリエステル不織
布。 - 【請求項１０】 ポリエステルをメルトブロー法により
繊維化してポリエステル不織布を製造するに際して、口
金温度と熱風の噴出速度を調節して、不織布を構成する
ポリエステル繊維の平均繊維径が０．１〜５μｍであ
り、レーザーラマン分光法により求めた配向パラメータ
ー（Ｒ）の平均値が１．２より大きく１０．０より小さ
いポリエステル不織布を得ることを特徴とする、ポリエ
ステルメルトブロー不織布の製造方法。 - 【請求項１１】ポリエステルをメルトブロー法により繊
維化してポリエステル不織布を製造するに際して、口金
温度Ｔｄ（℃）と熱風の噴出速度Ｖａ（ｍ／分）を下記
式を満たすよう設定することを特徴とする、ポリエステ
ルメルトブロー不織布の製造方法。 ２００≦２００００／Ｔｄ＋Ｖａ／１００≦３４０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10059873A JPH11256465A (ja) | 1998-03-11 | 1998-03-11 | ポリエステル不織布およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10059873A JPH11256465A (ja) | 1998-03-11 | 1998-03-11 | ポリエステル不織布およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11256465A true JPH11256465A (ja) | 1999-09-21 |
Family
ID=13125723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10059873A Pending JPH11256465A (ja) | 1998-03-11 | 1998-03-11 | ポリエステル不織布およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11256465A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019142718A1 (ja) * | 2018-01-18 | 2019-07-25 | 東レ株式会社 | 可染性ポリオレフィン繊維およびそれからなる繊維構造体 |
| US11603606B2 (en) | 2016-05-30 | 2023-03-14 | Es Fibervisions Co., Ltd. | Thermo-fusible conjugate fibers and method for producing same, and nonwoven fabric using same |
-
1998
- 1998-03-11 JP JP10059873A patent/JPH11256465A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11603606B2 (en) | 2016-05-30 | 2023-03-14 | Es Fibervisions Co., Ltd. | Thermo-fusible conjugate fibers and method for producing same, and nonwoven fabric using same |
| WO2019142718A1 (ja) * | 2018-01-18 | 2019-07-25 | 東レ株式会社 | 可染性ポリオレフィン繊維およびそれからなる繊維構造体 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8652977B2 (en) | Heat-resistant nonwoven fabric | |
| JP2599847B2 (ja) | ポリエチレンテレフタレート系メルトブローン不織布とその製造法 | |
| KR102242725B1 (ko) | 스펀본드 부직포 및 그의 제조 방법 | |
| CN113308803B (zh) | 一种纺粘法生产的全降解无纺布的制备方法 | |
| JP7283386B2 (ja) | スパンボンド不織布 | |
| JP3816828B2 (ja) | 高温熱成型可能な立体成型用不織布とそれを用いた吸音材 | |
| JPWO2020004007A1 (ja) | フィルター用スパンボンド不織布およびその製造方法 | |
| JPH11256465A (ja) | ポリエステル不織布およびその製造方法 | |
| JPH0814058B2 (ja) | ポリフェニレンサルファイドメルトブロ−不織布およびその製法 | |
| JPH06184905A (ja) | ポリプロピレン系不織布の製造方法 | |
| JPH0860515A (ja) | メルトブロー不織布およびその製造方法 | |
| JPH11131354A (ja) | 不織布およびその製造方法ならびに感熱孔版用原紙の製造方法 | |
| JP2007077522A (ja) | 積層不織布およびそれを用いてなる濾材 | |
| JP3581712B2 (ja) | 延伸溶融吹込ファイバー、かかるファイバーを製造するための方法及びかかるファイバーより製造されたウェブ | |
| JP2998569B2 (ja) | 不織布およびその製造方法 | |
| JPH01201567A (ja) | 嵩高スパンボンド不織布の製造方法 | |
| JP3806320B2 (ja) | ポリトリメチレンテレフタレート短繊維の製造方法 | |
| JP2002088630A (ja) | 耐候性長繊維不織布 | |
| JPH07138863A (ja) | ポリエステル系極細繊維不織ウエブ及びその製造方法 | |
| JPH10245772A (ja) | メルトブロー不織布 | |
| JPH11158765A (ja) | 不織布およびそれを用いてなる感熱孔版印刷用原紙 | |
| JP3445539B2 (ja) | スパンボンド不織布 | |
| JPH0672350B2 (ja) | エチレン―ビニルアルコール系共重合体繊維不織布およびその製造法 | |
| JPH04174753A (ja) | 長繊維不織布 | |
| JP2001089963A (ja) | 高強力不織布 |